FR2845434A1 - Compresseur a dioxyde de carbone hermetique a deux etages - Google Patents
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Abstract
Compresseur hermétique à deux étages pour comprimer du dioxyde de carbone comme réfrigérant comprenant un boîtier (20) deux compartiments (206, 230), l'un à la pression d'évacuation et l'autre à une pression intermédiaire entre la pression d'aspiration et la pression d'évacuation. Un premier mécanisme de compression (50) comprime le gaz jusqu'à un niveau de pression intermédiaire à la pression d'aspiration et à la pression d'évacuation. Un moteur (40) est placé dans le compartiment de gaz à pression intermédiaire (206). Un second mécanisme de compression (52) est placé dans le compartiment de gaz à la pression d'évacuation. Un arbre d'entraînement (48) est relié au moteur (40) et au premier et second mécanisme de compression (50, 52).
Description
Domaine de l'invention La présente invention concerne un compresseur à
dioxyde
de carbone hermétique à deux étages pour comprimer du dioxyde de carbone comme réfrigérant arrivant à la pression d'aspiration pour être éva5 cué essentiellement à la pression d'évacuation.
Etat de la technique Les compresseurs multi-étages classiques assurent la compression du fluide réfrigérant entre une pression d'aspiration faible à une pression d'évacuation élevée dans une ou plusieurs opérations de com10 pression. Le type de réfrigérant utilisé habituellement dans les installations de réfrigération et de conditionnement d'air contient des chlorofluorures de carbone CFC et des hydrochlorofluorures de carbone HCFC. En plus on peut utiliser du dioxyde de carbone comme liquide actif dans les systèmes de réfrigération et de conditionnement d'air. Lorsqu'on 15 utilise du dioxyde de carbone comme réfrigérant, on élimine pratiquement l'appauvrissement en ozone et l'échauffement global. De plus le dioxyde de carbone est non toxique, non inflammable et assure de meilleures propriétés de transfert de chaleur que les gaz CFC et HCFC par exemple. Le cot du dioxyde de carbone est beaucoup plus bas que celui du CFC ou 20 du HCFC. En outre il n'est pas nécessaire de récupérer ou de recycler le dioxyde de carbone ce qui se traduit par une économie non négligeable
pour l'entraînement et l'équipement.
Dans un compresseur à deux étages, le gaz à la pression d'aspiration est d'abord comprimé à une pression intermédiaire. Le gaz à 25 la pression intermédiaire alimente ensuite le côté aspiration du second
étage au côté refroidi de l'échangeur de chaleur unitaire avant d'être fourni au second étage côté aspiration. Le gaz à la pression intermédiaire est d'abord tiré dans un second mécanisme de compresseur dans lequel il est comprimé à un niveau de pression plus élevé ou niveau de pression 30 d'évacuation pour servir dans la partie restant du système de réfrigération.
Les mécanismes de compression du compresseur à deux étages peuvent être empilés l'un au-dessus de l'autre d'un côté du moteur ou être placés de chaque côté du moteur. Si le mécanisme de compression 35 est situé à proximité d'un autre moteur prévu sur un côté on risque des
difficultés. De telles difficultés peuvent consister dans la surchauffe du gaz d'aspiration fourni au mécanisme de compression du premier étage ce qui affecte le rendement volumique du compresseur. Le transfert de cha-
leur de la conduite de pression d'évacuation chauffe le gaz à la pression d'aspiration du fait du rapprochement des conduites. De plus la réduction du rendement du compresseur et d'éventuels problèmes de fiabilité peuvent être créés par la surchauffe liée à la proximité des pompes du méca5 nisme de compression.
En outre, de façon générale le moteur du compresseur est situé dans le boîtier du compresseur; il est entouré par le gaz à la pression d'aspiration ce qui facilite le refroidissement du moteur pendant le fonctionnement du compresseur. Le gaz à la pression d'aspiration est io alors fourni au mécanisme de compression du second étage, avec le gaz comprimé à la pression intermédiaire venant du mécanisme de compression du premier étage. Si le gaz à la pression d'aspiration est surchauffé, le gaz qui entoure le moteur électrique et arrive dans le mécanisme de
compression du second étage ne peut être refroidi suffisamment.
Les mécanismes de compression peuvent en outre avoir un fonctionnement de compression parallèle au cours duquel le gaz d'aspiration est prélevé simultanément des deux mécanismes de compression. Si par exemple on utilise des réfrigérants alternatifs et si les mécanismes de compression fonctionnent en parallèle, les mécanismes de 20 compression peuvent ne pas convenir pour résister à la pression de fonctionnement élevée liée à la compression de certains de ces réfrigérants
comme par exemple le dioxyde de carbone.
Une autre difficulté des compresseurs de l'art antérieur est celle de l'utilisation des gaz CFC et HCF comme réfrigérants. Ces réfrigé25 rants sont supposés participer au réchauffement global terrestre et à la
disparition de la couche d'ozone.
But de l'invention La présente invention a pour but de développer un compresseur hermétique à deux étages permettant d'utiliser du dioxyde de 30 carbone comme fluide actif et fournissant au moteur et au mécanisme de
compression, des boîtiers distincts pour éliminer la surchauffe.
Exposé de l'invention A cet effet l'invention concerne un compresseur hermétique à deux étages du type défini ci-dessus caractérisé en ce qu'
- un boîtier ayant au moins deux compartiments, l'un des compartiments contenant le dioxyde de carbone gazeux à la pression d'évacuation et l'un des compartiments contenant le dioxyde de car-
bone gazeux à une pression intermédiaire entre la pression d'aspiration et la pression d'évacuation, - un premier mécanisme de compression placé dans le boîtier, et qui comprime le gaz à la pression d'aspiration jusqu'à un niveau de pres5 sion intermédiaire à la pression d'aspiration et à la pression d'évacuation dans le premier mécanisme de compression, - un moteur placé dans le compartiment de gaz à pression intermédiaire, - un second mécanisme de compression dans le compartiment de gaz à la pression d'évacuation, le gaz à la pression intermédiaire, entre la 10 pression d'aspiration et la pression d'évacuation, étant comprimé à la pression d'évacuation dans ledit second mécanisme de compression et
- un arbre d'entraînement relié au moteur et au premier et second mécanisme de compression.
En d'autres termes, l'invention concerne un compresseur 15 hermétique à deux étages utilisant comme liquide ou fluide de travail du dioxyde de carbone. Le compresseur comporte une paire de mécanismes de compression à chaque extrémité d'un moteur électrique. Les mécanismes de compression et le moteur sont logés dans des boîtiers distincts constituant des modules fixés l'un à l'autre. Un arbre d'entraînement fait 20 coopérer le moteur et les mécanismes de compression. Le dioxyde de carbone gazeux à basse pression arrive dans le module de compression du premier étage. Le gaz est comprimé à une pression intermédiaire puis il est évacué dans un module de refroidissement situé à l'extérieur du boîtier du compresseur. Le réfrigérant gazeux, refroidi, à la pression intermé25 diaire, est introduit dans une cavité située dans le module du moteur électrique. Le gaz à la pression intermédiaire sort de la cavité à la pression intermédiaire et entre dans le module du mécanisme de compression supérieur par un orifice d'aspiration du compresseur du second étage. Un panneau conique est fixé au boîtier du mécanisme de compression supé30 rieur; il arrive dans le boîtier du moteur et protège le port d'aspiration du
mécanisme de compression supérieur contre l'aspiration directe d'huile.
Le réfrigérant intermédiaire gazeux est comprimé dans le mécanisme de compression supérieur de la pression intermédiaire à la pression élevée puis il est évacué du module de compression supérieur dans une cavité 35 définie dans le module. Le gaz à la pression d'évacuation est ensuite évacué du boîtier du compresseur pour passer dans le système de réfrigération.
L'invention concerne un compresseur hermétique à deux étages pour comprimer du dioxyde de carbone réfrigérant, reçu dans le compresseur avec essentiellement à la pression d'aspiration pour être évacué pratiquement à la pression d'évacuation. Le compresseur comporte un 5 boîtier ayant au moins deux cavités, l'une des cavités contenant le dioxyde de carbone gazeux à la pression d'évacuation et l'autre cavité contenant le dioxyde de carbone gazeux à une pression intermédiaire entre la pression d'aspiration et la pression d'évacuation. Un premier mécanisme de compression est placé dans le boîtier pour comprimer le gaz arrivant à la pres10 sion d'aspiration jusqu'à une pression intermédiaire entre la pression d'aspiration et la pression d'évacuation. Un moteur est placé dans la cavité du gaz à la pression intermédiaire. Un second mécanisme de compression se trouve dans la cavité d'évacuation du gaz comprimé de façon que le gaz à la pression intermédiaire entre la pression d'aspiration et la 15 pression d'évacuation soit comprimé jusqu'à la pression d'évacuation. Un
arbre d'entraînement relie en coopération le moteur et le premier et le second mécanisme de compression.
L'invention concerne également un compresseur hermétique à deux étages pour comprimer le dioxyde de carbone réfrigérant qu'il re20 çoit; il comporte un premier module ayant un moteur. Le premier module a une première et une seconde extrémité. Un second module ayant un mécanisme de compression monté dans celui-ci et destiné à être fixé à la première extrémité du premier module. Le moteur et le mécanisme de compression du second module coopèrent par l'intermédiaire d'un arbre 25 d'entraînement. Un troisième module avec un mécanisme de compression
est monté sur la seconde extrémité du premier module. Le moteur et le mécanisme de compression avec le troisième module sont couplés opérationnellement par l'arbre d'entraînement.
L'invention concerne en outre un compresseur hermétique à 30 deux étages pour comprimer du dioxyde de carbone réfrigérant, ce compresseur ayant un boîtier avec au moins deux cavités. Un moteur est monté dans la première des deux cavités et un mécanisme de compression est monté dans la seconde cavité. Le moteur est couplé de façon à coopérer avec un mécanisme de compression par l'intermédiaire d'un arbre 35 d'entraînement. Un port ou orifice est prévu entre la cavité du moteur et celle du mécanisme de compression à travers lequel le dioxyde de carbone gazeux de la première cavité passe dans la seconde cavité. Un panneau est prévu sur le port pour séparer l'huile entraînée par le dioxyde de carbone gazeux reçu dans la cavité du moteur. On évite ainsi que l'huile n'entre
dans le port.
L'invention concerne également un procédé de compression de dioxyde de carbone réfrigérant, à l'état gazeux, entre une pression 5 d'aspiration et une pression d'évacuation dans un compresseur-hermétique à deux étages. Selon ce procédé, le dioxyde de carbone, comme gaz réfrigérant prélevé à la pression d'aspiration dans un premier module équipé d'un mécanisme de compression, est comprimé jusqu'à une pression intermédiaire entre la pression d'aspiration et la pression 10 d'évacuation; le dioxyde de carbone comme gaz réfrigérant, à une pression intermédiaire entre la pression d'aspiration et la pression d'évacuation, est refroidi puis on recueille le réfrigérant gazeux à la pression intermédiaire dans un second module ayant un moteur, on extrait le dioxyde de carbone comme réfrigérant gazeux à la pression intermédiaire 15 du second module dans un mécanisme de compression prévu dans un troisième module, on sépare l'huile entraînée dans le gaz réfrigérant à la pression intermédiaire par un panneau séparant le premier et le troisième module puis on comprime le dioxyde de carbone à la pression intermédiaire jusqu'à la pression d'évacuation et le gaz réfrigérant à la pression 20 d'évacuation passe dans le troisième module; l'évacuation du dioxyde de
carbone comme réfrigérant à haute pression est ensuite faite dans le système de réfrigération.
L'un des avantages de l'invention est la situation des mécanismes de compression à chaque extrémité du moteur ce qui réduit de 25 manière significative l'échange de chaleur entre les mécanismes de compression du premier et du second étage et les passages d'entrée.
Un autre avantage de l'invention réside dans sa conception modulaire. Le moteur et le mécanisme de compression ont chacun un boîtier, le module du moteur restant sensiblement à la pression intermé30 diaire et le mécanisme de compression du second étage est pratiquement à la pression d'évacuation. La conception modulaire réduit également le
cot de montage du compresseur.
Selon un autre avantage de l'invention, le gaz comprimé dans le mécanisme du premier étage de compression est refroidi avant 35 d'arriver dans le module du moteur de manière à éviter toute surchauffe
du moteur.
Dessins La présente invention sera décrite ci-après de manière plus détaillée à l'aide d'un exemple de réalisation représenté dans les dessins annexés dans lesquels: - la figure 1 est une vue en coupe de côté d'un compresseur selon l'invention, - la figure 2 est une vue en coupe d'un bloc cylindre du montage de compresseur de la figure 1, - la figure 3 est une vue en coupe du bloc cylindre de la figure 2 mon10 trant une variante de passage d'entrée, - la figure 4 est une vue en coupe partielle du compresseur de la figure 1 montrant le mécanisme de compression supérieur avec un passage d'entrée en variante, - la figure 5 est une coupe partielle de l'assemblage du compresseur de 15 la figure 1 montrant le mécanisme de compression inférieur, - la figure 6a est une vue en plan du palier de poussée avec des gorges de lubrification, - la figure 6b est une vue de côté du palier de poussée de la figure 6a selon la ligne 6b 6b, la figure 7 est une vue de la valve d'évacuation du compresseur de la figure 1, - la figure 8 est une vue en perspective de la valve d'évacuation de la figure 7, - la figure 9 est une vue en coupe d'un assemblage à valve d'évacuation 25 pour un mécanisme de compresseur selon la figure 1, ce dernier n'étant pas représenté ici, - la figure 10 est une coupe de la valve d'évacuation de la figure 9 en position ouverte, - la figure 11 est une vue en coupe partielle de l'arbre d'entraînement 30 supérieur de l'assemblage de compresseur de la figure 1, et - la figure 12 est une vue en coupe partielle de l'arbre d'entraînement
inférieur du compresseur de la figure 1.
A titre de remarque, dans la description des dessins on utilisera les mêmes références pour les différentes figures et bien que les 35 dessins représentent des modes de réalisation de l'invention, ils ne sont
pas nécessairement à l'échelle et certaines caractéristiques peuvent être
exagérées pour mieux les présenter pour la compréhension.
Description de modes de réalisation
Selon la figure 1, un compresseur hermétique rotatif à deux étages 20 à déplacement positif comporte un module de compression inférieur 22 et un module de compression supérieur 24. Ces modules sont 5 couplés coaxialement à chaque extrémité axiale du module de moteur électrique 26. Les modules de compression 22, 24 sont fixés aux modules de moteur 26 à l'aide de procédés appropriés tels que le soudage, le brasage ou analogues en 28. Les modules de compression 22, 24 sont fermés hermétiquement par des couvercles 30, 32 fixés aux parois 34, 36 des 10 boîtiers cylindriques des mécanismes de compression, par exemple par
des soudures 28. La paroi 34 du boîtier inférieur comporte également une bride annulaire 38 sensiblement perpendiculaire par rapport à sa surface extérieure. La bride annulaire 38 porte le compresseur 20 dans une position essentiellement verticale.
Le fluide actif utilisé dans le système de réfrigération selon la présente invention peut être par exemple du dioxyde de carbone. Lorsque le dioxyde de carbone est comprimé, les pressions produites sont beaucoup plus grandes que celles que l'on a lorsqu'on utilise comme réfrigérant par exemple du HCFC. Pour s'adapter aux pressions de fonction20 nement élevées du dioxyde de carbone, les parois 36 du module de
compression supérieur 24 ont une épaisseur suffisante pour résister à la pression élevée du gaz. Les parois 36 sont plus épaisses que les parois 34 du module de compression inférieur 22 puisque les pressions dans le premier étage de compression sont beaucoup plus faibles que celles du 25 second étage de compression.
L'utilisation du dioxyde de carbone dans des applications commerciales, domestiques ou dans l'automobile ou des applications militaires, a fait l'objet d'une analyse. Les résultats sont présentés dans le document Kruse H., Hedelck R., andSuss J., " The Application of Carbon 30 Dioxide as a Refrigerant ", IIR Bulletin, vol. 1999-1, et pages. 2-21.
On a également la publication suivante Lorenz, G. " New Possibility for Non-CFC Refrigeration ". Ces publications concernent la
possibilité d'utiliser du dioxyde de carbone.
Un moteur électrique 40 est prévu dans le module 26. Ce 35 moteur électrique comprend un stator 42 et un rotor 44. Le stator 42 est logé de façon à s'adapter dans le boîtier cylindrique 43 du module 26 sensiblement suivant son axe. L'assemblage se fait par exemple par un frettage. L'orifice cylindrique axial 46, au centre du rotor 44, en traversant celui-ci, reçoit le manchon cylindrique 62 porté par l'axe d'entraînement 48 monté à rotation avec le rotor 44. L'extrémité supérieure et l'extrémité inférieure de l'arbre d'entraînement 48 sont reliées pour entraîner le mécanisme de compression 50, 52 du premier et du second étage respecti5 vement dans le module de compression inférieur et dans le module de
compression supérieur 22, 24.
L'arbre d'entraînement 48 est formé d'un arbre d'entraînement inférieur 54 et d'un arbre d'entraînement supérieur 56. A proximité des extrémités de liaison des arbres d'entraînement 54, 56, on a 1o des organes d'accrochage ou clés 58, 60. Les clés 58, 60 sont découpées dans l'extrémité semi-cylindrique et ces clés s'imbriquent en coulissement à l'extrémité inférieure et supérieure des arbres d'entraînement pour former le cylindre complet de l'arbre d'entraînement 48. Le manchon cylindrique 62 est monté sur l'arbre d'entraînement 48 par n'importe quel 15 procédé approprié comprenant le frettage, par le couplage entre l'arbre
d'entraînement inférieur et supérieur 54, 56. Le manchon 62 est logé dans l'orifice 46 pour tourner avec le rotor 44. Des parties excentrées 64, 66, font corps aux extrémités extérieures des arbres d'entraînement 54, 56.
Les arbres d'entraînement 54, 56 sont couplés l'un à l'autre de façon que 20 les parties excentrées 64, 66 soient décalées radialement de 1800 pour
réaliser un meilleur équilibre dynamique et une meilleure charge du moteur.
Selon les figures 1, 4 et 5, un mécanisme de compression du premier étage et un mécanisme de compression 52 du second étage 25 sont montés dans les modules 22, 24. La conception modulaire concerne
le moteur 40 avec les mécaniques de compression 50, 52 et des boîtiers individuels, chacun étant maintenu à une pression différente. La conception modulaire réduit également le cot d'assemblage du compresseur 20 et permet une souplesse de conception pour avoir des modules 22, 24 de 30 différentes capacités.
Selon les figures 1 et 5, le mécanisme de compression du
premier étage 50 comprend un bloc cylindre 68 placé entre le palier extérieur 70 et le châssis ou palier principal 72 qui fait corps avec les parois de boîtier 34. Des vis 74 traversent le palier extérieur 70 et le bloc cylindre 35 68 pour fixer le palier 70 et le bloc cylindre 68 au palier principal 72.
L'arbre d'entraînement inférieur 54 est monté en rotation dans le palier principal 72 par un palier 76. Comme représenté aux figures 1 et 4, le mécanisme de compression de second étage 52 comporte un bloc cylindre 78 placé entre le palier extérieur 80 et le palier principal 82 faisant corps avec les parois 36 du boîtier. Des vis 74 fixent le palier extérieur 80 et le bloc cylindrique 78 au palier principal 82. L'arbre d'entraînement supérieur 56 est monté dans le palier principal 82 par un palier lisse 84. Les parties 5 excentrées 64, 66 des arbres d'entraînement 56, 58 sont logées dans des blocs cylindres 68, 78 pour entraîner les mécanismes de compression 50, 52. Selon les figures 1, 6A, 6B, entre le manchon 62 et la surface plane supérieure 98 du palier principal 72, on a un palier de butée 10 100, circulaire, permettant de recevoir une charge axiale. Le palier de poussée ou crapaudine 100 comporte une ouverture 101 traversée par l'arbre d'entraînement 48 lors de l'assemblage. Le palier de poussée circulaire 100 est réalisé en une matière appropriée à faible coefficient de frottement statique et cinétique de façon à ne pas gêner la rotation du 15 manchon 62 et de l'arbre d'entraînement 48. L'huile de graissage est fournie à la surface d'appui par des rainures non représentées réalisées dans le palier principal 72 de manière à réduire encore plus le coefficient de frottement pendant la phase de démarrage du compresseur. La forme circulaire du palier de poussée 100 facilite la formation d'un film d'huile pé20 riphérique continu entre les surfaces de poussée de manière à éviter le
contact métal sur métal.
Pour déterminer le type de matière convenant pour le palier de poussée 100, on peut utiliser la charge pression-vitesse (PV) du palier de poussée. La charge pression-vitesse (PV) peut se calculer pour de nom25 breux diamètres externes et internes. On utilise dans ces calculs les paramètres suivants: P = 4W/B(D,2 - di2)
Dans cette formule P est la charge statique par unité de surface (kg/cm2); W est la charge statique agissant sur le palier de pous30 sée 100 (kg).
Selon les figures 6A et 6B, Do est le diamètre extérieur et di est le diamètre intérieur du palier de poussée 100 (cm). La charge statique par unité de surface (P) se calcule d'abord en utilisant l'équation cidessus. Pour calculer la vitesse de surface (V) du palier de poussée 100 on 35 utilise l'équation suivante: V = B (Dm N) Dans cette formule V est en unités (cm/min); N est la vitesse de rotation du palier de poussée 100 (cycles/min) de l'arbre d'entraînement 48, Dm est le diamètre moyen (cm) calculé selon l'équation suivante: Do + di La charge pression-vitesse du palier de poussée 100 se cal5 cule alors en multipliant la charge statique par unité de surface (P) et la vitesse de surface (V) pour avoir la charge pression-vitesse (PV) (kg-m/cm2 sec). Ces calculs s'utilisent alors pour choisir une matière appropriée pour
le palier 100.
Un type de matière appropriée pour le palier de poussée 10 io est un polyamide tel que le VESPEL SP-21 (marque déposée) qui est une résine rigide de Dupont de Nemours. Le polymère a une plage de températures étendue dans laquelle il est thermiquement stable, permettant de résister à des charges approximatives de 5450 kg m/cm avec une température de contact maximale d'environ 3930C à l'état non lubrifié. Pour un 15 palier de poussée usiné 100, réalise en VESPEL, la pression autorisée (P)
ne doit pas dépasser 46,2-105 Pa. La limite PV du palier non lubrifié dans les conditions de mouvements continus ne doit pas dépasser 1200 kg m/cm2min. Dans ce mode de réalisation de l'invention, le rapport du diamètre extérieur au diamètre intérieur (D/d) du palier de poussée 100 ne 20 doit pas dépasser 2.
Le palier de poussée 100 présente des gorges radiales 102 sur les deux surfaces du palier 100 en contact avec la surface 98 du palier principal 72 et du manchon 62. Des gorges 102 sont réalisées dans le palier de poussée 100 pour permettre la communication de l'huile de lubrifi25 cation entre le palier de poussée 100 et les surfaces formant interfaces.
Selon les figures 1, 4, 5, on a représenté un mécanisme de compression du premier et du second étage 50, 52 comme des mécanismes de compression du type rotatif bien que l'on puisse également utiliser des mécanismes de compression 50, 52 à mouvement alternatif, rotatif ou 30 des compresseurs du type à enroulement. Les compresseurs rotatifs comportent généralement une vanne coulissante montée dans un bloc cylindre qui divise la chambre de compression 118 entre les blocs cylindres 68, 78 et les galets 220, 222 entourant les excentriques 64, 66 des arbres d'entraînement 54, 56. La soupape alterne dans et à l'extérieur du bloc 35 cylindre en tournant autour de l'arbre d'entraînement. Selon la figure 2, le bloc cylindre 68 comporte une ouverture 86 munie d'une partie excentrée 64 entourée par le galet 220. Un passage d'entrée 88 relie radialement Il l'orifice 86 par lequel le gaz comprimé arrive dans la chambre de compression 118. Dès que le gaz réfrigérant est comprimé à pression élevée, il est
évacué par le passage d'évacuation 104, radial.
En variante, comme représenté à la figure 3, le passage 5 d'entrée peut être situé essentiellement dans la direction axiale par rapport à l'ouverture 86 comme le passage d'entrée 92.
Selon la figure 1, le gaz réfrigérant est prélevé dans la chambre de compression 118 formée dans le bloc cylindre supérieur 78 par un passage d'entrée 94 à orientation axiale traversant le palier princi10 pal 82. En variante, le gaz réfrigérant peut également être fourni à la chambre de compression 118 du mécanisme de compression du second étage 52 par un tube radial 96 comme cela représenté à la figure 4. Les gaz à la pression de sortie quittent le mécanisme de compression 52 par le
passage axial 106.
Selon les figures 1 et 2, on a un bloc cylindre 68 du mécanisme de compression du premier étage 52 muni d'un passage de sortie 104 s'étendant radialement et ayant une vanne de sortie 108 dans le passage. Comme le montre la figure 1, un palier de sortie 80 du mécanisme de compression du second étage 52 comporte un passage de sortie 106 20 qui le traverse axialement. Même si des passages de sortie 104, 106 sont
présentés comme étant dirigés radialement et axialement à travers le bloc cylindre 68 et le palier de sortie 80, respectifs, les passages de sortie peuvent avoir n'importe quelle forme appropriée dans n'importe quel bloc cylindre, palier extérieur ou palier principal.
Selon les figures 1, 7, 8, 9, 10, une valve d'évacuation 108 est montée dans chaque passage d'évacuation 104, 106. Au cours de la phase de compression, la valve d'évacuation 108 effectue un mouvement alternatif dans les passages d'évacuation 104, 106 pour que les gaz d'évacuation puissent traverser les passages 104, 106 et contourner la 30 valve 108. Ces gaz d'évacuation sont alors libérés dans le tube d'évacuation 152 partant du mécanisme de compression du premier étage 50 ou compartiment de pression d'évacuation 154 réalisé dans le module du mécanisme de compression supérieur 24. La valve d'évacuation 108 est un ensemble d'organe de retenue ressort et valve en une seule pièce 35 d'une matière avec une tête semi-sphérique 110, un ressort hélicodal 122
de section rectangulaire et un support 124 avec un moyen de fixation 126.
La valve d'évacuation 108 est formée d'une seule pièce de matière ayant les caractéristiques d'élasticité et de résistance à la fatigue et à la corro-
sion. La matière doit avoir des caractéristiques de ressort de sorte que le ressort 122 puisse être précontraint dans une position fermée et être comprimé pour ouvrir la valve 108. Comme matières ayant de telles caractéristiques on a des matières ayant une résistance élevée telles que 5 l'acier 17-4PH résistant à la corrosion, l'acier 15-5 PH, C-300, le
BETA C titane, 7075-T6 aluminium ou analogues.
La valve d'évacuation intégrale 108 comprend une tête 110 de forme semisphérique avec une surface de siège 112 semi-sphérique (figures 9 et 10) réalisée à l'intérieur de l'extrémité de sortie des passages 1o de décharge 104, 106. La surface de siège semi-sphérique 112 constitue un siège de soupape pour la valve d'évacuation 108 et forme une sortie
cylindrique 114 (figures 9 et 10) que peut commander la valve de décharge 108. La partie de tête 110 de la valve semi-sphérique comprend une surface d'étanchéité 116 qui coopère avec une surface d'étanchéité semi15 sphérique 112, un orifice de sortie de remplissage 114 en position de fermeture (figure 9) réduisant ainsi la réexpansion des gaz de la sortie 114.
Pratiquement toute la surface d'étanchéité semi-sphérique 116, en regard de la chambre de compression 118 des mécanismes de compression 50, 52, est exposée à la pression du fluide générée pendant 20 la phase de compression. La forme semi-sphérique de la surface
d'étanchéité 116 donne une mesure de surface plus grande que celle d'une surface plate de même diamètre. La forme semi-sphérique crée une surface plus grande exposée au réfrigérant à la pression d'évacuation de façon à accélérer l'ouverture de la valve d'évacuation et d'augmenter ainsi 25 l'efficacité du compresseur.
Le siège de valve semi-sphérique 112 a sensiblement le même rayon de courbure que celui de la surface d'étanchéité sphérique 116, de sorte que le transport, la cuisson, le basculement ou autre dislocation de la valve d'évacuation 108, n'influencent pas le contact 30 d'étanchéité lorsque la valve est fermée. Le bord radial intérieur de la sortie d'évacuation 114 a un chanfrein rond 120 (figures 9 et 10) qui participe à l'écoulement du fluide en douceur à travers la sortie d'évacuation 114 de manière à réduire la turbulence susceptible d'affecter l'efficacité du compresseur.
La valve d'évacuation 108 est fixée à l'intérieur des passages d'évacuation 104, 106 par une fixation de couplage 126 au support de valve 124. La fixation de couplage 126 comprend un perçage 128 traversant le support de valve 124 et aligné avec les perçages 130 du bloc cylin-
dre 68 ou du palier extérieur 80 pour recevoir la broche élastique 132. La broche élastique 132 fixe la valve d'évacuation 108 dans les passages 104, 106, de sorte que le ressort de valve 122 soit précontraint pour éviter les fuites pendant la phase de compression du gaz. La valve d'évacuation 108 5 effectue un mouvement alternatif entre une première position ou position fermée (figure 9) dans laquelle la surface d'étanchéité 116 rencontre la surface d'étanchéité semi-sphérique 112 et une seconde position ou position ouverte (figure 10), la surface d'étanchéité 116 étant alors écartées longitudinalement de la surface d'étanchéité 112. Pendant l'ouverture de 10 la valve et la compression du ressort 122, les mouvements longitudinaux de la valve d'évacuation 108 vers la seconde position s'arrêtent lorsque les intervalles 134 avec des surfaces 136 normalement écartées du ressort
hélicodal 122 à section rectangulaire sont fermés.
Un élément de guidage 138 peut être prévu pour guider et 15 maintenir le mouvement longitudinal du ressort 122 lorsque la charge de compression appliquée au ressort hélicodal 122 de section rectangulaire est trop élevée. L'élément de guidage 138 a une forme essentiellement cylindrique et son diamètre est inférieur au diamètre intérieur du ressort 122. L'extrémité avant 140 de l'élément de guidage 138 est arrondi pour 20 former une butée de valve supplémentaire. L'extrémité arrière 142 de l'élément de guidage 138 comporte un perçage 143 qui la traverse. Ce perçage est aligné sur les perçages 128, 130 pour recevoir une partie de la broche élastique 132. L'alignement des perçages 128, 130, 143 pour recevoir la broche 132 facilite l'assemblage de la valve d'évacuation 108 et de 25 l'élément de guidage 138 dans le bloc cylindre respectif, le palier principal
ou le palier extérieur. Un jeu 144 est prévu entre la surface extérieure 146 de l'élément de guidage 138 et la surface intérieure 148 du ressort 122. Le jeu 144 permet un mouvement en pivotement déterminé du ressort de valve 122 sans frottement qui pourrait retarder l'ouverture et la fermeture 30 de la valve.
Pour alléger la valve d'évacuation 108, on a une cavité conique ou sphérique 150 réalisée dans le côté arrière de la valve d'évacuation 108. La cavité 150 augmente la surface soumise à la pression de retour dans les passages d'évacuation 104, 106. La cavité 150 augmente la sur35 face d'application de la pression du fluide et accélère ainsi la fermeture de
la valve d'évacuation 108.
Selon les figures 1, 11 et 12, le système de lubrification selon l'invention est formé principalement dans l'arbre d'entraînement 48
comprenant l'arbre d'entraînement inférieur et supérieur 54, 56 réunis par le manchon 62. Les canaux de distribution d'huile 156, 158 communiquent de manière centrale suivant l'axe de rotation par les axes d'entraînement 54, 56 respectifs. A l'extrémité supérieur du canal d'huile 5 158, dans le palier extérieur 80, on a une chambre 184. A l'extrémité inférieure de l'arbre d'entraînement inférieur 54 on a une pompe à huile 186 à déplacement positif (figure 1) qui coopère avec le palier extérieur 70 et les canaux d'huile 156 et 158. L'extrémité inférieure de l'arbre d'entraînement 54, le palier extérieur 70 et la pompe à huile 186 sont immergés dans la 1o bâche à huile 188 réalisée dans le module de compression inférieur 22.
L'huile de lubrification de la bâche 188 alimente également en huile le mécanisme de compression 50 de la vanne alternative. L'huile de la bâche 189 du module de compression à l'extrémité supérieure est nécessairement prévue pour lubrifier la vanne à mouvement alternatif du mécanisme 15 de compression 52.
Selon les figures Il et 12, l'arbre d'entraînement inférieur 54 comporte une partie 160 reçue dans un perçage 162 du palier extérieur 70 et un anneau d'huile 164 défini par la zone en creux 166. Les paliers inférieur et supérieur 167, 168 sont réalisés sur l'arbre 54 au voisinage de 20 l'anneau 164 et ils sont reçus dans le perçage 170 du palier principal 72.
Le palier lisse 76 est placé rentre l'arbre inférieur 54 et le perçage de palier principal 170 en contact avec les paliers lisses 167, 168 pour tenir à rotation l'arbre 54 du palier principal 72. L'arbre d'entraînement supérieur comporte une partie 172 logée à rotation dans un perçage 174 du palier 25 extérieur 80. L'anneau d'huile 176 est défini par la zone en creux 178 de
l'arbre d'entraînement supérieur 56. Les paliers inférieur et supérieur 179, 180 sont réalisés sur l'arbre supérieur 56 au voisinage de l'anneau 176 et ils sont tenus dans le perçage 182 du palier principal 82. Le palier lisse 84 est prévu entre l'arbre 56 et le perçage 182 du palier principal, en contact 30 avec les paliers lisses 179, 180 pour tenir à rotation l'arbre 56 dans le palier principal 82.
La rotation de l'arbre d'entraînement 48 entraîne la pompe à déplacement positive 186 pour prendre l'huile de la bâche à huile 188 et fournir celle-ci au passage d'alimentation 190 réalisé par des canaux de 35 distribution d'huile 156, 158 et la chambre 184. L'effet de pompage de la
pompe 186 dépend de la vitesse de rotation de l'arbre d'entraînement 48.
L'huile du passage d'alimentation en huile 190 traverse une série de passages 192, 194 s'étendant radialement, dans l'arbre inférieur 54 par la
force centrifuge créée par la rotation de l'arbre 48. Les passages 192 sont associés à l'excentrique 64 et les passages 194 sont formés dans le palier lisse 167 et dans l'anneau 164. L'huile de lubrification fournie par le passage d'alimentation en huile 190 passe également dans une série de pass sage radiaux 196, 198 dans l'arbre supérieur 56 et dans la chambre 184.
Les passages 196 sont situés dans un excentrique 66; un passage 198 est
réalisé dans le palier lisse 179 et l'autre dans l'anneau d'huile 176.
Selon la figure 11, un canal 200 incliné vers le bas est réalisé dans le palier extérieur 80 entre la chambre 184 et une extrémité de la 10 chambre axiale 202 formée dans le bloc cylindre 78 du mécanisme de compression du second étage 52. Partant de la seconde extrémité du canal axial 202, un canal 204 est incliné vers le bas dans le palier principal 82; ce canal communique avec l'anneau d'huile 176 défini dans l'arbre d'entraînement supérieur 56. L'anneau d'huile 176 communique avec la 15 gorge à huile 205, hélicodale, réalisée dans la paroi intérieure du palier lisse 84, le compartiment 206 du module à moteur électrique 26, la cavité annulaire 208 réalisée dans le palier 84 et la cavité annulaire 210 dans le
palier extérieur 80.
L'huile fournie à la chambre 184 à l'extrémité supérieure de 20 l'arbre d'entraînement supérieur 56 traverse les canaux 200, 202, 204 pour arriver à l'anneau d'huile 176 et se combine à l'huile fournie par le passage radial 196. Au moins une partie de l'huile remonte pour lubrifier le palier supérieur 180 et descend pour lubrifier le palier inférieur 179 par l'intermédiaire de la gorge hélicodale 205 du palier. L'huile de lubrifica25 tion en excédent revient à la bâche à huile 188 en traversant le module à moteur électrique 26 et les passages 212 (figure 1) traversant le palier principal 72. Selon la figure 12, l'huile qui traverse le passage d'alimentation 190 pénètre dans le passage radial 194 et remplit l'anneau 164. La gorge hélicodale 207 peut être réalisée dans le palier lisse 76 pour 30 diriger l'huile de lubrification vers l'anneau 164 et les paliers inférieur et
supérieur 167, 168.
Etant donné l'extension de la longueur du passage d'alimentation en huile 190, la lubrification des paliers lisses inférieurs 76, 167, 168 et des paliers lisses supérieurs, en particulier 84, 179, 180, 35 peut être retardée. Il en est ainsi de la formation du film d'huile séparant les surfaces de paliers en regard. La durée de vie prévisible des paliers est liée en partie à l'épaisseur du film d'huile entre les surfaces en regard. Le jeu nécessaire pour les pièces en regard des compresseurs rotatifs est de l'ordre de 1,25.10-3 à 27.10-3cm. et ainsi l'épaisseur du film d'huile est très faible. Pendant le fonctionnement initial du compresseur 20, lorsqu'il n'y a pas encore de film d'huile entre les surfaces de paliers en regard, les surfaces d'appui sont en contact métal sur métal. Pendant le fonctionnement 5 à charge maximal du compresseur, la fréquence de démarrage et d'arrêt du compresseur est élevée et une partie de l'huile utilisée pour former le film revient à la bâche à huile 188 à cause de la gravité. Une partie de l'huile reste entre les surfaces de paliers en regard mais cette quantité d'huile n'est pas suffisante pour permettre la formation d'un film 10 d'épaisseur appropriée. Le contact entre les surfaces de paliers en regard
crée des contraintes locales élevées se traduisant par une fatigue des matières d'appui.
Dans les compresseurs connus, les cavités de retenue d'huile servent à retenir l'huile de lubrification s'écoulant de la surface de iS palier lorsque le compresseur s'arrête fréquemment; toutefois ces cavités
ne fournissent pas d'huile de lubrification aux paliers pour le démarrage.
De plus, les compresseurs de l'art antérieur ont des gorges périphériques qui forment les cavités de retenue d'huile. Ces gorges peuvent affaiblir
l'arbre d'entraînement.
Pour fournir l'huile de lubrification aux surfaces de paliers
en regard au cours de la phase de démarrage et pour des démarrages et des arrêts fréquents du compresseur, les arbres d'entraînement 54, 56 selon l'invention ont des cavités cylindriques d'accumulation d'huile 214.
Des cavités 214 formées dans les arbres d'entraînement 54, 56 sont incli25 nées vers le bas à partir de l'extrémité de distribution externe d'huile des passages radiaux 192, 194, 196, 198. Les cavités 214 sont des perçages borgnes, c'est-à-dire que ces perçages ne traversent pas complètement les arbres d'entraînement 54, 56 et ne communiquent pas avec le passage d'alimentation d'huile 190. Les cavités 214 se trouvent sous chaque pas30 sage radial 192, 194, 196, 198 et l'ouverture de chaque cavité 214 se trouve au moins en partie dans un passage s'étendant radialement. Les cavités 214 et les passages 192, 194, 196, 198 sont alignés radialement
sur le passage situé directement au-dessus de la cavité.
La partie de sortie des passages radiaux 192, 194, 196, 198 35 sont en communication de fluide avec les cavités annulaires 208, 210, les
cavités de l'anneau d'huile 164, 176 et les cavités 216, 218. Les cavités 216, 218 sont formées entre les galets 220, 222 et les excentriques 64, 66.
Les galets 220, 222 sont montés sur les arbres d'entraînement 54, 56 et entourent les excentriques 64, 66 de manière à faciliter l'entraînement des mécanismes de compression 50, 52. Lorsque le compresseur est arrêté, l'huile accumulée dans les cavités 208, 210, 164, 176, 216, 218 tend à descendre par gravité. Une partie de l'huile recueillie dans les cavités 208, 5 210, 164, 176, 216, 218 est dirigée vers la bâche à huile 188 alors qu'une partie de l'huile de ces cavités est dirigée vers les cavités d'accumulation d'huile 214. Pendant le démarrage du compresseur 20, le lubrifiant stocké dans les cavités 214 est extrait de ces cavités par force centrifuge pour assurer la lubrification des surfaces de paliers en regard avant que l'huile 10 ne soit forcée à travers le passage d'alimentation 190 par la pompe à huile 186 et qu'elle puisse atteindre ces surfaces. De plus, le module de compression supérieur 24 est chargé d'huile de lubrification pendant l'assemblage du compresseur de sorte que le mécanisme de compression 52 est également lubrifié pendant le démarrage du compresseur. On évite 15 ainsi le contact métal sur métal entre les surfaces de paliers lors du démarrage, ce qui augmente la fiabilité du compresseur. Les cavités d'accumulation d'huile 224, 226 sont réalisées dans les surfaces planes supérieures des excentriques inférieur et supérieur 64, 66 pour recevoir l'huile lorsque le compresseur s'arrête. L'huile des cavités 224, 226 est 20 fournie immédiatement aux surfaces de contact des galets 220, 222 et aux
excentriques 64, 66 au démarrage du compresseur.
Selon la figure 1, pendant le fonctionnement du démarreur, l'huile circule à travers le compresseur 20 de la manière suivante: le gaz d'aspiration à basse pression est fourni directement au mécanisme de 25 compression 50 du premier étage du module de compression 22 à l'extrémité inférieure par l'intermédiaire d'une entrée d'aspiration 88 ou 92 (figures 2 et 3). Pendant la rotation de l'arbre d'entraînement 48, le mécanisme de compression 50 est entraîné pour comprimer le gaz aspiré à basse pression et le mettre à une pression intermédiaire. Le gaz à pression 30 intermédiaire est évacué par l'orifice d'évacuation 90 (figure 2), la valve d'évacuation 108 du passage d'évacuation 104, pour arriver dans le tube d'évacuation 152. Le gaz à la pression intermédiaire traverse le tube 152 pour arriver dans un refroidisseur unitaire (non représenté) situé à l'extérieur du boîtier du compresseur. En conséquence, le gaz réfrigérant à 35 pression intermédiaire, refroidi, est introduit dans le compartiment 206 du module de moteur électrique 26 par le tube d'entrée 228. Le compartiment 206 communique avec le compartiment 230 du module de compression à l'extrémité inférieure 22 par le passage d'huile 212, ce qui permet la récupération de l'huile par la bâche à huile 188. L'introduction de gaz réfrigérant refroidi dans le compartiment 206 du moteur électrique favorise le refroidissement du moteur électrique 40. De plus, en refroidissant le gaz à pression intermédiaire, on réduit le transfert quantitatif de chaleur entre 5 le lubrifiant et le gaz réfrigérant du fait de la différence de température minimale entre les deux fluides. Le panneau 234 de forme conique sépare l'huile de lubrification d'entrée du gaz à pression intermédiaire arrivant dans le module de compression supérieur 24 et évite que l'orifice d'aspiration (reniflard) 94 réalisé dans le palier principal 82 n'aspire pas 10 directement l'huile venant de l'intervalle stator du moteur/rotor 238. Le panneau 234 est fixé à la surface 236 du palier principal 82 en étant excentré par rapport à l'arbre d'entraînement 48. Le gaz réfrigérant à pression intermédiaire qui arrive dans le mécanisme de compression du second étage 52 est comprimé à une pression d'évacuation plus élevée. Le is gaz à pression élevée est ensuite évacué par la valve d'évacuation 108 du passage d'évacuation 106 dans le compartiment d'évacuation à haute pression 154 réalisé dans le module de compression 24 à l'extrémité supérieure; puis le gaz passe par le tube d'évacuation 242 du capuchon 32 et arrive dans le système de réfrigération (non représenté). Le palier extérieur 20 80 sépare le passage d'alimentation d'huile 190 et la chambre 184 par rapport au liquide à haute pression dans la cavité 150. Le gaz à haute pression, évacué du mécanisme de compression du second étage 52 contient de l'huile. Une partie de cette huile se sépare du gaz d'évacuation pour être rappelée dans la bâche d'huile 189 du module de compression 25 24 à l'extrémité supérieure, avant que le gaz ne soit dirigé à travers l'entrée de gaz 241 prévue à l'extrémité intérieure du tube 242. Le tube d'évacuation 242 comporte une série d'orifices d'entrée 244 et un orifice de fuite 246 près du fond du tube de décharge 242. Le niveau d'huile dans la bâche atteint la hauteur de l'orifice de fuite 246 et alors l'entrée de gaz 30 241 est immergée dans l'huile. Le gaz à la pression d'évacuation est ensuite évacué par le tube d'évacuation 242 à travers les orifices d'entrée 244. L'huile est aspirée par l'orifice 246 et le tube d'évacuation 242 sous
l'effet du débit de décharge à travers les orifices d'entrée 244.
Claims (10)
- 2 ) Compresseur selon la revendication 1, caractérisé en ce que le boîtier comporte en outre un compartiment de gaz à la pressiond'aspiration qui reçoit le premier mécanisme de compression (50).
- 30) Compresseur selon la revendication 1, caractérisé en ce que le premier et le second mécanisme de compression (50, 52) sont prévusaux extrémités opposées du compartiment du moteur (206, 26, 40).
- 40) Compresseur selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'arbre d'entraînement (48) comporte en outre un premier (54) et un second (56) arbre d'entraînement, ces deux arbres d'entraînement étant fixés à rotation l'un à l'autre, le premier arbre (54) coopérant avec le premier mécanisme de compression (50) et le second arbre (56) coopérant avec lesecond mécanisme de compression (52).
- 50) Compresseur selon la revendication 1, caractérisé en ce que le boîtier comporte en outre un boîtier longitudinal (26) pour le moteur (40) , un boîtier (22) pour le premier mécanisme de compression (40) et un boîtier (24) pour le second mécanisme de compression (52), les boîtiers 10 (22, 24) du premier et du second mécanisme de compression étant fixésaux extrémités opposées du boîtier (26) du moteur.) Compresseur selon la revendication 5, caractérisé en ce que le compartiment de gaz à la pression d'évacuation, le compartiment de gaz à la pression intermédiaire et le compartiment de gaz à la pression d'aspiration sont définis dans le boîtier (24) du second mécanisme de compression (52), le boîtier (26) du moteur (40) et le boîtier (22) du premier mécanisme de compression respectivement. 20 7 ) Compresseur selon la revendication 1, caractérisé par il comporte en outre un orifice d'entrée entre le boîtier (26) du moteur (40) et le mécanisme de compression du second étage. 25 8 ) Compresseur selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'un panneau (234) est monté sur l'orifice d'entrée (94) de façon à séparer l'huile entraînée par le gaz dans le boîtier du moteur par rapport au gaz à 30 l'aide du panneau, pour que l'huile n'entre pas dans l'orifice.) Compresseur selon la revendication 8, caractérisé en ce que le panneau (234) a une forme essentiellement conique. 35 ) Compresseur hermétique à deux étages pour comprimer du dioxyde carbone réfrigérant dans le compresseur, caractérisé en ce qu' il comprend - un premier module (26) avec un moteur, ce premier module ayant une première et une seconde extrémité, - un second module (22) ayant un mécanisme de compression monté 5 dans le module, ce second module étant monté à la première extrémité du premier module, le moteur et le mécanisme de compression du second module étant couplé de manière à coopérer avec l'arbre d'entraînement, et - un troisième module (24) comporte un mécanisme de compression, ce 10 troisième module étant monté à la seconde extrémité du premier module, le moteur et le mécanisme de compression du troisième moduleétant couplés à l'arbre d'entramement.) Compresseur selon la revendication 10, 15 caractérisé en ce quele dioxyde de carbone réfrigérant est pratiquement à la pression d'aspiration lorsqu'il entre dans le compresseur et il est évacué du compresseur pratiquement à la pression d'évacuation.
- 12 ) Compresseur selon la revendication 11, caractérisé en ce quele dioxyde de carbone gazeux à la pression d'aspiration est comprimé à une pression intermédiaire entre cette pression d'aspiration et la pression d'évacuation dans le second module (26), le gaz à la pression intermédiaire 25 sortant du second module pour entrer dans le premier module.
- 13 ) Compresseur selon la revendication 12, caractérisé en ce que le gaz est à une pression intermédiaire entre la pression d'aspiration et la 30 pression d'évacuation lorsqu'il sort du premier module et entre dans le troisième module, le gaz à la pression intermédiaire étant comprimé dansle troisième module (24) pratiquement à la pression d'évacuation.) Compresseur selon la revendication 10, 35 caractérisé en ce qu' il comporte en outre un panneau (234) monté dans le premier module et l'huile entraînée dans le gaz dans le premier module est séparée du gazpar le panneau pour éviter d'entrer dans le troisième module.) Compresseur selon la revendication 14, caractérisé en ce quele panneau a essentiellement une forme conique.
- 160) Compresseur hermétique à deux étages pour comprimer du dioxyde de carbone réfrigérant, comprenant un boîtier avec au moins deux compartiments, un moteur monté dans le premier des deux compartiments et un mécanisme de compression monté dans le second des deux compartiments, le moteur coopérant avec le mécanisme de compression par un ar1o bre d'entraînement, caractérisé par - un orifice situé entre le premier et le second compartiment, le dioxyde de carbone gazeux du premier compartiment arrivant par l'orifice dans le second compartiment, - un panneau (234) monté sur l'orifice 94 de façon que l'huile entraînéepar le dioxyde de carbone gazeux reçu dans le premier compartiment en soit séparée du dioxyde de carbone gazeux par le panneau de manière à éviter que l'huile n'entre dans l'orifice.
- 17 ) Compresseur selon la revendication 16, caractérisé en ce quele panneau (234) a une forme essentiellement conique.
- 18 ) Compresseur selon la revendication 16, 25 caractérisé en ce que le panneau (234) est monté sur un palier, séparant lesdits premier et second compartiments, en étant situé dans ledit premier compartiment et ils'étend vers le moteur (40).
- 19 ) Compresseur selon la revendication 18, caractérisé en ce quele panneau (234) est concentrique à l'arbre d'entraînement (48).) Procédé de compression du dioxyde de carbone comme gaz réfrigérant 35 à une pression d'aspiration pour être comprimé à la pression d'évacuation de manière hermétique en deux étages, caractérisé en ce qu' on prélève du dioxyde de carbone réfrigérant à l'état gazeux essentiellement à la pression d'aspiration dans un premier module ayant un mécanisme de compression, on comprime le dioxyde de carbone gazeux réfrigérant à une pression intermédiaire à la pression d'aspiration et à la pression d'évacuation, on refroidit le dioxyde de carbone gazeux à une pression intermédiaire entre la pression d'aspiration et la pression d'évacuation, on collecte le réfrigérant gazeux à la pression intermédiaire dans un second module ayant un moteur, io - on prélève le dioxyde de carbone comme gaz réfrigérant à la pression intermédiaire du second module dans un mécanisme de compression d'un troisième module, - on sépare l'huile entraînée par le réfrigérant gazeux à la pression intermédiaire à l'aide d'un panneau entre le premier et le troisième mo15 dule, - on comprime le dioxyde de carbone gazeux réfrigérant à la pression intermédiaire jusqu'à une pression d'évacuation et on évacue le réfrigérant gazeux à la pression d'évacuation dans le troisième module, et- on évacue le dioxyde de carbone réfrigérant à haute pression vers un 20 système de réfrigération.
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| PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 2000, no. 13 5 February 2001 (2001-02-05) * |
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| CA2433570A1 (fr) | 2003-12-27 |
| US6631617B1 (en) | 2003-10-14 |
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| ST | Notification of lapse |
Effective date: 20090228 |
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| RN | Application for restoration | ||
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| ST | Notification of lapse |
Effective date: 20140228 |