FR2484287A1

FR2484287A1 - Separateur a cyclone comportant une aube de guidage d'influent

Info

Publication number: FR2484287A1
Application number: FR8111423A
Authority: FR
Inventors: Tetsuo Fujisawa; Takashi Tanioka
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 1980-06-11
Filing date: 1981-06-10
Publication date: 1981-12-18
Also published as: CA1171028A; GB2080706B; FR2484287B1; GB2080706A; DE3122052C2; DE3122052A1; US4344538A

Abstract

SEPARATEUR A CYCLONE COMPORTANT UNE AUBE DE GUIDAGE D'INFLUENT. LE SEPARATEUR A CYCLONE COMPREND UNE AUBE DE GUIDAGE D'INFLUENT 10 QUI PENETRE DANS LA PARTIE CYLINDRIQUE DROITE 1 DU CYCLONE LE LONG D'UNE LIGNE DE PROLONGEMENT DE LA PAROI LATERALE INTERIEURE DU CONDUIT D'ENTREE 6 ET QUI COMPORTE UNE LARGEUR QUI EST DANS UN RAPPORT DIMENSIONNEL DE 0,1 A 0,5 AVEC LE RAYON DE LADITE PARTIE CYLINDRIQUE DROITE 1, L'EXTREMITE SUPERIEURE 10A DE LADITE AUBE DE GUIDAGE D'INFLUENT 10 ETANT PLACEE DANS UNE POSITION ESPACEE INFERIEUREMENT DE LA SURFACE DE PAROI HAUTE 6A DU CONDUIT D'ENTREE 6 D'UNE DISTANCE QUI EST DANS UN RAPPORT DIMENSIONNEL DE 0,05 A 0,5 AVEC LA HAUTEUR H DUDIT CONDUIT D'ENTREE 6. APPLICATION A LA SEPARATION PAR CENTRIFUGATION DE PARTICULES.

Description

1. La présente invention concerne les séparateurs à

cyclone et elle a trait plus particulièrement à des sépara-

teurs à cyclone comportant des aubes de guidage d'influent.

On utilise des séparateurs à cyclone dans différen-

tes applications, par exemple pour la séparation par centri-

fugation ou la collecte de particules solides de matières é-

trangères contenues dans un fluide en les mettant en turbu-

lence dans des tourbillons du fluide, pour la classification

de particules solides contenues dans un fluide en correspon-

dance aux échelles des masses des particules individuelles ou bien pour effectuer un échange de chaleur entre un solide et un gaz en les faisant entrer mutuellement en contact ou

bien pendant leur séparation. Les cyclones sont utilisés in-

dépendamment ou en combinaison avec d'autres équipements en fonction des applications envisagées, notamment-: a) un séparateur utilisé à l'extrémité d'une canalisation de transfert pneumatique de particules, b) un séparateur utilisé à l'extrémité d'un tuyau de séchage d'air pour du charbon ou une matière semblable,

c) un séparateur à cyclone utilisé dans un équipement de pul-

vérisation du type à circuit fermé employé pour différents minerais ou d'autres matières premières, d) un échangeur de chaleur pour préchauffer de la poudre de ciment brut, de la poudre d'hydroxyde d'aluminium ou de la pierre à chaux pulvérulente ou bien une autre matière avant

sa calcination.

On a effectué différentes études en vue de réduire

les pertes de pression et d'améliorer l'efficacité de sépara-

tion dans des séparateurs à cyclone rentrant dans les classes

mentionnées ci-dessus. Cependant, ces objectifs sont diffé-

rents les uns des autres du fait qu'on constate généralement qu'un séparateur à cyclone affecté par une petite perte de

pression a un faible rendement de séparation, ou inversement.

Parmi les structures connues de cyclones, le séparateur à cy-

clone qui comporte une aube de guidage d'influent dans un

conduit d'entrée est considéré comme ayant un rendement de sé-

paration relativement grand en dépit de sa faible perte de

pression, bien qu'il ne donne pas suffisamment satisfaction.

La perte de pression et le rendement de collecte d'un sépa-

2. rateur à cyclone de construction standard ont été définis en

pratique par une analyse théorique. Cependant, on n'a effec-

tué jusqu'à maintenant aucune analyse suffisante en ce qui

concerne le comportement des écoulements fluidiques à l'inté-

rieur d'un cyclone de construction spéciale, comme un cyclone

comportant une aube de guidage d'influent.

Les inventeurs ont effectué des études poussées en vue de créer un séparateur à cyclone comportant une aube de

guidage d'influent qui donne satisfaction pour les deux objec-

tifs mentionnés ci-dessus. On a trouvé que les deux objectifs

précités pouvaient être atteints en positionnant de façon ap-

propriée une aube de guidage d'entrée de dimensions et formes

particulières à l'entrée du séparateur à cyclone.

Conformément à la présente invention, il est prévu

un séparateur à cyclone pour séparer ou collecter des particu-

les solides contenues dans un fluide, comportant une partie cylindrique rectiligne, disposée verticalement et pourvue d'un

conduit d'entrée servant à introduire un fluide dans une di-

rection circonférentielle ou tangentielle et recevant un con-

duit d'échappement placé au centre d'une paroi supérieure, ainsi qu'une partie de séparation de profil conique inversé

qui est formée immédiatement en dessous de la partie cylin-

drique droite et comportant dans son fond convergent une sor-

tie de particules solides séparées, ledit cyclone comprenant

une aube de guidage d'influent qui pénètre dans la partie cy-

lindrique droite le long d'une ligne de prolongement de la paroi latérale intérieure du conduit d'entrée et qui a une

largeur qui est dans un rapport dimensionnel de 0,1 à 0,5 a-

vec le rayon de la partie cylindrique droite, l'extrémité su-

périeure de l'aube de guidage d'influent étant placée dans u-

ne position espacée inférieurement de la surface de paroi

haute du conduit d'entrée d'une distance qui est dans un rap-

port dimensionnel de 0,05 à 0,5 avec la hauteur du conduit d'entrée.

Conformément à une autre caractéristique de la pré-

sente invention, l'aube de guidage d'influent pénètre dans la partie cylindrique droite du cyclone essentiellement le long d'une ligne de prolongement de la paroi latérale intérieure du conduit d'entrée et elle a une largeur qui est dans un 3. rapport dimensionnel de 0,1 à 0,5 avec le rayon de la partie

cylindrique droite,-l'extrémité inférieure de l'aube de gui-

dage d'influent étant située dans une position placée à une distance qui est dans un rapport dimensionnel d'au moins 1,1 avec la hauteur du conduit d'entrée, sans dépasser de l'extré-

mité inférieure de la partie cylindrique droite.

D'autres avantages et caractéristiques de l'inven-

tion seront mis en évidence dans la suite de la-description,

donnée à titre d'exemple non limitatif, en référence aux des-

sins annexés sur lesquels: Fig. 1 est une vue partielle en coupe schématique d'un cyclone classique de construction standard ou lisse qui n'est pas pourvu d'une aube de guidage d'influent, Fig. 2 est une coupe transversale du cyclone de la fig. 1,

Fig. 3 est une vue schématique et.en partie en cou-

pe d'un cyclone classique comportant une aube de guidage d'in-

fluent, Fig. 4 est une coupe transversale du cyclone de la fig. 3,

Fig. 5 est une coupe longitudinale d'un cyclone con-

forme à la présente invention,-

Fig. 6 est une représentation graphique de la rela-

tion entre le rapport dimensionnel W/R, le rendement de sépa-

ration m et la perte de pression AP, Fig. 7 est une représentation graphique donnant la relation entre le rapport dimensionnel 2/h, le rendement de séparation s et la perte de pression tP, Fig. 8 est une coupe longitudinale schématique d'un autre mode de réalisation de l'invention,

Fig. 9 est une représentation graphique de la rela-

tion entre le rapport dimensionnel L/h, le rendement de sépa-

ration ' et la perte de pression À P, et-

Fig. 10 et 11 sont des coupes transversales repré-

sentant d'autres modes de réalisation de la présente inven-

tion. En référence aux dessins annexés et en premier lieu aux figures 1 et 2, on voit qu'on a représenté un cyclone classique du type standard qui n'est pas pourvu d'une aube de 4.

guidage d'influent. Ce cyclone comporte une partie cylindri-

que droite 1 et une partie conique inversée 2 qui est formée immédiatement en dessous de la partie cylindrique droite 1 et qui comporte une zone de section réduite vers le bas en direction d'un orifice de sortie 3, qui est prévu à son ex- trémité inférieure pour l'évacuation des matières étrangères

solides séparées. L'extrémité supérieure de la partie cylin-

drique 1 est fermée par une paroi haute 4 qui est pourvue au centre d'une ouverture destinée à recevoir la partie extrême

inférieure d'un conduit d'échappement 5 dans la partie cylin-

drique supérieure 1. Un-conduit d'entrée 6 est relié tangen-

tiellement ou circonférentiellement à l'extrémité supérieure

de la partie cylindrique droite 1 de façon à permettre l'in-

troduction d'un fluide contenant des particules solides à sé-

parer ou à classifier. L'influent formé d'un mélange de pha-

ses est mis en rotation entre le conduit d'échappement 5 et la surface intérieure de paroi de la partie cylindrique droite 1 de façon à former un tourbillon 8 qui descend graduellement et

qui est finalement inversé à l'extrémité inférieure conver-

gente de la partie conique pour former un écoulement axial central, qui sort du cyclone par l'intermédiaire du conduit

d'échappement 5. D'autre part, les particules solides conte-

nues dans le tourbillon 8 sont séparées ou classifiées sous l'influence de la force centrifuge dirigée vers et le long des surfaces intérieures de paroi de la partie cylindrique droite et de la partie conique inférieure 2 en vue de leur

décharge par l'intermédiaire/de l'orifice de sortie 3.

Ce type de cyclone est affecté non seulement par un rendement de séparation insuffisant mais également par une

grande perte de pression dans le fluide, ce qui nécessite d'-

utiliser un ventilateur d'aspiration de grande capacité. En

conséquence, on a cherché à améliorer le rendement de sépara-

tion et à réduire la perte de pression. On considère que la grande perte de pression se produisant dans le cyclone décrit ci-dessus résulte de la cause suivante. Comme indiqué par des

flèches sur les fig. 1 et 2, le fluide qui a été mis en rota-

tion tourbillonnaire autour du conduit d'échappement 5 arrive

en oblique sur le courant de fluide frais entrant par le con-

duit d'entrée 6, en poussant ce fluide entrant vers la paroi 5.

périphérique intérieure du cyclone et en produisant un phé-

nomène qu'on appelle "contraction d'écoulement". Il en résul-

te que la vitesse d'écoulement sur la paroi périphérique in-

térieure de la partie cylindrique droite est augmentée par comparaison à celle du fluide entrant dans le conduit 6, ce qui augmente la perte de pression par frottement contre la

paroi périphérique intérieure de la partie cylindrique.

Les fig. 3 et 4 représentent un séparateur à cyclo-

ne classique qui comporte une aube de guidage d'influent.

Plus particulièrement, le cyclone est pourvu d'une aube de guidage d'influent 10 qui fait saillie dans le prolongement et à la même hauteur que la paroi latérale intérieure du conduit d'entrée. Comme le montre la fig. 4, le fluide entrant qui a été introduit par l'intermédiaire du conduit d'admission 6 et

qui a été mis en rotation tourbillonnaire autour de l'extré-

mité inférieure du conduit d'échappement 5 vient toucher l'-

aube de guidage d'influent 10 et est ainsi orienté dans une direction essentiellement parallèle au courant entrant de

fluide frais. La prévision de l'aube de guidage d'entrée em-

pêche par conséquent le phénomène précité de contraction d'é-

coulement et l'augmentation de la vitesse d'écoulement en vue de supprimer la perte de pression. Dans un cas o la vitesse

d'écoulement sur la paroi périphérique intérieure est augmen-

tée en raison du phénomène de contraction d'écoulement, comme indiqué sur la fig. 2, la perte de pression est augmentée du fait de l'accroissement du nombre de tours du fluide. A cet égard, l'aube de guidage d'influent 10 contribue également à

réduire le nombre de tours du fluide et par conséquent la per-

te de pression.

En conséquence, l'aube de guidage d'influent 10 a pour fonction de réduire efficacement la perte de pression

mais elle pose un problème du fait que le rendement de sépa-

ration les particules solides est diminué. En consêquenze, l'-

aube de guidage d'entrée de type classique ne permet pas d'ob-

tenir une amélioration parfaite.

Dans ces circonstances, les inventeurs ont cherché à améliorer à la fois la perte de pression et le rendement de séparation en effectuant des études poussées concernant leur

relation avec la forme, les dimensions et la position de mon-

6.

tage de l'aube de guidage d'influent.

La fig. 5 représente un mode de réalisation de la

présente invention o le rapport dimensionnel W/R, c'est-à-

dire le rapport entre la largeur W de l'aube de guidage d'en-

trée et le rayon R de la partie cylindrique droite du cyclo- ne, satisfait à la relation indiquée sur le graphique *de la

fig. 6. Comme on le voit, la perte de pression diminue brus-

quement lors d'une augmentation du rapport W/R et elle est maintenue essentiellement à un niveau constant lorsque ce rapport W/R est supérieur à environ 0,5. D'autre part, le rendement de séparation est initialement amélioré lorsque le rapport W/R augmente puis il diminue graduellement après un maximum correspondant à une valeur de W/R qui est d'environ 0,1 0,3. Bien que la relation entre le rapport W/R et le rendement de séparation '1 ainsi que la perte de pression AP du cyclone soient influencées par la forme du cyclone, la longueur d'introduction de l'extrémité inférieure du conduit d'échappement et la forme de l'aube de guidage d'influent, il est possible d'obtenir un grand rendement de séparation et simultanément de supprimer la perte de pression au minimum en choisissant pour le rapport W/R une valeur comprise entre 0,1

et 0,5.

En référence à la fig. 5, des expériences ont été effectuées pour étudier l'influence, sur la perte de pression et sur le rendement de séparation, d'un rapport dimensionnel Q/h entre la distance)., séparant l'extrémité supérieure lOa

de l'aube de guidage d'influent 10 de la surface de paroi hau-

te 6a du conduit d'entrée 6, et la hauteur h du conduit d'en-

trée 6. Les résultats sont indiqués sur la fig. 7, qui met en évidence un fait complètement nouveau, à savoir que la perte

de pression a tendance à diminuer, en même temps que le rende-

ment de séparation est amélioré, quand la valeur de 1/h est

augmentée graduellement à partir de zéro (à savoir la condi-

tion existant dans les réalisations connues lorsque l'extrémi-

té supérieure lOa de l'aube de guidage d'influent est située au niveau de la surface de paroi haute 6a du conduit d'entrée), c'est-à-dire lorsque l'extrémité supérieure lOa est écartée

vers le bas de la surface de paroi haute 6a du conduit d'en-

trée. Comme le montre clairement la fig. 7, la perte de pres-

7.

sion diminue fortement lorsque le rapport /h diminue jus-

qu'à environ 0,05 et elle est maintenue au niveau réduit jus-

qu'à ce qu'on atteigne un rapport d'environ 0,5.-D'autre part, le rendement de séparation est amélioré lorsque le rapport L/h est augmenté et il est graduellement diminué après une crête lorsque ledit rapport dimensionnel a une valeur voisine de 0,1 à 0,3. Pour un rapport dimensionnel t/h supérieur à environ 0,5, le rendement de séparation diminue à un niveau

encore inférieur au niveau initial pour lequel le rapport di-

mensionnel t/h est nul. La relation entre le rapport dimen-

sionnel 1/h et le rendement de séparation X ainsi que la per-

te de pression 4P du cyclone est influencée par la forme de cyclone, la longueur d'introduction du conduit d'échappement

dans le cyclone et la largeur W de l'aube de guidage d'influ-

ent. Cependant on a trouvé qu'on pouvait maintenir un rende-

ment de séparation élevé tout en réduisant la perte de pres-

sion au minimum en choisissant un rapport dimensionnel /h compris dans la gamme allant de 0,05 à 0,5, et de préférence

dans la gamme allant de 0,1 à 0,3.

La fig. 8 représente un mode de réalisation dans

lequel l'aube de guidage d'influent comporte son extrémité in-

férieure qui s'étend jusqu'à un niveau situé plus bas que la surface de base 6b du conduit d'entrée, en vue d'améliorer ainsi simultanément la perte de pression et le rendement de

séparation.

La fig. 9 donne les résultats d'expériences effec-

tuées pour déterminer l'influence de L/h, qui est le rapport entre la hauteur L de l'aube de guidage d'influent 10 et la hauteur h du conduit d'entrée 6, sur la perte de pression et le rendement de séparation en utilisant un cyclone dans lequel le rapport H/hc'est-à-dire le rapport entre la hauteur H de

la partie cylindrique droite 1 et la hauteur h du conduit d'-

entrée 6, est d'environ 1,4. Comme le montre clairement la fig. 9, la perte de pression est réduite lorsque le rapport L/h augmente tandis que le rendement de séparation décroît

fortement jusqu'à ce que le rapport L/h prenne une valeur d'-

environ 0,7 mais il croît lorsque l'extrémité inférieure de l'aube de guidage d'influent s'étend en dessous du niveau de la surface inférieure du conduit d'entrée 6 (L/h > 1,0), le 8. rendement de séparation obtenu pour un rapport d'environ 1,2 à 1,4 étant comparable à celui obtenu pour une valeur nulle

dudit rapport. Le rendement de séparation est à nouveau dimi-

nué dans le cas o la partie extrême inférieure de l'aube de guidage d'influent s'étend aussi loin que la partie conique inversée du cyclone (L/h > 1,4). Ces résultats montrent qu'il est possible de réduire la perte de pression minimum tout en garantissant un grand rendement de séparation en donnant au rapport L/h une valeur supérieure à 1,2 et inférieure à 1,4

(= H/h).

La relation entre le rapport L/h, le rendement de séparation ' et la perte de pression AP est influencée par la forme du cyclone, par la longueur d'insertion de la partie extrême inférieure du conduit d'échappement dans le cyclone,

par la largeur W de l'aube de guidage d'entrée et par la dis-

tance t entre l'extrémité supérieure de l'aube de guidage d'-

influent et la paroi haute du conduit d'entrée. Cependant, la

perte de pression peut être réduite au minimum et on peut éta-

blir un grand rendement de séparation en donnant au rapport L/h une valeur supérieure à 1,1 et en prolongeant vers le bas l'extrémité inférieure lOb de l'aube de guidage d'influent

jusqu'en un point situé à courte distance de l'extrémité infé-

rieure de la partie cylindrique droite 1 (ou de la partie de

raccordement entre la partie cylindrique droite 1 et la par-

tie conique inversée 2). Plus avantageusement, l'extrémité su-

périeure lOa de l'aube de guidage d'influent est placée à un niveau situé plus bas que la surface de paroi haute 6a du

conduit d'entrée 6.

Dans certains cas, l'aube de guidage d'influent est prolongée vers l'intérieur le long de l'extension de la paroi

latérale intérieure du conduit d'entrée jusqu'en un point si-

tué au-delà de l'axe Y du cyclone, qui est disposé perpendicu-

lairement à l'axe longitudinal du conduit d'entrée, comme in-

diqué sur la fig. 10, ou bien la paroi latérale intérieure du

conduit d'entrée est tournée vers l'extérieur dans la zone d'-

entrée du cyclone, comme indiqué sur la fig. 11. Dans ces cas,

il est préférable de dériver l'aube de guidage d'entrée en di-

rection du centre du cyclone de manière à former un passage de canalisation fluidique d'une largeur uniforme ou croissante 9. dans une zone adjacente au conduit d'entrée ainsi qu'entre

l'aube de guidage d'entrée et la paroi périphérique intérieu-

re du cyclone, puisqu'autrement le-passage de canalisation fluidique devient plus étroit que le conduit à l'entrée du cyclone, en augmentant la perte de pression due à la plus

grande vitesse d'écoulement du fluide entrant. En conséquen-

ce, la prévision d'un passage de canalisation fluidique d'une largeur uniforme ou croissante supprime l'augmentation de la

perte de pression. Cependant, la largeur du passage de cana-

lisation fluidique peut être réduite légèrement à l'extrémité intérieure de prolongement de l'aube de guidage d'entrée en

fonction de l'application envisagée pour le cyclone, par exem-

ple dans un cas o on désire obtenir un plus grand rendement

de séparation malgré une augmentation de la perte de pression.

Il est possible d'apporter différentes modifications ou variantes aux modes de réalisation de l'invention qui ont été décrits ci-dessus. Par exemple bien que l'aube de guidage

d'influent 10 soit généralement fixée sur l'extrémité intéri-

eure du conduit d'entrée 6, il est possible de la monter sur le conduit d'échappement 5 en utilisant une console. Pour un cyclone destiné à fonctionner à une température élevée, il est souhaitable de prévoir un revêtement de matière réfractaire thermiquement isolante sur les surfaces de parois intérieures du cyclone et de réaliser l'aube de guidage d'influent en un

acier réfractaire.

Dans l'exemple expérimental suivant, on a mis en é-

vidence de façon plus particulière les effets obtenus avec le cyclone conforme à l'invention et représenté sur la fig. 5, par comparaison au cyclone de structure classique représenté

sur les fig. 1 et 3.

EXEMPLE EXPERIMENTAL

On a mesuré la perte de pression et le rendement de

séparation en utilisant un cyclone ayant la construction indi-

quée sur la fig. 1 et ayant les dimensions suivantes: 150 mm pour le rayon R de la partie cylindrique droite, 225 mm pour la hauteur de la partie cylindrique droite et 165 mm pour la hauteur h du conduit d'entrée, dans chacun des cas o (1) le cyclone ne comporte pas une aube de guidage d'influent (fig. 1), (2) le cyclone est pourvu d'une aube de guidage d'influent 10.

dont l'extrémité supérieure est placée au niveau de la surfa-

ce de paroi haute du conduit d'entrée ( t/h = 0) et qui a une

longueur égale à la hauteur du conduit d'entrée (L/h = 1) -

(fig. 3), et (3) le cyclone est pourvu d'une aube de guidage d'influent dont l'extrémité supérieure est placée à 35 mm en dessous de la surface de paroi haute du conduit d'entrée ( X/h = 35/165 -. 0,2) et qui a une hauteur (la dimension comprise entre la surface de paroi haute du conduit d'entrée et l'extrémité inférieure de l'aube de guidage) de 200 mm (L/h -. 1,2) (fig. 5). Dans tous les cas, la largeur W de l'aube de guidage a été choisie égale à 40 mm (W/R -=. 0,27) et on a insufflé dans le cyclone de la poudre d'un ciment disponible dans le commerce en adoptant un débit d'entrée de kg/min en même temps que de l'air séché à une vitesse de

18 m/s dans le conduit d'entrée.

Les résultats sont indiqués dans le tableau 1 ci-

dessous.

TABLEAU 1.

Perte de Rendement de Expérience no pression séparation (mm d'eau) (%) (1) Cyclone à paroi lisse 100 93,0 (2) Cyclone à aube de guidage classique 70 91,5 (3) Cyclone selon l'invention 55 94,0 Comme le montre clairement le tableau 1, le cyclone à paroi lisse présente un rendement de séparation élevé mais il est affecté par une grande perte de pression. Le cyclone comportant l'aube de guidage classique permet de réduire la

perte de pression à un certain degré mais seulement au détri-

ment du rendement de séparation. Au contraire, le cyclone se-

lon l'invention réduit la perte de pression à environ la moi-

tié de celle du cyclone à paroi lisse tout en maintenant un rendement de séparation encore supérieur à celui du cyclone à

paroi lisse.

La description faite ci-dessus montre que le cyclo-

ne selon l'invention permet simultanément d'obtenir une réduc-

11. tion de la perte de pression et une amélioration du rendement de séparation, ce qui contribue à économiser l'énergie; en outre l'appareil est extrêmement intéressant pour assurer une séparation, une collecte ou une classification de matières sous forme de poudre ou de particules ou bien pour servir d'-

échangeur de chaleur.

12.

Claims

REVENDICATIONS

1. Séparateur à cyclone pour séparer ou collecter des particules solides contenues dans un fluide, comportant

une partie cylindrique droite disposée verticalement, pour-

vue d'un conduit d'entrée servant à introduire un fluide dans

le cyclone dans une direction circonférentielle ou tangentiel-

le et recevant un conduit d'échappement au travers de sa paroi

haute, ainsi qu'une partie séparatrice de forme conique inver-

sée qui est placée immédiatement en dessous de la partie cy-

lindrique droite et qui comporte une sortie de particules sé-

parées dans son fond convergent, cyclone caractérisé en ce

qu'il comprend une aube de guidage d'influent (10) qui pénè-

tre dans la partie cylindrique droite (1) du cyclone le long d'une ligne de prolongement de la paroi latérale intérieure du conduit d'entrée (6) et qui comporte une largeur qui est dans un rapport dimensionnel de 0,1 à 0,5 avec le rayon de ladite partie cylindrique droite (1), l'extrémité supérieure (lOa) de ladite aube de guidage d'influent (10) étant placée

dans une position espacée inférieurement de la surface de pa-

roi haute (6a) du conduit d'entrée (6) d'une distance qui est dans un rapport dimensionnel de 0,05 à 0,5 avec la hauteur

(h) dudit conduit d'entrée (6).

2. Séparateur à cyclone selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'extrémité supérieure (lOa) de ladite aube de guidage d'influent (10) est placée dans une position

espacée inférieurement de la surface de paroi haute (6a) du-

dit conduit d'entrée (6) d'une distance qui est dans un rap-

port dimensionnel de 0,1 à 0,3 avec la hauteur (h) dudit con-

duit d'entrée (6).

3. Séparateur à cyclone pour séparer ou collecter des particules solides contenues dans un fluide, comportant une partie cylindrique disposée verticalement, pourvue d'un conduit d'entrée pour introduire un fluide dans une direction

circonférentielle ou tangentielle et recevant un conduit d'é-

chappement au centre d'une paroi haute, ainsi qu'une partie

séparatrice de forme conique inversée qui est placée immédia-

tement en dessous de la partie cylindrique droite et qui com-

porte une sortie de particules séparées dans son fond conver-

gent, ladite partie cylindrique droite présentant une hauteur 13. qui est supérieure d'au moins 1,1 fois à celle du conduit d'entrée, cyclone caractérisé en ce qu'il comprend une aube

de guidage d'influent (10) qui pénètre dans la partie cylin-

drique droite (1) dudit cyclone essentiellement le long d'une ligne de prolongement de la paroi latérale intérieure dudit conduit d'entrée (6) et qui a une largeur se trouvant dans un rapport dimensionnel de 0,1 à 0, 5 avec le rayon de ladite

partie cylindrique droite (1), ladite aube de guidage d'in-

fluent (10) comportant son extrémité inférieure qui est pla-

cée dans une position située à une distance dont le rapport dimensionnel avec la hauteur du conduit d'entrée (h) est d'au moins 1,1, sans stétendre au-delà de l'extrémité inférieure

de ladite partie cylindrique droite (1).

4. Séparateur à cyclone selon l'une quelconque des

revendications 1 à 3, caractérisé en ce que ladite aube de

guidage d'influent (10) est déviée en direction du centre du

cyclone de façon à former un passage de canalisation fluidi-

que d'une largeur essentiellement identique à celle dudit

conduit d'entrée (6), ou bien d'une largeur créant une diver-

gence en vue en plan.