ES2316726T3 - Compresor centrifugo. - Google Patents
Compresor centrifugo. Download PDFInfo
- Publication number
- ES2316726T3 ES2316726T3 ES03706156T ES03706156T ES2316726T3 ES 2316726 T3 ES2316726 T3 ES 2316726T3 ES 03706156 T ES03706156 T ES 03706156T ES 03706156 T ES03706156 T ES 03706156T ES 2316726 T3 ES2316726 T3 ES 2316726T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- compressor
- centrifugal compressor
- compressors
- centrifugal
- rotor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims description 31
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 20
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 15
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 12
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 5
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 4
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 4
- 239000011521 glass Substances 0.000 claims description 3
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 claims description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 abstract description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 24
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 5
- 238000004378 air conditioning Methods 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 3
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 3
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 241000237858 Gastropoda Species 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 description 2
- 230000003750 conditioning effect Effects 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 206010003497 Asphyxia Diseases 0.000 description 1
- CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N Ozone Chemical compound [O-][O+]=O CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000008280 blood Substances 0.000 description 1
- 210000004369 blood Anatomy 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 229910001172 neodymium magnet Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003534 oscillatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/05—Shafts or bearings, or assemblies thereof, specially adapted for elastic fluid pumps
- F04D29/056—Bearings
- F04D29/058—Bearings magnetic; electromagnetic
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D25/00—Pumping installations or systems
- F04D25/02—Units comprising pumps and their driving means
- F04D25/06—Units comprising pumps and their driving means the pump being electrically driven
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D25/00—Pumping installations or systems
- F04D25/02—Units comprising pumps and their driving means
- F04D25/06—Units comprising pumps and their driving means the pump being electrically driven
- F04D25/0606—Units comprising pumps and their driving means the pump being electrically driven the electric motor being specially adapted for integration in the pump
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D25/00—Pumping installations or systems
- F04D25/16—Combinations of two or more pumps ; Producing two or more separate gas flows
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/02—Selection of particular materials
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/02—Selection of particular materials
- F04D29/023—Selection of particular materials especially adapted for elastic fluid pumps
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/04—Shafts or bearings, or assemblies thereof
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B1/00—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle
- F25B1/04—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle with compressor of rotary type
- F25B1/053—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle with compressor of rotary type of turbine type
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B5/00—Compression machines, plants or systems, with several evaporator circuits, e.g. for varying refrigerating capacity
- F25B5/02—Compression machines, plants or systems, with several evaporator circuits, e.g. for varying refrigerating capacity arranged in parallel
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B6/00—Compression machines, plants or systems, with several condenser circuits
- F25B6/02—Compression machines, plants or systems, with several condenser circuits arranged in parallel
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05B—INDEXING SCHEME RELATING TO WIND, SPRING, WEIGHT, INERTIA OR LIKE MOTORS, TO MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS COVERED BY SUBCLASSES F03B, F03D AND F03G
- F05B2240/00—Components
- F05B2240/50—Bearings
- F05B2240/51—Bearings magnetic
- F05B2240/515—Bearings magnetic electromagnetic
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2300/00—Materials; Properties thereof
- F05D2300/10—Metals, alloys or intermetallic compounds
- F05D2300/15—Rare earth metals, i.e. Sc, Y, lanthanides
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B1/00—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle
- F25B1/10—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle with multi-stage compression
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
- F25B2400/06—Several compression cycles arranged in parallel
- F25B2400/061—Several compression cycles arranged in parallel the capacity of the first system being different from the second
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Magnetic Bearings And Hydrostatic Bearings (AREA)
- Centrifugal Separators (AREA)
- Iron Core Of Rotating Electric Machines (AREA)
Abstract
Un compresor centrífugo (10, 201, 301) que comprende un conjunto de motor (12), un primer compresor (14), estando dispuesto dicho primer compresor (14) en un primer extremo de dicho conjunto de motor (12); y un segundo compresor (16), estando dispuesto dicho segundo compresor (16) en un segundo extremo de dicho conjunto de motor (12), estando situado dicho conjunto de motor (12) entre dichos primero (14) y segundo (16) compresores, en donde dichos primero (14) y segundo (16) compresores son compresores centrífugos cada uno de los cuales comprende un impulsor de primera etapa (32) y un impulsor de segunda etapa (34), en donde el compresor centrífugo (10, 201, 301) está adaptado para un gas refrigerante que pasa a través del impulsor de primera etapa (32) pasando entonces a través de un paso de gas (44) hacia una entrada del impulsor de segunda etapa (34), caracterizado porque un estator (24) del conjunto de motor (12) define un número de canales de refrigeración del motor (46) adaptados para conducir un refrigerante líquido procedente de un circuito de refrigerante o un refrigerante gaseoso que se ha desviado de al menos una de dichas primera y segunda etapas del compresor.
Description
Compresor centrífugo.
La presente invención se refiere a compresores
centrífugos. Más concretamente, la presente invención se refiere a
un compresor centrífugo bicilíndrico.
Los compresores se utilizan en sistemas de
refrigeración, sistemas de control ambiental, sistemas de aire
acondicionado y similares. Por conveniencia, la invención será
descrita con referencia particular a sistemas de aire
acondicionado. Los sistemas de aire acondicionado utilizan
compresores de diversos tamaños que van desde compresores muy
pequeños empleados en vehículos a motor y situaciones domésticas a
compresores de hasta más de 3,5 x 10^{6} W (miles de toneladas)
de capacidad empleados en instalaciones comerciales de aire
acondicionado.
Los refrigerantes y sistemas de aire
acondicionado utilizan actualmente un refrigerante R12 o un
refrigerante singular consistente en un refrigerante CFC o HCFC, de
los cuales se sabe ahora que deterioran potencialmente el
medioambiente, o R22, que en la actualidad se encuentra aprobado
para su uso bajo el Protocolo de Montreal sobre la capa de ozono
hasta 2030 A.D. por ejemplo. Sin embargo, el uso de cualquier
refrigerante ha de ser en volúmenes que cada vez deben ser menores.
Un refrigerante comercial principal libre de CFC, actualmente
autorizado sin reserva por el Protocolo de Montreal y por la
International Healting, Ventilation and Air Conditioning Industry
(HVAC) es el refrigerante conocido como R134A. Sin embargo, este
refrigerante es comercialmente inadecuado como un sustituto directo
de los refrigerantes de CFC en las máquinas hemáticas o
semi-hemáticas existentes debido a que la
estructura química del R134A se traduce en una pérdida de
rendimiento de hasta 30%. Además, el refrigerante R134A es
básicamente inadecuado para utilizarse con los compresores ahora
existentes, sin importantes cambios mecánicos debido a que el
refrigerante es químicamente incompatible con los lubricantes ahora
disponibles para cojinetes mecánicos y otras piezas rotativas o de
movimiento oscilatorio existentes en los compresores.
La US 5.857.348 describe un compresor de
refrigerante de tipo centrífugo que comprende al menos un impulsor,
un motor eléctrico y un árbol motriz dispuesto en cojinetes radiales
no lubricados, tales como cojinetes magnéticos o de película de
gas, con medios de posicionamiento axial asociados con el árbol para
restringir su movimiento axial con respecto a la carcasa del
compresor. La carcasa envuelve al motor y compresor y define los
pasos de entrada y salida de gas. Se proporciona un medio de
estrangulación del gas en la entrada y un medio de control varía la
velocidad del motor y del medio de estrangulación para controlar la
relación de compresión y flujo másico a través del compresor de
acuerdo con la carga de refrigeración.
La US 4.969.803 describe una unidad de compresor
con un accionamiento conectado mediante un motor de alta frecuencia
para comprimir gases y que es adecuado para grandes profundidades
oceánicas y para el transporte de gas natural desde el fondo del
océano en donde se utiliza de una manera eficaz la baja temperatura
del agua. La unidad compresora está soportada por cojinetes
magnéticos en una carcasa. El compresor incluye una pluralidad de
etapas de compresión conectadas por tuberías que forman un enfriador
de superficie en el lado de aspiración dispuesto alrededor de la
carcasa.
Otra dificultad que surge con los actuales
sistemas de aire acondicionado es que, tradicionalmente, los
sistemas de refrigeración pequeños a medios de una capacidad
comprendida entre 1 y 150 kilovatios utilizan compresores de
pistón, rotativos o de caracol, que son de una producción
relativamente económica pero que también son relativamente
ineficaces. Los compresores de tornillo llegan a ser más eficientes
en tamaños comprendidos entre 176 kilovatios y 1055 kilovatios (50
y 300 toneladas) aunque la mayoría de los sistemas por encima de
633 kilovatios (180 toneladas) utilizan compresores centrífugos,
puesto que estos son más eficientes que los compresores de
tornillo. Sin embargo, los compresores centrífugos que, básicamente,
comprenden un rotor que envía aire radialmente hacia el exterior al
interior de un estator bajo acción centrífuga para crear compresión,
implican altas velocidades rotacionales y son en general más
costosos de producir y mantener.
En resumen, la eficacia de la instalación más
pequeña por debajo de 633 kilovatios (180 toneladas) queda
restringida por la tecnología disponible en los compresores de
pistón, rotativos, de caracol y de tornillo. Si bien las máquinas
centrífugas pueden ofrecer una mayor eficiencia en el intervalo de
menor capacidad, su uso se ve inhibido por limitaciones sobre los
accionamientos a elevada velocidad rotacional y por su coste.
Un objeto de la presente invención consiste, por
tanto, en proporcionar un compresor centrífugo mejorado.
Más concretamente, de acuerdo con la presente
invención, se proporciona un compresor centrífugo que comprende un
conjunto de motor, un primer compresor, estando dispuesto dicho
primer compresor sobre un primer extremo de dicho conjunto de
motor, y un segundo compresor, estando dispuesto dicho segundo
compresor en un segundo extremo de dicho conjunto de motor. Dicho
conjunto de motor está situado entre dichos primero y segundo
compresores, en donde dichos primero y segundo compresores son
compresores centrífugos comprendiendo cada uno de ellos un impulsor
de primera etapa y un impulsor de segunda etapa, en donde el
compresor centrífugo está adaptado para un gas refrigerante que
pasa a través del impulsor de primera etapa, pasando entonces a
través de un paso de gas hacia una entrada del impulsor de segunda
etapa. Un estator del conjunto de motor define un número de canales
de refrigeración del motor adaptados para conducir uno de los
siguientes líquidos: un refrigerante líquido procedente de un
circuito de refrigerante, un refrigerante gaseoso que se desvía de
al menos una de la primera y segunda etapas del compresor.
Preferentemente, dichos primero y segundo compresores son versiones
de espejo entre sí. Además, preferentemente, dichos primero y
segundo compresores forman cada uno un compresor de múltiples
etapas. Por otro lado, preferentemente, los impulsores de etapas del
primer compresor están montados en una primera porción extrema de
un árbol de rotor, y los impulsores de etapas del segundo compresor
están montados en la segunda porción extrema de un árbol de rotor.
Es preferible que dicho árbol de rotor sea accionado por un
conjunto de motor de imán permanente de corriente continua sin
escobillas, en donde cojinetes no lubricados contrarrestan la carga
sobre el árbol del rotor. Además, es preferible que dicho conjunto
de motor comprenda un estator de imán permanente y un rotor, en
donde dicho rotor es accionado por dicho estator de imán permanente,
en donde dicho rotor está constituido de un material de tierras
raras. El compresor centrífugo puede comprender además un sistema
de control del compresor. El conjunto de motor es preferentemente un
conjunto de motor eléctrico de alta velocidad. Por otro lado, el
compresor centrífugo comprende preferentemente una carcasa formada
de un material que es estable y resistente a las altas
temperaturas. La carcasa puede estar formada de un material
seleccionado del grupo consistente en un material plástico sintético
moldeado por inyección, un material cargado con vidrio, un material
mecanizado y un metal colado. Si se emplea un conjunto de motor
eléctrico de alta velocidad, este conjunto de motor eléctrico de
alta velocidad comprende preferentemente un estator de imán
permanente de corriente continua sin escobillas, y un rotor, en
donde dicho primer compresor está montado en un primer extremo de
dicho rotor y en donde dicho segundo compresor está montado en un
segundo extremo de dicho rotor. En este caso, los compresores
primero y segundo comprenden cada uno de ellos al menos dos
impulsores de etapas, en donde un gas refrigerante, después de pasar
por un impulsor de primera etapa de uno de los compresores, pasa a
través de un paso de gas hacia una entrada del impulsor de segunda
etapa de dicho compresor, en donde el estator define un número de
canales de refrigeración del motor, en donde fluye uno de: un
refrigerante líquido procedente de un circuito de refrigerante y un
refrigerante gaseoso que se desvía de al menos una de las primera y
segunda etapas del compresor. En este caso, preferentemente, el
compresor centrífugo comprende cojinetes reales y radiales no
lubricados dispuestos alrededor del árbol del rotor para
contrarrestar la carga sobre el mismo. Preferentemente, el rotor
está formado de un material de tierras raras. Con preferencia, el
conjunto de motor es capaz de velocidades mayores de 150.000 rpm. Si
se emplean cojinetes no lubricados, dichos cojinetes no lubricados
son preferentemente cojinetes electromagnéticos, los cuales se
eligen del grupo consistente en cojinetes de tipo pasivo/activo y
cojinetes de tipo solo activo. Preferentemente, el compresor
centrífugo comprende además una circuitería de control. En este
caso, la circuitería de control comprende preferentemente un
circuito impreso tri-dimensional y sensores situados
en partes fijas y rotativas de dichos cojinetes. La circuitería de
control comprende preferentemente un medio de alimentación
eléctrica. El compresor centrífugo bombea preferentemente gas de
forma directa hacia dicho segundo compresor a través de un tubo de
conexión y desde allí hacia un condensador para alimentar el gas a
un evaporador, antes de alimentarlo de nuevo a dicho primer
compresor.
Se proporciona además el uso de un compresor
centrífugo para al menos uno de los siguientes fines:
- (i)
- en combinación con evaporadores dobles (202, 203) que trabajan en diferentes ajustes de condiciones (204, 205), un condensador (206) y un receptor de líquido (207) para poder variar las condiciones de carga y aplicar las temperaturas de aspiración;
- (ii)
- bombear gas hacia condensadores separados (306, 307) y desde allí a evaporadores separados (302, 303), que se alimentan desde una línea de líquido común (308); y
- (iii)
- bombear gas hacia condensadores separados (406, 407) y desde allí a un evaporador (409) a través de una línea de líquido (408).
\vskip1.000000\baselineskip
Se proporciona además un sistema de
refrigeración modular, que comprende el compresor centrífugo de
acuerdo con la descripción anteriormente ofrecida. El sistema de
refrigeración modular puede comprender además lógica de control
para poner en marcha y detener otros compresores de acuerdo con las
condiciones de carga detectadas.
Otros objetos, ventajas y características de la
presente invención llegarán a ser más evidentes tras la lectura de
la siguiente descripción no limitativa de modalidades de la misma,
ofrecidas únicamente a modo de ejemplo y con referencia a los
dibujos adjuntos.
En los dibujos anexos:
La figura 1 es una vista en alzado lateral y en
sección de un compresor centrífugo según la presente invención.
La figura 2 es un diagrama esquemático de un
sistema que incluye el compresor centrífugo de la figura 1 según
una modalidad de la presente invención.
La figura 3 es un diagrama esquemático de un
sistema que incluye el compresor centrífugo de la figura 1 según
otra modalidad de la presente invención.
La figura 4 es un diagrama esquemático de un
sistema que incluye el compresor centrífugo de la figura 1 de
acuerdo con otra modalidad de la presente invención.
La figura 5 es un diagrama esquemático de un
sistema que incluye el compresor centrífugo de la figura 1 de
acuerdo con otra modalidad más de la presente invención.
Dicho en términos generales, la presente
invención proporciona un compresor centrífugo que comprende
compresores dispuestos en un único motor común, compartiendo con
ello un único accionamiento, de tal manera que el empuje a elevadas
rpm es compensado mediante el uso de cojinetes
electromagnéticos.
Más concretamente, como se ilustra en la figura
1 de los dibujos adjuntos, un compresor centrífugo bicilíndrico 10
de acuerdo con la presente invención comprende un conjunto de motor
eléctrico 12, un primer compresor centrífugo 14 y un segundo
compresor centrífugo 18 dentro de la carcasa 22.
El primer compresor centrífugo 14 está montado
en una primera porción extrema 16 del conjunto de motor eléctrico
12 y el segundo compresor centrífugo 18 está montado en una segunda
porción extrema 20 del conjunto de motor eléctrico 12, de tal
manera que el conjunto de motor eléctrico 12 queda situado
generalmente de forma central entre dichos primero y segundo
compresores centrífugos 14 y 18.
El conjunto de motor eléctrico 12 puede ser un
conjunto de motor eléctrico de alta velocidad que comprende un
estator de motor de imán permanente de corriente continua sin
escobillas 24 y un rotor 26. El rotor 26 tiene un primer extremo
28, en la primera porción extrema 16 del conjunto de motor eléctrico
12, en el cual está dispuesto el primer compresor 14, y un segundo
extremo 30, en la segunda porción extrema 20 del conjunto de motor
eléctrico 12, en el cual está dispuesto el segundo compresor 18.
El rotor 26 está formado de segmentos de un
material de tierras raras como es conocido en la técnica, tal como
boruro de neodimio-hierro por ejemplo, que
proporciona una eficiencia eléctrica extremadamente elevada y que
permite velocidades muy altas. El conjunto de motor eléctrico 12 es
capaz de velocidades de hasta 150.000 rpm y más. Tales altas
velocidades de rotación permiten una alta eficiencia del compresor
10 en todo un intervalo de cargas del compresor.
La carcasa 22 está formada de un material que es
estable y resistente a las elevadas temperaturas. Puede estar
constituida de un material plástico sintético moldeado por inyección
o por un material que está cargado con vidrio para fortalecerlo, o
por un material mecanizado o de metal colado, tal como aluminio o
acero, por ejemplo.
Con el fin de resumir y puesto que dichos
primero y segundo compresores 14 y 18 son esencialmente idénticos y
pueden ser considerados como versiones de imagen de espejo entre sí,
o bien pueden estar perfilados cada uno de ellos de tal manera que
actúan como un compresor de múltiples etapas, dependiendo de
aplicaciones específicas, únicamente se describirá con detalle a
continuación el primer compresor 14.
El compresor 14 es generalmente un compresor
centrífugo que comprende dos etapas de compresor dispuestas de
forma adosada, concretamente un impulsor de primera etapa 32 y un
impulsor de segunda etapa 34. Ambos impulsores de etapas 32 y 34
están dispuestos en el primer extremo 28 del árbol del rotor 16
accionado por el estator de imán permanente de corriente continua
sin escobillas 24 del conjunto de motor eléctrico 12.
Están previstos cojinetes electromagnéticos
axiales y radiales 36 y 38 para contrarrestar la carga axial y
radial sobre el árbol del rotor 26. Los cojinetes magnéticos
radiales pueden ser del tipo pasivo/activo que utilizan tecnología
de imanes permanentes, o bien del tipo solo activo. En ambos casos,
en el compresor se puede proporcionar una circuitería de control
para los mismos. Dicha circuitería de control, que se cree es ya
conocida en el estado de la técnica y que por tanto no se describirá
aquí con mayor detalle, puede tener la forma de placas de circuito
impreso tri-dimensionales formadas de manera íntegra
con la carcasa 22, combinadas con sensores situados en partes fijas
y rotativas de los cojinetes. Dicha circuitería de control determina
una posición de la parte rotativa del cojinete con respecto a la
parte fija en un momento dado y proporciona señales de error que
permiten efectuar ajustes magnéticos para corregir cualquier
desviación en cualquier posición angular determinada.
Se puede proporcionar además un sistema de
control del compresor (no mostrado) que incluye un medio de
alimentación eléctrica a los cojinetes magnéticos activos en el
caso de que se presente una interrupción o corte de energía en el
sistema durante el funcionamiento del compresor 10. Dichos medios de
alimentación eléctrica pueden implicar el uso del conjunto de motor
eléctrico 12 como un generador en el caso de que se corte el
suministro eléctrico al motor, o el uso de los cojinetes para
generar una alimentación eléctrica autónoma. Se pueden proporcionar
cojinetes cerámicos táctiles para soportar las cargas de los
cojinetes cuando al árbol 26 del rotor se encuentra estacionario
como consecuencia de una pérdida de energía eléctrica en el motor 12
y cojinetes magnéticos 36, 38.
Se entenderá que el compresor bietápico de la
presente invención permite que la carga axial sobre el árbol 26 del
rotor quede sustancialmente compensada, reduciendo así en gran
medida la necesidad de un cojinete magnético axial.
Una cámara de entrada de gas 40 aloja paletas de
guía regulables 42 que estrangulan el flujo de gas al impulsor de
primera etapa 32. En un estado de baja carga, las paletas de guía 42
se mueven para reducir el flujo de gas, mientras que en un estado
de alta carga las paletas de guía 42 se abren para permitir un
incremento del flujo de gas hacia el compresor de primera etapa
14.
En una modalidad alternativa, la velocidad del
motor se puede variar para compaginarla con la capacidad requerida
del compresor y las paletas de guía 42 se regulan en condiciones en
donde existe el riesgo de exceso o estrangulación o en condiciones
en donde la carga sobre los impulsores en cada extremo del compresor
no coincide por igual entre sí.
En la modalidad ilustrada en la figura 1, un
número de paletas de guía 42 se extienden radialmente hacia el
interior desde el extremo de entrada 40 de la carcasa 22, pudiendo
girar cada paleta alrededor de un eje que se extiende radialmente.
Cada paleta tiene una leva y un dedo que se extiende desde la leva,
que se acopla en la correspondiente ranura de un anillo de control
45 portado por la carcasa 22, de manera que la rotación del anillo
de control 45 causa el movimiento de las levas alrededor de su
respectivo eje, causando así la rotación de las paletas de guía 42.
El anillo de control 45 puede ser girado por un motor lineal o
similar (no mostrado).
El gas refrigerante, después de pasar por el
impulsor de primera etapa 32, pasa a través de un paso de gas 44
hacia una entrada del compresor de segunda etapa 34. La segunda
entrada de gas puede o no proporcionarse con paletas de guía,
dependiendo del tamaño del compresor y del grado de control que sea
necesario.
El estator 24 define, con la carcasa 22, un
número de canales de refrigeración 46 del motor en donde puede
fluir un refrigerante líquido procedente de un circuito de
refrigerante o un refrigerante gaseoso que se ha desviado de la
segunda etapa o de ambas etapas del compresor. Mediante el uso de
refrigerante como medio de refrigeración, el calor del motor puede
ser disipado en un condensador del circuito de refrigeración,
proporcionando con ello un sistema eficiente de transferencia de
calor.
El compresor de dos etapas de esta invención
está provisto de transductores de presión 47, 48 y 49 en la entrada
40, en un paso intermedio 41 y en un paso de salida 43
respectivamente. Los transductores de presión 47, 48 y 49 se
emplean para controlar la velocidad del motor a través de un
circuito de control que utiliza una lógica de control, de manera
que la presión a una velocidad punta del impulsor de segunda etapa
34 se encuentra solo ligeramente por encima de una presión de
condensación en un condensador del conjunto y el punto operativo
del compresor se mantiene por encima de un punto de exceso
operativo.
El transductor de presión 49 en la cámara de
entrada 40 permite el control de las paletas de guía 42, para
controlar con ello la cantidad de gas que pasa a través del
compresor y para proporcionar una presión de aspiración constante
de acuerdo con la carga. Realmente, a medida que se reduce la carga,
la velocidad del compresor se decelera o la paleta de guía 42 se
cierra para reducir la velocidad de flujo a través del compresor,
dependiendo de la carga y de las condiciones operativas. En algunos
casos, las paletas de guía 42 únicamente se cierran cuando la
velocidad del compresor se reduce a un punto en donde el compresor
se encuentra casi en un exceso operativo, y la reducción de carga
adicional es controlada por las paletas de guía 42. En ciertos
casos, las paletas de guía 42 pueden ser requeridas para cerrarse
cuando los compresores no están compaginados uniformemente.
El experto en la materia podrá apreciar que la
presente invención proporcione compresores de diversas capacidades
que van, por ejemplo, desde familias de 17,6 kilovatios a 70,3
kilovatios (5 toneladas a 12 toneladas), 176 kilovatios a 703
kilovatios (50 a 200 toneladas) y 703 kilovatios a 3.517 kilovatios
(200 a 1.000 toneladas), en donde los compresores son compresores
de múltiples etapas o múltiples compresores que utilizan un número
de partes compartidas entre todos los compresores. Por ejemplo, la
carcasa 22, los cojinetes 36, 38 y el conjunto de motor eléctrico
12 pueden ser comunes todos ellos a cada uno de las series de
tamaños del bastidor y la plataforma de control para los cojinetes,
inversor del motor, controlador del compresor, puesta en marcha
suave, control de todo el sistema y control de los múltiples
compresores pueden ser todos ellos comunes a todos los compresores.
Por tanto, los únicos cambios que han de ser realizados
necesariamente para variar las capacidades son el tamaño del motor
y la potencia del mismo y el diseño de los impulsores, paletas de
guía y similares.
Ha de apreciarse que la carcasa, conductos de
refrigeración del motor, laberintos y otros componentes
estructurales internos, pueden ser moldeados por inyección
empleando el material plástico de General Electric "ULTEMP" u
otros materiales compuestos cargados con vidrio que tengan una
rigidez extrema, o bien aluminio colado, cuyos materiales son todos
ellos impermeables a los ataques químicos, no son conductores de la
electricidad y son altamente resistentes al calor.
El experto en la materia podrá apreciar que
dicho compresor bicilíndrico 10 como se ha descrito anteriormente
puede ser un compresor de refrigeración bicilíndrico.
Las figuras 2 a 5 ilustran varios ejemplos de
sistemas que incorporan el compresor centrífugo de la presente
invención.
En el sistema 200 de la figura 2, el compresor
centrífugo bicilíndrico 201 de acuerdo con la presente invención se
emplea en combinación con dos evaporadores dobles separados 202 y
203 que operan en dos conjuntos diferentes de condiciones 204 y
205, por ejemplo; un condensador 206; y un receptor de líquido 207.
El sistema 200 proporciona así un sistema de múltiples zonas que
permite variar las condiciones de carga y las temperaturas de
aspiración operativas. La velocidad de los compresores del
compresor centrífugo bicilíndrico 201 se puede ajustar para
compaginarla con una demanda máxima. Las paletas de guía 208, 210
pueden controlar la capacidad del sistema 210 con la carga
mínima.
La figura 3 muestra otro sistema más 300 que
comprende un compresor centrífugo bicilíndrico de acuerdo con la
presente invención. El compresor centrífugo bicilíndrico 301 se
emplea para bombear gas al interior de dos condensadores separados
306 y 307 y desde allí a dos evaporadores separados 302 y 303, que
son alimentados desde una línea de líquido común 308. Dicho sistema
300 permite una instalación y flexibilidad operativa mejoradas y
ahorros de energía en general en comparación con un sistema
equivalente con un solo circuito.
En el sistema 400 de la figura 4, el compresor
centrífugo bicilíndrico de acuerdo con la presente invención bombea
un gas al interior de dos condensadores separados 406 y 407 y desde
allí a un evaporador 409 a través de una línea de líquido 408.
Dicho sistema 400 permite una producción y flexibilidad operativa
mejoradas, así como ahorros de energía en general en comparación
con sistemas equivalentes que tienen un solo condensador.
La figura 5 ilustra un sistema 500 que comprende
un compresor de múltiples etapas 501 de acuerdo con la presente
invención, de tal manera que un primer conjunto de etapas 501a del
mismo bombean gas directamente hacia un segundo conjunto de etapas
501b del mismo a través de un tubo de conexión 510. Desde allí, el
gas es bombeado a un condensador 506 y desde allí se alimenta a
través del dispositivo de expansión 511 al interior del evaporador
509, antes de alimentarse de nuevo al primer conjunto de etapas 501a
del compresor 501, completando así el bucle. El experto en la
materia apreciará que dicho sistema 500 permite la compensación de
la presión axial, al tiempo que las fuerzas normales que se
presentan en un sistema de finalización única tienden a ser grandes,
especialmente cuando se emplean cojinetes de los tipos de película
o magnéticos.
A partir de lo anterior, es evidente que el
compresor de la presente invención se puede emplear en un sistema
de refrigeración modular en donde se ensamblan entre sí una
pluralidad de unidades de refrigeración modulares, sustancialmente
idénticas, para formar el sistema de aire acondicionado, y en donde
se proporciona una lógica de control que permite poner en marcha o
detener compresores adicionales de acuerdo con las condiciones de
carga detectadas.
Por otro lado, el compresor de la presente
invención, a través del uso de tecnología de cojinetes sin aceite,
tales como cojinetes magnéticos o de película, se puede emplear con
refrigerantes avanzados tal como el refrigerante R134A. Dicha
tecnología de cojinetes sin aceite permite también velocidades de
rotación muy elevadas, lo que da como resultado eficiencias
operativas sustancialmente mejoradas del compresor en comparación
con los compresores centrífugos tradicionales.
Además, el compresor de la presente invención
tiene una estructura provista de la resistencia necesaria para su
longevidad, lo cual permite al mismo tiempo que el compresor pueda
fabricarse en un tamaño sustancialmente menor que el tamaño de los
compresores de capacidad equivalente. En realidad, el experto en la
materia podrá apreciar que el compresor de acuerdo con la presente
invención puede ser de un tamaño menor que la mitad del tamaño y de
un peso de un tercio del peso de un compresor equivalente
conocido.
Por tanto, como será evidente para el experto en
la materia, el compresor de la presente invención es un compresor
compacto y eficaz fundamentalmente útil para aplicaciones domésticas
y comerciales, por ejemplo, al mismo tiempo que permite altas
velocidades y un sistema de control fiable, mediante el uso de dos
compresores separados instalados en un solo motor común,
compartiendo con ello un solo accionamiento. Debe apreciarse que la
compensación del empuje a elevadas rpm se efectúa mediante el uso
de impulsores adosados, reduciéndose así en gran medida la carga
sobre los cojinetes electromagnéticos axiales. Por último, a pesar
de que se cumplen los requisitos para trabajar en altas condiciones
operativas, el compresor de la presente invención se traduce en
menores costes de fabricación.
Aunque la presente invención ha sido descrita
anteriormente por medio de modalidades preferidas de la misma, la
presente invención se puede modificar sin desviarse por ello de las
enseñanzas de la misma tal como se definen en las reivindicaciones
adjuntas.
Claims (22)
1. Un compresor centrífugo (10, 201, 301) que
comprende un conjunto de motor (12), un primer compresor (14),
estando dispuesto dicho primer compresor (14) en un primer extremo
de dicho conjunto de motor (12); y un segundo compresor (16),
estando dispuesto dicho segundo compresor (16) en un segundo extremo
de dicho conjunto de motor (12), estando situado dicho conjunto de
motor (12) entre dichos primero (14) y segundo (16) compresores, en
donde dichos primero (14) y segundo (16) compresores son compresores
centrífugos cada uno de los cuales comprende un impulsor de primera
etapa (32) y un impulsor de segunda etapa (34), en donde el
compresor centrífugo (10, 201, 301) está adaptado para un gas
refrigerante que pasa a través del impulsor de primera etapa (32)
pasando entonces a través de un paso de gas (44) hacia una entrada
del impulsor de segunda etapa (34), caracterizado porque un
estator (24) del conjunto de motor (12) define un número de canales
de refrigeración del motor (46) adaptados para conducir un
refrigerante líquido procedente de un circuito de refrigerante o un
refrigerante gaseoso que se ha desviado de al menos una de dichas
primera y segunda etapas del compresor.
2. Un compresor centrífugo (10, 201, 301) según
la reivindicación 1, en donde dichos primero (14) y segundo (16)
compresores son versiones de imágenes de espejo entre sí.
3. Un compresor centrífugo (10, 201, 301) según
la reivindicación 1, en donde dichos primero (14) y segundo (16)
compresores forman cada uno de ellos un compresor de múltiples
etapas.
4. Un compresor centrífugo (10, 201, 301) según
la reivindicación 1, en donde los impulsores de etapas (32, 34) del
primer compresor (14) están dispuestos en una primera porción
extrema (28) de un árbol de rotor (26), y los impulsores de etapas
del segundo compresor (16) están dispuestos en una segunda porción
extrema (30) de un árbol de rotor
(26).
(26).
5. Un compresor centrífugo (10, 201, 301) según
la reivindicación 4, en donde dicho árbol del rotor (26) es
accionado por un conjunto de motor de imán permanente de corriente
continua sin escobillas (12), en donde cojinetes no lubricados (36,
28) contrarrestan la carga sobre el árbol del rotor (26).
6. Un compresor centrífugo (10, 201, 301) según
la reivindicación 1, en donde dicho conjunto de motor (12) comprende
un estator de imán permanente (24) y un rotor (26), siendo
accionado dicho rotor (26) por dicho estator de imán permanente
(24) en donde dicho rotor (26) está constituido de un material de
tierras raras.
7. Un compresor centrífugo (10, 201, 301) según
cualquiera de las reivindicaciones 1 a 6, que comprende además un
sistema de control del compresor.
8. Un compresor centrífugo (10, 201, 301) según
cualquiera de las reivindicaciones 1 a 7, en donde dicho conjunto
de motor (12) es un conjunto de motor eléctrico de alta velocidad
(12).
9. Un compresor centrífugo (10, 201, 301) según
cualquiera de las reivindicaciones 1 a 8, que comprende además una
carcasa (22) formada de un material que es estable y resistente a
las altas temperaturas.
10. Un compresor centrífugo (10, 201, 301) según
la reivindicación 9, en donde dicha carcasa (22) está formada de un
material seleccionado del grupo consistente en un material plástico
sintético moldeado por inyección, un material cargado con vidrio,
un material mecanizado y un metal colado.
11. Un compresor centrífugo (10, 201, 301) según
la reivindicación 8, en donde dicho conjunto de motor eléctrico de
alta velocidad (12) comprende un estator de imán permanente de
corriente continua sin escobillas (24) y un rotor (26), estando
dispuesto dicho primer compresor (14) en un primer extremo (28) de
dicho rotor (26); y estando dispuesto dicho segundo compresor (16)
en un segundo extremo (30) de dicho rotor (26); en donde dichos
primero y segundo compresores comprenden cada uno de ellos al menos
dos impulsores de etapas (32, 34), en donde un gas refrigerante,
después de pasar por un primer impulsor de etapa (32) de uno de los
compresores (14, 16), pasa a través de un paso de gas (44) hacia
una entrada de un segundo compresor de etapa (34) de dicho
compresor (14, 16), definiendo el estator (24) un número de canales
de refrigeración del motor (46) en donde fluye uno de: i) un
refrigerante líquido procedente de un circuito de refrigerante y ii)
un refrigerante gaseoso que se desvía de al menos una de dichas
primera y segunda etapas del compresor.
12. Un compresor centrífugo (10, 201, 301) según
la reivindicación 11, que comprende además cojinetes no lubricados
axiales y radiales (36, 38) dispuestos alrededor del árbol del rotor
(26) para contrarrestar la carga sobre este último.
13. Un compresor centrífugo (10, 201, 301) según
cualquiera de las reivindicaciones 11 y 12, en donde dicho rotor
está formado de un material de tierras raras.
14. Un compresor centrífugo (10, 201, 301) según
la reivindicación 1, en donde dicho conjunto de motor (12) es capaz
de velocidades mayores de 150.000 rpm.
15. Un compresor centrífugo (10, 201, 301) según
cualquiera de las reivindicaciones 5 y 12, en donde dichos cojinetes
no lubricados (36, 38) son cojinetes electromagnéticos (36, 38) y
se eligen del grupo consistente en cojinetes de tipo pasivo/activo
y cojinetes de tipo solo activo.
16. Un compresor centrífugo (10, 201, 301) según
cualquiera de las reivindicaciones 11 a 13, que comprende además
una circuitería de control.
17. Un compresor centrífugo (10, 201, 301) según
la reivindicación 16, en donde dicha circuitería de control
comprende un circuito impreso tri-dimensional y
sensores situados en partes fijas y rotativas de dichos cojinetes
(36, 38).
18. Un compresor centrífugo (10, 201, 301) según
cualquiera de las reivindicación 16 y 17, en donde dicha circuitería
de control comprende un medio de alimentación eléctrica.
19. Un compresor centrífugo (10, 201, 301) según
la reivindicación 1, en donde dicho primer compresor bombea gas
directamente al interior de dicho segundo compresor a través de un
tubo de conexión (510) y desde allí al interior de un condensador
(506) para alimentar el gas al interior de un evaporador (509),
antes de alimentarlo de nuevo a dicho primer compresor.
20. Uso del compresor centrífugo (10, 201, 301)
según la reivindicación 1 para al menos uno de los siguientes
fines:
- (i)
- en combinación con evaporadores dobles (202, 203) que trabajan en diferentes ajustes de condiciones (204, 205), un condensador (206) y un receptor de líquido (207) para poder variar las condiciones de carga y aplicar las temperaturas de aspiración;
- (ii)
- bombear gas hacia condensadores separados (306, 307) y desde allí a evaporadores separados (302, 303), que se alimentan desde una línea de líquido común (308); y
- (iii)
- bombear gas hacia condensadores separados (406, 407) y desde allí a un evaporador (409) a través de una línea de líquido (408).
21. Un sistema de refrigeración modular (200,
300, 400, 500) que comprende el compresor centrífugo (10, 201, 301)
según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 19.
22. Un sistema de refrigeración modular (200,
300, 400, 500) según la reivindicación 21, que comprende además
lógica de control para poner en marcha y detener compresores
adicionales en función de las condiciones de carga detectadas.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CA2373905 | 2002-02-28 | ||
| CA002373905A CA2373905A1 (en) | 2002-02-28 | 2002-02-28 | Twin centrifugal compressor |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2316726T3 true ES2316726T3 (es) | 2009-04-16 |
Family
ID=27762091
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES03706156T Expired - Lifetime ES2316726T3 (es) | 2002-02-28 | 2003-02-28 | Compresor centrifugo. |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US7240515B2 (es) |
| EP (1) | EP1478855B1 (es) |
| JP (1) | JP4377695B2 (es) |
| KR (1) | KR20040094740A (es) |
| CN (1) | CN1639466B (es) |
| AT (1) | ATE407296T1 (es) |
| AU (1) | AU2003208203B2 (es) |
| BR (1) | BR0307586A (es) |
| CA (1) | CA2373905A1 (es) |
| DE (1) | DE60323336D1 (es) |
| DK (1) | DK1478855T3 (es) |
| ES (1) | ES2316726T3 (es) |
| PT (1) | PT1478855E (es) |
| WO (1) | WO2003072946A1 (es) |
Families Citing this family (96)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NO323324B1 (no) | 2003-07-02 | 2007-03-19 | Kvaerner Oilfield Prod As | Fremgangsmate for regulering at trykket i en undervannskompressormodul |
| BRPI0513578A (pt) * | 2004-07-27 | 2008-05-06 | Turbocor Inc | compressores dinamicamente controlados |
| EP2302170A1 (en) * | 2004-11-12 | 2011-03-30 | Board of Trustees of Michigan State University | Turbomachine system and method of operation |
| CN101326413B (zh) * | 2005-12-06 | 2012-04-25 | 开利公司 | 用于磁力轴承压缩机的急停轴承的润滑系统 |
| US8137081B2 (en) * | 2006-02-03 | 2012-03-20 | Siemens Aktiengesellschaft | Compressor unit |
| JP5216759B2 (ja) | 2006-04-04 | 2013-06-19 | エフィシャント・エナジー・ゲゼルシャフト・ミット・ベシュレンクテル・ハフツング | ヒートポンプ |
| US8156757B2 (en) * | 2006-10-06 | 2012-04-17 | Aff-Mcquay Inc. | High capacity chiller compressor |
| FR2912995B1 (fr) * | 2007-02-26 | 2009-05-22 | Alcatel Lucent Sas | Dispositif de controle thermique embarque a bord d'un engin spatial |
| US20100139298A1 (en) * | 2007-05-07 | 2010-06-10 | Alexander Lifson | Motor-compressor drive apparatus |
| DE102007028742A1 (de) * | 2007-06-21 | 2008-12-24 | Daimler Ag | Luftversorger, insbesondere für ein Luftversorgungssystem von Brennstoffzellen |
| US20090081031A1 (en) * | 2007-09-26 | 2009-03-26 | Koopman Dennis E | Vertical vapor compressor |
| KR101381085B1 (ko) * | 2007-11-13 | 2014-04-10 | 엘지전자 주식회사 | 로터리식 2단 압축기 |
| FR2924205B1 (fr) * | 2007-11-23 | 2013-08-16 | Air Liquide | Dispositif et procede de refrigeration cryogenique |
| EP2232164B1 (en) * | 2007-12-31 | 2020-03-25 | Johnson Controls Technology Company | System for rotor cooling |
| US9353765B2 (en) | 2008-02-20 | 2016-05-31 | Trane International Inc. | Centrifugal compressor assembly and method |
| US7856834B2 (en) * | 2008-02-20 | 2010-12-28 | Trane International Inc. | Centrifugal compressor assembly and method |
| US7975506B2 (en) | 2008-02-20 | 2011-07-12 | Trane International, Inc. | Coaxial economizer assembly and method |
| US8037713B2 (en) | 2008-02-20 | 2011-10-18 | Trane International, Inc. | Centrifugal compressor assembly and method |
| CA2717871C (en) * | 2008-03-13 | 2013-08-13 | Aaf-Mcquay Inc. | High capacity chiller compressor |
| RU2010142965A (ru) | 2008-04-17 | 2012-05-27 | Синкрони, Инк. (US) | Высокоскоростной электродвигатель с постоянным магнитом и генератор с металлическим ротором с низким уровнем потерь |
| BRPI0907304A2 (pt) | 2008-04-18 | 2016-06-14 | Synchrony Inc | "máquina" |
| US20090277400A1 (en) * | 2008-05-06 | 2009-11-12 | Ronald David Conry | Rankine cycle heat recovery methods and devices |
| US8544256B2 (en) * | 2008-06-20 | 2013-10-01 | Rolls-Royce Corporation | Gas turbine engine and integrated heat exchange system |
| US8516850B2 (en) * | 2008-07-14 | 2013-08-27 | Johnson Controls Technology Company | Motor cooling applications |
| US7987913B2 (en) * | 2008-09-26 | 2011-08-02 | Baker Hughes Incorporated | Electrical submersible pump with equally loaded thrust bearings and method of pumping subterranean fluid |
| GB2469015B (en) * | 2009-01-30 | 2011-09-28 | Compair Uk Ltd | Improvements in multi-stage centrifugal compressors |
| US8269388B2 (en) * | 2009-02-02 | 2012-09-18 | Aktiebolaget Skf | Magnetic bearing assembly for rotors |
| DE102009016392A1 (de) * | 2009-04-07 | 2010-10-14 | Man Turbo Ag | Verdichteranordnung |
| US8061151B2 (en) * | 2009-05-18 | 2011-11-22 | Hamilton Sundstrand Corporation | Refrigerant compressor |
| US9583991B2 (en) | 2009-06-24 | 2017-02-28 | Synchrony, Inc. | Systems, devices, and/or methods for managing magnetic bearings |
| BE1019030A5 (nl) | 2009-08-03 | 2012-01-10 | Atlas Copco Airpower Nv | Turbocompressorsysteem. |
| JP4897018B2 (ja) | 2009-08-19 | 2012-03-14 | 三菱重工コンプレッサ株式会社 | 機械ユニットの配置システム |
| KR101065549B1 (ko) * | 2009-10-27 | 2011-09-19 | 엘지전자 주식회사 | 듀얼 터보 냉동기 |
| IT1397707B1 (it) * | 2009-12-22 | 2013-01-24 | Nuovo Pignone Spa | Bilanciamento dinamico di spinta per compressori centrifughi. |
| KR20110082356A (ko) * | 2010-01-11 | 2011-07-19 | 엘지전자 주식회사 | 터보 압축기 및 이의 조립 방법 |
| TWI386611B (zh) * | 2010-02-10 | 2013-02-21 | Ind Tech Res Inst | 無油潤滑離心式冷媒壓縮機及其潤滑方法 |
| CN102155429B (zh) * | 2010-02-12 | 2013-07-24 | 财团法人工业技术研究院 | 无油润滑离心式冷媒压缩机及其润滑方法 |
| FR2961260B1 (fr) | 2010-06-15 | 2014-05-02 | Turbomeca | Architecture de turbomoteur non lubrifie |
| US8987959B2 (en) | 2010-06-23 | 2015-03-24 | Dresser-Rand Company | Split magnetic thrust bearing |
| US8931304B2 (en) * | 2010-07-20 | 2015-01-13 | Hamilton Sundstrand Corporation | Centrifugal compressor cooling path arrangement |
| US8342821B2 (en) | 2010-10-21 | 2013-01-01 | Baker Hughes Incorporated | Tuned bearing |
| WO2012060825A1 (en) * | 2010-11-03 | 2012-05-10 | Danfoss Turbocor Compressors B.V. | Centrifugal compressor with fluid injector diffuser |
| FR2970044B1 (fr) * | 2010-12-31 | 2013-02-01 | Thermodyn | Groupe motocompresseur a profil aerodynamique variable. |
| CN102200360B (zh) * | 2011-01-28 | 2013-08-14 | 大连三洋压缩机有限公司 | 一种压缩机均油系统 |
| RU2480631C1 (ru) * | 2011-12-12 | 2013-04-27 | Закрытое акционерное общество "Научно-исследовательский и конструкторский институт центробежных и роторных компрессоров им. В.Б. Шнеппа" | Вакуумный центробежный компрессор |
| CN103206378B (zh) * | 2012-01-11 | 2015-10-07 | 复盛股份有限公司 | 多段式热泵压缩机 |
| EP2807430B1 (en) | 2012-01-23 | 2019-10-23 | Danfoss A/S | Variable-speed multi-stage refrigerant centrifugal compressor with diffusers |
| WO2013119483A1 (en) * | 2012-02-07 | 2013-08-15 | Johnson Controls Technology Company | Hermetic motor cooling and control |
| EP2677177B1 (en) * | 2012-06-22 | 2020-10-14 | Skf Magnetic Mechatronics | Electric centrifugal compressor for vehicles |
| EP2677176B1 (en) * | 2012-06-22 | 2018-12-19 | Skf Magnetic Mechatronics | Compact electric centrifugal compressor |
| DE102012012540A1 (de) * | 2012-06-26 | 2014-01-02 | Robert Bosch Gmbh | Turboverdichter |
| US10385861B2 (en) | 2012-10-03 | 2019-08-20 | Praxair Technology, Inc. | Method for compressing an incoming feed air stream in a cryogenic air separation plant |
| US10443603B2 (en) | 2012-10-03 | 2019-10-15 | Praxair Technology, Inc. | Method for compressing an incoming feed air stream in a cryogenic air separation plant |
| US9175691B2 (en) * | 2012-10-03 | 2015-11-03 | Praxair Technology, Inc. | Gas compressor control system preventing vibration damage |
| EP2951440B1 (en) | 2013-01-31 | 2019-07-31 | Danfoss A/S | Centrifugal compressor with extended operating range |
| WO2014200476A1 (en) | 2013-06-12 | 2014-12-18 | Danfoss Turbocor Compressors B.V. | Compressor with rotor cooling passageway |
| CN103410770B (zh) * | 2013-07-24 | 2015-09-16 | 黄佳华 | 轴向力磁力自平衡装置 |
| CN103615842B (zh) * | 2013-10-29 | 2016-05-11 | 广州市盈夏制冷技术有限公司 | 一种节能整体压缩机装置 |
| US9382911B2 (en) | 2013-11-14 | 2016-07-05 | Danfoss A/S | Two-stage centrifugal compressor with extended range and capacity control features |
| EP3080527B1 (en) | 2013-12-12 | 2022-05-04 | Johnson Controls Tyco IP Holdings LLP | Steam turbine driven centrifugal heat pump |
| DE102013022146A1 (de) * | 2013-12-18 | 2015-06-18 | Man Diesel & Turbo Se | Radialverdichter und Verdichteranordnung mit einem solchen Radialverdichter |
| CN104632636B (zh) * | 2014-02-21 | 2017-12-15 | 珠海格力电器股份有限公司 | 压缩机、压缩机的降温方法和冷水式空调机组 |
| CN106133461B (zh) * | 2014-03-28 | 2019-04-09 | 开利公司 | 带挤压膜阻尼器的制冷压缩机滚动轴承 |
| WO2015153146A1 (en) * | 2014-04-02 | 2015-10-08 | Dresser-Rand Company | Damper seal for double flow compressor arrangement |
| CN111503910B (zh) | 2014-04-16 | 2023-05-05 | 江森自控泰科知识产权控股有限责任合伙公司 | 运行冷却器的方法 |
| CN104847675A (zh) * | 2015-05-05 | 2015-08-19 | 重庆美的通用制冷设备有限公司 | 离心压缩机 |
| CN104879306B (zh) * | 2015-05-13 | 2017-03-08 | 苏州市朗吉科技有限公司 | 一种离心压缩机 |
| FR3037110B1 (fr) | 2015-06-05 | 2019-11-01 | Danfoss A/S | Compresseur frigorifique centrifuge |
| CN107735575B (zh) * | 2015-07-06 | 2019-10-18 | 江森自控科技公司 | 用于多级离心压缩机的容量控制系统和方法 |
| CN107923663B (zh) * | 2015-08-11 | 2021-05-11 | 开利公司 | 低容量、低gwp的hvac系统 |
| KR101607492B1 (ko) * | 2015-09-04 | 2016-04-11 | 터보윈 주식회사 | 직결 구동형 듀얼 터보 블로워 냉각 구조 |
| EP3411596B1 (en) | 2016-02-04 | 2023-11-01 | Danfoss A/S | Active surge control in centrifugal compressors using microjet injection |
| WO2018011917A1 (ja) * | 2016-07-13 | 2018-01-18 | 三菱電機株式会社 | 電動送風機及び電気機器 |
| US20180073779A1 (en) * | 2016-09-15 | 2018-03-15 | Daikin Applied Americas Inc. | Centrifugal compressor |
| CN107975957B (zh) * | 2016-10-25 | 2021-01-29 | 青岛海尔智能技术研发有限公司 | 制冷系统、制冷设备及其控制方法 |
| CN107975956B (zh) * | 2016-10-25 | 2021-01-29 | 青岛海尔智能技术研发有限公司 | 双蒸发器制冷系统、制冷设备及其控制方法 |
| WO2018111457A1 (en) | 2016-12-14 | 2018-06-21 | Carrier Corporation | Two-stage centrifugal compressor |
| US11274679B2 (en) * | 2017-02-14 | 2022-03-15 | Danfoss A/S | Oil free centrifugal compressor for use in low capacity applications |
| FR3063778A1 (fr) * | 2017-03-08 | 2018-09-14 | BD Kompressor GmbH | Turbocompresseur centrifuge |
| US20200010750A1 (en) * | 2017-04-13 | 2020-01-09 | Clay Manley | Method of using catalyzed graphene with nanoparticle reacting agent to improve the efficiency of a thermal vapor compression system |
| US20210285694A1 (en) * | 2017-04-13 | 2021-09-16 | Clay Manley | Method of Using Catalyzed Graphene with Nanoparticle Reacting Agent to Improve the Efficiency of a Thermal Vapor Compression System |
| CN107194198B (zh) * | 2017-07-06 | 2020-02-18 | 沈阳透平机械股份有限公司 | 离心压缩机闭式叶轮轴向推力计算方法、装置及存储介质 |
| US10280850B1 (en) * | 2018-01-23 | 2019-05-07 | Ford Global Technologies, Llc | Double-ended electric supercharger |
| EP3557078A1 (fr) * | 2018-04-20 | 2019-10-23 | Belenos Clean Power Holding AG | Compresseur de fluide |
| EP3557080A1 (fr) * | 2018-04-20 | 2019-10-23 | Belenos Clean Power Holding AG | Pompe à chaleur comprenant un compresseur de fluide |
| CN110864467A (zh) * | 2018-08-28 | 2020-03-06 | 艾默生环境优化技术(苏州)有限公司 | 一种制冷剂循环系统 |
| TWI696761B (zh) | 2018-11-14 | 2020-06-21 | 財團法人工業技術研究院 | 磁浮離心式壓縮機及其控制方法 |
| CN109578297B (zh) * | 2019-01-18 | 2023-09-05 | 南通大通宝富风机有限公司 | 一种立式磁悬浮水蒸气压缩机 |
| WO2020163605A1 (en) * | 2019-02-07 | 2020-08-13 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Foil bearing assembly |
| EP3712434B1 (en) | 2019-03-20 | 2021-12-22 | Danfoss A/S | Check valve damping |
| KR20220156208A (ko) * | 2021-05-18 | 2022-11-25 | 현대자동차주식회사 | 차량용 듀얼 압축기 |
| CN115704644B (zh) * | 2021-08-10 | 2024-10-01 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种lng液化装置及其控制方法 |
| CN113883069B (zh) * | 2021-09-09 | 2024-01-12 | 鑫磊压缩机股份有限公司 | 一种采用磁性行星转子轴系增速的多级压缩机 |
| CN113776231A (zh) * | 2021-10-15 | 2021-12-10 | 西安热工研究院有限公司 | 一种基于热泵及制冷系统的凝汽器余热回收利用系统及方法 |
| US12196470B2 (en) * | 2022-05-27 | 2025-01-14 | Copeland Lp | Systems and methods for determining startup pressure ratio for dynamic compressors |
| CN115638133B (zh) * | 2022-09-19 | 2023-10-27 | 百事德机械（江苏）有限公司 | 一种具备高散热结构的磁悬浮风机蜗壳及其制备方法 |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2458560A (en) | 1946-08-13 | 1949-01-11 | Westinghouse Electric Corp | Two temperature refrigeration apparatus |
| US2814254A (en) * | 1954-04-16 | 1957-11-26 | David P Litzenberg | Motor driven pumps |
| DE3729486C1 (de) | 1987-09-03 | 1988-12-15 | Gutehoffnungshuette Man | Kompressoreinheit |
| JPH05502076A (ja) * | 1989-12-20 | 1993-04-15 | アライド・シグナル・インコーポレーテツド | 可変速ターボ真空ポンプ |
| DE4016776A1 (de) * | 1990-04-05 | 1991-10-17 | Mtu Friedrichshafen Gmbh | Aufladegruppe mit steuerbaren ladeluftverdichtern fuer eine brennkraftmaschine |
| US5222370A (en) * | 1992-01-17 | 1993-06-29 | Carrier Corporation | Automatic chiller stopping sequence |
| DE4204610A1 (de) * | 1992-02-15 | 1993-08-19 | Herberts Gmbh | Verfahren zur herstellung von spachtelmassen und verwendung der erhaltenen spachtelmassen |
| GB9219167D0 (en) | 1992-09-10 | 1992-10-28 | Derivative Technology Limited | Compressor |
| US5350039A (en) | 1993-02-25 | 1994-09-27 | Nartron Corporation | Low capacity centrifugal refrigeration compressor |
| IL109967A (en) * | 1993-06-15 | 1997-07-13 | Multistack Int Ltd | Compressor |
| US5876637A (en) * | 1996-08-20 | 1999-03-02 | North Carolina State University | Luminescent copper aluminum halide materials |
| US5875637A (en) * | 1997-07-25 | 1999-03-02 | York International Corporation | Method and apparatus for applying dual centrifugal compressors to a refrigeration chiller unit |
-
2002
- 2002-02-28 CA CA002373905A patent/CA2373905A1/en not_active Abandoned
-
2003
- 2003-02-28 KR KR10-2004-7013351A patent/KR20040094740A/ko not_active Application Discontinuation
- 2003-02-28 AT AT03706156T patent/ATE407296T1/de not_active IP Right Cessation
- 2003-02-28 AU AU2003208203A patent/AU2003208203B2/en not_active Ceased
- 2003-02-28 JP JP2003571602A patent/JP4377695B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2003-02-28 CN CN038047829A patent/CN1639466B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2003-02-28 BR BR0307586-9A patent/BR0307586A/pt not_active Application Discontinuation
- 2003-02-28 DK DK03706156T patent/DK1478855T3/da active
- 2003-02-28 EP EP03706156A patent/EP1478855B1/en not_active Revoked
- 2003-02-28 ES ES03706156T patent/ES2316726T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2003-02-28 PT PT03706156T patent/PT1478855E/pt unknown
- 2003-02-28 DE DE60323336T patent/DE60323336D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2003-02-28 US US10/505,912 patent/US7240515B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-02-28 WO PCT/CA2003/000285 patent/WO2003072946A1/en active IP Right Grant
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA2373905A1 (en) | 2003-08-28 |
| CN1639466A (zh) | 2005-07-13 |
| JP4377695B2 (ja) | 2009-12-02 |
| JP2005519214A (ja) | 2005-06-30 |
| BR0307586A (pt) | 2005-01-25 |
| ATE407296T1 (de) | 2008-09-15 |
| AU2003208203A1 (en) | 2003-09-09 |
| AU2003208203B2 (en) | 2009-06-11 |
| DK1478855T3 (da) | 2009-01-05 |
| US7240515B2 (en) | 2007-07-10 |
| KR20040094740A (ko) | 2004-11-10 |
| US20050223737A1 (en) | 2005-10-13 |
| PT1478855E (pt) | 2008-12-11 |
| DE60323336D1 (de) | 2008-10-16 |
| EP1478855A1 (en) | 2004-11-24 |
| WO2003072946A1 (en) | 2003-09-04 |
| CN1639466B (zh) | 2011-09-28 |
| EP1478855B1 (en) | 2008-09-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| ES2316726T3 (es) | Compresor centrifugo. | |
| US20230228269A1 (en) | Variable capacity screw compressor and method | |
| KR100321094B1 (ko) | 컴프레서 | |
| JP5824451B2 (ja) | モータ冷却応用例 | |
| US6832488B2 (en) | Refrigerating machine | |
| JP2005519214A5 (es) | ||
| US20150030490A1 (en) | Bearing Housing and Assembly of a Screw Compressor | |
| JP2004293871A (ja) | 冷媒サイクル装置 | |
| CN110030752B (zh) | 具有集成制冷剂泵的涡旋压缩机及冷却系统 | |
| JP3314171B2 (ja) | 電動機一体型圧縮機 | |
| AU686174B2 (en) | Compressor | |
| KR20200127610A (ko) | 전동 압축기 |