ES2298159T3 - Uso de una lamina de hierro-cromo-aluminio estable a la deformacion. - Google Patents
Uso de una lamina de hierro-cromo-aluminio estable a la deformacion. Download PDFInfo
- Publication number
- ES2298159T3 ES2298159T3 ES00972862T ES00972862T ES2298159T3 ES 2298159 T3 ES2298159 T3 ES 2298159T3 ES 00972862 T ES00972862 T ES 00972862T ES 00972862 T ES00972862 T ES 00972862T ES 2298159 T3 ES2298159 T3 ES 2298159T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- maximum
- aluminum
- mass
- coating
- iron
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 30
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 27
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 22
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 19
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 18
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims abstract description 12
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims abstract description 11
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 10
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 8
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 claims abstract description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 8
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 7
- 230000008602 contraction Effects 0.000 claims abstract description 6
- 238000003475 lamination Methods 0.000 claims abstract description 4
- 238000007747 plating Methods 0.000 claims description 7
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 3
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims 1
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N nitrogen Substances N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 19
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 11
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 11
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 11
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 10
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 7
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 4
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 3
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 3
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 3
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 229910000669 Chrome steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000012876 carrier material Substances 0.000 description 2
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 2
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 2
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910021364 Al-Si alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000676 Si alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- CSDREXVUYHZDNP-UHFFFAOYSA-N alumanylidynesilicon Chemical compound [Al].[Si] CSDREXVUYHZDNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003466 anti-cipated effect Effects 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000007812 deficiency Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 1
- VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N hafnium atom Chemical compound [Hf] VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 238000011065 in-situ storage Methods 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000012041 precatalyst Substances 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N yttrium atom Chemical compound [Y] VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J23/00—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00
- B01J23/70—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of the iron group metals or copper
- B01J23/76—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of the iron group metals or copper combined with metals, oxides or hydroxides provided for in groups B01J23/02 - B01J23/36
- B01J23/84—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of the iron group metals or copper combined with metals, oxides or hydroxides provided for in groups B01J23/02 - B01J23/36 with arsenic, antimony, bismuth, vanadium, niobium, tantalum, polonium, chromium, molybdenum, tungsten, manganese, technetium or rhenium
- B01J23/85—Chromium, molybdenum or tungsten
- B01J23/88—Molybdenum
- B01J23/887—Molybdenum containing in addition other metals, oxides or hydroxides provided for in groups B01J23/02 - B01J23/36
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
- B32B15/012—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of aluminium or an aluminium alloy
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B3/00—Ohmic-resistance heating
- H05B3/10—Heating elements characterised by the composition or nature of the materials or by the arrangement of the conductor
- H05B3/12—Heating elements characterised by the composition or nature of the materials or by the arrangement of the conductor characterised by the composition or nature of the conductive material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material
- C21D1/76—Adjusting the composition of the atmosphere
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Chemical Treatment Of Metals (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
- Resistance Heating (AREA)
- Memory System Of A Hierarchy Structure (AREA)
- Cookers (AREA)
- Electrolytic Production Of Metals (AREA)
Abstract
Procedimiento para la fabricación de una lámina de hierro-cromo-aluminio estable a la deformación, en el que se proporciona una cinta portadora de composición (en % en masa) Cr 16-25% Al 2-6% Si <0, 5% Mn máximo de 0, 05% Zr <0, 1% SY + Hf <0, 3% otras tierras raras <0, 01% Ti <0, 02% Mg máximo de 0, 01% Ca máximo de 0, 1% SMg + Ca <0, 03% Fe resto y las impurezas habituales según el procedimiento, con un recubrimiento de aluminio o sus aleaciones por uno o ambos lados, en el que el recubrimiento total se encuentra en el intervalo de 0, 5 a 5% de la masa de la cinta portadora y después se somete la cinta recubierta sin ningún otro tratamiento térmico a un proceso de laminación u otras etapas de fabricación, y finalmente se somete a un recocido de homogeneización a temperaturas entre 600ºC y 1.200ºC a vacío y con una presión <0, 01 Pa para conseguir una contracción de la longitud y/o anchura <0, 5%.
Description
Uso de una lámina de
hierro-cromo-aluminio estable a la
deformación.
La invención se refiere a un procedimiento para
la fabricación de una lámina de
hierro-cromo-aluminio estable a la
deformación.
Según el estado de la técnica conocido, se usan
aleaciones de hierro-cromo-aluminio
para la fabricación de láminas que se procesan hasta cuerpos de
moldeo que después encuentran uso, por ejemplo, como soportes de
catalizadores de gases de escape de vehículos o como elementos de
calentamiento para placas de cocina.
Es conocido por el documento
US-A 4.414.023 un acero con (en % en masa) 8,0 a
25,0% de Cr, 3,0 a 8,0% de Al, 0,002 a 0,06% de metales tierras
raras, máximo de 4,0% de Si, 0,06% a 1,0% de Mn, 0,035% a 0,07% de
Ti, 0,035 a 0,07% de Zr, incluyendo impurezas inevitables.
Del documento EP-A 0.387.670 se
deduce una aleación con (en % en masa) 20 a 25% de Cr, 5 a 8% de Al,
máximo de 0,01% de P, máximo de 0,01% de Mg, máximo de 0,5% de Mn,
máximo de 0,005% de S, máximo 0,03% de Y, 0,004% de N, 0,02 a 0,04%
de C, 0,035 a 0,07% de Ti y 0,035 a 0,07% de Zr y el resto de Fe,
incluyendo impurezas inevitables.
Ambas publicaciones se basan en procedimientos
de fabricación tradicionales, a saber, de la fundición convencional
de la aleación y de la posterior conformación en caliente y en frío.
Ya que estos procedimientos están ligados a grandes deficiencias,
se han desarrollado en los últimos años alternativas en las que un
acero cromado que contiene elementos reactivos se recubre con
aluminio o también aleaciones de aluminio. Dichos materiales
compuestos se laminan después al grosor final y a continuación se
someten a recocido de difusión, formándose un material homogéneo
con el ajuste de parámetros de recocido adecuados.
Es conocido uno de dichos procedimientos, por
ejemplo, por el documento US-A 5.366.139, que
comprende una lámina metálica para catalizadores de gases de escape
y su fabricación. Se recubre un acero inoxidable ferrítico mediante
chapado por laminación con aluminio por ambos lados, se lamina sin
tratamiento térmico al grosor final y a continuación se somete a un
tratamiento térmico con el fin de obtener un material uniforme de
alta resistencia a la oxidación.
Presenta un procedimiento similar el documento
US-A 4.046.304. Es más económico sustituir el
chapado por laminado por aluminización en caliente, lo que ofrece
la ventaja adicional de que el recubrimiento puede estar compuesto
por una aleación de aluminio-silicio, en la que a
menudo el silicio ofrece ventajas para el recocido de difusión y
aumenta la resistencia eléctrica específica del material, lo que es
deseable para determinadas aplicaciones, por ejemplo de
precatalizadores.
En el documento DE-A 19.642.497,
se describe un procedimiento para la fabricación de una lámina de
hierro-cromo-aluminio así como su
uso, en el que se parte de una cinta de acero laminada en frío y
sometida a recocido de ablandamiento como material portador, que
está compuesta por hierro con aditivos de 16-25% en
peso de Cr y 0,01-0,1% en peso de tierras raras o Y
o Zr, así como las impurezas habituales según el procedimiento. La
cinta de acero de 0,5-2,5 mm de grosor se
proporciona mediante recubrimiento por un lado con una capa de
aluminio de 0,08-0,5 mm. A continuación, se lamina
en frío la cinta así recubierta hasta un grosor de entre 30 y 150
\mum. Finalmente, la cinta recubierta experimenta un recocido de
difusión homogeneizador en el intervalo de temperatura de 700 a
1000ºC. Se da un contenido máximo posible de Al en esta publicación
de un 6%.
Se describe uno de dichos procedimientos, por
ejemplo, en el documento DE 19.743.720. En éste, se obtiene una
cinta transportadora de hierro cromado mediante aluminización en
caliente con una aleación de Al-Si, encontrándose
la cantidad total de aluminio de la lámina metálica recubierta en la
superficie al menos a un 7% y no cayendo en el interior por debajo
de un 3%. La lámina debe presentar a este respecto la siguiente
composición (en % en masa): 18-25% de Cr,
4-10% de Al, 0,03-0,08% de Y, máximo
de 0,01% de Ti, 0,01-0,05% de Zr,
0,01-0,05% de Hf, 0,5-1,5% de Si.
En primer lugar, se obtiene un cuerpo de moldeo que a continuación
se somete a un recocido de difusión a aproximadamente 1.100ºC. La
lámina metálica debe ser utilizable preferiblemente para
resistencias de termoconductores y vehículos para catalizadores de
gases de escape. En estos son imaginables ciertamente ya contenidos
de Al > 6%, en los que el tipo de fabricación no conlleva sin
embargo el comportamiento de contracción deseado, con lo que se ha
de contar con muchos desechos.
Los procedimientos citados ofrecen ventajas de
costes frente al modo de fabricación convencional, pero se ha
mostrado que los productos finales en el recocido de difusión se
contraen hasta un 1% de longitud y/o anchura, lo que afecta
negativamente a la fabricación tanto de un elemento termoconductor
como de un soporte de catalizador.
En las aplicaciones citadas, se procesa la
lámina hasta un elemento y se fijan los extremos como se describe,
por ejemplo, en el documento DE-A 19.530.850. En el
recocido de difusión posterior, una contracción excesiva conduciría
a fallos en los puntos de fijación, es decir, desgarros.
\newpage
Este efecto puede evitarse ahora con el recocido
intermedio de la cinta en contraposición con el modo descrito en el
documento US-A 5.366.139, como se describe en el
documento DE-A 19.743.720, durante el laminado en
frío al grosor final, con lo que el proceso de difusión se anticipa
parcial o completamente y se disipan las tensiones en el compuesto.
Son desventajosos a este respecto los altos costes de este
tratamiento térmico realmente indeseado y el riesgo de formación de
una capa de óxido sobre las superficies, que es deseada ciertamente
para el producto final, pero dificulta el laminado en frío y
contamina los rodillos.
Es conocido por el documento
EP-B 0.640.390 un procedimiento para la fabricación
de un material de sustrato de lámina que comprende las siguientes
etapas:
Se integra una capa de un primer material, que
está compuesto por una aleación de hierro que contiene cromo y
aluminio y aleaciones de aluminio, entre dos capas de un segundo
material. Este último se selecciona del campo de las aleaciones de
hierro que contienen cromo y aluminio y aleaciones de aluminio, pero
es distinto del primer material. Se unen entre sí metalúrgicamente
las tres capas mediante una reducción del grosor del compuesto. Al
grosor final deseado, se recuece el material in situ a una
temperatura entre 900ºC y 1.200ºC durante un intervalo de tiempo
suficiente para posibilitar una difusión de los distintos
componentes de las capas descritas y poner a disposición una
aleación cristalina mixta uniforme como sustrato de lámina.
La invención se basa en el objetivo de poner a
disposición un procedimiento con el que puedan fabricarse
económicamente aleaciones acreditadas como se describen, por
ejemplo, en el documento DE-A 19.743.720, sin que
estorbe una contracción de longitud y/o anchura durante el recocido
de difusión de la aplicación para componentes sensibles. Además, el
desarrollo permite aumentar los requisitos de protección ambiental y
por tanto potenciar un desarrollo adicional de estas aleaciones
para dichos componentes. Esto consiste, entre otras cosas, en que el
grosor de lámina se reduce y la resistencia a la oxidación puede
garantizarse sólo mediante el aumento del contenido de aluminio a
más de un 6% (en % en masa).
Este objetivo se consigue mediante un
procedimiento para la fabricación de una lámina de
hierro-cromo-aluminio estable a la
deformación según la reivindicación 1.
Este objetivo se consigue también mediante un
procedimiento para la fabricación de una lámina de
hierro-cromo-aluminio estable a la
deformación según la reivindicación 2.
De las reivindicaciones subordinadas adjuntas se
deducen variantes ventajosas de los objetos de la invención.
Son campos de aplicación preferidos para uso de
láminas de hierro-cromo-aluminio
fabricadas según el procedimiento según la invención
- -
- elementos de soporte para catalizadores, particularmente para catalizadores de gases de escape,
- -
- materiales de resistencias o termoconductores.
Mediante la limitación del contenido de aluminio
de la cinta portadora como máximo a un 6%, no se perjudica la
fabricación de modo convencional. Así, puede prepararse una cinta
de 0,5 a 2,5 mm de grosor (en % en masa) con 16 a 25% de Cr, 2 a 6%
de Al, 0,1 a 3% de Si, máximo de 0,5% de Mn, 0,01 a 0,3% de
circonio o 0,01-0,1% en masa de metales tierras
raras y/o itrio, hafnio, titanio, como máximo 0,01% de Mg, como
máximo 0,1% de Ca, con el resto esencialmente hierro incluyendo las
impurezas según el procedimiento, mediante fundición en bloque más
económica o también mediante fundición continua más beneficiosa, así
como laminación en caliente y en frío a continua-
ción.
ción.
No aparecen al inicio los temidos defectos de
fabricación. Otra ventaja adicional que se ofrece por este contenido
de aluminio del material básico es que son suficientes también
recubrimientos más finos para asegurar la resistencia a la
oxidación. Esto es esencial, por ejemplo, para el proceso de
aluminización en caliente o chapado, en los que el grosor de capa
está limitado según el procedimiento, requiriendo adicionalmente un
grosor de capa uniforme. Sin embargo, si el material básico
contiene ya aluminio, pueden ajustarse también mediante
aluminización en caliente sin más contenidos de aluminio de más de
un 7% en el producto final. La cinta portadora debe recubrirse
entonces para conseguir un contenido en masa total de, por ejemplo
un 6%, sólo con 3% de aluminio, ya que el acero cromado conlleva ya
un 3% de aluminio. Después del recubrimiento, se lamina en frío el
material compuesto a grosores finales de hasta 20 \mum y se
procesa hasta un portador de catalizador, una resistencia o un
termoconductor. El recocido de homogeneización se realiza entonces
en la lámina o en el producto final. El material portador que
contiene aluminio y el grosor de capa así combinada sobre las
superficies causan sorprendentemente que el material compuesto se
contraiga menos de un 0,5% durante el recocido de difusión y por
tanto sea suficientemente estable a la
deformación.
deformación.
Las ventajas de la invención se ilustran
detalladamente en los siguientes ejemplos:
El material de soporte tiene la composición
(datos en % en masa)
El material de soporte se fundió como bloque, se
procesó en caliente hasta desbastes y a continuación hasta un fleje
laminado en caliente de 3,5 mm de grosor. Se conformó de nuevo a
continuación mediante laminación en frío hasta un grosor de 0,6 mm,
se sometió a recocido de ablandamiento y entonces se recubrió
mediante aluminización en caliente con un depósito de 0,03 mm. Se
laminó la cinta recubierta sin más tratamiento térmico a una lámina
de 50 \mum de grosor. Después de un tratamiento de recocido de
homogeneización a 1.100ºC durante 15 minutos con aire, se contrajo
la lámina aproximadamente un 0,2%, lo que no perjudicó al uso como
soporte de catalizador y termoconductor.
Se analizó el comportamiento de oxidación
después de una exposición a 1.100ºC. Después de 400 horas, cambió
la masa de la muestra un 4,3%, lo que indica una alta resistencia a
la oxidación.
El material de soporte tiene la composición
(datos en % en masa):
El material de soporte se fundió como bloque, se
procesó en caliente hasta desbastes y a continuación hasta un fleje
laminado en caliente de 3,5 mm de grosor. Se conformó de nuevo a
continuación mediante laminación en frío hasta un grosor de 1,0 mm,
se sometió a recocido de ablandamiento y entonces se recubrió
mediante chapado por laminación con un depósito de 0,06 mm por
ambos lados. Se laminó la cinta recubierta sin más tratamiento
térmico a una lámina de 50 \mum de grosor. Después de un
tratamiento de recocido de homogeneización a 1.100ºC durante 15
minutos con aire, se contrajo la lámina aproximadamente un 0,4%, lo
que no perjudicó al uso como soporte de catalizador y
termoconductor.
Se analizó el comportamiento de oxidación
después de una exposición a 1.100ºC. Después de 400 horas, cambió
la masa de la muestra un 3,8%, lo que indica una alta resistencia a
la oxidación.
El material de soporte tiene la composición
(datos en % en masa):
El material de soporte se fundió en continuo y
se procesó a continuación hasta un fleje laminado en caliente de
3,0 mm de grosor. Se conformó de nuevo a continuación mediante
laminación en frío hasta un grosor de 0,60 mm, se sometió a
recocido de ablandamiento y entonces se recubrió mediante
aluminización en caliente con un depósito de 0,04 mm.
Se laminó la cinta recubierta sin más
tratamiento térmico a una lámina de 50 \mum de grosor. Después de
un tratamiento de recocido de homogeneización a 1.100ºC durante 15
minutos a vacío, se contrajo la lámina aproximadamente un 0,3%, lo
que no perjudicó al uso como soporte de catalizador y
termoconductor.
Se analizó el comportamiento de oxidación
después de una exposición a 1.100ºC. Después de 400 horas, cambió
la masa de la muestra un 3,6%, lo que indica una alta resistencia a
la oxidación.
El material de soporte se fundió en continuo y
se procesó a continuación hasta un fleje laminado en caliente de
3,0 mm de grosor. Se conformó de nuevo a continuación mediante
laminación en frío hasta un grosor de 1,4 mm, se sometió a recocido
de ablandamiento y entonces se recubrió mediante chapado por
laminación con un depósito total de 0,05 mm por ambos lados.
Se laminó la cinta recubierta sin más
tratamiento térmico a una lámina de 50 \mum de grosor. Después de
un tratamiento de recocido de homogeneización a 1.100ºC durante 15
minutos a vacío, se contrajo la lámina aproximadamente un 0,3%, lo
que no perjudicó al uso como soporte de catalizador y
termoconductor.
Se analizó el comportamiento de oxidación
después de una exposición a 1.100ºC. Después de 400 horas, cambió
la masa de la muestra un 3,9%, lo que indica una alta resistencia a
la oxidación.
Claims (4)
-
\global\parskip0.990000\baselineskip
1. Procedimiento para la fabricación de una lámina de hierro-cromo-aluminio estable a la deformación, en el que se proporciona una cinta portadora de composición (en % en masa)- Cr
- 16-25%
- Al
- 2-6%
- Si
- <0,5%
- Mn
- máximo de 0,05%
- Zr
- <0,1%
- \SigmaY + Hf
- <0,3%
- otras tierras raras
- <0,01%
- Ti
- <0,02%
- Mg
- máximo de 0,01%
- Ca
- máximo de 0,1%
- \SigmaMg + Ca
- <0,03%
- Fe
- resto
y las impurezas habituales según el procedimiento, con un recubrimiento de aluminio o sus aleaciones por uno o ambos lados, en el que el recubrimiento total se encuentra en el intervalo de 0,5 a 5% de la masa de la cinta portadora y después se somete la cinta recubierta sin ningún otro tratamiento térmico a un proceso de laminación u otras etapas de fabricación, y finalmente se somete a un recocido de homogeneización a temperaturas entre 600ºC y 1.200ºC a vacío y con una presión <0,01 Pa para conseguir una contracción de la longitud y/o anchura <0,5%. - 2. Procedimiento para la fabricación de una lámina de hierro-cromo-aluminio estable a la deformación, en el que se proporciona una cinta portadora de composición (en % en masa):
- Cr
- 16-25%
- Al
- 2-6%
- Si
- <0,5%
- Mn
- máximo de 0,05%
- Zr
- <0,1%
- \SigmaY + Hf
- <0,3%
- Otras tierras raras
- <0,01%
- Ti
- <0,02%
- Mg
- máximo de 0,01%
- Ca
- máximo de 0,1%
- \SigmaMg + Ca
- <0,03%
- Fe
- resto
y las impurezas habituales según el procedimiento, con un recubrimiento de aluminio o sus aleaciones por uno o ambos lados, en el que el recubrimiento total se encuentra en el intervalo de 0,5 a 5% de la masa de la cinta portadora y después se somete la cinta recubierta sin ningún otro tratamiento térmico a un proceso de laminación u otras etapas de fabricación, y finalmente se somete a un recocido de homogeneización a temperaturas entre 600ºC y 1.200ºC en atmósfera de hidrógeno o mezcla de hidrógeno-nitrógeno que tiene un punto de rocío <-40ºC para conseguir una contracción de la longitud y/o anchura <0,5%.\global\parskip1.000000\baselineskip
- 3. Procedimiento según la reivindicación 1 ó 2, caracterizado porque el recubrimiento se realiza mediante aluminización en caliente.
- 4. Procedimiento según la reivindicación 1 ó 2, caracterizado porque el recubrimiento se realiza mediante chapado por laminación.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE10002933A DE10002933C1 (de) | 2000-01-25 | 2000-01-25 | Verfahren zur Herstellung einer formstabilen Eisen-Chrom-Aluminium-Folie sowie Verwendung derselben |
| DE10002933 | 2000-01-25 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2298159T3 true ES2298159T3 (es) | 2008-05-16 |
Family
ID=7628561
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES00972862T Expired - Lifetime ES2298159T3 (es) | 2000-01-25 | 2000-10-25 | Uso de una lamina de hierro-cromo-aluminio estable a la deformacion. |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP1257414B9 (es) |
| JP (1) | JP3885108B2 (es) |
| KR (1) | KR100460431B1 (es) |
| CN (1) | CN1243639C (es) |
| AT (1) | ATE380655T1 (es) |
| DE (2) | DE10002933C1 (es) |
| DK (1) | DK1257414T3 (es) |
| ES (1) | ES2298159T3 (es) |
| HK (1) | HK1056706A1 (es) |
| PT (1) | PT1257414E (es) |
| WO (1) | WO2001054899A1 (es) |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10310865B3 (de) * | 2003-03-11 | 2004-05-27 | Thyssenkrupp Vdm Gmbh | Eisen-Chrom-Aluminium-Legierung |
| SE528027C2 (sv) * | 2004-04-16 | 2006-08-08 | Sandvik Intellectual Property | Användning av ett ferritiskt stål i katalysatorer för dieselmotorer |
| JP5062985B2 (ja) * | 2004-10-21 | 2012-10-31 | 新日鉄マテリアルズ株式会社 | 加工性に優れた高Ａｌ含有鋼板及びその製造方法 |
| DE102007005154B4 (de) | 2007-01-29 | 2009-04-09 | Thyssenkrupp Vdm Gmbh | Verwendung einer Eisen-Chrom-Aluminium-Legierung mit hoher Lebensdauer und geringen Änderungen im Warmwiderstand |
| EP1970461A1 (de) * | 2007-03-14 | 2008-09-17 | Siemens Aktiengesellschaft | Turbinenbauteil mit Wärmedämmschicht |
| DE102007040891A1 (de) * | 2007-08-24 | 2009-04-30 | E.G.O. Elektro-Gerätebau GmbH | Heizeinrichtung, Verfahren zum Betrieb einer Heizeinrichtung und Elektrowärmegerät mit einer solchen Heizeinrichtung |
| CN102164429A (zh) * | 2011-03-25 | 2011-08-24 | 重庆仪表材料研究所 | 一种小直径的大功率柔性加热电缆及其制备方法 |
| KR101721568B1 (ko) | 2015-08-07 | 2017-03-30 | 주식회사 선호의료기 | 좌훈 겸용 건식 족욕기 |
| JP6504973B6 (ja) * | 2015-08-28 | 2019-05-29 | 日鉄ステンレス株式会社 | 耐硫化腐食性に優れたＡｌ含有フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
| DE102016103313A1 (de) * | 2016-02-25 | 2017-08-31 | Chen Wan | Verfahren zur Herstellung einer beschichteten Stahlfolie |
| CN108355658B (zh) * | 2018-02-09 | 2019-06-14 | 深圳市中金岭南科技有限公司 | 一种Fe合金/Al2O3催化剂载体材料的制备方法 |
| CN108479386B (zh) * | 2018-05-31 | 2023-12-19 | 深圳市中金岭南科技有限公司 | 一种选择性加热催化处理废气的装置和处理方法 |
| KR102363748B1 (ko) | 2019-10-07 | 2022-02-16 | 주식회사 동양일러스트산업 | 웨어러블 온열 치료 장치 |
| CN113802052A (zh) * | 2020-06-16 | 2021-12-17 | 全球能源互联网研究院有限公司 | 一种含Er元素的Fe-Cr-Al电热合金材料 |
| CN112267008B (zh) * | 2020-09-30 | 2022-02-11 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 宽钢带铁铬铝合金热卷连续退火酸洗的制造方法 |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3712856A (en) * | 1970-12-02 | 1973-01-23 | E Betz | Metallic catalyst and aluminum oxide containing supports from acid leached alloys |
| US4046304A (en) * | 1973-09-12 | 1977-09-06 | Teikoku Piston Ring Co., Ltd. | Process for producing metal composite material |
| US4230489A (en) * | 1978-04-28 | 1980-10-28 | United Kingdom Atomic Energy Authority | Alloys of Fe, Cr, Si, Y and Al |
| US4414023A (en) * | 1982-04-12 | 1983-11-08 | Allegheny Ludlum Steel Corporation | Iron-chromium-aluminum alloy and article and method therefor |
| US4752599A (en) * | 1986-03-31 | 1988-06-21 | Nippon Steel Corporation | Method for producing a base of a catalyst carrier for automobile exhaust gas-purification |
| DE3908526A1 (de) * | 1989-03-16 | 1990-09-20 | Vdm Nickel Tech | Ferritische stahllegierung |
| US5366139A (en) * | 1993-08-24 | 1994-11-22 | Texas Instruments Incorporated | Catalytic converters--metal foil material for use therein, and a method of making the material |
| DE19530850A1 (de) * | 1995-08-22 | 1997-02-27 | Emitec Emissionstechnologie | Verfahren zum Herstellen eines Wabenkörpers aus zumindest zum Teil schichtartig aufgebauten Metallblechlagen |
| DE19642497C1 (de) * | 1996-10-15 | 1997-07-24 | Krupp Vdm Gmbh | Verfahren zur Herstellung einer Eisen-Chrom-Aluminium-Folie und ihre Verwendung |
| DE19652399A1 (de) * | 1996-12-17 | 1998-06-18 | Krupp Vdm Gmbh | Verfahren zur Herstellung einer mehrschichtigen Metallfolie sowie deren Verwendung |
| FR2760244B1 (fr) * | 1997-02-28 | 1999-04-09 | Usinor | Procede de fabrication d'un feuillard en acier inoxydable ferritique a haute teneur en aluminium utilisable notamment pour un support de catalyseur d'echappement de vehicule automobile |
| DE19743720C1 (de) * | 1997-10-02 | 1998-12-24 | Krupp Vdm Gmbh | Verfahren zur Herstellung einer oxidationsbeständigen Metallfolie und deren Verwendung |
| DE19928842C2 (de) * | 1999-06-24 | 2001-07-12 | Krupp Vdm Gmbh | Ferritische Legierung |
-
2000
- 2000-01-25 DE DE10002933A patent/DE10002933C1/de not_active Expired - Fee Related
- 2000-10-25 ES ES00972862T patent/ES2298159T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2000-10-25 AT AT00972862T patent/ATE380655T1/de active
- 2000-10-25 CN CNB00818982XA patent/CN1243639C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2000-10-25 DK DK00972862T patent/DK1257414T3/da active
- 2000-10-25 KR KR10-2002-7009466A patent/KR100460431B1/ko not_active IP Right Cessation
- 2000-10-25 EP EP00972862A patent/EP1257414B9/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-10-25 JP JP2001554865A patent/JP3885108B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2000-10-25 PT PT00972862T patent/PT1257414E/pt unknown
- 2000-10-25 WO PCT/EP2000/010495 patent/WO2001054899A1/de active IP Right Grant
- 2000-10-25 DE DE50014853T patent/DE50014853D1/de not_active Expired - Lifetime
-
2003
- 2003-12-11 HK HK03109007A patent/HK1056706A1/xx not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR100460431B1 (ko) | 2004-12-08 |
| ATE380655T1 (de) | 2007-12-15 |
| PT1257414E (pt) | 2008-03-20 |
| CN1434766A (zh) | 2003-08-06 |
| JP3885108B2 (ja) | 2007-02-21 |
| EP1257414B9 (de) | 2008-10-29 |
| CN1243639C (zh) | 2006-03-01 |
| WO2001054899A1 (de) | 2001-08-02 |
| DE10002933C1 (de) | 2001-07-05 |
| HK1056706A1 (en) | 2004-02-27 |
| JP2003520906A (ja) | 2003-07-08 |
| EP1257414A1 (de) | 2002-11-20 |
| DK1257414T3 (da) | 2008-03-31 |
| KR20020080385A (ko) | 2002-10-23 |
| DE50014853D1 (de) | 2008-01-24 |
| EP1257414B1 (de) | 2007-12-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| ES2298159T3 (es) | Uso de una lamina de hierro-cromo-aluminio estable a la deformacion. | |
| ES2770101T3 (es) | Lámina de acero recubierta con aleación de hierro y aluminio para la conformación con prensa en caliente, que tiene excelente resistencia a la fractura retardada por hidrógeno, resistencia al desprendimiento y capacidad de soldadura, miembro conformado en caliente utilizando la misma y métodos de fabricación de la misma | |
| ES2306247T3 (es) | Procedimiento de recubrimiento por temple en caliente en un baño de zinc de bandas de acero hierro-carbono-manganeso. | |
| KR101032126B1 (ko) | 가공성이 우수한 고 Ａｌ 함유 강판 및 그 제조 방법 | |
| EP2792764B1 (en) | Aluminiumalloy coated steel material and method for manufacturing the same | |
| EP3239315B1 (en) | Ferritic stainless steel and process for producing same | |
| ES2945796T3 (es) | Chapa de acero inoxidable ferrítico, método para producir la misma y chapa de acero inoxidable chapada con Al | |
| WO2014097562A1 (ja) | ステンレス鋼板およびステンレス箔 | |
| ES2445584T3 (es) | Uso de una aleación de hierro-cromo-aluminio | |
| EP2554700A1 (en) | Stainless steel foil and catalyst carrier for exhaust gas purification device using the foil | |
| ES2207553T3 (es) | Uso de una aleacion termorresitente con buena resitencia a la oxidacion a altas temperaturas para laminas o como conductor electrotermico. | |
| EP2695962B1 (en) | Stainless steel foil and catalyst carrier for exhaust emission control system using said foil | |
| ES2978761T3 (es) | Chapa de acero inoxidable y lámina de acero inoxidable | |
| JP3247162B2 (ja) | 耐酸化性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金およびその箔 | |
| EP1295959B1 (en) | Fe-cr-al based alloy foil and method for producing the same | |
| EP3988680A1 (en) | Aluminum-based plated stainless steel sheet, and method for manufacturing ferritic stainless steel sheet | |
| Fukuda et al. | Improvement of high temperature oxidation resistance of rare earth metal-added Fe–20% Cr–5% Al alloys by pre-annealing treatment | |
| EP1436440B1 (en) | Ferritic stainless steel and use thereof in the manufacture for high temperature resistant products | |
| EP4446441A1 (en) | Ferritic stainless steel and method for manufacturing same | |
| EP0667400A1 (en) | Creep resistant iron-chromium-aluminium alloy substantially free of molybdenum | |
| JP2004269915A (ja) | 接合時にしわよれのないＡｌ含有高耐酸化性ステンレス箔および触媒担持体 | |
| Ohashi et al. | High-temperature oxidation of Fe-Cr-Al-Si alloys extruded into honeycomb structures | |
| JP3865091B2 (ja) | 高温強度と耐高温酸化性および拡散接合性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌフェライト系ステンレス鋼 | |
| JPH07113118A (ja) | 耐酸化性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金箔の製造方法 | |
| JPH0199647A (ja) | 自動車排ガス触媒担体用箔、担体およびその製造法 |