[go: up one dir, main page]

EP3067435B1 - Verfahren zur herstellung eines hochbelastbaren bauteils aus einer alpha+gamma-titanaluminid-legierung für kolbenmaschinen und gasturbinen, insbesondere flugtriebwerke - Google Patents

Verfahren zur herstellung eines hochbelastbaren bauteils aus einer alpha+gamma-titanaluminid-legierung für kolbenmaschinen und gasturbinen, insbesondere flugtriebwerke Download PDF

Info

Publication number
EP3067435B1
EP3067435B1 EP16153407.8A EP16153407A EP3067435B1 EP 3067435 B1 EP3067435 B1 EP 3067435B1 EP 16153407 A EP16153407 A EP 16153407A EP 3067435 B1 EP3067435 B1 EP 3067435B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
process according
alloy
phase
forming
component
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
EP16153407.8A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP3067435A1 (de
EP3067435B2 (de
Inventor
Marianne Baumgärtner
Peter Janschek
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Leistritz Turbinentechnik GmbH
Original Assignee
Leistritz Turbinentechnik GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=55310669&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=EP3067435(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Leistritz Turbinentechnik GmbH filed Critical Leistritz Turbinentechnik GmbH
Priority to PL16153407T priority Critical patent/PL3067435T5/pl
Publication of EP3067435A1 publication Critical patent/EP3067435A1/de
Publication of EP3067435B1 publication Critical patent/EP3067435B1/de
Application granted granted Critical
Publication of EP3067435B2 publication Critical patent/EP3067435B2/de
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
    • C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
    • C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C21D1/30—Stress-relieving
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/0068—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for particular articles not mentioned below
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C14/00—Alloys based on titanium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C30/00—Alloys containing less than 50% by weight of each constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/002—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working by rapid cooling or quenching; cooling agents used therefor
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/02—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working in inert or controlled atmosphere or vacuum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon

Definitions

  • the invention relates to a method for producing a heavy-duty component of an ⁇ + ⁇ -titanium aluminide alloy for reciprocating engines and gas turbines, in particular aircraft engines.
  • TiAl-based alloys belong to the group of intermetallic materials which have been developed for applications in the field of application temperatures of superalloys. Due to its low density of about 4 g / cm 3 , this material offers considerable potential for saving weight and reducing the loads on moving components, eg blades and disks of gas turbines or components of piston engines, at temperatures up to approx. 700 ° C. State of the art is the investment casting of z. B. turbine blades for aircraft engines. For applications with higher load such. As in high-speed turbines for novel geared turbofan aircraft engines, the properties of the cast structure are no longer sufficient.
  • thermomechanical treatment by means of plastic forming with a defined degree of deformation and subsequent heat treatment, the static and dynamic properties of TiAl alloys can be increased to the required values.
  • TiAl alloys are not conventionally forgeable because of their high resistance to deformation. Therefore, the forming processes at high temperatures in the region of the ⁇ + ⁇ or ⁇ -phase region must be carried out in a protective atmosphere at low forming speeds. In order to achieve the desired final geometry of the forging part id usually several consecutive forging steps are required.
  • the inventive method is characterized by a single-stage, isothermal forming process of the component in the ⁇ -phase region at slow forming speed, wherein a specific TiAl alloy is used, which makes it possible to stabilize the component in the ⁇ -phase region, so that there is the forming can.
  • the alloy contains a corresponding proportion of at least one ⁇ -phase stabilizing element selected from Mo, V, Ta, Cr, Mn, Ni, Cu, Fe or Si, although mixtures thereof can also be used.
  • ⁇ -phase stabilizing elements Mo, V or Ta are used, which can be used individually or as a mixture.
  • the content of the ⁇ -phase stabilizing element is preferably 0.1-2%, in particular 0.8-1.2%. This in particular when Mo, V and / or Ta are used, since they have a particularly high stabilizing property and therefore their content can be kept relatively low.
  • the forming temperature in the ⁇ -phase range is preferably 1070-1250 ° C., wherein as described, the deformation takes place isothermally, that is, that the forming tools are kept at the forming temperature so as not to leave the required narrow temperature window.
  • the logarithmic deformation rate is 10 -3 s -1 to 10 -1 s -1 .
  • the preform used has a volume distribution which varies over the longitudinal axis, ie that a given three-dimensional basic shape is already given, from which the finished component is forged by the single-stage forming according to the invention.
  • This preform is preferably produced by casting, metal injection molding (MIM) or additive processes (3D printing, laser deposition welding, etc.) or a combination of the abovementioned possibilities.
  • the preform is heated before the forming process, for example in an oven, inductively or by resistance heating.
  • the deformation is followed by a heat treatment of the formed component in order to set the required performance properties and to convert the ⁇ -phase, which is favorable for the transformation, into a fine-lamellar ⁇ + ⁇ -structure by means of a suitable heat treatment.
  • the heat treatment may comprise a recrystallization annealing at a temperature of 1230-1270 ° C.
  • the holding time during the recrystallization annealing is preferably 50-100 min.
  • the recrystallization annealing takes place in the region of the ⁇ / ⁇ transformation temperature. If, as is further provided according to the invention, after the recrystallization annealing, the component is cooled to a temperature of 900-950 ° C. in 120 s or faster, small ⁇ finite pitches of the ⁇ + ⁇ phase occur.
  • the component temperature is preferably reduced to a temperature below 300 ° C. with a defined cooling rate.
  • the cooling rate is preferably 0.5-2 K / min, that is, the cooling is relatively slow, which serves to stabilize and relax the structure.
  • the cooling rate is preferably 1.5 K / min.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Child & Adolescent Psychology (AREA)
  • Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Forging (AREA)

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines hochbelastbaren Bauteils aus einer α+γ-Titanaluminid-Legierung für Kolbenmaschinen und Gasturbinen, insbesondere Flugtriebwerke.
  • Legierungen auf TiAl-Basis gehören zur Gruppe der intermetallischen Werkstoffe, die für Anwendungen im Bereich der Einsatztemperaturen der Superlegierungen entwickelt wurden. Aufgrund ihrer geringen Dichte von etwa 4 g/cm3 bietet dieser Werkstoff ein erhebliches Potenzial zur Gewichtseinsparung sowie zur Reduzierung der Belastungen bewegter Bauteile, z.B. Schaufeln und Scheiben von Gasturbinen oder Bauteile von Kolbenmotoren, bei Temperaturen bis ca. 700 °C. Stand der Technik ist das Feingießen von z. B. Turbinenschaufeln für Flugtriebwerke. Für Anwendungen mit größerer Belastung wie z. B. in schnell laufenden Turbinen für neuartige Getriebefan-Flugtriebwerke sind die Eigenschaften des Gussgefüges nicht mehr ausreichend. Durch thermomechanische Behandlung mittels plastischer Umformung mit definiertem Umformgrad und nachfolgender Wärmebehandlung lassen sich die statischen und dynamischen Eigenschaften von TiAI-Legierungen auf die geforderten Werte steigern. Allerdings sind TiAI-Legierungen wegen ihres hohen Umformwiderstands nicht konventionell schmiedbar. Daher müssen die Umformprozesse bei hohen Temperaturen im Bereich des α+γ- oder α-Phasengebiets in schützender Atmosphäre bei niedrigen Umformgeschwindigkeiten durchgeführt werden. Zum Erreichen der gewünschten Endgeometrie des Schmiedeteils sind dabei i. d. Regel mehrere aufeinander folgende Schmiedeschritte erforderlich.
  • Ein Beispiel eines solchen Verfahrens zur Herstellung hochbelastbarer Bauteile aus α+γ-TiAl-Legierungen ist aus DE 101 50 674 B4 bekannt. Bei diesem Verfahren werden die Bauteile, insbesondere für Flugtriebwerke oder stationäre Gasturbinen, dadurch hergestellt, dass gekapselte TiAI-Rohlinge globularen Gefüges durch isotherme Primärumformung im α+γ-Phasengebiet im Temperaturbereich von 1000 - 1340 °C oder im α-Phasengebiet im Temperaturbereich von 1340 - 1360 °C durch Schmieden oder Strangpressen verformt werden, wonach die Vorformlinge durch mindestens einen isothermen Sekundärumformprozess unter gleichzeitiger dynamischer Rekristallisation im α+γ- oder α-Phasengebiet im Temperaturbereich von 1000 - 1340 °C durch Schmieden zum Bauteil vorgegebener Kontur ausgeformt werden, wonach das Bauteil zur Einstellung des Mikrogefüges im α-Phasengebiet lösungsgelüht und anschließend schnell abgekühlt wird. Hier kommt also ein zweistufiger Prozess zum Einsatz, umfassend die Primärumformung im α+γ- oder α-Phasengebiet, gefolgt von der Sekundärumformung unter gleichzeitiger Rekristallisation. Ein solcher zweistufiger Prozess ist jedoch äußerst aufwendig.
  • Der Erfindung liegt damit die Aufgabenstellung zugrunde, ein Verfahren zur Herstellung eines hochbelasteten Bauteils aus einer α+γ-Titanaluminid-Legierung anzugeben, das im Vergleich zu bisher bekannten Verfahren einfacher zu realisieren ist.
  • Zur Lösung dieses Problems dient erfindungsgemäß ein Verfahren zur Herstellung eines hochbelastbaren Bauteils aus einer α+γ-Titanaluminid-Legierung für Kolbenmaschinen und Gasturbinen, insbesondere Flugtriebwerke, das sich dadurch auszeichnet, dass als Legierung eine TiAI-Legierung folgender Zusammensetzung verwendet wird (in Atom%):
    • 40 - 48 % Al,
    • 2-8%Nb,
    • 0,1 - 9 % wenigstens eines die β-Phase stabilisierenden Elements, gewählt aus Mo, V, Ta, Cr, Mn, Ni, Cu, Fe, Si,
    • 0 - 0,5 % B,
    sowie einem Rest aus Ti und erschmelzungsbedingten Verunreinigungen, wobei die Umformung einstufig ausgehend von einer Vorform mit über die Längsachse variierender Volumenverteilung erfolgt, wobei das Bauteil im β-Phasenbereich isotherm mit einer logarithmischen Umformgeschwindigkeit von 0,01 - 0,5 1/s umgeformt wird.
  • Das erfindungsgemäße Verfahren zeichnet sich durch einen einstufigen, isothermen Umformvorgang des Bauteils im β-Phasenbereich bei langsamer Umformgeschwindigkeit aus, wobei eine spezifische TiAI-Legierung verwendet wird, die es ermöglicht, das Bauteil im β-Phasenbereich zu stabilisieren, so dass dort die Umformung erfolgen kann. Zu diesem Zweck enthält die Legierung einen entsprechenden Anteil wenigstens eines die β-Phase stabilisierenden Elements, gewählt aus Mo, V, Ta, Cr, Mn, Ni, Cu, Fe oder Si, wobei auch Mischungen davon verwendet werden können. Während der langsamen Umformung mit einer logarithmischen Umformgeschwindigkeit von 0,01 - 0,5 1/s bei hoher Temperatur werden die in der kubisch-raumzentrierten β-Phase existenten 12 Gleitebenen aktiviert und eine dynamische Rekristallisation angestoßen. Durch stetig weiter zugeführte Umformenergie wird diese über den gesamten Umformweg aufrechterhalten. Hierbei entsteht bei niedrigerer Fließspannung ein feinkörniges Mikrogefüge. Dagegen ist bei einer Umformung im α+γ- oder α-Phasengebiet, wie in DE 101 50 674 A1 beschrieben, aufgrund der hexagonalen Phasenstruktur nur eine Gleitebene existent, was die Zweistufigkeit des Umformvorgangs erfordert. Demgegenüber lässt das erfindungsgemäße Verfahren mit besonderem Vorteil eine einstufige Umformung zu, wobei das Bauteil nach Beendigung der Umformung fertig geschmiedet ist.
  • Besonders bevorzugt werden als die β-Phase stabilisierende Elemente Mo, V oder Ta verwendet, die einzeln oder als Mischung eingesetzt werden können.
  • Bevorzugt beträgt der Gehalt des die β-Phase stabilisierenden Elements 0,1 - 2 %, insbesondere 0,8 - 1,2 %. Dies insbesondere, wenn Mo, V und/oder Ta verwendet werden, da diese eine besonders hohe stabilisierende Eigenschaft besitzen und daher deren Gehalt relativ niedrig gehalten werden kann.
  • Bevorzugt wird eine Legierung folgender Zusammensetzung verwendet:
    • 41 - 47 % Al,
    • 1,5-7 % Nb,
    • 0,2 - 8 % wenigstens eines die β-Phase stabilisierenden Elements, gewählt aus Mo, V, Ta, Cr, Mn, Ni, Cu, Fe, Si,
    • 0 - 0,3 % B,
    und einem Rest aus Ti und erschmelzungsbedingten Verunreinigungen.
  • In weiterer Konkretisierung wird bevorzugt eine Legierung folgender Zusammensetzung verwendet:
    • 42 - 46 % Al,
    • 2 - 6,5 % Nb,
    • 0,4 - 5 % wenigstens eines die β-Phase stabilisierenden Elements, gewählt aus Mo, V, Ta, Cr, Mn, Ni, Cu, Fe, Si,
    • 0 - 0,2 % B,
    und einem Rest aus Ti und erschmelzungsbedingten Verunreinigungen.
  • Besonders bevorzugt wird eine Legierung folgender Zusammensetzung verwendet:
    • 42,8 - 44,2 % Al,
    • 3,7 - 4,3 % Nb,
    • 0,8 - 1,2 % Mo,
    • 0,07 - 0,13 % B,
    sowie einem Rest aus Ti und erschmelzungsbedingten Verunreinigungen.
  • Die Umformtemperatur im β-Phasenbereich beträgt bevorzugt 1070 - 1250°C, wobei wie beschrieben die Umformung isotherm erfolgt, das heißt, dass die Umformwerkzeuge auf der Umformtemperatur gehalten sind, um das geforderte enge Temperaturfenster nicht zu verlassen. Die logarithmische Umformgeschwindigkeit beträgt 10-3 s-1 bis 10-1 s-1.
  • Die verwendete Vorform weist eine über die Längsachse variierende Volumenverteilung auf, d.h. dass bereits eine vorgegebene dreidimensionale Grundform gegeben ist, aus der durch die erfindungsgemäße einstufige Umformung das fertige Bauteil geschmiedet wird. Diese Vorform wird bevorzugt durch Gießen, Metallformspritzen (MIM) oder additive Verfahren (3D-Druck, Laserauftragsschweißen, etc.) oder eine Kombination der genannten Möglichkeiten hergestellt.
  • Zur Umformung werden bevorzugt Werkzeuge aus einem höchst-warmfesten Werkstoff verwendet, bevorzugt aus einer Mo-Legierung. Zweckmäßigerweise werden die Werkzeuge während des Umformvorgangs durch eine inerte Atmosphäre gegen Oxidation geschützt. Um die Werkzeuge auf der Umformtemperatur zu halten werden sie bevorzugt aktiv beheizt, beispielsweise induktiv oder durch Widerstandsheizung.
  • Auch die Vorform wird vor dem Umformvorgang erwärmt, beispielsweise in einem Ofen, induktiv oder durch Widerstandsbeheizung.
  • Bevorzugt folgt der Umformung eine Wärmebehandlung des umgeformten Bauteils, um die geforderten Gebrauchseigenschaften einzustellen und hierfür die für die Umformung günstige β-Phase durch eine geeignete Wärmebehandlung in ein feinlamellares α+γ-Gefüge umzuwandeln. Hierzu kann die Wärmebehandlung eine Rekristallisationsglühung bei einer Temperatur von 1230 - 1270°C umfassen. Die Haltezeit während der Rekristallisationsglühung beträgt bevorzugt 50 - 100 min. Die Rekristallisationsglühung erfolgt im Bereich der γ/α-Umwandlungstemperatur. Wird, wie erfindungsgemäß ferner vorgesehen, nach der Rekristallisationsglühung das Bauteil auf eine Temperatur von 900 - 950°C in 120 s oder schneller abgekühlt, so kommt es zur Bildung kleiner Lamellenabstände der α+γ-Phase.
  • Bevorzugt schließt sich ein zweiter Wärmebehandlungsschritt an, in dem das Bauteil zunächst auf Raumtemperatur abgekühlt und anschließend auf eine Stabilisierungs- oder Entspannungstemperatur von 850 - 950°C erwärmt wird. Alternativ kann auch direkt von der nach der Rekristallisationsglühung schnell erreichten Temperatur von 900 - 950 °C wie zuvor beschrieben auf die Stabilisierungs- und Entspannungstemperatur von 850 - 950°C gegangen werden. Die bevorzugte Haltezeit auf der Stabilisierungs- und Entspannungstemperatur, unabhängig davon, wie diese erreicht wird, beträgt bevorzugt 300 - 360 min.
  • Nach Ablauf der Haltezeit wird bevorzugt mit einer definierten Abkühlrate die Bauteiltemperatur auf eine Temperatur unterhalb 300°C reduziert. Die Abkühlrate beträgt bevorzugt 0,5 - 2 K/min, das heißt, die Abkühlung erfolgt relativ langsam, was zur Stabilisierung und Entspannung des Gefüges dient. Bevorzugt beträgt die Abkühlrate 1,5 K/min.
  • Die jeweilige Abkühlung kann in einer Flüssigkeit, z.B. in Öl, oder in Luft oder einem Inertgas erfolgen.

Claims (19)

  1. Verfahren zur Herstellung eines hochbelastbaren Bauteils aus einer α+γ-Titanaluminid-Legierung für Kolbenmaschinen und Gasturbinen, insbesondere Flugtriebwerke, dadurch gekennzeichnet, dass als Legierung eine TiAI-Legierung folgender Zusammensetzung verwendet wird (in Atom%):
    40-48% Al,
    2-8% Nb,
    0,1-9% wenigstens eines die β-Phase stabilisierenden Elements, gewählt aus Mo, V, Ta, Cr, Mn, Ni, Cu, Fe, Si,
    0-0,5% B,
    sowie einem Rest aus Ti und erschmelzungsbedingten Verunreinigungen, wobei die Umformung einstufig ausgehend von einer Vorform mit über die Längsachse variierender Volumenverteilung erfolgt, wobei das Bauteil im β-Phasenbereich isotherm mit einer logarithmischen Umformgeschwindigkeit von 0,01 - 0,5 1/s umgeformt wird.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass als die β-Phase stabilisierende Element nur Mo, V, Ta oder eine Mischung davon in der Legierung vorliegt.
  3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Gehalt des die β-Phase stabilisierenden Elements 0,1 - 2 %, insbesondere 0,8 - 1,2% beträgt.
  4. Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass eine TiAI-Legierung folgender Zusammensetzung verwendet wird:
    41 - 47 % Al,
    1,5 - 7 % Nb,
    0,2 - 8 % wenigstens eines die β-Phase stabilisierenden Elements, gewählt aus Mo, V, Ta, Cr, Mn, Ni, Cu, Fe, Si,
    0 - 0,3 % B,
    und einem Rest aus Ti und erschmelzungsbedingten Verunreinigungen.
  5. Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass eine TiAI-Legierung folgender Zusammensetzung verwendet wird:
    42 - 46 % Al,
    2 - 6,5 % Nb,
    0,4 - 5 % wenigstens eines die β-Phase stabilisierenden Elements, gewählt aus Mo, V, Ta, Cr, Mn, Ni, Cu, Fe, Si,
    0 - 0,2 % B,
    und einem Rest aus Ti und erschmelzungsbedingten Verunreinigungen.
  6. Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass eine Legierung folgender Zusammensetzung verwendet wird:
    42,8-44,2% Al,
    3,7-4,3% Nb,
    0,8-1,2% Mo,
    0,07 - 0,13 % B,
    sowie einem Rest aus Ti und erschmelzungsbedingten Verunreinigungen.
  7. Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Umformtemperatur im β-Phasenbereich 1070-1250°C beträgt.
  8. Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Vorform durch Gießen, Metallformspritzen (MIM), additive Verfahren, insbesondere 3D-Druck, Laserauftragsschweißen, oder eine Kombination davon hergestellt wird.
  9. Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass zur Umformung Werkzeuge aus einer Mo-Legierung verwendet werden.
  10. Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass die Werkzeuge während des Umformvorgangs durch eine inerte Atmosphäre geschützt sind.
  11. Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die zur Umformung verwendeten Werkzeuge aktiv, insbesondere induktiv beheizt werden.
  12. Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Vorform in einem Ofen, induktiv oder durch Widerstandsbeheizung vor der Umformung erwärmt wird.
  13. Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Umformung eine Wärmebehandlung des umgeformten Bauteils folgt.
  14. Verfahren nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, dass die Wärmebehandlung eine Rekristallisationsglühung bei einer Temperatur von 1230-1270°C umfasst.
  15. Verfahren nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, dass die Haltezeit während der Rekristallisationsglühung 50-100 min beträgt.
  16. Verfahren nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, dass nach der Rekristallisationsglühung das Bauteil auf eine Temperatur von 900-950°C in 120s oder schneller abgekühlt wird.
  17. Verfahren nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, dass das Bauteil anschließend auf Raumtemperatur abgekühlt wird und anschließend auf eine Stabilisierungs- und Entspannungstemperatur von 850-950°C erwärmt wird, oder dass das Bauteil ohne vorherige Abkühlung auf einer Stabilisierungs- und Entspannungstemperatur von 850-950°C gehalten wird.
  18. Verfahren nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, dass die Haltezeit auf der Stabilisierungs- und Entspannungstemperatur 300-360min beträgt.
  19. Verfahren nach Anspruch 17 oder 18, dadurch gekennzeichnet, dass anschließend eine Abkühlung des Bauteils auf eine Temperatur unter 300°C mit einer Abkühlrate von 0,5-2 K/min, insbesondere 1,5 K/min erfolgt.
EP16153407.8A 2015-03-09 2016-01-29 Verfahren zur herstellung eines hochbelastbaren bauteils aus einer alpha+gamma-titanaluminid-legierung für kolbenmaschinen und gasturbinen, insbesondere flugtriebwerke Active EP3067435B2 (de)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PL16153407T PL3067435T5 (pl) 2015-03-09 2016-01-29 Sposób wytwarzania elementu konstrukcyjnego o wysokiej wytrzymałości ze stopu alfa+gamma-glinku tytanu do maszyn tłokowych i turbin gazowych, w szczególności do silników lotniczych

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102015103422.0A DE102015103422B3 (de) 2015-03-09 2015-03-09 Verfahren zur Herstellung eines hochbelastbaren Bauteils aus einer Alpha+Gamma-Titanaluminid-Legierung für Kolbenmaschinen und Gasturbinen, insbesondere Flugtriebwerke

Publications (3)

Publication Number Publication Date
EP3067435A1 EP3067435A1 (de) 2016-09-14
EP3067435B1 true EP3067435B1 (de) 2017-07-26
EP3067435B2 EP3067435B2 (de) 2021-11-24

Family

ID=55310669

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP16153407.8A Active EP3067435B2 (de) 2015-03-09 2016-01-29 Verfahren zur herstellung eines hochbelastbaren bauteils aus einer alpha+gamma-titanaluminid-legierung für kolbenmaschinen und gasturbinen, insbesondere flugtriebwerke

Country Status (5)

Country Link
US (1) US10196725B2 (de)
EP (1) EP3067435B2 (de)
JP (1) JP6200985B2 (de)
DE (1) DE102015103422B3 (de)
PL (1) PL3067435T5 (de)

Families Citing this family (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102015103422B3 (de) 2015-03-09 2016-07-14 LEISTRITZ Turbinentechnik GmbH Verfahren zur Herstellung eines hochbelastbaren Bauteils aus einer Alpha+Gamma-Titanaluminid-Legierung für Kolbenmaschinen und Gasturbinen, insbesondere Flugtriebwerke
JP6687118B2 (ja) * 2016-09-02 2020-04-22 株式会社Ihi ＴｉＡｌ合金及びその製造方法
KR101888049B1 (ko) * 2016-12-14 2018-08-13 안동대학교 산학협력단 파괴 인성 및 크리프 저항성이 향상된 Ti-Al-Nb-Fe계 합금의 제조방법
KR101890642B1 (ko) * 2016-12-14 2018-08-22 안동대학교 산학협력단 파괴 인성 및 크리프 저항성이 향상된 Ti-Al-Nb-V계 합금의 제조방법
EP3372700B1 (de) 2017-03-10 2019-10-09 MTU Aero Engines GmbH Verfahren zur herstellung geschmiedeter tial-bauteile
DE102017212082A1 (de) * 2017-07-14 2019-01-17 MTU Aero Engines AG Schmieden bei hohen temperaturen, insbesondere von titanaluminiden
DE102018101194A1 (de) 2018-01-19 2019-07-25 Otto Fuchs - Kommanditgesellschaft - Verfahren zum Herstellen eines hoch belastbaren Bauteils aus einem zumindest zweiphasigen metallischen oder intermetallischen Werkstoff
DE102018202723A1 (de) * 2018-02-22 2019-08-22 MTU Aero Engines AG Verfahren zur herstellung eines bauteils aus einer gradierten tial - legierung und entsprechend hergestelltes bauteil
WO2019191450A1 (en) * 2018-03-29 2019-10-03 Arconic Inc. Titanium aluminide alloys and titanium aluminide alloy products and methods for making the same
DE102018209315A1 (de) 2018-06-12 2019-12-12 MTU Aero Engines AG Verfahren zur Herstellung eines Bauteils aus Gamma - TiAl und entsprechend hergestelltes Bauteil
JP7233659B2 (ja) * 2019-03-18 2023-03-07 株式会社Ihi 熱間鍛造用のチタンアルミナイド合金材及びチタンアルミナイド合金材の鍛造方法並びに鍛造体
WO2020235203A1 (ja) * 2019-05-23 2020-11-26 株式会社Ihi ＴｉＡｌ合金の製造方法及びＴｉＡｌ合金
JP2022071499A (ja) * 2020-10-28 2022-05-16 国立研究開発法人物質・材料研究機構 ＴｉＡｌ鋳造合金
DE102020214700A1 (de) 2020-11-23 2022-05-25 MTU Aero Engines AG Verfahren zur herstellung eines bauteils aus einer tial – legierung und entsprechend hergestelltes bauteil
DE102021000614A1 (de) 2021-02-08 2022-08-11 Access E.V. Kokille zur rissfreien Herstellung eines Metallgegenstandes mit mindestens einem Hinterschnitt, insbesondere aus intermetallischen Legierungen wie TiAl, FeAl und anderen spröden oder rissanfälligen Werkstoffen, sowie ein entsprechendes Verfahren.
WO2022219991A1 (ja) * 2021-04-16 2022-10-20 株式会社神戸製鋼所 鍛造用ＴｉＡｌ合金、ＴｉＡｌ合金材及びＴｉＡｌ合金材の製造方法
CN113355619B (zh) * 2021-06-04 2022-08-09 西安交通大学 一种阻止锆合金热机械加工开裂的热处理方法
US11807911B2 (en) * 2021-12-15 2023-11-07 Metal Industries Research & Development Centre Heat treatment method for titanium-aluminum intermetallic and heat treatment device therefor
CN115679231B (zh) * 2022-09-16 2024-03-19 中南大学 一种提高钛铝基合金高温强塑性的工艺
CN119824264B (zh) * 2025-03-17 2025-07-04 西安赛隆增材技术股份有限公司 一种TiAl合金的增材制造方法

Citations (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5299353A (en) 1991-05-13 1994-04-05 Asea Brown Boveri Ltd. Turbine blade and process for producing this turbine blade
US5328530A (en) 1993-06-07 1994-07-12 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Hot forging of coarse grain alloys
JPH08283890A (ja) 1995-04-13 1996-10-29 Nippon Steel Corp 耐クリープ特性に優れたＴｉＡｌ基金属間化合物とその製造方法
EP1127949A2 (de) 2000-02-23 2001-08-29 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. TiAl-basierte Legierung, Verfahren zu deren Herstellung und Rotorblatt daraus
DE10150674A1 (de) 2000-12-15 2002-07-04 Thyssen Krupp Automotive Ag Verfahren zur Herstellung von hochbelastbaren Bauteilen aus TiAl-Legierungen
EP1649954A2 (de) 2004-10-20 2006-04-26 United Technologies Corporation Pulvermetallurgische Herstellung eines Formkörpers mit niedriger Porosität
US20070034350A1 (en) 2003-10-09 2007-02-15 Manfred Renkel Tool for producing cast components, method for producing said tool, and method for producing cast components
DE102007051499A1 (de) 2007-10-27 2009-04-30 Mtu Aero Engines Gmbh Werkstoff für ein Gasturbinenbauteil, Verfahren zur Herstellung eines Gasturbinenbauteils sowie Gasturbinenbauteil
EP2251445A1 (de) 2008-03-12 2010-11-17 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. Tial-legierung, herstellungsverfahern dafür und rotorschaufel, die sie umfasst
EP2272993A1 (de) 2009-06-05 2011-01-12 Böhler Schmiedetechnik GmbH & Co KG Verfahren zur Herstellung eines Schmiedestückes aus einer Gamma-Titan-Aluminium-Basislegierung
EP2386663A1 (de) 2010-05-12 2011-11-16 Böhler Schmiedetechnik GmbH & Co KG Verfahren zur Herstellung eines Bauteiles und Bauteile aus einer Titan-Aluminium-Basislegierung
WO2013020548A1 (de) 2011-08-11 2013-02-14 Mtu Aereo Engines Gmbh Geschmiedete tial-bauteile und verfahren zu ihrer herstellung
JP2015004092A (ja) 2013-06-19 2015-01-08 独立行政法人物質・材料研究機構 熱間鍛造型ＴｉＡｌ基合金
EP3012337A1 (de) 2013-06-19 2016-04-27 National Institute for Materials Science Heissgeschmiedete ti-al-legierung und verfahren zur herstellung davon
DE102015103422B3 (de) 2015-03-09 2016-07-14 LEISTRITZ Turbinentechnik GmbH Verfahren zur Herstellung eines hochbelastbaren Bauteils aus einer Alpha+Gamma-Titanaluminid-Legierung für Kolbenmaschinen und Gasturbinen, insbesondere Flugtriebwerke

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0112799A1 (de) 1982-12-06 1984-07-04 Ciba-Geigy Ag Herbizides Mittel zur selektiven Unkrautbekämpfung in Getreide
US4836982A (en) * 1984-10-19 1989-06-06 Martin Marietta Corporation Rapid solidification of metal-second phase composites
JPH03285051A (ja) * 1990-03-30 1991-12-16 Sumitomo Light Metal Ind Ltd チタニウムアルミナイドの鍛造方法
JPH0543958A (ja) * 1991-01-17 1993-02-23 Sumitomo Light Metal Ind Ltd 耐酸化性チタニウムアルミナイドの製造方法
DE19756354B4 (de) * 1997-12-18 2007-03-01 Alstom Schaufel und Verfahren zur Herstellung der Schaufel
ATE383454T1 (de) * 2000-12-15 2008-01-15 Leistritz Ag Verfahren zur herstellung von hochbelastbaren bauteilen aus tiai-legierungen
DE102009050603B3 (de) * 2009-10-24 2011-04-14 Gfe Metalle Und Materialien Gmbh Verfahren zur Herstellung einer β-γ-TiAl-Basislegierung

Patent Citations (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5299353A (en) 1991-05-13 1994-04-05 Asea Brown Boveri Ltd. Turbine blade and process for producing this turbine blade
US5328530A (en) 1993-06-07 1994-07-12 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Hot forging of coarse grain alloys
JPH08283890A (ja) 1995-04-13 1996-10-29 Nippon Steel Corp 耐クリープ特性に優れたＴｉＡｌ基金属間化合物とその製造方法
EP1127949A2 (de) 2000-02-23 2001-08-29 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. TiAl-basierte Legierung, Verfahren zu deren Herstellung und Rotorblatt daraus
DE10150674A1 (de) 2000-12-15 2002-07-04 Thyssen Krupp Automotive Ag Verfahren zur Herstellung von hochbelastbaren Bauteilen aus TiAl-Legierungen
US20070034350A1 (en) 2003-10-09 2007-02-15 Manfred Renkel Tool for producing cast components, method for producing said tool, and method for producing cast components
EP1649954A2 (de) 2004-10-20 2006-04-26 United Technologies Corporation Pulvermetallurgische Herstellung eines Formkörpers mit niedriger Porosität
US8888461B2 (en) 2007-10-27 2014-11-18 Mtu Aero Engines Gmbh Material for a gas turbine component, method for producing a gas turbine component and gas turbine component
DE102007051499A1 (de) 2007-10-27 2009-04-30 Mtu Aero Engines Gmbh Werkstoff für ein Gasturbinenbauteil, Verfahren zur Herstellung eines Gasturbinenbauteils sowie Gasturbinenbauteil
EP2251445A1 (de) 2008-03-12 2010-11-17 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. Tial-legierung, herstellungsverfahern dafür und rotorschaufel, die sie umfasst
EP2272993A1 (de) 2009-06-05 2011-01-12 Böhler Schmiedetechnik GmbH & Co KG Verfahren zur Herstellung eines Schmiedestückes aus einer Gamma-Titan-Aluminium-Basislegierung
EP2386663A1 (de) 2010-05-12 2011-11-16 Böhler Schmiedetechnik GmbH & Co KG Verfahren zur Herstellung eines Bauteiles und Bauteile aus einer Titan-Aluminium-Basislegierung
US8864918B2 (en) 2010-05-12 2014-10-21 Boehler Schmiedetechnik Gmbh & Co. Kg Method for producing a component and components of a titanium-aluminum base alloy
WO2013020548A1 (de) 2011-08-11 2013-02-14 Mtu Aereo Engines Gmbh Geschmiedete tial-bauteile und verfahren zu ihrer herstellung
US20140202601A1 (en) 2011-08-11 2014-07-24 MTU Aero Engines AG FORGED TiAl COMPONENTS, AND METHOD FOR PRODUCING SAME
JP2015004092A (ja) 2013-06-19 2015-01-08 独立行政法人物質・材料研究機構 熱間鍛造型ＴｉＡｌ基合金
EP3012337A1 (de) 2013-06-19 2016-04-27 National Institute for Materials Science Heissgeschmiedete ti-al-legierung und verfahren zur herstellung davon
DE102015103422B3 (de) 2015-03-09 2016-07-14 LEISTRITZ Turbinentechnik GmbH Verfahren zur Herstellung eines hochbelastbaren Bauteils aus einer Alpha+Gamma-Titanaluminid-Legierung für Kolbenmaschinen und Gasturbinen, insbesondere Flugtriebwerke

Non-Patent Citations (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
"ASM Handbook", vol. 14, article "Forming and Forging"
"Titanium in Industry", 1955, VAN NOSTRAND, article STANLEY ABKOWITZ ET AL.: "Alloying and heat-treatment", pages: 56 - 59, XP055486201
ANONYMOUS: "Advanced Materials", AMG
DENG ZHIHAI ET AL.: "Hot Workability and Microstructure Evolution of TiAI Alloyin (a2+y) Dual-phase Field", RARE METAL MATERIALS AND ENGINEERING, vol. 42, no. 7, July 2013 (2013-07-01), pages 1356 - 1361, XP055486540
DIETER ET AL.: "Handbook of Workability and Process Design", ASM INTERNATIONAL, ISBN: 0-87170-778-0, article GEORGE E DIETER: "Chapter 2 Bulk Workability of Metals", pages: 22 - 25, XP0055486181
G. SAUTHOFF, TITAN - ALUMINID - LEGIERUNGEN - EINE WERKSTOFF- GRUPPE MIT ZUKUNFT, FORSCHUNGSZENTRUM JÜLICH - PROJEKTTRÄGER JÜLICH PTJ, 2003, XP055486469, ISBN: 3-89336-318-1
HELMUT CLEMENS ET AL.: "Materials for Aircraft Engines", 7TH EUROPEAN WINTER SCHOOL ON NEUTRONS AND SYNCHROTRON RADIATION, 9 March 2011 (2011-03-09), pages 1 - 44, XP055486257, Retrieved from the Internet <URL:http://planner2011.unileoben.ac.at/fileadmin/shares/planner2011/docs/private/16-Clemens.pdf>
HUANG ZHAO-HUI ET AL.: "Isothermal forging of y-TiAI based alloys", TRANSF. NONFERROUS MET. SOC. CHINA, vol. 13, December 2003 (2003-12-01), pages 1325 - 1328, XP055486187
JACQUES TSCHOFFEN ET AL.: "Development of forging processes for TiAI engine components for aerospace and automotive components", INTERNATIONAL WORKSHOP ON GAMMA ALLOY TECHNOLOGY, 11 June 2013 (2013-06-11), Toulouse, France, pages 1 - 23, XP055486295
YANG FEI ET AL.: "Effect of Heat Treatment on Microstructure and Propertiesof as-Forged TiAI Alloy with beta Phase", RARE METAL MATERIALS AND ENGINEERING, vol. 40, no. 9, September 2011 (2011-09-01), pages 1505 - 1509, XP055486550
ZHANG H. ET AL.: "Process optimization for isothermal forging of TiAI Compressor blade by Numérical Simulation", 2ND INTERNATIONAL CONFÉRENCE ON COMPUTER ENGINEERING AND TECHNOLOGY, vol. 5, 16 April 2010 (2010-04-16), pages V5-412 - V5-415, XP031690316

Also Published As

Publication number Publication date
US10196725B2 (en) 2019-02-05
US20160265096A1 (en) 2016-09-15
JP2016166418A (ja) 2016-09-15
PL3067435T3 (pl) 2018-01-31
EP3067435A1 (de) 2016-09-14
EP3067435B2 (de) 2021-11-24
PL3067435T5 (pl) 2022-03-14
DE102015103422B3 (de) 2016-07-14
JP6200985B2 (ja) 2017-09-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP3067435B1 (de) Verfahren zur herstellung eines hochbelastbaren bauteils aus einer alpha+gamma-titanaluminid-legierung für kolbenmaschinen und gasturbinen, insbesondere flugtriebwerke
EP2386663B1 (de) Verfahren zur Herstellung eines Bauteiles und Bauteile aus einer Titan-Aluminium-Basislegierung
DE69017574T2 (de) Hochfestes ermüdungsrissbeständiges Legierungswerkstück.
DE102013002483B4 (de) Nickel-Kobalt-Legierung
DE69017339T2 (de) Kriech-, bruchbelastungs- und dauerermüdungsrissbeständige Legierungen.
DE69707027T2 (de) Regelung der Korngrösse von Superlegierungen auf Nickelbasis
EP3336209B1 (de) Hitzebeständige ti-legierung und verfahren zur herstellung davon
DE102011110740B4 (de) Verfahren zur Herstellung geschmiedeter TiAl-Bauteile
DD232071A5 (de) Verfahren zur erhoehung der schmiedbarkeit von superlegierungen auf nickelbasis sowie nach dem verfaahren hergestellter gegenstand
EP3144402A1 (de) Verfahren zur herstellung einer vorform aus einer alpha+gamma-titanaluminid-legierung zur herstellung eines hochbelastbaren bauteils für kolbenmaschinen und gasturbinen, insbesondere flugtriebwerke
EP2851445B1 (de) Kriechfeste TiAl - Legierung
JPH0798989B2 (ja) 改良した熱間加工から成るチタン合金部品の製造方法及び得られる部品
WO2014157144A1 (ja) Ｎｉ基超耐熱合金及びその製造方法
EP2807281B1 (de) Verfahren zur herstellung geschmiedeter bauteile aus einer tial-legierung und entsprechend hergestelltes bauteil
EP3269838B1 (de) Hochwarmfeste tial-legierung, herstellungsverfahren eines bauteils aus einer entsprechenden tial-legierung und bauteil aus einer entsprechenden tial-legierung
EP3372700A1 (de) Verfahren zur herstellung geschmiedeter tial-bauteile
DE102014226805A1 (de) Turbinenrad und Verfahren zu seiner Herstellung
EP3427858A1 (de) Schmieden bei hohen temperaturen, insbesondere von titanaluminiden
AT515148A1 (de) Verfahren zur Herstellung von Gegenständen aus Eisen-Cobalt-Molybdän/Wolfram-Stickstoff-Legierungen
DE102008055546A1 (de) Verfahren zum Verbessern mechanischer Eigenschaften eines beta-behandelten Titanlegierungs-Gegenstandes
DE102013020460A1 (de) Verfahren zur Herstellung von TiAl-Bauteilen
DE10355892B4 (de) Verfahren zur Herstellung von Ti, Zr, Hf enthaltenden Gesenkschmiedeteilen
DE10150674B4 (de) Verfahren zur Herstellung von hochbelastbaren Bauteilen aus TiAl-Legierungen
EP3584334A1 (de) Verfahren zur herstellung eines gescmiedeten bauteils aus einer tial-legierung und dadurch hergestelltes bauteil
CH263074A (de) Legierung.

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: BA ME

17P Request for examination filed

Effective date: 20160916

RBV Designated contracting states (corrected)

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: GRANT OF PATENT IS INTENDED

RIC1 Information provided on ipc code assigned before grant

Ipc: C22F 1/18 20060101ALI20170321BHEP

Ipc: C22C 14/00 20060101AFI20170321BHEP

INTG Intention to grant announced

Effective date: 20170413

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE PATENT HAS BEEN GRANTED

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: REF

Ref document number: 912460

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20170815

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: GERMAN

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R096

Ref document number: 502016000064

Country of ref document: DE

REG Reference to a national code

Ref country code: SE

Ref legal event code: TRGR

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: MP

Effective date: 20170726

REG Reference to a national code

Ref country code: LT

Ref legal event code: MG4D

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 3

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171026

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170726

Ref country code: HR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170726

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170726

Ref country code: LT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170726

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170726

Ref country code: IS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171126

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171027

Ref country code: LV

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170726

Ref country code: RS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170726

Ref country code: BG

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171026

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R026

Ref document number: 502016000064

Country of ref document: DE

PLBI Opposition filed

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009260

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: RO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170726

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170726

Ref country code: CZ

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170726

PLBI Opposition filed

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009260

PLAX Notice of opposition and request to file observation + time limit sent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNOBS2

26 Opposition filed

Opponent name: LISI AEROSPACE

Effective date: 20180425

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170726

Ref country code: EE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170726

Ref country code: SM

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170726

26 Opposition filed

Opponent name: MTU AERO ENGINES GMBH

Effective date: 20180426

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170726

PLBB Reply of patent proprietor to notice(s) of opposition received

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNOBS3

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170726

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20180129

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: MM4A

REG Reference to a national code

Ref country code: BE

Ref legal event code: MM

Effective date: 20180131

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20180131

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20180129

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170726

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

APBM Appeal reference recorded

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNREFNO

APBP Date of receipt of notice of appeal recorded

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNNOA2O

APAH Appeal reference modified

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSCREFNO

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20190131

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20190131

APBQ Date of receipt of statement of grounds of appeal recorded

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNNOA3O

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: TR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170726

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170726

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170726

Ref country code: HU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT; INVALID AB INITIO

Effective date: 20160129

Ref country code: MK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20170726

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170726

APBU Appeal procedure closed

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNNOA9O

PLBP Opposition withdrawn

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009264

PUAH Patent maintained in amended form

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009272

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: PATENT MAINTAINED AS AMENDED

27A Patent maintained in amended form

Effective date: 20211124

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B2

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R102

Ref document number: 502016000064

Country of ref document: DE

REG Reference to a national code

Ref country code: SE

Ref legal event code: RPEO

P01 Opt-out of the competence of the unified patent court (upc) registered

Effective date: 20230512

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20241212

Year of fee payment: 10

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Payment date: 20250122

Year of fee payment: 10

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Payment date: 20250120

Year of fee payment: 10

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PL

Payment date: 20250120

Year of fee payment: 10

Ref country code: FR

Payment date: 20250123

Year of fee payment: 10

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20250123

Year of fee payment: 10

Ref country code: IT

Payment date: 20250131

Year of fee payment: 10