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EP1044061A1 - Appareil, systeme et procede de separation des liquides - Google Patents

Appareil, systeme et procede de separation des liquides

Info

Publication number
EP1044061A1
EP1044061A1 EP98955699A EP98955699A EP1044061A1 EP 1044061 A1 EP1044061 A1 EP 1044061A1 EP 98955699 A EP98955699 A EP 98955699A EP 98955699 A EP98955699 A EP 98955699A EP 1044061 A1 EP1044061 A1 EP 1044061A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
liquid
membranes
membrane
edge
enclosure
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP98955699A
Other languages
German (de)
English (en)
Inventor
Nikolai Jitariouk
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Profiltra Sarl
Original Assignee
Profiltra Sarl
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Profiltra Sarl filed Critical Profiltra Sarl
Publication of EP1044061A1 publication Critical patent/EP1044061A1/fr
Withdrawn legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D63/00—Apparatus in general for separation processes using semi-permeable membranes
    • B01D63/16—Rotary, reciprocated or vibrated modules
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D65/00—Accessories or auxiliary operations, in general, for separation processes or apparatus using semi-permeable membranes
    • B01D65/08—Prevention of membrane fouling or of concentration polarisation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2321/00—Details relating to membrane cleaning, regeneration, sterilization or to the prevention of fouling
    • B01D2321/20—By influencing the flow
    • B01D2321/2033—By influencing the flow dynamically
    • B01D2321/2058—By influencing the flow dynamically by vibration of the membrane, e.g. with an actuator

Definitions

  • the field of the invention is that of the treatment, separation and purification of liquids. More specifically, the present invention relates to a membrane separation apparatus for the treatment of liquids by removing from said liquids suspended matter, emulsion and / or dissolved matter (minerals and organic). It also relates to a liquid separation system and method.
  • the membrane separation device makes it possible to obtain two streams of liquid: a) a stream of permeate or filtrate devoid of all or part of the suspended, emulsion and / or dissolved materials (minerals and / or organic); this current representing the major part of the liquid to be treated; b) a stream of concentrate or retentate enriched in suspended matter, in emulsion and / or dissolved.
  • the present invention also relates to the treatment of liquids containing chemicals, microbiological, pharmaceutical, food, which must be eliminated or concentrated effectively, entirely and / or selectively.
  • an apparatus, a system and a method according to the present invention can be particularly advantageous thanks to the possibility of operating for a long time without clogging of the membranes or with attenuated clogging, with maintenance of a high level of permeability and requiring the minimum of pretreatment of said liquids to be treated.
  • Liquid to be treated is an aqueous or organic liquid charged with organic or inorganic matter, whether in suspension and / or dissolved and / or in emulsion. This liquid is introduced into the membrane separation system for treatment.
  • Liquid is the liquid being processed in the membrane separation apparatus. It is prepared from the liquid to be treated during the treatment phase which is called “concentration phase”.
  • “Concentrate or retentate” is the portion of the liquid which has not passed through the membrane and which is enriched with materials retained by the membrane up to the desired concentration rate. As soon as the desired rate is reached the concentrate is purged while respecting the consistency of said concentration rate. From this moment begins the treatment phase which is called "separation ptrase”.
  • Permeate or filtrate is the portion of the liquid which has passed through the membrane and which is devoid of some or all of the materials (colloidal, emulsified and7 or dissolved).
  • Tr '100%
  • V v is the volume of permeate
  • c c is the volume of liquid in the concentration tank
  • V c is the volume of liquid in the pipes.
  • T is calculated by:
  • Membrane or filtering medium is a filtration or separation medium which has as its object the more or less selective elimination of a portion or of all the materials - colloidal, emulsified and / or dissolved - which are found in the liquid.
  • the membrane generally comprises at least two layers: - the first - the selective layer containing the finest pores - which faces the compartment filled with liquid and which plays a key role in the separation;
  • the different types of membranes can be used:
  • Opening gap is the space formed between the main surface of the rotating body and the surface of the membrane.
  • Cell is a part of the separation device, preferably of cylindrical shape, having a diameter much greater than its length, and comprising a rotary body disposed between two membranes and an operating gap on either side of said body. ; it is limited on each face by a membrane.
  • Permeate chamber is a part of the separation apparatus, preferably of cylindrical shape having a diameter much greater than its length, and comprising at least one porous support covered by a membrane on each of its two main faces and which serves support the membrane, receive and evacuate the permeate.
  • Permeability is measured by the ratio of the permeate flow rate to the surface of the membrane passed through.
  • Oxidative conditions is a state of the liquid which is characterized by non-stationary and possibly periodic variations of fields of speed, flow, flow and or partially, of pressure of said liquid under the action of controlled external forces.
  • Clogging is a phenomenon limiting the effectiveness of any membrane separation device by reducing its permeability; this phenomenon resulting from the following effects: appearance of a layer of deposit of materials on the selective layer of the membrane; sealing the pores of the membrane with said materials; appearance of the polarization layer during the processing of solutions containing dissolved salts and / or macromolecules.
  • Coarse prefiltration is a pretreatment of the liquid to be treated with the aim of removing large particles representing a part of the suspended matter, having a size of at least 20 micrometers, using conventional filtration methods.
  • Another invention (document 3: WO-A-96/09986) relates to a method and an installation for treating liquids containing organic waste.
  • the treatment process includes physico-chemical treatment stages as well as ultra- or microfiltration and then reverse osmosis. All the membrane treatment steps are of the conventional type, that is to say tangential.
  • the pretreatment steps (sieving, coagulation, flocculation, oxidation, filtration etc.) make it possible to prolong the lifetime of the membranes during all the steps of membrane treatment.
  • the resulting systems are very bulky and complex. Rotary body filtration devices have been described in recent patents
  • WO-A-95/00231, WO-A-96/01676, WO-A-95/16508, WO-A-92/21425 and US-A-5,143,630 (documents 4 to 8, respectively). All these patents use rotary bodies placed in the vicinity of the membranes and intended to reduce their clogging. The devices described in these patents (documents 4 - 8) aim to reduce the replacement time of the membranes. It is proposed to use modules containing the membranes with their supports. Said modules are in themselves of a complex design but they are easy and quick to assemble and disassemble from the filtration system.
  • WO-A-95/16508 relates to a shaft on which rotary bodies are fixed in a separation device.
  • a rotary body is proposed having at least two blades which are fixed to said shaft by pivots. In operating condition, these blades assume a radial, that is to say unfolded, position. When replacing the membranes, the blades are folded back and allow the entire membrane module to be extracted.
  • the high diameter of the shaft in a folded state of the blades reduces the useful surface of the membrane.
  • the ratio D / d between the diameter of the blades in the unfolded position D and of the shaft with its folded rotary bodies d varies only from 2J to 2.6. Balancing this assembly when the shaft is rotating is problematic.
  • the shape of the blades is determined by the requirement of maximum compactness in the folded position.
  • the present invention aims to provide a separation apparatus with reduced clogging membranes comprising at least four fixed flat membranes and at least three rotary bodies close to the selective layer of said membranes, said bodies generating secondary vortices, and at least one means for generating oscillatory conditions in the liquid.
  • Another object of the present invention is to provide a separation device in which each membrane is subjected to a vibratory movement in order to avoid or attenuate their clogging.
  • Said apparatus having at least four membranes installed on two semi-fixed porous supports, being rigid and of simple construction, and each comprising at least one disc preferably made of sintered metal powder or any other suitable porous material.
  • Said disc, covered on both sides by the membrane is animated by vibratory movements induced by the oscillatory variations of flow and pressure of liquid, on the one hand, and by the continuous rotary movement of the bodies threaded on the shaft , on the other hand.
  • the superimposition of the vibrations of the membranes and the oscillations of liquid flow contributes to reducing the clogging of the membranes.
  • Another object of the present invention is to extend the operating time of the separation system between two periods of washing membranes, to extend the period of use of the membranes, as well as to improve the performance of the membranes used.
  • the use of the proposed construction of a rotating body having a helical shape makes it possible to distribute the load of materials eliminated by the membrane uniformly over its entire surface. This uniform distribution makes it possible to improve the efficiency of the membrane, on the one hand, and to avoid the formation of stagnant zones having a tendency to be clogged preferentially, on the other hand.
  • Another objective of the present invention is to increase the load on the membrane of suspended solids beyond the values which can be determined by the "Silt Density Index” method (see document 9:
  • Another objective of the present invention is to provide a universal separation system which can be applied for micro-, ultra, and / or nanofiltration as well as for reverse osmosis at low pressure.
  • the liquid to be treated can be used without any pretreatment or with a weak pretreatment (only one coarse pre-filtration step).
  • the aim of the pretreatment is to remove the liquid to be treated from the large particles, and this not to reduce the risk of clogging but to avoid any effect of mechanical aggression which could deteriorate the selective layer of the membrane.
  • Another object of the present invention is to provide a method for separating liquids using said apparatus which can adapt to various particular constraints required.
  • the same apparatus and the same separation system can be used for the following processes: microfiltration, ultrafiltration, nanofiltration and reverse osmosis, simply by using the appropriate membranes. Thanks to the high clogging resistance, the separation process can be proposed to achieve high concentrations of the product in question in the concentrate, on the one hand, and to treat highly concentrated liquids, on the other hand. For a large number of the liquids to be treated, it is no longer necessary to use additional reagents to delay the clogging of the membranes and thus prolong their operating time between washes. The absence of the pretreatment steps leads to a separation system which is simpler from the point of view of their use and more compact.
  • Another objective of the present invention to increase the permeability reached of the membrane by preventing or attenuating a deposition of components of the liquid on the selective layer of the membrane.
  • the high permeability of the membranes is maintained for a longer period of time. In total, these two factors improve the efficiency of the membrane separation device.
  • a membrane separation device intended for separate the component (s) present in a liquid to be treated.
  • the device is characterized in that it consists of a stationary enclosure having an axial symmetry, of at least four flat membranes in the form of a disc with a hole in the center through which is threaded a shaft on which are fixed at least three bodies arranged in the vicinity of said membranes and which shaft is driven in a rotational movement which drives said bodies.
  • Said enclosure contains permeate chambers and cells arranged in consecutive alternation with respect to each other and crossed by the tree.
  • Said shaft is set in motion by a motor or any other means by means of a transmission system.
  • Each cell comprises a body threaded on the shaft and two spaces formed between said body and the surfaces of the membranes disposed on either side of said rotary body, which spaces are the operating interstices.
  • the width of the operating gap varies between 0.5 and 50 mm, preferably between 1 and 6 mm.
  • Said second end wall also comprising a device for fixing the shaft.
  • the membranes separate the device into two compartments: the first contains the liquid and the second contains the permeate.
  • the common introduction and evacuation devices are arranged in the opposite end walls between the shaft and the outer edge of said walls.
  • the liquid can be additionally discharged from the first compartment of the device through at least one peripheral evacuation device disposed in the annular wall of each intermediate cell.
  • the ratio of the liquid flow through the common drain device to the sum of the liquid flow rates through all the peripheral drain devices determines the relationship between the serial and parallel flows distributed among the different cells of the separation.
  • the part of liquid which has passed through the membranes, the permeate fills the part of the separation device called the permeate chamber and is evacuated through the external edge of said chamber by at least one device for evacuating the permeate.
  • the rotating bodies threaded on the shaft are placed in each cell of the device.
  • These bodies preferably have the shape of a propeller having at least two blades linked to the central ring of said propeller.
  • Each of said blades comprises two main surfaces, the curvature of which along the line of circumference can be negative, zero or positive.
  • the curvature of the main surfaces of the blades of the propeller located in the intermediate cell is preferably zero.
  • the curvature of the main surface of the blades of the propeller situated in the extreme cell is preferably positive (that is to say convex) for the surface which faces the common device of introduction (or of evacuation) and the curvature is zero for the surface facing the membrane.
  • Said surfaces being limited by a leading edge and a beveled trailing edge, curved in a spiral, and by an edge of circumference or by an external edge.
  • the bevelled and curved side edges in a spiral make it possible to reduce energy losses during the rotation of the propellers.
  • the edge of the circumference being coaxial with the main axis of the shaft, a helix having said edge is preferably placed in each of the end cells.
  • the external edge being non-coaxial with the main axis of the shaft, a helix having said edge is preferably placed in the intermediate cell.
  • the geometry of the leading edge and the trailing edge is calculated by a formula defined below.
  • N k ⁇ be a clamping angle of each of the two lateral edges determining the shape of each blade of the propeller (k is a coefficient). Then the shape of the leading edge and the trailing edge of a blade is described by the following equation:
  • ⁇ is a current angle of the leading edge or the trailing edge of the blade
  • m is an integer determining (in units of ⁇ t / ⁇ ) a starting angle of an edge with respect to the horizontal axis (abscissa) at the center of the circle enclosing the blades and constituting an edge of circumference of each helix
  • n is a number of blades.
  • the absolute value of ⁇ varies between 0 and N
  • the coefficient k varies between 0.05 and 1, preferably between 0.1 and 0.6.
  • the number of blades n can vary between 2 and 12.
  • the angle between the leading edge and the trailing edge of each of the blades varies between 15 and 180 ° while the angle between the edge of attack of a blade and the trailing edge of the next blade can vary between 0 and 165 °.
  • the ratio between the radius of the circumference of the blades and the radius of the outer edge of the central ring which supports said blades varies between 3 and 15.
  • the speed of rotation of the propellers varies between 20 and 5000 revolutions per minute, preferably between 200 and 2500 revolutions / min and can be modified as desired during operation of the device.
  • the phase of positioning the propeller in each of the intermediate cells with respect to each other can vary between 0 and 180 °.
  • the propeller of an extreme cell of the apparatus contains blades with a leading edge and a trailing edge having the same shape as those of the propeller arranged in an intermediate cell. This form can also be calculated from equation (1).
  • the flow of liquid momentarily decreases when the blade passes over the liquid introduction or evacuation device. These flux decreases occur periodically.
  • the main surfaces of said blades preferably having a convex curvature with respect to said introduction (or evacuation) device make it possible to less suddenly reduce the flow of liquid passing through said devices and thus avoid a "water hammer".
  • the proposed shape of the blades makes it possible to oscillate the flow of liquid by acting on the flow rate (and therefore the linear speed) of said liquid in the separation device.
  • the curvature of the main surface, which faces the membrane can be reduced compared to the curvature of the opposite side.
  • the phase of the positioning of the propeller in each of the extreme cells relative to each other can vary between 0 and 180 °.
  • each blade of this propeller comprises two main surfaces which face the corresponding membrane, said main surfaces being limited by a leading edge and a beveled trailing edge preferably curved in a spiral in accordance with equation (1). Said outer edge having the shape of an arc being non-coaxial with the main axis of the shaft and that of the enclosure of the device.
  • R p having the starting point which is preferably located on the median of the arc forming said outer edge of the blade, said median crossing the axis of rotation of the propeller. Since the radius R p must always have a length less than that of the radius R, the curvature of the outer edge of the propeller blade remains greater than that of the circle surrounding the blades and described by the end of the outer edge of the blade when the propeller rotates.
  • the ratio R p / R is between OJ and 0.99, preferably between 0.7 and 0.95.
  • An intermediate cell is preferably provided with at least one peripheral device for discharging the liquid fixed in the annular wall of said cell and having its main axis which forms an angle relative to an axis of position of the opening center in said annular wall between 0 ° and 90 °.
  • Said peripheral evacuation device having said angle is preferably inclined in the direction of rotation of the propeller.
  • the opening of said device located in the annular wall is adjacent to said end of the outer edge of the blade.
  • the number of blades of the propeller of this latter construction must preferably be equal to the number of peripheral liquid discharge devices if the number of said discharge devices is greater than one.
  • the angle formed between the extremum position lines on the outer edge of each blade must be equal to the angle formed between the positioning axes of the center of the openings of the peripheral evacuation devices.
  • the blades being in continuous movement in the vicinity of the selective layer of the membranes and having the two lateral edges curved in a spiral have the role of: A. Generating a rotary movement of the liquid by giving it a high speed in the interstice of operating and making this speed more uniform over the entire surface of the membrane;
  • the speed of rotation of the propeller determines the frequency of the oscillations, while the number and width of the blades at the level of the radius where there is an axis of the devices for introducing and discharging the liquid determine both the frequency and the amplitude of the oscillations.
  • Said end propellers can be fixed on the shaft of the separation device so as to be in phase or in phase difference with respect to each other.
  • the distance between the opening of the introduction and / or evacuation device and the main surface of the blade being adjustable or fixed.
  • said chambers having a disc shape of thin thickness.
  • a helix On each side of the porous support constituting said chambers is a helix, having at least two blades and being in rotation. If there is an offset between the phases of the two helices surrounding the same permeate chamber, there is a local pressure gradient on either side of said permeate chamber. Said gradient varies according to the movement of the helices and thus generates a vibration of said permeate chamber and of the membranes.
  • the distance between the membrane surface and the main surface of a propeller blade i.e., the width of the operating gap
  • the width of the operating gap can be constant along a radius and the line or may vary along these lines. In the latter case the angle between the surface of the membrane and the main surface of the blade is between 0 and 30 °.
  • a rotary body having a helical shape containing at least two blades compared to a flat disc or a disc with grooves or projections has several advantages: a) to reduce the forces of friction between the surface of the rotating body and the liquid and, thus, to reduce energy losses and, therefore, to decrease the heating of the liquid during the operation of the separation device while preserving the speed necessary for shearing effective of the membrane surface by the flow of liquid; b) adding a second component in the periodic non-stationary movement acting on the semi-fixed support which generates a vibratory movement in the membranes; c) adding a third component in the periodic non-stationary movement of the liquid by means of the momentary and periodic partial closure of the device for discharging said liquid located in each cell of the separation device in its annular wall.
  • the combination of these periodic non-stationary movements makes it possible to reduce the rate of deposition of the materials on the membrane and / or to improve their removal from the surface of the membrane.
  • a permeate chamber consists of a porous support which comprises at least one porous disc, the main faces of which are covered by the membranes, generally made of polymer, and which disc has a hole in the center for threading a tree and let the liquid pass around the central rings of the propellers.
  • Said support may also be composed of a sufficiently rigid porous material of the symmetrical, asymmetrical and / or composite type, the main surface (s) of which are (are) covered by a selective layer.
  • the porous disc is preferably made of sintered metal powder. It can also be made of ceramic and / or metallo-ceramic. It can also be covered by a selective layer of polymer and / or ceramic and / or metallo-ceramic bonded to the support.
  • the pore size of a porous disc varies between 1 and 500 micrometers and the porosity rate between 5 and 80%. It is essential that, on the one hand, the resistance to flow of the permeate is minimal and, on the other hand, the size of the pores does not deteriorate the structure and the integrity of the membrane used, even under differential pressure. important. At the same time the porosity rate of said porous disc must be optimal in order to maintain the rigidity of the support which must be sufficient for the particular operating conditions.
  • the permeate leaves said chamber through the outer edge and through the part of the main surface adjacent to said outer edge, then it can be collected in a tank or exit by a device installed in the casing which surrounds each chamber.
  • the support is provided with an internal edge coaxial with said external edge, said internal edge reserves a space through which a tree is threaded. This internal edge and the portion of the membranes in contact with said edge are sealed.
  • Each of said chambers is fixed at its outer periphery to the annular wall of the adjacent cells, forming the enclosure of the separation device, and remains free at its central part.
  • a single disc can be used as the permeate chamber covered on each of its faces by a membrane or by a selective layer bonded to said faces.
  • the permeate chamber consists of pores located inside the porous disc and the liquid enters said chamber by crossing the membrane, then it flows through the pores inside the porous disc by going towards the outer edge at which it exits the separation device.
  • the case of using a single porous disc as a permeate chamber can be envisaged for the reverse osmosis and / or nanofiltration and / or, sometimes, ultrafiltration processes, that is to say for the processes where the membranes have low permeability.
  • At least two porous discs can be used for the permeate chamber.
  • said porous discs are separated by stacking between them a grid, for example, or another porous disc.
  • This grid or internal disc having pores of a larger size than that of the pores of the external supports.
  • Each membrane used in the separation device is presented as a disk with a hole in the center. There is no junction between the different membranes of each cell as well as between the different portions of the membrane, which covers each side of the porous disc, beyond the outer edge and, therefore, the formation of zones is thus avoided. stagnation that could form in the places of said junctions.
  • the seals used for sealing and located near the outer and inner edges of the support are well washed by the vortex of the liquid generated by the rotating bodies.
  • the pore size d m of the selective layer of the membrane used in the separation apparatus and the pore size D s of the support which constitutes a permeate have the following ratio between them: D ⁇ d m ⁇ 50.
  • the thickness of the permeate chamber is between 0.5 and 10 millimeters, preferably between 1 and 5 millimeters.
  • the enclosure of the separation device has an axial symmetry with respect to the shaft.
  • the latter is made of a material either and preferably solid, or hollow in the part which is inside the device and which is in contact with the liquid.
  • the liquid enters under pressure into the separation device through a common introduction device and / or through an axial introduction device, flows around and or inside of the tree and fills the various cells including the operating gaps.
  • Said hollow shaft containing at least one radial channel formed in its wall at the level of each porous support and serving to introduce the liquid into each of the operating interstices.
  • Each of the rotary bodies comprising a central ring, said ring having at least one radial channel also serving to introduce the liquid into each of the operating interstices.
  • Said channels of the central ring coincide in their position with the channels of the hollow shaft.
  • Each internal cell is provided with at least one peripheral device for discharging the liquid.
  • At the ends of the separation device provided with a hollow shaft are arranged end cells consisting of an extreme rotary body and a single membrane, on the one hand of said rotary body, and of a device for introducing the liquid (or device for discharging said liquid) from the other part of said rotary body.
  • the rotary bodies of said end cells also having a helical shape play an additional role compared to those placed in the intermediate cells.
  • a device for introducing the liquid is placed in the vicinity of the plane of rotation of said end propellers.
  • the interruption of the jet of said liquid by the blades in rotary motion generates oscillations in the flow of said liquid throughout the separation device.
  • the same role can be played by the other propeller located in the other extreme cell.
  • the interruption of the liquid outlet jet by the blades in rotary motion generates an oscillation of the flow of said liquid throughout the separation device.
  • Another source of liquid oscillations lies in the intermittent and periodic interruption of the flow of said liquid which leaves through at least one peripheral evacuation device located in the annular wall which surrounds each intermediate cell of the hollow shaft separation device.
  • the reduction in the radius of the curvature of the outer edge of the blade relative to the curvature of the line of circumference of the propeller results in effective generation of the oscillatory conditions in the liquid at the level of the operating gap of the corresponding cell.
  • the oscillatory conditions created in the hollow shaft separation device have an influence on the membranes used.
  • the membranes are placed on the porous supports having a disc shape with a thickness which varies from 0.5 to 10 millimeters, thus forming the permeate chambers.
  • the internal edge of said chambers is not fixed and therefore facilitates vibration of said permeate chambers and, therefore, of the membranes which cover the main faces of said supports.
  • the wave which forms in the liquid under the effect of the oscillations caused by at least one helix of the extreme cells propagates from one extreme cell of the separation device to the other extreme cell by crossing each intermediate cell consecutively. of said device. There is therefore a local gradient in speed and pressure on either side of each permeate chamber. This gradient varies periodically and vibrates the membranes.
  • Another source of vibration of the membranes lies in the positioning of the helices of the different cells with respect to each other. If there is a shift in the phases of the helices surrounding the same permeate chamber, there is a local pressure gradient on either side of said chamber. Said gradient varies periodically at each point of the membrane and of their support and thus generates the vibrations of said membranes.
  • the membrane separation apparatus comprises:
  • At least four flat membranes installed on two stationary porous supports on either side of said supports, said supports having the shape of a disc with a hole in the center;
  • At least one common device for introducing the liquid into the first compartment said device located in the first end wall of said enclosure between the shaft and the outer edge of said wall being in direct communication with the first end cell;
  • At least one device for discharging the liquid in the first compartment said device is located in the second end wall between the shaft and the outer edge of said end wall and / or in the annular wall which surrounds each intermediate cell;
  • At least one device for evacuating the permeate in the second compartment said device located on the outer edge of said porous supports;
  • At least three bodies arranged in the first compartment in the vicinity of said membranes by forming operating interstices; each of said bodies comprising a central ring threaded on
  • the separation device according to this first embodiment could be used by introducing the liquid into the devices arranged in the second end wall and / or in the annular wall of each intermediate cell and by recovering it through the common device. disposed in the first end wall of the enclosure.
  • the membrane separation apparatus comprises:
  • At least four flat membranes installed on two stationary porous supports on either side of said supports, said supports having the shape of a disc with a hole in the center;
  • At least one axial device for introducing the liquid into the first compartment said device located in the first end wall of said enclosure at the end of the hollow shaft;
  • At least one device for discharging the liquid in the first compartment said device is located in the second end wall between the shaft and the outer edge of said end wall and / or in the annular wall which surrounds each intermediate cell;
  • At least one device for evacuating the permeate in the second compartment said device located on the outer edge of said porous supports;
  • At least three bodies arranged in the first compartment in the vicinity of said membranes by forming operating interstices; each of said bodies having a central ring; said ring of each body having at least one radial channel serving to introduce the liquid into each of the operating interstices; said bodies strung on
  • a hollow shaft forming the axis of said enclosure and inserted into a central hole produced in said membranes and supports and driven by a continuous rotational movement which drives said bodies in rotation while forming in the liquid at said operating interstices of the secondary vortices and oscillatory conditions as well as vibratory movements of the membranes in order to avoid or attenuate their clogging and to maintain their permeability at a high level;
  • said hollow shaft containing at least one radial channel formed in its wall at the level of each porous support and serving to introduce the liquid into each of the operating interstices; said channels of the central ring of the bodies coincide in their position with the channels of the hollow shaft;
  • the separation device according to this second embodiment could be used by introducing the liquid into the devices arranged in the second end wall and / or in the annular wall of each cell and by recovering it through the axial device d 'disposal disposed in the first end wall of the enclosure at the end of the hollow shaft.
  • the membrane separation apparatus comprises:
  • At least four flat membranes installed on two stationary porous supports on either side of said supports, said supports having the shape of a disc with a hole in the center;
  • At least two devices for introducing the liquid into the first compartment said devices located in the first end wall of said cylindrical enclosure; said first device is a common device for introducing a liquid into the first compartment, said first device located between the shaft and the outer edge of said end wall being in direct communication with the end cell for introducing the liquid; said second device is an axial device for introducing the liquid into the first compartment, said second device located at the end of the hollow shaft;
  • At least one device for discharging the liquid in the first compartment said device is located in the second extreme wall between the shaft and the outer edge of said end wall and / or in the annular wall which surrounds each intermediate cell ;
  • At least one device for evacuating the permeate obtained from said liquid in the second compartment said device located on the outer edge of said porous supports;
  • the separation device according to this third embodiment could be used by introducing the liquid into the devices arranged in the second end wall and / or in the annular wall of each cell and by recovering it through the axial devices and / or common evacuation disposed in the first end wall of the enclosure.
  • the stationary cylindrical enclosure and the shaft are in a horizontal position.
  • the permeate collection tank, the device for fixing the shaft, and the common device for introducing the liquid may preferably be arranged in the extreme bottom wall of the device, the common evacuation device and the axial device for introducing said liquid located in the extreme top wall.
  • This vertical construction allows for easier access to the membranes during their installation and / or replacement.
  • the liquid enters the separation device through the common introduction device, located in the first end wall of the cylindrical separation device, passes around the shaft using for this the spaces between blades propellers by entering the same in each cell and therefore in each operating gap.
  • the ratio between the current which flows along the shaft and that which passes through each gap can be adjusted by means of the valves connected to the common evacuation device and to the peripheral liquid evacuation devices.
  • the objectives of the present invention are achieved by superimposing the rotary movements of the liquid driven by the propellers, the radial movements of said liquid and, finally, the oscillatory movements of said liquid. All of these movements overlap in the operating gap.
  • said movements form, in the liquid located in the vicinity of the selective layer of the membrane, the conditions which produce an effect favorable to attenuation or even to prevention of deposition on the membrane.
  • said oscillations existing in the liquid generate vibration movements of the membrane itself, which makes it possible to avoid an accumulation or even to extract the materials which have penetrated into the pores of the membrane.
  • Said oscillatory conditions in the liquid, causing a vibratory movement of the membrane can be distinguished by their origin: a) the waves which propagate through the separation device from one cell to another and which are formed by the rotation of the extreme propellers with regard to the common device for introducing the liquid and or with regard to the common device for discharging the liquid; b) the waves which form in each cell by means of a paddle-wheel propeller which momentarily and periodically interrupts the flow of liquid in said cell; the propagation volume of these latter waves is essentially limited to the volume of said cell.
  • the operation of the membrane separation apparatus proposed in the present invention requires little or no washing. Optimization of hydrostatic (pressure) and hydrodynamic parameters (liquid flow in the device, components of speed in the operating gap), frequency and the amplitude of the oscillations of each liquid to be treated as well as the parameters of vibratory movements of the membranes, suitable for the treatment of said liquid to be treated, makes it possible to maintain the permeability of the membranes at a high level for an extended period.
  • the frequency of oscillation of liquid must be between 0.1 and 1000 Hz, preferably between 1 and 400 Hz.
  • the various periodic actions generated simultaneously in the separation apparatus and in each cell of said apparatus must preferably have a phase shift being not in quadrature with respect to each other to avoid the formation of stagnant zones.
  • valves can be installed upstream and / or downstream of the separation device; said pumps are installed, in general, upstream of the separation device
  • an electric field applied on both sides of each membrane in the separation device in order to further decrease the polarization of concentration in reverse nano- and ultrafiltration osmosis, reduce or avoid the appearance of the adsorption layer and or of a pore-filling phenomenon in micro- and ultrafiltration, one can use an electric field applied on both sides of each membrane in the separation device.
  • a helix and a porous metallic support for the membrane are used as opposite electrodes.
  • Said electrodes are preferably covered by a layer of silver and / or platinum.
  • the voltage of the electric field can be continuous or alternating or else of the pulsed type.
  • the application of the electric field using a direct current whose application varies in time discontinuously is preferable.
  • the field voltage is constant for the pre-selected duration and then drops to the minimum value or even to zero. At the end of this "dead period" the tension appears again.
  • There is a minimum threshold of the electric field voltage which is generally equal to a convection force existing in each operating gap due to the differential pressure applied on either side of the membrane. Said force causes the components which cannot pass through the pores of the membrane, to be deposited on the selective layer of the latter.
  • Another possible cause of said threshold is an electrical resistance of the operating gap and of the filtering medium.
  • an electric field having a voltage above said threshold must be used.
  • the voltage of the continuous electric field beyond said threshold is between 500 and 50,000 V / m.
  • the ratio between the duration of application of said voltage and the duration of the dead period is between 0.1 and 50.
  • the present invention also relates to a separation system which comprises:
  • a membrane separation device at least one device for forming the differential pressure on either side of the membranes, said device is preferably located upstream of the separation device ⁇ w the pipe for introducing the liquid into said device and / or into driving the permeate;
  • the liquid is prepared in the concentration tank from the liquid to be treated by means of the removal of the permeate from said liquid to be treated in the separation apparatus.
  • the permeate is directed to the permeate receiving tank.
  • the liquid to be treated is introduced into the concentration tank through, preferably, the level regulator. This step is the concentration phase of the liquid to be treated.
  • the presence of the concentration tank allows the separation system to operate continuously by treating a large volume of the liquid to be treated. Of course, this system could be used by treating the liquid to be treated batchwise, that is to say by tarpaulins whose volume is equal to that of the concentration tank.
  • Said concentration phase is characterized by the closing of the concentrate drain valve.
  • the liquid is concentrated by circulating under pressure through the circulation loop.
  • This concentration phase lasts until the desired concentration rate is obtained.
  • the concentrate drain valve opens and the concentrate drain pump starts to evacuate the concentrate from the system to the concentrate drain tank. From this moment begins the separation phase.
  • the purge flow of the concentrate discharged into the concentrate purge tank is measured by a flow meter installed in the purge line.
  • the concentrate purge flow must remain proportional to the flow of the permeate discharged into the permeate receiving tank and measured by a flow meter. The proportionality coefficient is given at the start of the separation process. This constancy of the concentration rate must be preserved throughout the duration of the liquid separation phase.
  • the flow meters installed in the permeate line and the concentrate purge line are connected to the respective pumps by regulating the flow rates of said pumps according to desired proportionality ratios.
  • a pump it is possible to use, for example, a piston pump with proportional signal which manages the flow rate of the concentrate in a manner proportional to that of the permeate.
  • the hydraulic balance in the treatment system is maintained correctly in the simplest way by means of a level regulator placed in the concentration tank of the liquid to be treated. Thanks to this regulator, the addition of the liquid to be treated in the concentration tank follows the sum of the purge flow rates of the concentrate and the permeate.
  • a level regulator placed in the concentration tank of the liquid to be treated. Thanks to this regulator, the addition of the liquid to be treated in the concentration tank follows the sum of the purge flow rates of the concentrate and the permeate.
  • sensors arranged in the pipes and tanks of the separation system allow to follow the evolution of the parameters of the liquids, for example: concentration, pH, temperature, pressure, conductivity etc.
  • the liquid separation system can include several other components such as, for example, a sterilization subsystem of the separation apparatus, a pre-filtration subsystem for clarifying the liquid to be treated with its own washing subsystem , a circulation loop having a circulation pump in which the liquid circulates under the operating pressure of the separation device, a permeate suction pump, pressure switches to maintain the operation of the system in the desired pressure range , automation and a supervision system.
  • the pre-treatment subsystem of the liquid to be treated can also be included in the treatment system and can contain one or more phases of precipitation, coagulation, adsorption, micellization. All the sensors can be connected to programmable automata which control the machines (pumps, valves, motors) and are themselves supervised by a computer from which the control settings can be modified.
  • the separation system is universal and can be applied for micro-, ultra-, and / or nanofiltration as well as for reverse osmosis at low pressure.
  • the liquid to be treated can be used without any pretreatment or with a weak pretreatment (coarse pre-filtration) to avoid deterioration of the selective layer of the membranes by large particles.
  • Said system can be installed in a fixed position or made mobile.
  • the present invention also relates to the process for separating the liquid to be treated, on the one hand into a permeate or filtrate devoid of part or all of the materials which cannot pass through the pores of the membrane, and on the other hand, in a concentrate enriched in said materials, said process comprising the following steps:
  • the liquid is discharged under pressure into the first compartment of the separation device by at least one common introduction device by filling all the cells, including the operating interstices, and it is extracted therefrom by at least one common device d evacuation of the liquid.
  • at least one common introduction device by filling all the cells, including the operating interstices, and it is extracted therefrom by at least one common device d evacuation of the liquid.
  • Said ratio must be between 0.05 and 0.99, preferably between 0.7 and 0.9.
  • a serial circulation of the liquid takes place when the said liquid enters the separation device through the common introduction device, successively passes all the cells of the device and then exits through the common evacuation device located in the second end wall of the cylindrical enclosure.
  • the peripheral evacuation devices located in the annular wall of each cell, in general in the upper zone, are only used to let the air pass while the separation device is filled with the liquid; and the liquid flow oscillations are formed by the propellers located in the extreme cells with regard to the liquid introduction and evacuation devices.
  • a parallel circulation of the liquid takes place when the said liquid enters the separation apparatus through the axial device for introducing the hollow shaft provided with the radial channels situated at the level of each porous support of the separation apparatus.
  • the liquid passes through the shaft and each radial channel and enters directly into each cell.
  • the liquid leaves the device using the peripheral evacuation devices.
  • the oscillations are generated by the propellers located in each cell of the separation device.
  • the third possible case includes the superposition of the two modes of circulation of the liquid in series and in parallel. Thanks to the use of propellers with blades, the choice between serial and parallel current and the ratio between said two currents in the different cells of the separation device can be modulated.
  • the liquid to be treated can be used without any pretreatment or with a weak pretreatment (coarse pre-filtration) to avoid deterioration of the selective layer of the membranes by large particles.
  • - Figure 1 is a longitudinal sectional view schematically showing a separation device according to the first embodiment of the invention
  • - Figure 2 is a longitudinal sectional view schematically showing a permeate chamber according to the first construction
  • FIG. 3 is a longitudinal sectional view schematically showing a permeate chamber according to the second construction
  • FIG. 4 is a longitudinal sectional view schematically showing a permeate chamber according to the third construction
  • - Figure 5 is a longitudinal sectional view schematically showing a separation device according to the second embodiment of the invention
  • - Figure 6 is a longitudinal sectional view schematically showing a separation device according to the third embodiment of the invention.
  • FIG. 7 is a longitudinal sectional view schematically showing a separation device according to the vertical construction of the third embodiment of the invention.
  • FIG. 8 is a front view of an intermediate propeller of the first construction which operates in an intermediate cell of a separation device
  • FIG. 9 is a cross-sectional view of a blade of the intermediate propeller which corresponds to a line 2-2 of section in Figure 8;
  • - Figure 10 is a front view showing an end propeller which operates in an end cell of a separation apparatus;
  • - Figure 11 is a sectional view of a blade of the extreme propeller of the first construction which corresponds to a line 4-4 of section in Figure 10 at the time of passage with regard to the common device of introduction / d 'evacuation of the liquid
  • - Figure 12 is a sectional view of a blade of the extreme propeller of the second construction which corresponds to a line 4-4 of section in Figure 10 at the time of passage with regard to the common device of introduction / d 'evacuation of the liquid;
  • - Figure 13 is a front view showing an intermediate propeller of the second construction which operates in an intermediate cell of the separation apparatus;
  • - Figure 14 is a cross-sectional view of the intermediate cell of the separation apparatus containing an intermediate propeller of the second construction and two peripheral devices for discharging the liquid;
  • FIG. 15 illustrates a schematic diagram of the liquid separation system using a membrane separation device, as well as a membrane washing subsystem.
  • the separation device 1 comprises a stationary cylindrical enclosure 2 separated by the membranes into two compartments.
  • the first, compartment 10 contains the liquid, the second, compartment 20, the purified liquid, that is to say the permeate or the filtrate.
  • Said separation apparatus comprises: WO 99/26717 _ ⁇ _ PCT / FR98 / 02475
  • At least one common device 30 for introducing the liquid fixed in the first end wall 3 between the shaft 12 and the outer edge of said end wall, said device 30 being in communication with the end cell 8 for introducing the liquid,
  • each intermediate cell 11 of the device there is preferably at least one peripheral device 41 for discharging the liquid.
  • the ratio between the flow of liquid through the device 40 and the sum of the flow of liquid through the devices is preferably at least one peripheral device 41 for discharging the liquid.
  • the tank 60 allows the collection of the permeate which leaves the different permeate chambers 21 and which can be evacuated through the permeate recovery device 62.
  • the cells 8, 9 and 11 and the chambers 21 are alternately stacked around the shaft full 12.
  • the assembly forming the separation device 1 which consists of at least three cells 8, 9 and 11 and at least two permeate chambers 20.
  • the annular walls of said cells and the chambers both have a disc shape and fit into the same cylindrical enclosure 2.
  • the shaft can be rotated by a motor 13 by means of a transmission system 14.
  • Each of said cells contains a propeller 15, 17, 18 fixed on the 'solid shaft 12 and rotated using this shaft.
  • the motor 13 or another means for rotating the shaft may have a single speed of rotation, several speeds of rotation or a speed of rotation may be variable during the operation of the separation device.
  • the liquid is introduced into the apparatus 1 by means of the common introduction device 30 facing the blades of the end propeller 17 where the flow of liquid is subjected to an oscillation by virtue of the rotation of said propeller.
  • the liquid is evacuated from the device by means of the common evacuation device 40 facing the blades of the extreme propeller 18 where the stream of liquid is also subjected to oscillation by means of a rotation of said propeller. These oscillations propagate throughout the separation apparatus.
  • each intermediate cell 11 the liquid is subjected to an oscillation by virtue of a momentary and periodic partial interruption of the flow of said liquid when the blade of the rotary propeller 15 passes opposite the peripheral evacuation device 41 located in the annular wall of said cell.
  • the separation apparatus comprises at least one intermediate cell 11 comprising two membranes 22 on either side of a body 15 having the shape of a helix.
  • the liquid is in radial flow in the operating gap 16 formed between the main surface of the blades of the propeller 15 and the selective layer of the membrane 22.
  • a rotary movement of the liquid is superimposed to radial flow resulting in a spiral flow: formation of vortices or vortices.
  • Each of the two extreme cells 8 and 9 contain respectively the propellers 17 and 18 and a single membrane, on the one hand of said propeller, and a common introduction device 30 or a common evacuation device 40, on the other hand.
  • FIG. 2 is illustrated a longitudinal sectional view of a permeate chamber of the first construction consisting of at least one porous support 71 having a disc shape provided with a hole in the center for inserting a solid shaft 12 , the central rings 90 of the propellers 15 and allowing the liquid to pass around said rings.
  • the porous support is preferably made of sintered metal powder. It can also be ceramic and or metallo-ceramic. Said support is covered on each of its faces by the membrane 22 preferably made of polymer.
  • the permeate chamber is sealed at the level of the annular wall 78 of the adjacent cells all along the outer edge 72 by two seals 75 arranged on the surface of the membrane in the vicinity of said edge on either side of the porous support 71.
  • an external portion 77 of the main surface of the porous support 71 said external portion is at the periphery of the joint 75.
  • a single porous disc can be used as the permeate chamber covered on each of its faces by a membrane or by a selective layer bonded to said faces (see FIG. 2).
  • the permeate chamber consists of pores located inside said disc and the liquid enters the permeate chamber by passing through the , carefully count __ PCT / FR98 / 02475
  • This casing is preferably made of elastic material which can be easily clamped around the enclosure of the separation device and which generally only has to withstand a small pressure inside. This is the case of using the device, provided with the permeate chambers of the first construction, for the reverse osmosis and / or nanofiltration and / or, sometimes, ultrafiltration processes.
  • FIG. 3 shows longitudinal sections of the permeate chambers according to the second and third constructions, respectively.
  • the same references have been used as in FIG. 2 to represent the elements common to the three constructions.
  • These two constructions comprise two external porous discs 81 and 82 covered on their external face by the membranes 22.
  • the porous discs can be separated by a grid 83 (FIG. 3), by example, or by an internal porous disc 84 (FIG. 4) having pores of larger size than that of the pores of the layers 81 and 82.
  • the permeate leaves, preferably through the outer edge 85 of the grid or the outer edge 86 of said support with larger pores.
  • Each membrane used in the separation device 1 is presented as a disc having a hole in the center. It is fixed in leaktight manner at the internal edge 79, 87 and 88 of the supports of each construction by an integral seal 76 and at the external edge by a seal 75 between the membrane 22 and the annular wall 78 of each cell 8, 9 and 11.
  • Figure 5 is shown schematically a separation device according to the second embodiment of the invention.
  • the same references have been used as in Figure 1 to represent the elements common to the two embodiments of the membrane separation apparatus.
  • the separation device comprises an axial device 31 for introducing the liquid, said device being in communication with the hollow shaft 19 is located in the first end wall 3 of the device 1.
  • the liquid in each of the cells of the separation apparatus is used the radial channels 32 made in the wall of the shaft at each permeate chamber and the radial channels 33 made in the central ring 90 of each of the propellers.
  • the propellers are arranged on the shaft so that said channels in the wall of the shaft and in the central rings of the propellers coincide.
  • the liquid leaves the separation device through the common evacuation device 40 where the current is subjected to oscillations thanks to the rotation of the extreme propeller 18.
  • the liquid is subjected to oscillations thanks to the temporary and periodic partial interruption of the flow of said liquid when the blades of the rotary propeller 15 pass over the peripheral evacuation device 41 located in the annular wall of said cell.
  • FIG. 6 is shown schematically a separation device according to the third embodiment of the invention.
  • the separation apparatus comprises two devices for introducing the liquid 30 and 31.
  • This separation apparatus represents a synthesis of the first and of the second embodiment of the invention and can be used to better regulate the relationship between the liquid flows that pass through each cell in a serial and parallel fashion.
  • FIGS. 1, 5 and 6 are shown horizontal separation devices (the enclosure and the shaft being horizontal), a membrane separation device could be produced which is arranged vertically and which is shown at as an example in FIG. 7 (for the third embodiment).
  • the permeate is collected using the tank 63 provided with the common device 64 of recovery of the permeate or using the casing 74 surrounding each permeate chamber 21 and provided with a permeate evacuation device 73 (the casing 74 and the device 73 are shown, for example, on a single chamber permeate).
  • the liquid is introduced into the separation apparatus in accordance with this third embodiment by means of the common introduction device 30 facing the blades of the extreme propeller 17 where the current is subjected to oscillations thanks to the rotation of said propeller.
  • the liquid is evacuated from the device 1 by means of the common evacuation device 40 facing the blades of the extreme propeller 18 where the current is also subjected to oscillations thanks to the rotation of said propeller. These oscillations propagate throughout the separation apparatus.
  • the liquid is subjected to oscillations by virtue of a temporary and periodic partial interruption of the current of said liquid when the blades of the propeller 15 pass over the peripheral evacuation device 41 located in the annular wall of said cell .
  • the rotary bodies 15, 17 and 18 of a separation device of the present invention are preferably propellers having at least two blades.
  • Figures 8 and 9 show an intermediate propeller of the first construction, said propeller being located in an intermediate cell 11.
  • Each blade 96 being linked to the central ring 90 has two main surfaces 91 and 92 each facing the surface of the corresponding membrane. Said main surfaces are limited by a leading edge 93 and a trailing edge 94 bevelled and curved in a spiral, and a circumference edge 95 inscribed in a circle determining the diameter of said propeller and the length of said blades.
  • ⁇ is a current angle of an edge 93 or 94 determining each lateral side of the blade; m is an integer determining (in units of ⁇ ) a starting angle of an edge relative to the horizontal axis (abscissa) at the center of the circle enclosing the blades; n is the number of blades.
  • the absolute value of ⁇ varies between 0 and N.
  • Figure 8 shows by way of example one of the possible constructions of said propeller having three blades arranged at 120 ° relative to one another. The preferred direction of rotation of this propeller is clockwise through relative to the plane of the drawing shown in FIG. 8.
  • the number of blades n can vary between 2 and 12.
  • the angle ⁇ , angle between the leading edge and the trailing edge, of each of the blades varies between 15 and 180 °, while the angle ⁇ between the leading edge of one blade and the trailing edge of the next blade can vary between 0 and 165 °.
  • the ratio R / r between the radius R of the circumference of the blades and the radius r of the outer edge of the central ring 90 which supports said blades varies between 3 and 15.
  • FIG. 10 illustrates, by way of example, said four-blade propeller 97.
  • the curvature of the leading edge 93 and the trailing edge 94 is similar to that of the intermediate propeller and can be calculated from equation (1).
  • FIGS. 11 and 12 show cross-sectional views of an extreme propeller blade which corresponds to a line 4-4 of section in FIG. 10.
  • a blade of each construction comprises two main surfaces 111 and 112, 121 and 123.
  • the cuts along line 4-4 were made at the time of the passage of the blade with regard to the common device 30 for introducing or discharging the liquid (the example represented in these figures shows a blade d propeller in the vicinity of the common device 30 for introducing the liquid).
  • the minimum distance / between the main surface 112 or 123 and the orifice of the device 30 and / or 40 can be adjusted.
  • the flow of liquid momentarily decreases when the blade passes over said liquid introduction or evacuation device.
  • the main surfaces 112 and 123 of said blades having a convex curvature facing the introduction (or evacuation) device make it possible to less suddenly reduce the current of liquid passing through said devices.
  • the proposed shape of the blades makes it possible to oscillate the flow of liquid by acting preferentially on the flow rate (and, therefore, the linear speed) of said liquid in the separation apparatus 1.
  • the curvature of the main surface 121 of the blade, which faces the membrane can be reduced compared to that of the face 123 as illustrated in FIG. 12.
  • Each blade 128 of this propeller has two main surfaces which make facing the corresponding membrane, said main surfaces being limited by a leading edge 93 and a trailing edge 94 both bevelled and curved preferably according to the spiral described by equation (1), and an outer edge 133.
  • L end 134 the furthest from the axis 126 of rotation of the propeller, being on the outer edge 133 and having the radius R p , is at the same time on the line of circumference 135 having the radius R, which line 135 is formed when the propeller rotates.
  • Said end 134 is preferably located on the median 124 of the arc forming the outer edge 133 of the blade 128, said median crosses the axis 126 of rotation of the propeller and the point 127 of departure of the radius R p .
  • the radius R p is always smaller than the radius R.
  • the curvature of the outer edge 133 of the helix is greater than that of the line of circumference 135.
  • An intermediate cell is provided with at least one peripheral device 41 for evacuating the liquid fixed in the annular wall 78 of said cell and having its main axis 125 which forms an angle ⁇ with respect to the axis 129 of position of the center d opening in said annular wall.
  • Said angle ⁇ is between 0 ° and 90 °.
  • Said peripheral evacuation device having said angle is preferably inclined in the direction of rotation of the propeller.
  • FIG. 14 by way of example, there is shown a section of the cell carrying two peripheral evacuation devices 41 turned in a different manner with respect to an axis 129.
  • the present invention also relates to a liquid separation system which includes the membrane separation apparatus.
  • Figure 15 shows a schematic diagram of the liquid separation system as well as a membrane washing subsystem.
  • This separation device 1 comprises the devices 30 and 31 for introducing the liquid, connected to the line for introducing the liquid 151, as well as the devices for discharging the liquid 40 and 41, connected to the line for circulating the liquid 152 and to the concentrate drain line 172.
  • the liquid to be treated is introduced into the tank 161 through the line 160.
  • the liquid is prepared from liquid to be treated in the tank 161 for concentrating the liquid to be treated by means of the elimination of the permeate, directed towards the tank 162 of reception. Said removal of the permeate takes place during the separation of said liquid on the membranes installed in the separation device 1. This step is called the phase of concentration of the liquid to be treated.
  • the presence of the tank 161 allows the separation system to operate continuously by treating a large volume of the liquid to be treated (said volume may be much greater than that of the tank 161).
  • this system could be used by treating the liquid to be treated batchwise, that is to say by tarpaulins, the volume of which can be equal to that of the tank 161.
  • Said concentration phase is characterized by the closing of the concentrate drain valve 171 installed on the concentrate drain line 172.
  • the liquid is concentrated by circulating under pressure through the loop (lines 151 and 152) thanks to the opening of the liquid suction valve 150, the common liquid introduction valve 149 and / or the axial valve liquid 148, the common liquid discharge valve 170 and / or the peripheral liquid discharge valve 145.
  • This concentration phase lasts until the desired concentration rate is obtained.
  • the drain valve 171 of the concentrate opens and the pump 173 starts to evacuate the concentrate from the system to the drain tank 175 of the concentrate. From this moment begins the separation phase.
  • the purge flow rate of the concentrate discharged into the tank 175 is measured by a flow meter 174.
  • the flow rate of purge of the concentrate determined by the pump 173 must remain proportional to the flow rate of the evacuated permeate measured by the flowmeter 164, and determined by the pump 168 downstream of the common recovery device 62 on the pipe of the permeate 163.
  • the proportionality coefficient is given at the start of the separation process This constant level of the concentration rate must be preserved throughout the duration of the liquid separation phase.
  • the flowmeters 164 and 174 are connected to the pumps 168 and 173 by a circuit 176 which makes it possible to control the said pumps while maintaining the desired flow ratio.
  • a proportional signal piston pump can be used to do this, for example, which manages the flow rate of the concentrate in proportion to that of the permeate.
  • the hydraulic balance in the treatment system is maintained correctly in the simplest way by means of a level regulator 169 of the liquid in the concentration tank 161. Thanks to this regulator the addition of the liquid to be treated from line 160 follows the sum of the concentrate purge flow and the permeate flow.
  • the separation device is generally inserted in a loop (lines 151 and
  • the parameters of the liquid to be treated are measured by the concentration sensors 181 and of pH 182.
  • the same liquid parameters are measured by the sensors 183, 184 and the temperature using thermometer 185.
  • the pressure is measured by the pressure gauges 180 at the inlet of the separation device, 186 and 187 at the outlet of the liquid respectively upstream and downstream of the pressure reducer, 196 at the exit of the permeate.
  • the temperature at the inlet and outlet of the heat exchanger is measured by thermometers 188 and 189, respectively.
  • the final concentration of the purged concentrate is measured by the sensor 190 and the instantaneous concentration at the outlet of the device 1 is measured by the sensor 191.
  • the same permeate concentrations are measured by the sensors 192 and 193, respectively.
  • the membrane washing subsystem used in the separation apparatus comprises a tank 166 containing a washing solution and provided with sensors 194 and 195 for measuring the concentration and the pH respectively.
  • the washing solution is sucked from the tank 1 6 through the line 177 through the valve 178 and then discharged through the separation device under a minimum differential pressure.
  • the valve 167 installed in the pipe of the permeate 163 is closed and the valves 145 and 170 in the liquid evacuation pipes are opened as much as possible.
  • the valve 171 remains closed and the holder 154 does not open due to the low differential pressure of the liquid on either side of said regulator.
  • the present invention also relates to a process for separating liquids into a permeate devoid of the part or all of the materials which cannot pass through the pores of the membrane, on the one hand, and into a concentrate, enriched in said materials, on the other hand.
  • This process includes the following steps (see Figures 1, 5 and 15):
  • peripheral valves 145 By means of closing or opening the peripheral evacuation devices 41 of the simulated liquid in each intermediate cell using peripheral valves 145 distribute the serial and parallel flows among the different cells so as to reach the rate concentration desired optimally from the point of view of the thermal regime of said liquid.
  • a serial circulation of the liquid takes place when said liquid enters the separation device through the common introduction device 30 located in the first end wall of the enclosure, successively passes all the cells of the device and exits at through the common evacuation device 40 located in the second extreme wall of the enclosure.
  • a parallel circulation of the liquid takes place when said liquid enters the separation device through the axial introduction device 31 of the hollow shaft 19.
  • the liquid passes through the shaft and each radial channel and enters directly into each cell.
  • the liquid leaves the separation device using the peripheral evacuation devices 41.
  • the same separation device could be used by introducing the liquid into the devices 41 and recovering it through the device 31.
  • the third possible case includes the superposition of the two modes of circulation of the liquid in series and in parallel.
  • the valves 148 and 149 are used in the introduction pipe 151 and the valves 145 and 170 in the circulation pipe 152 for the liquid.
  • the variation in the flows between said introduction and evacuation devices makes it possible to effect the desired relationship between the allele and serial flows within each cell of the separation device.
  • the peripheral valves 145 can be open on the whole of the cells or in a chosen manner on a certain number of the cells. On each cell there can be at least one peripheral evacuation device 41 connected to the pipe 152 through the peripheral valve 145.
  • the serial currents and parallel can be adjusted as desired (for example, to achieve a necessary concentration of a compound or of a component considered while preserving the thermal regime in the separation apparatus).
  • the same separation device could be used by introducing the liquid into the devices 40 and 41 by recovering it through the devices 30 and 31. From the experience obtained, the following non-restrictive and non-exhaustive applications can be proposed. of the apparatus, system and method described in the present invention:

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Abstract

L'invention concerne un appareil, un système et un procédé de séparation des liquides par osmose inverse, nano-, ultra- et microfiltration sous l'effet conjugué de la pression différentielle formée de part et d'autre d'une membrane (22) disposée dans l'appareil (1), de la rotation continue d'un corps (15, 17, 18) au voisinage de la couche sélective de ladite membrane, de la mise en oscillations du flux de liquide à l'aide des moyens (15, 17, 18) et de la mise en vibration desdites membranes. La superposition desdits mouvements rotatifs continus, des oscillations du liquide et des vibrations des membranes a pour conséquence une atténuation du colmatage des membranes par les matières retenues.

Description

APPAREIL, SYSTEME ET PROCEDE DE SEPARATION DES LIQUIDES
DESCRIPTION
Domaine technique
I Le domaine de l'invention est celui du traitement, de la séparation et de l'épuration des liquides. Plus précisément, la présente invention concerne un appareil de séparation à membranes pour le traitement des liquides en éliminant desdits liquides les matières en suspension, en émulsion et/ou les matières dissoutes (minéraux et organiques). Elle concerne aussi un système et un procédé de séparation des liquides.
L'appareil de séparation à membrane permet d'obtenir deux courants de liquide : a) un courant de perméat ou de filtrat dépourvu en totalité ou en partie des matières en suspension, en émulsion et/ou dissoutes (minéraux et/ou organiques) ; ce courant représentant la majeure partie du liquide à traiter ; b) un courant de concentrât ou de retentat enrichi en matières en suspension, en émulsion et/ou dissoutes. La présente invention concerne également le traitement des liquides contenant des produits chimiques, microbiologiques, pharmaceutiques, alimentaires, lesquels doivent être éliminés ou concentrés effectivement, en totalité et/ou de façon sélective. Dans ces domaines un appareil, un système et un procédé selon la présente invention peuvent être notamment avantageux grâce à la possibilité de fonctionner longtemps sans colmatage des membranes ou avec un colmatage atténué, avec maintien d'un niveau élevé de perméabilité et nécessitant le minimum de prétraitement desdits liquides à traiter.
Termes utilisés dans l'invention Afin d'éviter toute incompréhension de la présente invention par elle-même et en la comparant avec un état de la technique antérieure, les termes suivants méritent d'être explicités pour une meilleur compréhension au cours de cette description.
"Liquide à traiter" est un liquide aqueux ou organique chargé de matières organiques ou inorganiques, qu'elles soient en suspension et/ou dissoutes et/ou en émulsion. Ce liquide est introduit dans le système de séparation à membranes pour le traitement. "Liquide" est le liquide en cours de traitement dans l'appareil de séparation à membranes. Il est préparé à partir du liquide à traiter lors de la phase de traitement qui s'appelle "phase de concentration".
"Concentrât ou retentat" est la portion du liquide qui n'est pas passé à travers la membrane et qui est enrichie en matières retenues par la membrane jusqu'au taux de concentration souhaité. Dès que le taux souhaité est atteint le concentrât est purgé en respectant la constance dudit taux de concentration. A partir de ce moment commence la phase de traitement qui s'appelle "ptrase de séparation".
"Perméat ou filtrat" est la portion du liquide qui est passée à travers la membrane et qui est dépourvue d'une partie ou de la totalité des matières (colloïdales, émulsifiées et7ou dissoutes).
"Taux de concentration 7c" lors de la phase de concentration du liquide à traiter 7C est défini de la façon suivante :
Tr = ' 100%
V ' p + V ' œ ,. ou
Vv est le volume de perméat ; cc est le volume de liquide dans la cuve de concentration ; Vc est le volume de liquide dans les conduites.
Après avoir obtenu le taux de concentration souhaité (c'est le début de la phase de séparation), T est calculé par :
Débit de perméat
Tc = • 100 % Débit de perméat + Débit de purge du concentrât
"Membrane ou milieu filtrant" est un milieu de filtration ou de séparation qui a pour objet l'élimination plus ou moins sélective d'une p.artie ou de la totalité des matières - colloïdales, émulsifiées et/ou dissoutes - qui se trouvent dans le liquide. La membrane comprend en général au moins deux couches : - la première - la couche sélective contenant les pores les plus fins - qui fait face au compartiment rempli du liquide et qui joue un rôle primordial dans la séparation ;
- la deuxième - la couche de soutien - qui fait face au compartiment contenant le perméat ou filtrat et qui a pour but de soutenir la fine couche sélective en lui conférant une stabilité mécanique. Dans la présente invention peuvent être utilisés les différents types de membranes:
- du point de vue de leur application : pour microfiltration, ultrafïltration, nanofiltration et/ou osmose inverse à basse pression ;
- du point de vue de leur composition : en polymère, en métal, en céramique et/ou en métallo-céramique et/ou tout autre matériau adapté ;
- du point de vue de leur structure : symétriques, asymétriques, composites. "Interstice de fonctionnement" est l'espace formé entre la surface principale du corps rotatif et la surface de la membrane.
"Cellule" est une partie de l'appareil de séparation, de préférence de forme cylindrique, ayant un diamètre bien supérieur à sa longueur, et comprenant un corps rotatif disposé entre deux membranes et un interstice de fonctionnement de part et d'autre dudit corps ; elle est limitée sur chaque face par une membrane.
"Chambre de perméat" est une partie de l'appareil de séparation, de préférence de forme cylindrique ayant un diamètre bien supérieur à sa longueur, et comprenant au moins un support poreux couvert par une membrane sur chacune de ses deux faces principales et qui sert à soutenir la membrane, réceptionner et évacuer le perméat.
"Perméabilité" est mesurée par le rapport du débit de perméat à la surface de la membrane traversée.
"Conditions oscillatoires" est un état du liquide qui est caractérisé par des variations non-stationnaires et éventuellement périodiques de champs de vitesse, de débit, de flux et ou partiellement, de pression dudit liquide sous l'action de forces extérieures contrôlées.
"Colmatage" est un phénomène limitant l'efficacité de n'importe quel appareil de séparation à membranes en réduisant sa perméabilité ; ce phénomène résultant des effets suivants : apparition d'une couche de dépôt de matières sur la couche sélective de la membrane ; obturation des pores de la membrane par lesdites matières ; apparition de la couche de polarisation pendant le traitement des solutions contenant des sels et/ou de macromolécules dissoutes.
"Préfïltration grossière" est un prétraitement du liquide à traiter ayant pour but d'enlever les grosses particules représentant une partie des matières en suspension, ayant une taille d'au moins 20 micromètres, en utilisant des méthodes classiques de filtration. Etat de la technique antérieure
Un certain nombre de solutions techniques ont été proposées. Il est connu [le document 1 : Nakao S.-I. "Current status of inorganic membrane in Japan". Proc. 2nd Inter. Conf. Inorg. Membr. - ICIM2-91, Montpellier, France, July 1-4, 1991. Eds.: A.J.Burggraaff, J.Charpin and LCot Trans Tech Publications ; apparu dans "Key Engineering Materials", Vol. 61&62 (1991) pp.219-228], par exemple, un appareil de séparation ayant des membranes planes rotatives. Pour la microfiltration de sauce de soja il n'y avait pas de filtration en deçà d'une pression minimale seuil, à cause de l'effet des forces centrifuges sur la perméabilité des membranes. II a, en outre, été proposé dans le document 2 : WO-A-95/09818, un procédé de traitement des eaux usées en utilisant un système hybride incluant des étapes de précipitation physico-chimique, de microfitration et de nanofiltration de type tangentielle. Ladite filière a dû permettre de prolonger la durée de vie des membranes de micro- et nanofiltration grâce à la succession des différents procédés de traitement : la précipitation en amont de la microfiltration, elle-même en amont de la nanofiltration. En plus, afin d'éviter le colmatage rapide des membranes de nanofiltration, la pression différentielle de fonctionnement de ces membranes a été limitée à 1,5 bar. Mais, il est bien connu qu'une étape de microfiltration qui doit .aider à éviter le colmatage des membranes de nanofiltration sera elle-même une étape qui va poser le problème du point de vue du colmatage.
Une autre invention (document 3 : WO-A-96/09986) concerne un procédé et une installation de traitement de liquides contenant des déchets organiques. La filière de traitement inclut des étapes de traitement physico-chimique ainsi que ultra- ou microfiltration et ensuite une osmose inverse. Toutes les étapes de traitement à membranes sont du type classique, c'est-à-dire tangentielle. Dans cette invention aussi il est montré que les étapes de prétraitement (tamisage, coagulation, floculation, oxydation, filtration etc.) permettent de prolonger la durée de vie des membranes pendant toutes les étapes de traitement membranaire. Pour ces deux dernières inventions, les systèmes résultants sont très encombrants et complexes. Les appareils de filtration à corps rotatifs ont été décrits dans les brevets récents
WO-A-95/00231, WO-A-96/01676, WO-A-95/16508, WO-A-92/21425 et US-A- 5,143,630 (documents 4 à 8, respectivement). Tous ces brevets utilisent des corps rotatifs placés au voisinage des membranes et destinés à réduire leur colmatage. Les appareils décrits dans ces brevets (documents 4 - 8) ont pour objectif de réduire le temps de remplacement des membranes. Il est proposé d'utiliser des modules contenant les membranes avec leurs supports. Lesdits modules sont en eux-mêmes d'une conception complexe mais ils sont faciles et rapides à assembler et à désassembler du système de filtration.
Par ailleurs ces appareils sont mécaniquement complexes et posent des problèmes d'usure, d'encombrement et de réglage, en particulier pour les parties en rotation. Ces appareils nécessitent souvent l'utilisation d'arbres creux, ce qui rend le système plus complexe et plus fragile. Le problème du colmatage des membranes est partiellement abordé par ces innovations par rapport à celles qui utilisent la filtration classique à flux tangentiel.
Le document 6 : WO-A-95/ 16508 a pour objet un .arbre sur lequel sont fixés des corps rotatifs dans un appareil de séparation. On propose un corps rotatif ayant au moins deux pales qui sont fixées audit arbre par des pivots. En état de fonctionnement, ces pales prennent une position radiale, c'est-à-dire dépliée. Lors du remplacement des membranes, les pales sont repliées et permettent d'extraire l'ensemble du module membranaire.
Dans le document 6 le diamètre élevé de l'arbre dans un état plié des pales réduit la surface utile de la membrane. En particulier, le rapport D/d entre le diamètre des pales en position dépliée D et de l'arbre avec ses corps rotatifs plies d, ne varie que de 2J à 2,6. L'équilibrage de cet assemblage lorsque l'arbre est en rotation est problématique. La forme des pales est déterminée par l'exigence de compacité maximale en position pliée.
Dans certains des brevets déjà cités ci-dessus (le document 7 : WO 92/21425 et le document 8 : US 5,143,630) on propose de mettre en vibration les corps enfilés sur l'arbre, déjà animés d'un mouvement de rotation, pour réduire le colmatage des membranes. Mais il n'est jamais proposé de solution technique pour réaliser lesdits mouvements vibratoires.
On peut conclure de l'étude de l'état de la technique antérieure que les efforts étaient principalement dirigés pour faciliter l'échange des modules contenant les membranes sans dépose de l'arbre portant les corps rotatifs. Ces dispositifs ont des conséquences négatives multiples : l'intérieur de l'appareil de séparation est plus complexe, l'étanchéité plus difficile à préserver, il n'est pas possible de travailler à des pressions élevées. Or ce n'est que parce qu'il y a colmatage des membranes qu'il est nécessaire de les changer fréquemment. Donc le problème de réduction du colmatage des membranes reste à l'ordre du jour et attend une solution plus efficace. Si on réduit significativement ce colmatage, le changement des membranes sera beaucoup moins fréquent et on peut simplifier la construction de l'appareil de séparation.
La présente invention a pour objectif de proposer un appareil de séparation à membranes à colmatage réduit comprenant au moins quatre membranes plates fixes et au moins trois corps rotatifs à proximité de la couche sélective desdites membranes, lesdits corps générant des vortex secondaires, et au moins un moyen de génération des conditions oscillatoires dans le liquide.
Un autre objectif de la présente invention est de proposer un appareil de séparation dans lequel chaque membrane est soumise à un mouvement vibratoire afin d'éviter ou atténuer leur colmatage. Ledit appareil ayant au moins quatre membranes installées sur deux supports poreux semi-fixes, étant rigides et de construction simple, et comprenant chacun au moins un disque fabriqué de préférence en poudre métallique frittée ou en tout autre matériau poreux adapté. Ledit disque, couvert de part et d'autre par la membrane, est animé de mouvements vibratoires induits par les variations oscillatoires de flux et de pression de liquide, d'une part, et par le mouvement rotatif continu des corps enfilés sur l'arbre, d'autre part. La superposition des vibrations des membranes et des oscillations de flux de liquide contribue à réduire le colmatage des membranes.
Un autre objectif de la présente invention est de prolonger la durée de fonctionnement du système de séparation entre deux périodes de lavage des membranes, de prolonger la durée d'utilisation des membranes, ainsi que d'améliorer les performances des membranes utilisées. L'utilisation de la construction proposée de corps rotatif ayant une forme d'hélice permet de distribuer la charge en matières éliminées par la membrane de manière uniforme sur toute sa surface. Cette distribution uniforme permet d'améliorer l'efficacité de la membrane, d'une part, et d'éviter la formation de zones stagnantes ayant une tendance à être colmatées de façon préférentielle, d'autre part.
Un autre objectif de la présente invention est d'augmenter la charge de la membrane en matières en suspension au-delà des valeurs qui peuvent être déterminées par la méthode "Silt Density Index - index de la densité de dépôt" (voir document 9 :
ASTM D 4189-82), sans réduire l'efficacité de la membrane. Ceci constitue une avancée majeure puisqu'il n'a pas été possible jusqu'à présent de traiter de tels liquides par les techniques précédentes de filtration sans un prétraitement rigoureux, quelle que soit la technique de filtration utilisée (spiralée, tangentielle et/ou à disques rotatifs dans le milieu liquide à mouvement stationnaire, c'est-à-dire non-oscillatoire). Ceci est vérifié pour les matières en suspension ainsi que pour les matières dissoutes. Au total, la présente invention permet de traiter par ultra- et nanofiltration et par osmose inverse, des liquides dont les concentrations en matières en suspension, en matières dissoutes et/ou en matières en émulsion sont beaucoup plus élevées que le permettaient les techniques précédentes, et ceci sans l'utilisation d'un prétraitement desdits liquides par microfiltration.
Un autre objectif de la présente invention est de proposer un système de séparation universel qui peut s'appliquer pour la micro-, ultra, et/ou nanofiltration ainsi que pour l'osmose inverse à basse pression. Dans tous lesdits cas on peut utiliser le liquide à traiter sans aucun prétraitement ou avec un faible prétraitement (une seule étape de préfiltration grossière). Dans ce dernier cas le prétraitement a pour objectif d'enlever du liquide à traiter les grosses particules et ceci non pas pour diminuer les risques de colmatage mais pour éviter tout effet d'agression mécanique pouvant détériorer la couche sélective de la membrane.
Un autre objectif de la présente invention est de proposer un procédé de séparation de liquides en utilisant ledit appareil qui peut s'adapter à différentes contraintes particulières exigées. En particulier un même appareil et un même système de séparation peuvent être utilisés pour les procédés suivants : microfiltration, ultrafiltration, nanofiltration et osmose inverse, simplement en utilisant les membranes convenables. Grâce à la résistance élevée au colmatage, le procédé de séparation peut être proposé pour atteindre des concentrations élevées de produit en question dans le concentrât, d'une part, et pour traiter des liquides fortement concentrés, d'autre part. Pour un grand nombre des liquides à traiter, il n'est plus nécessaire d'utiliser de réactifs supplémentaires pour retarder le colmatage des membranes et prolonger ainsi leur durée de fonctionnement entre les lavages. L'absence des étapes de prétraitement mène à un système de séparation plus simple du point de vue de leur utilisation et plus compact.
Un autre objectif de la présente invention : augmenter la perméabilité atteinte de la membrane grâce à la prévention ou l'atténuation d'un dépôt de composants du liquide sur la couche sélective de la membrane. De plus, et pour la même raison, la perméabilité élevée des membranes est maintenue pendant une durée plus longue. Au total ces deux facteurs améliorent l'efficacité de l'appareil de séparation à membranes.
Exposé de l'invention
Les objectifs mentionnés ci-dessus, ainsi que d'autres qui apparaîtront par la suite, sont atteints selon l'invention grâce à un appareil de séparation à membranes destiné à séparer le(s) composants) présent(s) dans un liquide à traiter. L'appareil est caractérisé en ce qu'il est constitué d'une enceinte stationnaire ayant une symétrie axiale, d'au moins quatre membranes plates de la forme d'un disque avec un trou au centre par lequel est enfilé un arbre sur lequel sont fixés au moins trois corps disposés au voisinage desdites membranes et lequel arbre est animé d'un mouvement de rotation qui entraîne lesdits corps. Ladite enceinte contient des chambres de perméat et des cellules disposées en alternance consécutive l'une par rapport à l'autre et traversées par l'arbre. Ledit arbre est mis en mouvement par un moteur ou tout autre moyen par l'intermédiaire d'un système de transmission. Chaque cellule comprend un corps enfilé sur l'arbre et deux espaces formés entre ledit corps et les surfaces des membranes disposées de part et/ou d'autre dudit corps rotatif, lesquels espaces sont les interstices de fonctionnement. La largeur de l'interstice de fonctionnement varie entre 0,5 et 50 mm, de préférence entre 1 et 6 mm. Il y a deux types de cellules dans l'appareil : au moins une cellule intermédiaire, chacune des deux faces de ladite cellule étant constitué de la membrane, et au moins deux cellules extrêmes, une face desdites cellules extrêmes étant formée de la membrane, l'autre face formée de la paroi extrême de l'enceinte cylindrique, ladite première paroi extrême contenant au moins un dispositif commun d'introduction du liquide (c'est la cellule extrême d'introduction) et ladite deuxième paroi extrême contenant au moins un dispositif commun d'évacuation du liquide (c'est la cellule extrême d'évacuation). Ladite deuxième paroi extrême comprenant aussi un dispositif de fixation de l'arbre. Les membranes séparent l'appareil en deux compartiments : le premier contient le liquide et le deuxième contient le perméat.
Les dispositifs communs d'introduction et d'évacuation sont disposés dans les parois extrêmes opposées entre l'arbre et le bord externe desdites parois. Le liquide peut être complémentairement évacué du premier compartiment de l'appareil à travers au moins un dispositif périphérique d'évacuation disposé dans la paroi annulaire de chaque cellule intermédiaire. Le rapport entre le débit de liquide à travers le dispositif commun d'évacuation et la somme des débits de liquide à travers tous les dispositifs périphériques d'évacuation détermine la relation entre les flux sériels et parallèles distribués parmi les différentes cellules de l'appareil de séparation. La partie de liquide qui est passée à travers les membranes, le perméat, remplit la partie de l'appareil de séparation appelée chambre de perméat et est évacuée à travers le bord externe de ladite chambre par au moins un dispositif d'évacuation du perméat. Les corps rotatifs enfilés sur l'arbre sont placés dans chaque cellule de l'appareil. Ces corps ont de préférence la forme d'une hélice ayant au moins deux pales liées à l'anneau central de ladite hélice. Chacune desdites pales comprend deux surfaces principales dont la courbure le long de la ligne de circonférence peut être négative, nulle ou positive. La courbure des surfaces principales des pales de l'hélice située dans la cellule intermédiaire est de préférence nulle. De préférence, la courbure de la surface principale des pales de l'hélice située dans la cellule extrême est de préférence positive (c'est-à-dire convexe) pour la surface qui fait face au dispositif commun d'introduction (ou d'évacuation) et la courbure est nulle pour la surface qui fait face à la membrane. Lesdites surfaces étant limitées par un bord d'attaque et un bord de fuite biseautés, courbés suivant une spirale, et par un bord de circonférence ou par un bord externe. Les bords latéraux biseautés et courbés suivant une spirale permettent de diminuer des pertes énergétiques pendant la rotation des hélices. Le bord de circonférence étant coaxial à l'axe principal de l'arbre, une hélice ayant ledit bord est placée de préférence dans chacune des cellules extrêmes. Le bord externe étant non-coaxial à l'axe principal de l'arbre, une hélice ayant ledit bord est placée de préférence dans la cellule intermédiaire. La géométrie du bord d'attaque et du bord de fuite est calculée par une formule définie ci-dessous.
Soit N = kπ est un angle de serrage de chacun des deux bords latéraux déterminant la forme de chaque pale de l'hélice (k est un coefficient). Alors la forme du bord d'attaque et du bord de fuite d'une pale est décrite par l'équation suivante :
où χ est un angle courant du bord d'attaque ou du bord de fuite de la pale ; m est un nombre entier déterminant (en unités de τt/ή) un .angle de départ d'un bord par rapport à l'axe horizontal (abscisse) au centre du cercle enfermant les pales et constituant un bord de circonférence de chaque hélice ; n est un nombre de pales. Dans l'équation (1) la valeur absolue de χ varie entre 0 et N Selon la présente invention, le coefficient k varie entre 0,05 et 1, de préférence entre 0,1 et 0,6. Le nombre des pales n peut varier entre 2 et 12. De la même façon l'angle entre le bord d'attaque et le bord de fuite de chacune des pales varie entre 15 et 180° alors que l'angle entre le bord d'attaque d'une pale et le bord de fuite de la pale suivante peut varier entre 0 et 165°. Le rapport entre le rayon de la circonférence des pales et le rayon du bord externe de l'anneau central qui soutient lesdites pales varie entre 3 et 15.
La vitesse de rotation des hélices varie entre 20 et 5000 tours par minute, de préférence entre 200 et 2500 tours/mn et peut être modifiée de façon souhaitée lors de fonctionnement de l'appareil.
La phase du positionnement de l'hélice dans chacune des cellules intermédiaires l'une par rapport à l'autre peut varier entre 0 et 180 °.
L'hélice d'une cellule extrême de l'appareil contient des pales avec un bord d'attaque et un bord de fuite ayant la même forme que ceux de l'hélice disposée dans une cellule intermédiaire. Cette forme peut être aussi calculée à partir de l'équation (1). Le flux de liquide diminue momentanément quand la pale passe au regard du dispositif d'introduction ou d'évacuation du liquide. Ces diminutions du flux se produisent de manière périodique. Les surfaces principales desdites pales ayant de préférence une courbure convexe au regard dudit dispositif d'introduction (ou d'évacuation) permettent de diminuer moins brusquement le courant de liquide passant à travers lesdits dispositifs et éviter ainsi un "coup de bélier". La forme proposée des pales permet de faire osciller le flux de liquide en agissant sur le débit (et, donc, la vitesse linéaire) dudit liquide dans l'appareil de séparation. Afin d'améliorer l'effet d'élimination des matières en suspension de la zone adjacente à la surface membranaire dans la cellule extrême, la courbure de la surface principale, qui fait face à la membrane, peut être diminuée par rapport à la courbure de la face opposée. La phase du positionnement de l'hélice dans chacune des cellules extrêmes l'une par rapport à l'autre peut varier entre 0 et 180 °.
Afin de générer les oscillations dans chaque cellule intermédiaire de l'appareil de séparation on propose, en outre, d'utiliser une autre construction de l'hélice qui possède des pales ayant un bord externe décrit par le rayon Rp dont la longueur est inférieure à la longueur, décrite par le rayon R, entre l'axe central et le point extrême de ce bord le plus éloigné de ledit axe central, ledit point décrivant le cercle ayant ledit rayon R lors de la rotation de ladite hélice. Chaque pale de cette hélice comprend deux surfaces principales lesquelles font face à la membrane correspondante, lesdites surfaces principales étant limitées par un bord d'attaque et un bord de fuite biseautés courbés de préférence suivant une spirale conformément à l'équation (1). Ledit bord externe ayant la forme d'un arc étant non-coaxial à l'axe principal de l'arbre et à celui de l'enceinte de l'appareil. Ledit rayon Rp ayant le point de départ qui se trouve de préférence sur la médiane de l'arc formant ledit bord externe de la pale, ladite médiane traversant l'axe de rotation de l'hélice. Puisque le rayon Rp doit toujours avoir la longueur inférieure à celle du rayon R, la courbure du bord externe de la pale de l'hélice reste plus importante que celle du cercle entourant les pales et décrit par l'extrémité du bord externe de la pale lors de la rotation de l'hélice. Le rapport Rp/R est compris entre OJ et 0,99, de préférence entre 0,7 et 0,95.
Une cellule intermédiaire est munie de préférence d'au moins un dispositif périphérique d'évacuation du liquide fixé dans la paroi annulaire de ladite cellule et ayant son axe principal qui forme un angle par rapport à un axe de position du centre d'ouverture dans ladite paroi annulaire compris entre 0° et 90°. Ledit dispositif périphérique d'évacuation ayant ledit angle est incliné de préférence dans le sens de rotation de l'hélice. L'ouverture dudit dispositif situé dans la paroi annulaire est adjacente à ladite extrémité du bord externe de la pale. Une augmentation ou une diminution du débit du liquide dans la cellule intermédiaire se fait de manière périodique au fur et à mesure que l'hélice, installée sur l'arbre plein ou creux, tourne autour de son axe de rotation et permet d'obtenir ainsi dans chaque cellule intermédiaire de l'appareil des oscillations de flux de liquide. Afin de fonctionner correctement, le nombre de pales de l'hélice de cette dernière construction doit être de préférence égal au nombre de dispositifs périphériques d'évacuation du liquide si le nombre desdits dispositifs d'évacuation est supérieur à un. L'angle formé entre les lignes de position de l'extremum sur le bord externe de chaque pale doit être égale à l'angle formé entre les axes de positionnement du centre des ouvertures des dispositifs périphériques d'évacuation. Quand ces conditions sont maintenues, les oscillations de flux de liquide dans la cellule concernée obéissent à une loi périodique dont la fréquence est égale à la fréquence de mouvement rotatif de l'hélice multipliée par le nombre de pales.
Les pales se trouvant en mouvement continu au voisinage de la couche sélective des membranes et ayant les deux bords latéraux courbés suivant une spirale ont pour rôle: A. D'engendrer un mouvement rotatif du liquide en lui donnant une vitesse élevée dans l'interstice de fonctionnement et en faisant cette vitesse plus uniforme sur toute la surface de la membrane ;
B. De diminuer les pertes d'énergie dans ledit interstice de fonctionnement ; C. De servir comme un des moyens de génération d'oscillations du liquide (les deux hélices extrêmes) à l'entrée dans l'appareil de séparation et à la sortie dudit appareil. Ces deux hélices extrêmes peuvent avoir un nombre de pales identique ou différent par rapport aux hélices intermédiaires de l'appareil de séparation et l'une par rapport à l'autre. La première surface principale desdites hélices extrêmes, qui fait face à la membrane, sert pour empêcher le colmatage de celle-ci. La deuxième surface principale desdites hélices extrêmes sert pour la génération d'oscillations de liquide et les pales elles-mêmes servent d'interrupteur du jet dudit liquide. La vitesse de rotation de l'hélice détermine la fréquence des oscillations, tandis que le nombre et la largeur des pales au niveau du rayon où se trouve un axe des dispositifs d'introduction et d'évacuation du liquide déterminent à la fois la fréquence et l'amplitude des oscillations. Lesdites hélices extrêmes peuvent être fixées sur l'arbre de l'appareil de séparation de manière à être en phase ou en différence de phase l'une par rapport à l'autre. La distance entre l'ouverture du dispositif d'introduction et/ou d'évacuation et la surface principale de la pale étant réglable ou fixe. D. De servir comme un moyen de générer la vibration des membranes fixées sur les surfaces principales des chambres de perméat, lesdites chambres ayant une forme de disque de faible épaisseur. De chaque côté du support poreux constituant lesdites chambres se trouve une hélice, ayant au moins deux pales et étant en rotation. S'il y a un décalage entre les phases des deux hélices entourant la même chambre de perméat, il existe un gradient local de la pression de part et d'autre de ladite chambre de perméat. Ledit gradient se varie suivant le mouvement des hélices et engendre ainsi une vibration de ladite chambre de perméat et des membranes.
E. De servir comme moyen de générer des oscillations du flux de liquide au niveau de l'interstice de fonctionnement au moyen de l'interruption momentanée et périodique de la sortie dudit liquide à travers au moins un. dispositif d'évacuation situé dans la paroi annulaire de chaque cellule. La distance entre l'ouverture du dispositif périphérique d'évacuation du liquide et l'extremum du bord externe de la pale étant réglable ou fixe.
La distance entre la surface de la membrane et la surface principale d'une pale d'hélice (c'est-à-dire, la largeur de l'interstice de fonctionnement) peut être constante le long d'un rayon et de la ligne de circonférence de l'hélice ou peut varier le long des ces lignes. Dans ce dernier cas l'angle entre la surface de la membrane et la surface principale de la pale est compris entre 0 et 30 °. La réalisation d'un corps rotatif ayant une forme d'hélice contenant au moins deux pales par rapport à un disque plat ou un disque à rainures ou à saillies (radiales, concentriques ou spirales) a plusieurs avantages : a) de diminuer les forces de frottement entre la surface du corps rotatif et le liquide et, ainsi, d'abaisser les pertes d'énergie et, donc, de diminuer le réchauffement du liquide pendant le fonctionnement de l'appareil de séparation tout en préservant la vitesse nécessaire pour le cisaillement efficace de la surface de membrane par le courant de liquide ; b) d'ajouter une seconde composante dans le mouvement non-stationnaire périodique agissant sur le support semi-fixe qui engendre un mouvement vibratoire dans les membranes ; c) d'ajouter une troisième composante dans le mouvement non-stationnaire périodique du liquide au moyen de la fermeture partielle momentanée et périodique du dispositif d'évacuation dudit liquide situé dans chaque cellule de l'appareil de séparation dans sa paroi annulaire. La combinaison de ces mouvements non-stationnaires périodiques permet de réduire la vitesse de déposition des matières sur la membrane et/ou d'améliorer leur enlèvement de la surface de la membrane.
Une chambre de perméat est constituée d'un support poreux qui comprend au moins un disque poreux dont les faces principales sont couvertes par les membranes, fabriquées en général en polymère, et lequel disque est muni d'un trou au centre pour enfiler un arbre et laisser passer le liquide autour des anneaux centraux des hélices. Ledit support peut être aussi composé d'une matière poreuse suffisamment rigide du type symétrique, asymétrique et/ou composite dont la (ou les) surface(s) principale(s) est (sont) couverte(s) par une couche sélective. Le disque poreux est de préférence en poudre métallique frittée. Il peut aussi être en céramique et/ou en métallo-céramique. Il peut aussi être couvert par une couche sélective en polymère et/ou en céramique et/ou en metallo-céramique liée au support. La taille des pores d'un disque poreux varie entre 1 et 500 micromètres et le taux de porosité entre 5 et 80 %. Il est essentiel que, d'une part, la résistance à l'écoulement du perméat soit minimale et, d'autre part, la taille des pores ne détériore pas la structure et l'intégrité de la membrane utilisée, même sous une pression différentielle importante. Dans le même temps le taux de porosité dudit disque poreux doit être optimal afin de maintenir la rigidité du support qui doit être suffisante pour les conditions particulières de fonctionnement.
Le perméat sort de ladite chambre à travers le bord externe et à travers la partie de la surface principale adjacente au ledit bord externe puis il peut être collecté dans une cuve ou sortir par un dispositif installé dans le carter qui entoure chaque chambre. Le support est pourvu d'un bord interne coaxial audit bord externe, ledit bord interne réserve un espace par lequel est enfilé un arbre. Ce bord interne et la portion des membranes en contact avec ledit bord sont étanchéifiés. Chacune desdites chambres est fixée au niveau de sa périphérie extérieure à la paroi annulaire des cellules adjacentes, formant l'enceinte de l'appareil de séparation, et reste libre au niveau de sa partie centrale.
On peut utiliser comme chambre de perméat un seul disque couvert sur chacune de ses faces par une membrane ou par une couche sélective liée aux dites faces. Dans ce cas la chambre de perméat est constituée de pores se trouvant à l'intérieur du disque poreux et le liquide entre dans ladite chambre en traversant la membrane, ensuite il coule à travers les pores à l'intérieur du disque poreux en se dirigeant vers le bord externe au niveau duquel il sort de l'appareil de séparation. Le cas d'utilisation d'un seul disque poreux comme chambre de perméat peut être envisagé pour les procédés d'osmose inverse et/ou de nanofiltration et/ou, parfois, d'ultrafiltration, c'est-à-dire pour les procédés où les membranes ont une faible perméabilité. Dans les cas de microfiltration et ou, parfois, d'ultrafiltration, quand la perméabilité de la membrane est plus importante, on peut utiliser pour chambre de perméat au moins deux disques poreux. Afin de faciliter l'évacuation du perméat vers le bord externe dudit support on sépare lesdits disques poreux en empilant entre eux une grille, par exemple, ou un autre disque poreux. Cette grille ou disque interne ayant des pores d'une taille plus importante que celle des pores des supports externes. On peut aussi former des rainures radiales et/ou concentriques sur la face de chacun des disques externes opposée à celle couverte par la membrane et/ou sur les deux faces du disque interne. Dans ces cas, le perméat sort de préférence à travers le bord externe de la grille ou le bord externe dudit support interne ayant des gros pores ou encore étant mené par lesdites rainures.
Chaque membrane utilisée dans l'appareil de séparation se présente comme un .disque ayant un trou au centre. Il n'y a aucune jonction entre les différentes membranes de chaque cellule ainsi qu'entre les différentes portions de la membrane, qui couvre chaque face du disque poreux, au-delà du bord externe et, donc, on évite ainsi la formation de zones de stagnation qui pourraient se former dans les endroits desdites jonctions. Les joints servant à l'étanchéité et situés près des bords externe et interne du support sont bien lavés par le courant tourbillonnaire du liquide généré par les corps rotatifs.
La taille des pores dm de la couche sélective de la membrane utilisée dans l'appareil de séparation et la taille de pores Ds du support qui constitue une chambre de perméat ont entre eux le rapport suivant : D^dm ≥ 50. L'épaisseur de la chambre de perméat est comprise entre 0,5 et 10 millimètres, de préférence entre 1 et 5 millimètres.
L'enceinte de l'appareil de séparation présente une symétrie axiale par rapport à l'arbre. Ce dernier est constitué d'un matériau soit et préférentiellement plein, soit creux dans la partie qui se trouve à l'intérieur de l'appareil et qui est en contact avec le liquide. Dans le cas de l'arbre creux, le liquide entre sous pression dans l'appareil de séparation à travers un dispositif commun d'introduction et/ou à travers un dispositif axial d'introduction, s'écoule autour et ou à l'intérieur de l'arbre et remplit les différentes cellules y compris les interstices de fonctionnement. Ledit arbre creux contenant au moins un canal radial réalisé dans sa paroi au niveau de chaque support poreux et servant pour introduire le liquide dans chacun des interstices de fonctionnement. Chacun des corps rotatifs comportant un anneau central, ledit anneau ayant au moins un canal radial servant aussi pour introduire le liquide dans chacun des interstices de fonctionnement. Lesdits canaux de l'anneau central coïncident dans leur position avec les canaux de l'arbre creux. Chaque cellule interne est munie d'au moins un dispositif périphérique d'évacuation du liquide. Aux extrémités de l'appareil de séparation pourvu d'un arbre creux sont disposées des cellules extrêmes constituées d'un corps rotatif extrême et d'une seule membrane, d'une part dudit corps rotatif, et d'un dispositif d'introduction du liquide (ou dispositif d'évacuation dudit liquide), de l'autre part dudit corps rotatif. Les corps rotatifs desdites cellules extrêmes ayant aussi une forme d'hélice jouent un rôle supplémentaire par rapport à ceux placés dans les cellules intermédiaires.
Un dispositif d'introduction du liquide est placé au voisinage du plan de rotation desdites hélices extrêmes. L'interruption du jet dudit liquide par les pales en mouvement rotatif génère des oscillations du flux dudit liquide dans tout l'appareil de séparation. Le même rôle peut être joué par l'autre hélice située dans l'autre cellule extrême. Dans ce cas aussi l'interruption du jet de sortie du liquide par les pales en mouvement rotatif génère une oscillation du flux dudit liquide dans tout l'appareil de séparation. Ces deux hélices placées dans lesdit.es cellules extrêmes de l'appareil de séparation peuvent être en phase l'une par rapport à l'autre, en contre phase ou présenter toute autre différence de phase. Ainsi, on peut avoir plusieurs possibilités de génération des conditions oscillatoires dans le liquide continu dans l'appareil de séparation.
Une autre source des oscillations du liquide réside dans l'interruption intermittente et périodique du flux dudit liquide qui sort à travers au moins un dispositif périphérique d'évacuation situé dans la paroi annulaire qui entoure chaque cellule intermédiaire de l'appareil de séparation à l'arbre creux. La diminution du rayon de la courbure du bord externe de la pale par rapport à la courbure de la ligne de circonférence de l'hélice résulte en génération efficace des conditions oscillatoires dans le liquide au niveau de l'interstice de fonctionnement de la cellule correspondante. Les conditions oscillatoires créées dans l'appareil de séparation à l'arbre creux ont une influence sur les membranes utilisées. En effet, les membranes sont posées sur les supports poreux ayant une forme de disque d'une épaisseur qui varie de 0,5 à 10 millimètres en formant ainsi les chambres de perméat. De plus, le bord interne desdites chambres n'est pas fixé et de ce fait facilite une mise en vibration desdites chambres de perméat et, donc, des membranes qui recouvrent les faces principales desdits supports. L'onde qui se forme dans le liquide sous l'effet des oscillations causées par au moins une hélice des cellules extrêmes, se propage d'une cellule extrême de l'appareil de séparation à l'autre cellule extrême en traversant consécutivement chaque cellule intermédiaire dudit appareil. Il existe donc un gradient local de la vitesse et de la pression de part et d'autre de chaque chambre de perméat. Ce gradient varie périodiquement et met en vibration les membranes.
Une autre source de vibration des membranes réside dans le positionnement des hélices des différentes cellules les unes par rapport aux autres. S'il y a un décalage dans les phases des hélices entourant la même chambre de perméat, il existe un gradient local de la pression de part et d'autre de ladite chambre. Ledit gradient varie périodiquement en chaque point de la membrane et de leur support et génère ainsi les vibrations desdites membranes.
Lesdites conditions oscillatoires dans le liquide améliorent l'élimination des matières de la couche sélective de la membrane et permettent ainsi de maintenir pendant une durée prolongée une perméabilité élevée. Il en résulte une réduction de la fréquence du lavage et du changement des membranes. La forme spiralée des pales des hélices rotatives permet, d'une part, d'empêcher le dépôt de particules sur la surface de la membrane, et, d'autre part, d'uniformiser la vitesse tangentielle sur toute la surface de la membrane. La superposition des différentes actions mentionnées ci-dessus qui s'exercent sur le liquide engendre le nettoyage permanent et intensif de la couche sélective des membranes et retarde de façon efficace leur colmatage.
Selon la présente invention, on peut prévoir plusieurs modes de réalisation de l'appareil de séparation ayant les mêmes cellules et chambres de perméat. Selon un premier mode de réalisation, l'appareil de séparation à membranes comprend :
- une enceinte cylindrique stationnaire divisée par des membranes en deux compartiments : le premier compartiment contenant le liquide et le deuxième compartiment contenant le perméat ;
- au moins quatre membranes plates installées sur deux supports poreux stationnaires de part et d'autre desdits supports, lesdits supports ayant la forme d'un disque avec un trou au centre ;
- au moins un dispositif commun d'introduction du liquide dans le premier compartiment, ledit dispositif situé dans la première paroi extrême de ladite enceinte entre l'arbre et le bord externe de ladite paroi étant en communication directe avec la première cellule extrême ;
- au moins un dispositif d'évacuation du liquide dans le premier compartiment, ledit dispositif est situé dans la deuxième paroi extrême entre l'arbre et le bord externe de ladite paroi extrême et/ou dans la paroi annulaire qui entoure chaque cellule intermédiaire ;
- au moins un dispositif d'évacuation du perméat dans le deuxième compartiment, ledit dispositif situé sur le bord externe desdits supports poreux ;
- au moins trois corps disposés dans le premier compartiment au voisinage desdites membranes en formant des interstices de fonctionnement ; chacun desdits corps comportant un anneau central enfilé sur
- un arbre plein formant l'axe de ladite enceinte et inséré par un trou central réalisé dans lesdits membranes et supports et animé d'un mouvement de rotation qui entraîne lesdits corps en rotation en formant dans le liquide au niveau desdits interstices de fonctionnement des vortex secondaires et des conditions oscillatoires ainsi que des mouvements vibratoires des membranes afin d'éviter ou d'atténuer leur colmatage et de maintenir leur perméabilité à un niveau élevé ; et
- un moyen de mise en rotation dudit arbre portant lesdits corps.
Bien entendu, on pourrait utiliser l'appareil de séparation selon ce premier mode de réalisation en introduisant le liquide dans les dispositifs disposés dans la deuxième paroi extrême et/ou dans la paroi annulaire de chaque cellule intermédiaire et en le récupérant à travers le dispositif commun disposé dans la première paroi extrême de l'enceinte. Selon un second mode de réalis- ation, l'appareil de séparation à membranes comprend :
- une enceinte cylindrique stationnaire divisée par des membranes en deux comp.artiments : le premier compartiment contenant le liquide et le deuxième compartiment contenant le perméat ;
- au moins quatre membranes plates installées sur deux supports poreux stationnaires de part et d'autre desdits supports, lesdits supports ayant la forme d'un disque avec un trou au centre ;
- au moins un dispositif axial d'introduction du liquide dans le premier compartiment, ledit dispositif situé dans la première paroi extrême de ladite enceinte à l'extrémité de l'arbre creux ;
- au moins un dispositif d'évacuation du liquide dans le premier compartiment, ledit dispositif est situé dans la deuxième paroi extrême entre l'arbre et le bord externe de ladite paroi extrême et/ou dans la paroi annulaire qui entoure chaque cellule intermédiaire ;
- au moins un dispositif d'évacuation du perméat dans le deuxième compartiment, ledit dispositif situé sur le bord externe desdits supports poreux ;
- au moins trois corps disposés dans le premier compartiment au voisinage desdites membranes en formant des interstices de fonctionnement ; chacun desdits corps comportant un anneau central ; ledit anneau de chaque corps ayant au moins un canal radial servant pour introduire le liquide dans chacun des interstices de fonctionnement ; lesdits corps enfilés sur
- un arbre creux formant l'axe de ladite enceinte et inséré dans un trou central réalisé dans lesdits membranes et supports et animé d'un mouvement de rotation continue qui entraîne lesdits corps en rotation en formant dans le liquide au niveau desdits interstices de fonctionnement des vortex secondaires et des conditions oscillatoires ainsi que des mouvements vibratoires des membranes afin d'éviter ou d'atténuer leur colmatage et de maintenir leur perméabilité à un niveau élevé ; ledit arbre creux contenant au moins un canal radial réalisé dans sa paroi au niveau de chaque support poreux et servant pour introduire le liquide dans chacun des interstices de fonctionnement ; lesdits canaux de l'anneau central des corps coïncident dans leur position avec les canaux de l'arbre creux ; et
- un moyen de mise en rotation dudit arbre portant lesdits corps. Bien entendu, on pourrait utiliser l'appareil de séparation selon ce second mode de réalisation en introduisant le liquide dans les dispositifs disposés dans la deuxième paroi extrême et/ou dans la paroi annulaire de chaque cellule et en le récupérant à travers le dispositif axial d'évacuation disposé dans la première paroi extrême de l'enceinte à l'extrémité de l'arbre creux.
Selon un troisième mode de réalisation, l'appareil de séparation à membranes comprend :
- une enceinte cylindrique stationnaire divisée par des membranes en deux compartiments : le premier compartiment contenant le liquide et le deuxième compartiment contenant le perméat ;
- au moins quatre membranes plates installées sur deux supports poreux stationnaires de part et d'autre desdits supports, lesdits supports ayant la forme d'un disque avec un trou au centre ;
- au moins deux dispositifs d'introduction du liquide dans le premier compartiment, lesdits dispositifs situés dans la première paroi extrême de ladite enceinte cylindrique ; ledit premier dispositif est un dispositif commun d'introduction d'un liquide dans le premier compartiment, ledit premier dispositif situé entre l'arbre et le bord externe de ladite paroi extrême étant en communication directe avec la cellule extrême d'introduction du liquide ; ledit deuxième dispositif est un dispositif axial d'introduction du liquide dans le premier compartiment, ledit deuxième dispositif situé à l'extrémité de l'arbre creux ;
- au moins un dispositif d'évacuation du liquide dans le premier compartiment, ledit dispositif est situé dans la deuxième p.aroi extrême entre l'arbre et le bord externe de ladite paroi extrême et/ou dans la paroi annulaire qui entoure chaque cellule intermédiaire ;
- au moins un dispositif d'évacuation du perméat obtenu à partir dudit liquide dans le deuxième compartiment ledit dispositif situé sur le bord externe desdits supports poreux ;
- au moins trois corps disposés dans le premier compartiment au voisinage desdites membranes en formant des interstices de fonctionnement ; chacun desdits corps comportant un anneau central ; ledit anneau de chaque corps ayant au moins un canal radial servant pour introduire le liquide dans chacun des interstices de fonctionnement ; lesdits corps enfilés sur - un arbre creux formant l'axe de ladite enceinte et inséré par un trou central réalisé dans lesdits membranes et supports et animé d'un mouvement de rotation continue qui entraîne lesdits corps en rotation en formant dans le liquide au niveau desdits interstices de fonctionnement des vortex secondaires et des conditions oscillatoires ainsi que des mouvements vibratoires des membranes afin d'éviter ou d'atténuer leur colmatage et de maintenir leur perméabilité à un niveau élevé ; ledit arbre creux contenant au moins un canal radial réalisé dans sa paroi au niveau de chaque support poreux et servant pour introduire le liquide dans chacun des interstices de fonctionnement de l'appareil de séparation ; lesdits canaux de l'anneau central des corps coïncident dans leur position avec les canaux de l'arbre creux ; et
- un moyen de mise en rotation dudit arbre portant lesdits corps.
Bien entendu, on pourrait utiliser l'appareil de séparation selon ce troisième mode de réalisation en introduisant le liquide dans les dispositifs disposés dans la deuxième paroi extrême et/ou dans la paroi annulaire de chaque cellule et en le récupérant à travers les dispositifs axial et/ou commun d'évacuation disposés dans la première paroi extrême de l'enceinte.
Dans ces trois modes de réalisation de l'appareil de séparation, l'enceinte cylindrique stationnaire et l'arbre sont en position horizontale. On peut prévoir une construction de l'appareil selon l'un quelconque des modes décrits ci-dessus mais avec l'enceinte cylindrique et l'arbre dirigés verticalement Dans cette construction verticale la cuve de collecte du perméat, le dispositif de fixation de l'arbre, et le dispositif commun d'introduction du liquide peuvent être disposés de préférence dans la paroi extrême basse de l'appareil, le dispositif commun d'évacuation et le dispositif axial d'introduction dudit liquide situés dans la paroi extrême haute. Cette construction verticale permet d'avoir un accès plus facile aux membranes pendant leurs installation et/ou leur remplacement.
Selon la présente invention, on peut de préférence éviter l'utilisation d'un arbre creux grâce à l'utilisation des hélices à pales. Dans ce cas le liquide entre dans l'appareil de séparation à travers le dispositif commun d'introduction, situé dans la première paroi extrême de l'appareil de séparation cylindrique, passe autour de l'arbre en utilisant pour cela les espaces entre-pales des hélices en entrant de même dans chaque cellule et donc dans chaque interstice de fonctionnement. Le rapport entre le courant qui passe le long de l'arbre et celui qui passe à travers chaque interstice peut être réglé au moyen des vannes connectées au dispositif commun d'évacuation et aux dispositifs périphériques d'évacuation du liquide. Les objectifs de la présente invention sont atteints grâce à la superposition des mouvements rotatifs du liquide entraîné par les hélices, des mouvements radiaux dudit liquide et, enfin, des mouvements oscillatoires dudit liquide. Tous ces mouvements se superposent dans l'interstice de fonctionnement. Or lesdits mouvements forment, dans le liquide se trouvant au voisinage de la couche sélective de la membrane, les conditions qui produisent un effet favorable à une atténuation ou même à une prévention de dépôt sur la membrane. En outre, lesdites oscillations existant dans le liquide génèrent des mouvements de vibration de la membrane elle-même, ce qui permet d'éviter une accumulation voire d'extraire les matières qui ont pénétrées dans les pores de la membrane. Lesdites conditions oscillatoires dans le liquide, provoquant un mouvement vibratoire de la membrane, peuvent être .distinguées par leur origine : a) les ondes qui se propagent à travers l'appareil de séparation d'une cellule à l'autre et qui se forment grâce à la rotation des hélices extrêmes au regard du dispositif commun d'introduction du liquide et ou au regard du dispositif commun d'évacuation du liquide ; b) les ondes qui se forment dans chaque cellule au moyen d'une hélice à pales qui interrompt momentanément et périodiquement le courant de liquide dans ladite cellule ; le volume de propagation de ces dernières ondes est essentiellement limité au volume de ladite cellule.
Les conditions oscillatoires dans le liquide au niveau de l'interstice de fonctionnement de l'appareil de séparation ainsi que les vibrations des membranes aident à :
- modifier la transition entre le réαme laminaire et le régime turbulent dans ledit interstice ;
- la migration des matières en suspension et la diffusion des (macro)rnolécules de la couche sélective de la membrane vers le milieu de l'interstice de fonctionnement ;
- changer le profil transversal de vitesse du liquide existant dans l'interstice de fonctionnement de chaque cellule de façon à rapprocher les couches dudit liquide possédant la vitesse maximale vers la couche sélective de la membrane ; cet effet mène à une augment∑ttion importante du gradient de vitesse existant au voisinage de la couche sélective de membrane, favorisant ainsi l'atténuation de colmatage.
Le fonctionnement de l'appareil de séparation à membrane proposé dans la présente invention nécessite peu ou presque pas de lavage. L'optimisation des paramètres hydrostatiques (pression) et hydrodynamiques (débit de liquide dans l'appareil, compo-sants de la vitesse dans l'interstice de fonctionnement), de la fréquence et de l'amplitude des oscillations de chaque liquide à traiter ainsi que des paramètres de mouvements vibratoires des membranes, adaptées pour le traitement dudit liquide à traiter, permet de maintenir la perméabilité des membranes à un niveau élevé pendant une durée prolongée. En général, il existe un rmnimum d'amplitude (exprimée en volume de liquide transféré pendant une période d'oscillation) dont le dépassement mène à l'absence d'effet positif sur la perméabilité et le comportement temporel de la membrane. Cette limite minimale est égale au dixième du volume de liquide qui se trouve dans chaque interstice de fonctionnement. La fréquence d'oscillation de liquide doit être comprise entre 0,1 et 1000 Hz, de préférence entre 1 et 400 Hz. Les différentes actions périodiques générées simultanément dans l'appareil de séparation et dans chaque cellule dudit appareil doivent avoir de préférence un déphasage étant non en quadrature l'une par rapport à l'autre pour éviter la formation de zones stagnantes.
Pour réaliser les oscillations du liquide dans l'appareil on peut utiliser, en outre de l'hélice à pales, des vannes, des pompes et autres dispositifs à piston, des pompes péristalîiques etc. Lesdites vannes peuvent être instituées en amont et/ou en aval de l'appareil de séparation ; lesdites pompes sont installées, en général, en amont de l'appareil de séparation
Selon l'invention, afin de baisser encore plus fortement la polarisation de concentration en osmose inversa nano- et ultrafiltration, diminuer ou éviter l'apparition de la couche d'adsorption et ou d'un phénomène d'obturation des pores en micro- et ultrafiltration, on peut utiliser un champ électrique appliqué de part et d'autre de chaque membrane dans l'appareil de séparation. Pour cela on utilise comme électrodes opposées une hélice et un support métallique poreux de la membrane. Lesdites électrodes sont, de préférence, couvertes par une couche d'argent et/ou de platine. La tension du champ électrique peut être continue ou alternative ou encore du type pulsionnel. L'application du champ électrique en utilisant un courant continue dont l'application varie dans le temps de façon discontinue est préférable. P?ns ce cas la tension du champ est constante pendant la durée préchoisie et baisse ensuite jusqu'à la valeur minimale ou même jusqu'à zéro. Au bout de cette "période morte" la tension apparaît de nouveau. II existe un seuil minimum de la tension de champ électrique qui est égale en général à une force de convection existante dans chaque interstice de fonctionnement en raison de la pression différentielle appliquée de part et d'autre de la membrane. Ladite force entraîne les composants qui ne peuvent pas passer à travers les pores de la membrane, à être déposés sur la couche sélective de celle-ci. Une autre cause possible dudit seuil est une résistance électrique de l'interstice de fonctionnement et du milieu filtrant. Afin d'obtenir les meilleurs résultats de fonctionnement de l'appareil de séparation, il faut utiliser un champ électrique ayant une tension au-dessus dudit seuil. Selon la présente invention, la tension du champ électrique continu au-delà dudit seuil est comprise entre 500 et 50000 V/m. Le rapport entre la durée d'application de ladite tension et la durée de la période morte est compris entre 0,1 et 50.
La présente invention concerne également un système de séparation qui comprend :
- un appareil de séparation à membranes ; - au moins un dispositif de formation de la pression différentielle de part et d'autre des membranes, ledit dispositif est situé de préférence en amont de l'appareil de séparation ^w la conduite d'introduction du liquide dans ledit appareil et/ou dans la conduite du perméat ;
- au moins un dispositif de régulation de la pression et du débit situé en aval de l'appareil de séparation dans la conduite de circulation du liquide ;
- des cuves de concentration du liquide à traiter, de réception du perméat, de purge du concentrât, de stockage d'une solution de lavage ;
- des moyens de distribution du liquide dans les cellules soit en série, soit en parallèle, soit en combinant les deux ; - des moyens d'optimisation des paramètres hydrostatiques (pression) et hydrodynamiques [débit de liquide (fons l'appareil, composants (rotatif et radial) de la vitesse dans chacun des interstices de fonctionnement] ; paπnis lesdits moyens peuvent être indiqués le moteur avec le système de transmission, les hélices intermédiaires et extrêmes, les vannes, les pompes ; - des moyens de régulation du rapport entre le débit de la purge du concentrât et le débit du perméat ; comme moyens peuvent être utilisés, par exemple, les débitmètres à signal électrique ;
- au moins un échangeur de chaleur disposé dans la boucle de circulation du liquide et/ou au moins un échangeur de chaleur placé dans la cuve de concentration ; lesdits échangeurs sont destinés pour stabiliser la température du liquide ;
- au moins un sous-système de lavage de l'appareil de séparation ;
- au moins un sous-système de prétraitement du liquide avant de l'injecter dans ledit appareil de séparation ; - des moyens de régulation et/ou d'enregistrement des paramètres des liquides et des paramètres de fonctionnement.
Le liquide est préparé dans la cuve de concentration à partir du liquide à traiter au moyen de l'élimination du perméat dudit liquide à traiter dans l'appareil de séparation. Le perméat est dirigé vers la cuve de réception du perméat. Le liquide à traiter est introduit dans la cuve de concentration à travers, de préférence, le régulateur de niveau. Cette étape est la phase de concentration du liquide à traiter. La présence de la cuve de concentration permet au système de séparation de fonctionner en continu en traitant un volume important du liquide à traiter. Bien entendu, on pourrait utiliser ce système en traitant le liquide à traiter en discontinu, c'est-à-dire par bâchées dont le volume est égal à celui de la cuve de concentration. Ladite phase de concentration est caractérisée par la fermeture de la vanne de purge du concentrat. Le liquide se concentre en circulant sous pression à travers la boucle de circulation. Cette phase de concentration dure jusqu'à l'obtention du taux de concentration souhaité. Dès que ledit taux de concentration est atteint la vanne de purge du concentrat s'ouvre et la pompe de purge du concentrat se met en marche pour évacuer le concentrat du système vers la cuve de purge du concentrat. A partir de ce moment commence la phase de séparation. Le débit de purge du concentrat évacué dans la cuve de purge du concentrat est mesuré par un débitmètre installé dans la conduite de purge. Pour maintenir la constance du taux de concentration, le débit de purge du concentrat doit rester proportionnel au débit du perméat évacué dans la cuve de réception du perméat et mesuré par un débitmètre. Le coefficient de proportionnalité est donné au début du processus de séparation. Cette constance du taux de concentration doit être préservée pendant toute la durée de la phase de séparation du liquide. Pour cela les débitmètres installés dans la conduite de perméat et la conduite de purge du concentrat sont reliés aux pompes respectives en régulant les débits desdites pompes suivant des rapports de proportionnalité souhaités. Comme pompe on peut utiliser, par exemple, une pompe à piston à signal proportionnel qui gère le débit du concentrat de façon proportionnelle à celui du perméat.
Le bilan hydraulique dans le système de traitement se maintient correctement de la façon la plus simple au moyen d'un régulateur de niveau disposé dans la cuve de concentration du liquide à traiter. Grâce à ce régulateur l'ajout du liquide à traiter dans la cuve de concentration suit la somme des débit de purge du concentrat et du perméat. Plusieurs capteurs disposés dans les conduites et les cuves du système de séparation permettent de suivre l'évolution des paramètres des liquides, par exemple : concentration, pH, température, pression, conductivité etc.
Le système de séparation des liquides peut inclure plusieurs autres composants comme, par exemple, un sous-système de stérilisation de l'appareil de séparation, un sous- système de préfiltration pour la clarification du liquide à traiter avec son propre sous- système de lavage, une boucle de circulation ayant une pompe de circulation dans laquelle boucle le liquide circule sous la pression de fonctionnement de l'appareil de séparation, une pompe d'aspiration du perméat, des pressostats pour maintenir le fonctionnement du système dans la gamme de pression souhaitée, des automatismes et un système de supervision. Si cela est nécessaire, le sous-système de prétraitement du liquide à traiter peut aussi être inclus dans le système de traitement et peut contenir une ou plusieurs phases de précipitation, de coagulation, d'adsorption, de micellisation. Tous les capteurs peuvent être reliés à des automates programmables qui commandent les machines (pompes, vannes, moteurs) et sont eux-mêmes supervisés par un ordinateur à partir duquel on peut modifier les réglages de commande.
Selon l'invention, le système de séparation est universel et peut s'appliquer pour la micro-, ultra-, et/ou nanofiltration ainsi que pour l'osmose inverse à basse pression. Dans tous lesdits cas on peut utiliser le liquide à traiter sans aucun prétraitement ou avec un faible prétraitement (préfiltration grossière) pour éviter la détérioration de la couche sélective des membranes par les grosses particules. Ledit système peut être installé en poste fixe ou rendu mobile.
La présente invention concerne également le procédé de séparation du liquide à traiter, d'une part en un perméat ou filtrat dépourvu d'une partie ou de la totalité des matières qui ne peuvent pas passer à travers les pores de la membrane, et d'autre part en un concentrat enrichi en lesdites matières, ledit procédé comprenant les étapes suivantes :
- introduire le liquide à traiter dans le système de séparation contenant l'appareil de séparation à membranes par l'intermédiaire de la cuve de concentration qui sert pour la concentration dudit liquide à traiter et, donc, pour la préparation du liquide ; - mettre en rotation les hélices dans chacune des cellules en augmentant la pression dans l'appareil de séparation jusqu'à la pression différentielle de fonctionnement;
- au moyen de la fermeture ou de l'ouverture d'au moins un dispositif d'évacuation du liquide situé dans chaque cellule intermédiaire, distribuer le liquide en série et/ou en parallèle dans les différentes cellules de façon à atteindre le taux de concentration - 20 -
souhaité de la manière la plus optimale du point de vue du régime thermique dudit liquide;
- optimiser les paramètres hydrostatiques (pression) et hydrodynamiques [débit de liquide dans l'appareil, composants (rotatif et radial) de la vitesse dans l'interstice de fonctionnement] ;
- choisir la meilleure variante de génération des oscillations (leur amplitude et leur fréquence) de liquide dans l'appareil de séparation du point de vue de l'atténuation maximale du colmatage des membranes qui va dépendre des propriétés desdites membranes et de celles du liquide à traiter ; - superposer de façon optimale les mouvements tourbillonnaires du liquide dans l'interstice de fonctionnement avec les mouvements oscillatoires ainsi qu'avec les mouvements vibratoires des membranes, en conduisant à la résistance maximale au colmatage des membranes ;
- collecter le perméat et le concentrat séparément pour leur utilisation postérieure; - faire les régulations et automatismes nécessaires et enregistrer des paramètres du système de séparation ainsi que superviser lesdits paramètres.
Le liquide est refoulé sous pression dans le premier compartiment de l'appareil de séparation par au moins un dispositif commun d'introduction en remplissant toutes les cellules, y compris les interstices de fonctionnement, et il en est extrait par au moins un dispositif commun d'évacuation du liquide. Afin de préserver les meilleures conditions dans l'interstice de fonctionnement pour la formation de tourbillons qui empêchent le colmatage de la membrane dans toutes les cellules de l'appareil de séparation, il faut, de préférence maintenir un rapport donné entre le débit de liquide qui sort du premier compartiment de l'appareil de séparation et le débit dudit liquide qui y entre. Ledit rapport doit être compris entre 0,05 et 0,99, de préférence entre 0,7 et 0,9.
Selon l'invention, on peut avoir différentes géométries de circulation du liquide à travers les cellules dans l'appareil de séparation.
Une circulation en série du liquide a lieu quand ledit liquide entre dans l'appareil de séparation à travers le dispositif commun d'introduction, passe successivement toutes les cellules de l'appareil et sort ensuite à travers le dispositif commun d'évacuation situé dans la deuxième paroi extrême de l'enceinte cylindrique. Dans ce cas les dispositifs périphériques d'évacuation, situés dans la paroi annulaire de chaque cellule, en général dans la zone supérieure, ne sont utilisés que pour laisser passer l'air pendant le remplissage de l'appareil de séparation par le liquide ; et les oscillations du flux de liquide sont formées par les hélices situées dans les cellules extrêmes au regard des dispositifs d'introduction et d'évacuation du liquide.
Une circulation parallèle du liquide a lieu quand ledit liquide entre dans l'appareil de séparation à travers le dispositif axial d'introduction de l'arbre creux muni des canaux radiaux situés au niveau de chaque support poreux de l'appareil de séparation. Le liquide passe à travers l'arbre et chaque canal radial et entre directement dans chaque cellule.
Dans la zone de circonférence de chaque cellule le liquide sort de l'appareil en utilisant les dispositifs périphériques d'évacuation. Dans ce cas les oscillations sont générées par les hélices situées dans chaque cellule de l'appareil de séparation. Le troisième cas possible inclut la superposition des deux modes de circulation du liquide en série et en parallèle. Grâce à l'utilisation des hélices à pales le choix entre le courant sériel et parallèle et le rapport entre lesdits deux courants dans les différentes cellules de l'appareil de séparation peuvent être modulés.
Selon l'invention, comme procédés de séparation peuvent être la microfiltration, la ultrafiltration et/ou nanofiltration ainsi que l'osmose inverse à basse pression. Dans tous lesdits procédés on peut utiliser le liquide à traiter sans aucun prétraitement ou avec un faible prétraitement (préfiltration grossière) pour éviter la détérioration de la couche sélective des membranes par les grosses particules.
Brève description des dessins L'invention, ainsi que les différents avantages qu'elle présente, seront mieux compris grâce aux exemples non limitatifs de réalisation de l'invention en référence aux dessins dans lesquels :
- la figure 1 est une vue en coupe longitudinale représentant de façon schématique un appareil de séparation conforme au premier mode de réalisation de l'invention ; - la figure 2 est une vue en coupe longitudinale représentant de façon schématique une chambre de perméat conforme à la première construction ;
- la figure 3 est une vue en coupe longitudinale représentant de façon schématique une chambre de perméat conforme à la deuxième construction ;
- la figure 4 est une vue en coupe longitudinale représentant de façon schématique une chambre de perméat conforme à la troisième construction ;
- la figure 5 est une vue en coupe longitudinale représentant de façon schématique un appareil de séparation conforme au deuxième mode de réalisation de l'invention ; - la figure 6 est une vue en coupe longitudinale représentant de façon schématique un appareil de séparation conforme au troisième mode de réalisation de l'invention ;
- la figure 7 est une vue en coupe longitudinale représentant de façon schématique un appareil de séparation conforme à la construction verticale du troisième mode de réalisation de l'invention ;
- la figure 8 est une vue de face d'une hélice intermédiaire de la première construction qui fonctionne dans une cellule intermédiaire d'un appareil de séparation ;
- la figure 9 est une vue en coupe transversale d'une pale de l'hélice intermédiaire qui correspond à une ligne 2-2 de coupe à la figure 8 ; - la figure 10 est une vue de face représentant une hélice extrême qui fonctionne dans une cellule extrême d'un appareil de séparation ;
- la figure 11 est une vue en coupe d'une pale de l'hélice extrême de la première construction qui correspond à une ligne 4-4 de coupe sur la figure 10 au moment du passage au regard du dispositif commun d'introduction/d'évacuation du liquide ; - la figure 12 est une vue en coupe d'une pale de l'hélice extrême de la deuxième construction qui correspond à une ligne 4-4 de coupe sur la figure 10 au moment du passage au regard du dispositif commun d'introduction/d'évacuation du liquide ;
- la figure 13 est une vue de face représentant une hélice intermédiaire de la deuxième construction qui fonctionne dans une cellule intermédiaire de l'appareil de séparation ; - la figure 14 est une vue en coupe transversale de la cellule intermédiaire de l'appareil de séparation contenant une hélice intermédiaire de la deuxième construction et deux dispositifs périphériques d'évacuation du liquide ;
- la figure 15 illustre un diagramme schématique du système de séparation des liquides utilisant un appareil de séparation à membrane, ainsi qu'un sous-système de lavage des membranes.
Exposé détaillé des modes de réalisation
En se reportant à la figure 1, on va décrire la construction de l'appareil de séparation à membranes conforme au premier mode de réalisation de l'invention. L'appareil de séparation 1 comprend une enceinte cylindrique stationnaire 2 séparés par les membranes en deux compartiments. Le premier, compartiment 10, contient le liquide, le deuxième, compartiment 20, le liquide purifié, c'est-à-dire le perméat ou le filtrat. Ledit appareil de séparation comprend : WO 99/26717 _ ^ _ PCT/FR98/02475
- au moins un dispositif commun 30 d'introduction du liquide fixé dans la première paroi extrême 3 entre l'arbre 12 et le bord externe de ladite paroi extrême, ledit dispositif 30 étant en communication avec la cellule extrême 8 d'introduction du liquide,
- au moins un dispositif commun d'évacuation du liquide 40 fixé dans la deuxième paroi extrême 4 entre l'arbre 12 et le bord externe de ladite paroi extrême, ledit dispositif
40 étant en communication avec la cellule extrême 9 d'évacuation du liquide, et
- au moins un dispositif d'évacuation du perméat 50 et/ou 73.
Dans chaque cellule intermédiaire 11 de l'appareil se trouve de préférence au moins un dispositif périphérique d'évacuation 41 du liquide. Le rapport entre le débit de liquide à travers le dispositif 40 et la somme des débits de liquide à travers les dispositifs
41 détermine la relation entre les flux sériels et parallèles distribués parmi les différentes cellules 11 de l'appareil de séparation. La cuve 60 permet la collecte du perméat qui sort des différentes chambres de perméat 21 et qui peut être évacué à travers le dispositif de récupération du perméat 62. Les cellules 8, 9 et 11 et les chambres 21 sont alternativement empilées autour de l'arbre plein 12. L'ensemble formant l'appareil de séparation 1 qui est constitué d'au moins trois cellules 8, 9 et 11 et d'au moins deux chambres de perméat 20. Les parois annulaires desdites cellules et les chambres ont toutes deux une forme de disque et s'inscrivent dans une même enceinte cylindrique 2. L'arbre pouvant être mis en rotation par un moteur 13 au moyen d'un système de transmission 14. Chacune desdites cellules contient une hélice 15, 17, 18 fixée sur l'arbre plein 12 et mis en rotation à l'aide de cet arbre. Le moteur 13 ou un autre moyen de mise en rotation de l'arbre peut avoir une seule vitesse de rotation, plusieurs vitesses de rotation ou une vitesse de rotation peut être variable pendant le fonctionnement de l'appareil de séparation. Le liquide est introduit dans l'appareil 1 au moyen du dispositif commun d'introduction 30 faisant face aux pales de l'hélice extrême 17 où le flux de liquide est soumis à une oscillation grâce à la rotation de ladite hélice. Le liquide est évacué de l'appareil au moyen du dispositif commun d'évacuation 40 faisant face aux pales de l'hélice extrême 18 où le courant de liquide est aussi soumis à l'oscillation grâce à une rotation de ladite hélice. Ces oscillations se propagent dans tout l'appareil de séparation. Dans chaque cellule intermédiaire 11 le liquide est soumis à une oscillation grâce à une interruption partielle momentanée et périodique du flux dudit liquide quand la pale de l'hélice rotative 15 passe au regard du dispositif périphérique d'évacuation 41 situé dans la paroi annulaire de ladite cellule. L'appareil de séparation comprend au moins une cellule intermédiaire 11 comportant deux membranes 22 de part et d'autre d'un corps 15 ayant une forme d'une hélice. Le liquide se trouve en écoulement radial dans l'interstice de fonctionnement 16 formé entre la surface principale des pales de l'hélice 15 et la couche sélective de la membrane 22. Dès que ladite hélice est mise en rotation un mouvement rotatif du liquide se superpose à l'écoulement radial résultant en un écoulement spirale : formation des vortex ou des tourbillons. Evidemment, les conditions oscillatoires qui seront imposées sur ledit écoulement spirale forcent lesdits tourbillons à être toujours en mouvement non- stationnaire et à influencer plus profondément l'interface adjacente à la couche sélective de la membrane 22. Chacune des deux cellules extrêmes 8 et 9 contiennent respectivement les hélices 17 et 18 et une seule membrane, d'une part de ladite hélice, et un dispositif commun d'introduction 30 ou un dispositif commun d'évacuation 40, de l'autre part.
Sur la figure 2 est illustrée une vue en coupe longitudinale d'une chambre de perméat de la première construction constituée d'au moins un support poreux 71 ayant une forme de disque muni d'un trou au centre permettant d'insérer un arbre plein 12, les anneaux centraux 90 des hélices 15 et de laisser passer le liquide autour desdits anneaux. Le support poreux est de préférence en poudre métallique frittée. Il peut aussi être en céramique et ou en métallo-céramique. Ledit support est couvert sur chacune de ses faces par la membrane 22 fabriquée de préférence en polymère.
La chambre de perméat est étanchéifiée au niveau de la paroi annulaire 78 des cellules adjacentes tout le long du bord externe 72 par deux joints 75 disposés sur la surface de la membrane au voisinage dudit bord de part et d'autre du support poreux 71. Le long du bord cylindrique interne 79, coaxial au dit bord externe 72, une étanchéité 76 est réalisée intégralement sur la butée du support ainsi que sur la portion annulaire interne, adjacente à ladite butée, de chacune des deux membranes. De cette façon le perméat ne peut sortir qu'à travers le bord externe 72 dudit support Afin de faciliter l'évacuation du perméat on propose d'utiliser aussi une portion externe 77 de la surface principale du support poreux 71, ladite portion externe se trouve à la périphérie du joint 75.
On peut utiliser comme chambre de perméat un seul disque poreux couvert sur chacune de ses faces par une membrane ou par une couche sélective liée aux dites faces (voir figure 2). Dans ce cas la chambre de perméat est constituée de pores se trouvant à l'intérieur dudit disque et le liquide entre dans la chambre de perméat en traversant la ,„„ __ PCT/FR98/02475
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membrane, ensuite il coule à travers les pores à l'intérieur du disque poreux, se dirigeant vers le bord externe 72 où il sort de l'appareil de séparation 1, en général à travers le dispositif d'évacuation du perméat 73 inséré dans un carter 74 (le carter 74 et le dispositif 73 montrés, à titre d'exemple, sur une seule chambre de perméat de l'appareil représenté sur la figure 1). Ce carter est fabriqué de préférence en matériau élastique qui peut être serrée facilement autour de l'enceinte de l'appareil de séparation et qui ne doit supporter en général qu'une faible pression à l'intérieur. C'est le cas d'utilisation de l'appareil, muni des chambres de perméat de la première construction, pour les procédés d'osmose inverse et/ou de nanofiltration et/ou, parfois, d'ultrafiltration. Dans les cas de microfiltration et dans certains cas d'ultrafiltration, où la perméabilité de la membrane est plus importante, on peut utiliser pour la chambre de perméat au moins deux disques poreux. Sur les figures 3 et 4, sont représentées des coupes longitudinales des chambres de perméat conformes respectivement à la deuxième et à la troisième construction. Sur ces figures, on a repris les mêmes références que sur la figure 2 pour représenter les éléments communs aux trois constructions. Ces deux constructions comprennent deux disques poreux externes 81 et 82 couverts sur leur face externe par les membranes 22. Afin de faciliter la sortie du perméat vers le bord externe dudit support on peut séparer les disques poreux par une grille 83 (figure 3), par exemple, ou par un disque poreux interne 84 (figure 4) ayant des pores de taille plus importante que celle des pores des di.sques 81 et 82. Dans ces deux dernières constructions, le perméat sort, de préférence à travers le bord externe 85 de la grille ou le bord externe 86 dudit support aux pores d'une taille plus importante.
Chaque membrane utilisée dans l'appareil de séparation 1 se présente comme un disque ayant un trou au centre. Elle se fixe de manière étanche au niveau du bord interne 79, 87 et 88 des supports de chaque construction par une étanchéité intégrale 76 et au niveau du bord externe par un joint 75 entre la membrane 22 et la paroi annulaire 78 de chaque cellule 8, 9 et 11.
Sur la figure 5, est représenté de façon schématique un appareil de séparation conforme au deuxième mode de réalisation de l'invention. Sur cette figure, on a repris les mêmes références que sur la figure 1 pour représenter les éléments communs aux deux modes de réalisation de l'appareil de séparation à membranes.
Dans ce second mode de réalisation, l'appareil de séparation comprend un dispositif axial d'introduction 31 du liquide, ledit dispositif étant en communication avec l'arbre creux 19 est situé dans la première paroi extrême 3 de l'appareil 1. Pour introduire O 99/26717
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le liquide dans chacune des cellules de l'appareil de séparation on utilise les canaux radiaux 32 fabriqués dans la paroi de l'arbre au niveau de chaque chambre de perméat et les canaux radiaux 33 fabriqués dans l'anneau central 90 de chacune des hélices. Les hélices sont disposées sur l'arbre de façon que lesdits canaux dans la paroi de l'arbre et dans les anneaux centraux des hélices coïncident. Le liquide sort de l'appareil de séparation à travers le dispositif commun d'évacuation 40 où le courant est soumis à des oscillations grâce à la rotation de l'hélice extrême 18. Dans chaque cellule intermédiaire 11 le liquide est soumis à des oscillations grâce à l'interruption partielle momentanée et périodique du flux dudit liquide quand les pales de l'hélice rotative 15 passent au regard du dispositif périphérique d'évacuation 41 situé dans la paroi annulaire de ladite cellule. Sur la figure 6, est représenté de façon schématique un appareil de séparation conforme au troisième mode de réalisation de l'invention. Sur cette figure, on a repris les mêmes références que sur les figures 1 et 5 pour représenter les éléments communs aux trois modes de réalisation de l'appareil de séparation à membranes. Dans ce troisième mode de réalisation, l'appareil de séparation comprend deux dispositifs d'introduction du liquide 30 et 31. Cet appareil de séparation représente une synthèse du premier et du deuxième mode de réalisation de l'invention et peut servir pour mieux régler le rapport entre les flux de liquide qui passent à travers chaque cellule de façon sérielle et de façon parallèle. Bien que sur les figures 1, 5 et 6 soient représentés des dispositifs de séparation horizontaux (l'enceinte et l'arbre étant à l'horizontale), on pourrait réaliser un appareil de séparation à membranes disposé de façon verticale et qui est représenté à titre d'exemple sur la figure 7 (pour le troisième mode de réalisation). Sur cette figure, on a repris les mêmes références que sur les figures 1, 5 et 6 pour représenter les éléments communs aux trois modes de réalisation d'un appareil horizontal de séparation. Cette construction verticale du troisième mode de réalisation de l'invention permet d'organiser plus facilement l'accès aux membranes pendant l'installation et/ou le remplacement Dans cette construction on peut de préférence introduire le liquide à travers le dispositif 30 situé en bas de l'appareil de séparation et/ou à travers l'arbre creux 19 en utilisant pour cela un dispositif axial d'introduction 31. Les vannes installées dans le système de séparation au voisinage des dispositifs d'évacuation du liquide 40 et 41 permettent de régler les courants sériel et parallèle de liquide parmi les cellules de l'appareil de séparation ainsi que de stabiliser le régime thermique du liquide dans l'appareil. Le perméat est collecté à l'aide de la cuve 63 pourvu du dispositif commun 64 de récupération du perméat ou à l'aide du carter 74 entourant chaque chambre de perméat 21 et pourvu d'un dispositif d'évacuation 73 de perméat (le carter 74 et le dispositif 73 sont montrés, à titre d'exemple, sur une seule chambre de perméat).
Le liquide est introduit dans l'appareil de séparation conformément à ce troisième mode de réalisation au moyen du dispositif commun d'introduction 30 faisant face aux pales de l'hélice extrême 17 où le courant est soumis à des oscillations grâce à la rotation de ladite hélice. Le liquide est évacué de l'appareil 1 au moyen du dispositif commun d'évacuation 40 faisant face aux pales de l'hélice extrême 18 où le courant est aussi soumis à des oscillations grâce à la rotation de ladite hélice. Ces oscillations se propagent dans tout l'appareil de séparation. Dans chaque cellule intermédiaire 11 le liquide est soumis à des oscillations grâce à une interruption partielle momentanée et périodique du courant dudit liquide quand les pales de l'hélice 15 passent au regard du dispositif périphérique d'évacuation 41 situé dans la paroi annulaire de ladite cellule.
Selon l'invention, les corps rotatifs 15, 17 et 18 d'un appareil de séparation de la présente invention sont de préférence des hélices ayant au moins deux pales. Les figures 8 et 9 représentent une hélice intermédiaire de la première construction, ladite hélice étant situé dans une cellule intermédiaire 11. Chaque pale 96 étant liée à l'anneau central 90 présente deux surfaces principales 91 et 92 faisant face chacune à la surface de la membrane correspondante. Lesdites surfaces principales sont limitées par un bord d'attaque 93 et un bord de fuite 94 biseautés et courbés suivant une spirale, et un bord de circonférence 95 inscrit dans un cercle déterminant le diamètre de ladite hélice et la longueur desdites pales.
La courbure du bord d'attaque 93 et du bord de fuite 94 est calculée de la manière suivante (voir la figure 8). Soit N = kπ est l'angle de serrage de chacun des deux bords latéraux déterminant la forme de chaque pale de l'hélice (k est un coefficient). Alors la forme du bord d'attaque et du bord de fuite d'une pale est décrite par l'équation (1).
Dans cette équation (1) et sur la figure 8, χ est un angle courant d'un bord 93 ou 94 déterminant chaque coté latéral de la pale ; m est un nombre entier déterminant (en unités de π ) un angle de départ d'un bord par rapport à l'axe horizontal (abscisse) au centre du cercle enfermant les pales ; n est le nombre de pales. La valeur absolue de χ varie entre 0 et N. La Figure 8 montre à titre d'exemple une des constructions possibles de ladite hélice ayant trois pales disposées à 120° l'une par rapport à l'autre. La direction préférentielle de rotation de cette hélice est dans le sens des aiguilles d'une montre par rapport au plan du dessin montré sur la figure 8. La coupe d'une pale, illustrée sur la figure 9, est caractérisée par le biseautage du bord d'attaque et du bord de fuite. Cela a pour résultat la diminution des pertes énergétiques pendant le mouvement rotatif de l'hélice. Le nombre des pales n peut varier entre 2 et 12. De la même façon l'angle μ, angle entre le bord d'attaque et le bord de fuite, de chacune des pales varie entre 15 et 180°, alors que l'angle β entre le bord d'attaque d'une pale et le bord de fuite de la pale suivante peut varier entre 0 et 165°. Le rapport R/r entre le rayon R de la circonférence des pales et le rayon r du bord externe de l'anneau central 90 qui soutient lesdites pales, varie entre 3 et 15.
En se reportant aux figures 10 à 12, on va décrire l'hélice extrême utilisée dans les cellules extrêmes 8 et 9 (c'est-à-dire, l'hélice extrême 17 et l'hélice extrême 18 - voir la figure 1) de l'appareil de séparation 1. La figure 10 illustre à titre d'exemple ladite hélice à quatre pales 97. La courbure du bord d'attaque 93 et du bord de fuite 94 est similaire à celle de l'hélice intermédiaire et peut être calculée à partir de l'équation (1).
Sur les figures 11 et 12, sont représentées des vues en coupe transversale d'une pale d'hélice extrême qui correspond à une ligne 4-4 de coupe sur la figure 10. Une pale de chaque construction comprend deux surfaces principales 111 et 112, 121 et 123. Les coupes suivant la ligne 4-4 ont été faites au moment du passage de la pale au regard du dispositif commun d'introduction 30 ou d'évacuation 40 du liquide (l'exemple représenté sur ces figures montre une pale d'hélice au voisinage du dispositif commun d'introduction 30 du liquide). La distance minimale / entre la surface principale 112 ou 123 et l'orifice du dispositif 30 et/ou 40 peut être réglée. Le flux de liquide diminue momentanément quand la pale passe au regard dudit dispositif d'introduction ou d'évacuation du liquide. Les surfaces principales 112 et 123 desdites pales ayant une courbure convexe face au dispositif d'introduction (ou d'évacuation) permettent de diminuer moins brusquement le courant de liquide passant à travers lesdits dispositifs. La forme proposée des pales permet de faire osciller le flux de liquide en agissant préférentiellement sur le débit (et, donc, la vitesse linéaire) dudit liquide dans l'appareil de séparation 1. Afin d'améliorer l'effet d'élimination des matières en suspension de la zone adjacente à la surface membranaire, la courbure de la surface principale 121 de la pale, qui fait face à la membrane, peut être diminuée par rapport à celle de la face 123 de manière illustrée sur la figure 12. Afin de générer les oscillations dans chaque cellule intermédiaire 11 de l'appareil de séparation on propose, en outre, d'utiliser une autre construction de l'hélice représentée sur la figure 13. Chaque pale 128 de cette hélice présente deux surfaces principales qui font face à la membrane correspondante, lesdites surfaces principales étant limitées par un bord d'attaque 93 et un bord de fuite 94 tous deux biseautés et courbés de préférence suivant la spirale décrite par l'équation (1), et un bord externe 133. L'extrémité 134, la plus éloignée de l'axe 126 de rotation de l'hélice, étant sur le bord externe 133 et ayant le rayon Rp, se trouve en même temps sur la ligne de circonférence 135 ayant le rayon R, laquelle ligne 135 se forme lors de la rotation de l'hélice. Ladite extrémité 134 se trouve de préférence sur la médiane 124 de l'arc formant le bord externe 133 de la pale 128, ladite médiane traverse l'axe 126 de rotation de l'hélice et le point 127 de départ du rayon Rp. Le rayon Rp est toujours plus petit que le rayon R. De même, la courbure du bord externe 133 de l'hélice est plus importante que celle de la ligne de circonférence 135.
En se reportant à la figure 14, on peut voir la même hélice à deux pales, représentée auparavant sur la figure 13, qui se trouve dans la cellule intermédiaire 11 de l'appareil de séparation 1 en coupe transversale. Cette hélice est entourée de la paroi annulaire 78 qui fait partie de l'enceinte 2 de l'appareil de séparation 1, ladite paroi 78 comportant deux dispositifs périphériques d'évacuation 41 du liquide. Entre le bord externe 133 de la pale et l'ouverture 138 du dispositif périphérique d'évacuation 41 existe un espace libre à travers lequel passe le liquide. Ladite ouverture se trouve sur l'axe 129. Durant le mouvement rotatif de l'hélice au moment où l'extrémité 134 de la pale se trouve le plus proche possible de l'ouverture 138 du dispositif périphérique d'évacuation 41, alors un minimum du débit du liquide passe à travers ledit dispositif d'évacuation. Ensuite, quand le point 134 s'éloigne de ladite ouverture 138 le débit du liquide augmente à nouveau. La courbure du bord externe 133 de la pale 128 permet d'augmenter le débit du liquide qui pass. e à travers le dispositif périphérique d'évacuation 41 de façon graduelle en évitant les coups brusques pendant l'écoulement dudit liquide. Augmentation et diminution du débit du liquide se font de manière périodique au fur et à mesure que l'hélice, installée sur l'arbre plein 12 ou creux 19 (la figure 14 représente à titre d'exemple un arbre plein 12), tourne autour de son axe de rotation 126 et permet de générer ainsi dans la cellule de l'appareil de séparation des oscillations du flux de liquide.
Afin de fonctionner correctement le nombre de pales 96 (voir figure 8) et/ou 128
(voir figures 13 et 14) de l'hélice des deux constructions doit être, en général, égal au nombre de dispositifs périphériques d'évacuation du liquide 41 si le nombre desdits dispositifs d'évacuation est supérieur à un. L'angle formé entre les médianes 124 désignant la position de l'extremum 134 sur le bord externe 133 de chaque pale 128 doit être égal à l'angle entre les axes 129 sur lesquels se trouvent les ouvertures 138 des dispositifs périphériques d'évacuation du liquide 41 (les médianes 124 coïncident avec les axes 129 dans la configuration particulière donnée à titre d'exemple et représentée sur la fig. 14). Quand ces conditions sont maintenues, les oscillations du flux de liquide dans la cellule concernée obéissent à une loi périodique ayant une fréquence égale au double de la fréquence du mouvement rotatif de l'hélice représentée sur la figure 14. En cas général la fréquence des oscillations de flux dans chaque cellule est égale à un produit du nombre des pales à une fréquence de rotation de l'hélice.
Une cellule intermédiaire est munie d'au moins un dispositif périphérique d'évacuation 41 du liquide fixé dans la paroi annulaire 78 de ladite cellule et ayant son axe principal 125 qui forme un angle φ par rapport à l'axe 129 de position du centre d'ouverture dans ladite paroi annulaire. Ledit angle φ est compris entre 0° et 90°. Ledit dispositif périphérique d'évacuation ayant ledit angle est incliné de préférence dans le sens de rotation de l'hélice. Sur la figure 14, à titre d'exemple, il est représenté une coupe de la cellule portant deux dispositifs périphérique d'évacuation 41 tournés de façon différente par rapport à un axe 129.
La présente invention concerne également un système de séparation des liquides qui inclut l'appareil de séparation à membranes. Sur la figure 15, est représenté un diagramme schématique du système de séparation des liquides ainsi qu'un sous-système de lavage de membranes. Sur cette figure, on a repris les mêmes références que sur les figures 1, 5 et 6 pour représenter les éléments communs de l'appareil de séparation conforme au troisième mode de réalisation de l'invention. Cet appareil de séparation 1 comprend les dispositifs 30 et 31 d'introduction du liquide, connectés à la conduite d'introduction du liquide 151, ainsi que les dispositifs d'évacuation du liquide 40 et 41, connectés à la conduite de circulation du liquide 152 et à la conduite de purge du concentrat 172.
Le liquide à traiter est introduit dans la cuve 161 par la conduite 160. Le liquide est préparé à partir de liquide à traiter dans la cuve 161 de concentration du liquide à traiter au moyen de l'élimination du perméat, dirigé vers la cuve 162 de réception. Ladite élimination du perméat a lieu lors de la séparation dudit liquide sur les membranes installées dans l'appareil de séparation 1. Cette étape s'appelle la phase de concentration du liquide à traiter. La présence de la cuve 161 permet au système de séparation de fonctionner en continu en traitant un volume important du liquide à traiter (ledit volume peut être beaucoup plus grand que celui de la cuve 161). Bien entendu, on pourrait utiliser ce système en traitant le liquide à traiter en discontinu, c'est-à-dire par bâchées dont le volume peut être égal à celui de la cuve 161. Ladite phase de concentration est caractérisée par la fermeture de la vanne de purge du concentrat 171 installée sur la conduite 172 de purge du concentrat. Le liquide se concentre en circulant sous pression à travers la boucle (conduites 151 et 152) grâce à l'ouverture de la vanne d'aspiration 150 du liquide, de la vanne commune d'introduction 149 du liquide et/ou de la vanne axiale d'introduction 148 du liquide, de la vanne commune d'évacuation 170 du liquide et/ou de la vanne périphérique d'évacuation 145 du liquide. Cette phase de concentration dure jusqu'à l'obtention du taux de concentration souhaité. Dès que ledit taux de concentration est atteint, la vanne de purge 171 du concentrat s'ouvre et la pompe 173 se met en marche pour évacuer le concentrat du système vers la cuve de purge 175 du concentrat. A partir de ce moment commence la phase de séparation. Le débit de purge du concentrat évacué dans la cuve 175 est mesuré par un débitmètre 174. Pour maintenir le taux de concentration au niveau constant, le débit de purge du concentrat déterminé par la pompe 173 doit rester proportionnel au débit du perméat évacué mesuré par le débitmètre 164 , et déterminé par la pompe 168 en aval du dispositif commun de récupération 62 sur la conduite du perméat 163. Le coefficient de proportionnalité est donné au début du processus de séparation Ce niveau constant du taux de concentration doit être préservée pendant toute la durée de la phase de séparation du liquide. Pour cela les débitmètres 164 et 174 sont reliés aux pompes 168 et 173 par un circuit 176 qui permet de contrôler lesdites pompes en maintenant le rapport de débit souhaitée. On peut utiliser pour ce faire, par exemple, une pompe à piston à signal proportionnel qui gère le débit du concentrat de façon proportionnelle à celui du perméat.
Le bilan hydraulique dans le système de traitement se maintien correctement de la façon la plus simple au moyen d'un régulateur de niveau 169 du liquide dans la cuve de concentration 161. Grâce à ce réguteteur l'ajout du liquide à traiter de la conduite 160 suit la somme du débit de purge du concentrat et du débit de perméat. L'appareil de séparation est inséré en général dans une boucle (conduites 151 et
152) de circulation du liquide. Ledit liquide est aspiré par la pompe 153 de la cuve 161, et est refoulé sous pression dans l'appareil de séparation 1, puis passe à travers le détendeur de pression 154 et, éventuellement, à travers un échangeur de chaleur 155. Pour ce dernier on utilise la conduite 158 pour faire circuler le fluide calorifique. Le liquide revient ensuite dans la cuve de concentration 161. Dans la cuve 161 peut être installé un mélangeur 165 ainsi qu'un autre échangeur de chaleur 156 avec la conduite 159 servant pour le fluide calorifique. Afin de maintenir une pression constante dans l'appareil de séparation 1 on peut établir un lien fonctionnel d'asservissement de la pompe 153 et du détendeur 154 par un circuit 157 qui va servir pour le transfert du signal de la commande entre ladite pompe et ledit détendeur.
Plusieurs capteurs disposés dans les conduites et les cuves du système de séparation permettent de suivre l'évolution des paramètres des liquides, par exemple : concentration, pH, température, pression, conductivité etc. Comme représenté sur la figure 15 à titre d'exemple, les paramètres du liquide à traiter sont mesurés par les capteurs de concentration 181 et de pH 182. Dans la cuve 161 les mêmes paramètres de liquide sont mesurés par les capteurs 183, 184 et la température à l'aide de thermomètre 185. Dans la boucle de circulation la pression est mesurée par les manomètres 180 à l'entrée de l'appareil de séparation, 186 et 187 à la sortie du liquide respectivement en amont et en aval du détendeur, 196 à la sortie du perméat. La température à l'entrée et à la sortie de l'échangeur de chaleur est mesuré par les thermomètres 188 et 189, respectivement. La concentration finale du concentrat purgé est mesurée par le capteur 190 et la concentration instantanée à la sortie de l'appareil 1 est mesurée par le capteur 191. Les mêmes concentrations du perméat sont mesurées par les capteurs 192 et 193, respectivement.
Le sous-système de lavage des membranes utilisées dans l'appareil de séparation comprend une cuve 166 contenant une solution de lavage et pourvue des capteurs 194 et 195 pour mesurer respectivement la concentration et le pH. A l'aide de la pompe 153 la solution de lavage est aspirée de la cuve 1 6 par la conduite 177 à travers la vanne 178 puis refoulée à travers l'appareil de séparation sous une pression différentielle minimale. Afin d'avoir le minimum de pression différentielle de part et d'autre des membranes on ferme la vanne 167 installée dans la conduite du perméat 163 et on ouvre au maximum les vannes 145 et 170 dans les conduites d'évacuation du liquide ainsi que la vanne 146 dans la conduite 147 de purge générale du système de séparation. La vanne 171 reste fermée et le détenteur 154 ne s'ouvre pas en rai^n de la faible pression différentielle du liquide de part et d'autre dudit détendeur.
La présente invention concerne également un procédé de séparation de liquides en un perméat dépourvu de la partie ou de la totalité des matières qui ne peuvent pas passer à travers les pores de la membrane, d'une part, et en un concentrat, enrichi en lesdites matières, d'autre part. Ce procédé comprend les étapes suivantes (voir figures 1, 5 et 15) :
1. Introduire le liquide à traiter dans le système de séparation contenant l'appareil de séparation 1 par l'intermédiaire de la cuve 161 qui sert pour la concentration dudit liquide à traiter.
2. En utilisant les dispositifs d'introduction 30 et/ou 31 diriger le liquide par la conduite 151 vers et à travers les interstices de fonctionnement 16 des cellules 11, 8 et 9. Laisser sortir le liquide de l'appareil de séparation à travers le dispositif commun d'évacuation 40 ainsi qu'à travers un ou plusieurs dispositifs périphériques d'évacuation 41 installés dans chaque cellule intermédiaire. Ces derniers dispositifs d'évacuation 41 peuvent être utilisé en totalité ou ne peuvent fonctionner que dans certaines cellules pour organiser des courants sériels et parallèles suivant les besoins. Bien entendu, lesdits dispositifs d'évacuation 41 peuvent se transformer aux dispositifs d'introduction du liquide, tandis qu'un, deux ou tout les trois des dispositifs 30, 40 et 31 peuvent être utilisés comme dispositifs d'évacuation du liquide.
3. Mettre en rotation les hélices 15, 17, 18 dans chacune des cellules dudit appareil de séparation en augmentant la pression dans l'appareil 1 jusqu'à la pression de fonctionnement.
4. Au moyen de la fermeture ou de l'ouverture des dispositifs périphériques d'évacuation 41 du liquide simés dans chaque cellule intermédiaire à l'aide des vannes périphériques 145 distribuer les flux sériels et parallèles parmi les différentes cellules de façon à atteindre le taux de concentration souhaité de manière optimale du point de vue du régime thermique dudit liquide.
5. Optimiser les paramètres hydrostatiques (pression) et hydrodynamiques [débit de liquide dans l'appareil, composants (rotatif et radial) de la vitesse dans l'interstice de fonctionnement].
6. Choisir la meilleure variante de génération des oscillations (leur amplitude et leur fréquence) dans l'appareil de séparation 1 du point de vue de l'atténuation du colmatage des membranes utilisées. Pour faire ceci on peut utiliser les oscillations générées par les hélices extrêmes 17 et 18 et par les hélices intermédiaires 15. Les vibrations des membranes peuvent aussi être modulées par les hélices intermédiaires 15 et extrêmes 17 et ou 18 en choisissant leurs phases les unes par rapport aux autres. La superposition optimale desdits mouvements rotatifs du liquide dans l'interstice de fonctionnement avec les mouvements oscillatoires ainsi qu'avec les mouvements vibratoires des membranes conduisent à la résistance maximale au colmatage des membranes.
7. Réguler la température du liquide et du perméat à l'aide des échangeurs de chaleur 155 et 156. 8. Collecter le perméat dans la cuve 162 et le concentrat dans la cuve 175 pour leur utilisation postérieure.
9. Faire les régulations nécessaires et enregistrer des paramètres du système de séparation à l'aide de capteurs ainsi que superviser l'ensemble.
Selon l'invention, on peut avoir différentes géométries de circulation du liquide à travers les cellules dans l'appareil de séparation.
Une circulation en série du liquide a lieu quand ledit liquide entre dans l'appareil de séparation à travers le dispositif commun d'introduction 30 situé dans la première paroi extrême de l'enceinte, passe successivement toutes les cellules de l'appareil et sort à travers le dispositif commun d'évacuation 40 situé dans la deuxième paroi extrême de l'enceinte.
Une circulation parallèle du liquide a lieu quand ledit liquide entre dans l'appareil de séparation à travers le dispositif axial d'introduction 31 de l'arbre creux 19. Le liquide passe à travers l'arbre et chaque canal radial et entre directement dans chaque cellule. Dans la zone de circonférence de chaque cellule le liquide sort de l'appareil de séparation en utilisant les dispositifs périphériques d'évacuation 41. Bien entendu, on pourrait utiliser le même appareil de séparation en introduisant le liquide dans les dispositifs 41 et en le récupérant à travers le dispositif 31.
Le troisième cas possible inclut la superposition des deux modes de circulation du liquide en série et en parallèle. Pour ce , comme on peut le voir sur la figure 15, on utilise les vannes 148 et 149 dans la conduite d'introduction 151 et les vannes 145 et 170 dans la conduite de circulation 152 du liquide. La variation des flux entre lesdits dispositifs d'introduction et d'évacuation permet d'effectuer de façon souhaitée le rapport entre les flux p^allèles et sériels à l'intérieur de chaque cellule de l'appareil de séparation. Les vannes périphériques 145 peuvent être ouvertes sur la totalité des cellules ou de manière choisie sur un certain nombre des cellules. Sur chaque cellule on peut prévoir au moins un dispositif périphérique d'évacuation 41 connecté à la conduite 152 à travers la vanne périphérique 145. Ainsi, en fermant (ou en ouvrant) les vannes 145 le long de l'appareil de séparation les courants sériel et parallèle peuvent être réglés de la façon souhaitée (par exemple, pour atteindre une concentration nécessaire d'un composé ou d'un composant considéré tout en préservant le régime thermique dans l'appareil de séparation). Bien entendu, on pourrait utiliser le même appareil de séparation en introduisant le liquide dans les dispositifs 40 et 41 en le récupérant à travers les dispositifs 30 et 31. A partir de l'expérience obtenue on peut proposer les applications suivantes non restrictives et non exhaustives de l'appareil, du système et du procédé décrits dans la présente invention :
- industrie agro-alimentaire : clarification de jus et de vins, standardisation protéique du lait, extraction des protéines du lactosérum ; - industrie microbiologique et pharmaceutique : extraction de molécules spécifiques dans des milieux complexes microbiologiques ;
- industrie pétrochimique : séparation de constituants se trouvant dans les solvants non aqueux, récupération de molécules synthétiques particulières, obtention d'huiles inoxydables par élimination des produits de dégradation, élimination des matières en suspension dans un pétrole, obtention d'huiles médicinales ;
- industrie automobile et industrie d'usinage : traitement de fluide de coupe, traitement de la peinture à électrophorèse ;
- différentes industries : traitement des solutions contenant des détergents, récupération des additifs coûteux et dont le poids moléculaire est différent de celui d'autres composants, micro-, ultra- et nanofiltration des différents produits liquides contenant des composants de différentes tailles et de différents poids moléculaires, traitement de différents effluents industriels, élimination de matières radioactives des eaux contaminées.
Les modes de réalisation de l'invention ici décrits n'ont pas pour objet de réduire la portée de celle-ci. En particulier, il pourra être envisagé d'apporter certaines modifications à ces modes de réalisation sans sortir du cadre de l'invention. Bien que les différentes variantes de l'appareil, du système et du procédé de séparation des liquides sont, à notre opinion, les plus pratiques et les plus préférables, il est apparent que tous les écarts à la méthode de construction ainsi qu'à la méthode de réalisation se trouvent dans le cadre et l'esprit de la présente invention.

Claims

Revendications
1. Appareil de séparation à membranes (1) comprenant :
- une enceinte cylindrique stationnaire (2) divisée par des membranes en deux compartiments (10, 20) ;
- au moins quatre membranes (22) plates installées sur deux supports poreux stationnaires (71) de part et d'autre desdits supports, lesdits supports ayant la forme d'un disque avec un trou au centre ;
- au moins un dispositif commun d'introduction (30) d'un liquide dans le premier compartiment (10), ledit dispositif étant situé dans la première paroi extrême (3) entre l'arbre (12) et le bord externe de ladite paroi extrême de l'enceinte (2) ;
- au moins un dispositif d'évacuation (40 et/ou 41) d'un liquide dans le premier compartiment (10), ledit dispositif étant situé dans la deuxième paroi extrême (4), entre l'arbre (12) et le bord externe de ladite paroi extrême de l'enceinte (2), et/ou dans la paroi annulaire (78) de l'enceinte (2) ;
- au moins un dispositif d'évacuation (50, 73) du perméat obtenu à partir dudit liquide dans le deuxième compartiment (20), ledit dispositif étant situé sur le bord externe (72) desdits supports poreux ;
- au moins trois corps (15, 17, 18) disposés dans le premier compartiment (10) au voisinage desdites membranes (22) en formant des interstices de fonctionnement (16) ; lesdits corps enfilés sur
- un arbre plein (12) formant l'axe de ladite enceinte et inséré dans un trou central réalisé dans lesdits supports et membranes et animé d'un mouvement de rotation qui entraîne lesdits corps (15, 17, 18) en rotation en formant dans le liquide au niveau desdits interstices de fonctionnement (16) des vortex secondaires et des conditions oscillatoires ainsi que des mouvements vibratoires des membranes afin d'éviter ou d'atténuer leur colmatage et de maintenir leur perméabilité à un niveau élevé ; et
- un moyen (13) de mise en rotation dudit arbre portant lesdits corps (15, 17, 18).
2. Appareil de séparation à membranes (1) comprenant : - une enceinte cylindrique stationnaire (2) divisée par des membranes en deux compartiments (10, 20) ; - au moins quatre membranes (22) plates installées sur deux supports poreux stationnaires (71) de part et d'autre desdits supports, lesdits supports ayant la forme d'un disque avec un trou au centre ;
- au moins un dispositif axial d'introduction (31) du liquide dans le premier compartiment (10), ledit dispositif étant en communication avec l'arbre creux (19) est situé dans la première paroi extrême (3) de ladite enceinte cylindrique sur son axe ;
- au moins un dispositif d'évacuation (40 et/ou 41) du liquide dans le premier compartiment (10), ledit dispositif étant situé dans la deuxième paroi extrême (4), entre l'arbre (19) et le bord externe de ladite paroi extrême de l'enceinte (2), et/ou dans la paroi annulaire (78) de l'enceinte (2) ;
- au moins un dispositif d'évacuation (50, 73) du perméat obtenu à partir dudit liquide dans le deuxième compartiment (20), ledit dispositif étant situé sur le bord externe (72) desdits supports poreux ;
- au moins trois corps (15, 17, 18) disposés dans le premier compartiment (10) au voisinage desdites membranes en formant des interstices de fonctionnement (16) ; chacun desdits corps comportant un anneau central (90) ayant au moins un canal radial (33) servant pour introduire le liquide dans chacun des interstices de fonctionnement (16) ; lesdits corps enfilés sur
- un arbre creux (19) formant l'axe de ladite enceinte et inséré dans un trou central réalisé dans lesdits supports et membranes et animé d'un mouvement de rotation continue qui entraîne lesdits corps (15, 17, 18) en rotation en formant dans le liquide au niveau desdits interstices de fonctionnement (16) des vortex secondaires et des conditions oscillatoires ainsi que des mouvements vibratoires des membranes (22) afin d'éviter ou d'atténuer leur colmatage et de maintenir leur perméabilité à un niveau élevé ; ledit arbre creux contenant au moins un canal radial (32) réalisé dans sa paroi au niveau de chaque support poreux et servant pour introduire le liquide dans chacun des interstices de fonctionnement (16) ; lesdits canaux (32) coïncident dans leur position avec les canaux (33) ; et
- un moyen (13) de mise en rotation dudit arbre portant lesdits corps (15, 17, 18).
3. Appareil de séparation à membranes ( 1 ) comprenant :
- une enceinte cylindrique stationnaire(2) divisée par des membranes en deux compartiments (10, 20) ; - au moins quatre membranes (22) plates installées sur deux supports poreux stationnaires (71) de part et d'autre desdits supports, lesdits supports ayant la forme d'un disque avec un trou au centre ;
- au moins deux dispositifs d'introduction (30, 31) d'un liquide dans le premier compartiment (10), lesdits dispositifs étant situés dans la première paroi extrême (3) de ladite enceinte cylindrique ; ledit premier dispositif (30) est un dispositif commun d'introduction du liquide étant situé entre l'arbre (19) et le bord externe de ladite paroi extrême de l'enceinte (2) ; ledit deuxième dispositif (31) est un dispositif axial d'introduction du liquide étant en communication avec l'arbre creux (19) ; - au moins un dispositif d'évacuation (40 et/ou 41) du liquide dans le premier compartiment (10), ledit dispositif étant situé dans la deuxième paroi extrême (4) entre l'arbre et le bord externe de ladite paroi extrême de l'enceinte (2) et/ou dans la paroi annulaire (78) de l'enceinte (2) ;
- au moins un dispositif d'évacuation (50, 73) du perméat obtenu à partir dudit liquide dans le deuxième compartiment (20), ledit dispositif étant situé sur le bord externe (72) desdits supports poreux ;
- au moins trois corps (15, 17, 18) disposés dans le premier compartiment (10) au voisinage desdites membranes en formant des interstices de fonctionnement (16) ; chacun desdits corps comportant un anneau central (90) ayant au moins un canal radial (33) servant pour introduire le liquide dans chacun des interstices de fonctionnement (16) ; lesdits corps enfilés sur
- un arbre creux (19) formant l'axe de ladite enceinte et inséré dans un trou central réalisé dans lesdits supports et membranes et animé d'un mouvement de rotation continue qui entraîne lesdits corps (15, 17, 18) en rotation en formant dans le liquide au niveau desdits interstices de fonctionnement (16) des vortex secondaires et des conditions oscillatoires ainsi que des mouvements vibratoires des membranes (22) afin d'éviter ou d'atténuer leur colmatage et de maintenir leur perméabilité à un niveau élevé ; ledit arbre creux contenant au moins un canal radial (32) réalisé dans sa paroi au niveau de chaque support poreux et servant pour introduire le liquide dans chacun des interstices de fonctionnement (16) ; lesdits canaux (32) coïncident dans leur position avec les canaux (33) ; et
- un moyen (13) de mise en rotation dudit arbre portant lesdits corps (15, 17, 18).
4. Appareil de séparation à membranes (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 3 comprenant une enceinte cylindrique stationnaire (2) composé d'au moins une cellule intermédiaire (11) et d'au moins deux cellules extrêmes d'introduction (8) et d'évacuation (9) du liquide disposées dans le premier compartiment (10) contenant ledit liquide et d'au moins deux chambres de perméat (21), disposées dans le deuxième compartiment (20), lesdites cellules et chambres sont disposées en alternance l'une par rapport à l'autre, et traversées par l'arbre (12 ou 19) sur lequel sont fixés les corps (15, 17, 18) disposés dans lesdites cellules de façon que leurs surfaces principales soient adjacentes aux membranes, l'espace entre les corps et les membranes formant ainsi des interstices de fonctionnement (16) ; ledit arbre portant lesdits corps est mis en mouvement rotatif par un moteur (13) par l'intermédiaire d'un système de transmission (14) ; ladite cellule intermédiaire (11) est munie de préférence d'au moins un dispositif périphérique d'évacuation (41) du liquide fixé dans la paroi annulaire (78) de cette cellule (11).
5. Appareil de séparation à membranes (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 4 comprenant une enceinte (2) composée d'au moins trois cellules (8, 9, 11), dont une, la cellule intermédiaire (11), est limitée sur chaque face par une membrane (22), et deux autres, cellules extrêmes (8 et 9), sont limitées par la membrane (22) d'une part ; et par la première paroi extrême comprenant le dispositif commun d'introduction (30) et ou dispositif axial d'introduction (31) du liquide pour la cellule extrême d'introduction, et par la deuxième paroi extrême comprenant le dispositif commun d'évacuation (40) dudit liquide pour la cellule extrême d'évacuation, d'autre part.
6. Appareil de séparation à membranes (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 comprenant un corps rotatif (15) disposé dans la cellule intermédiaire et fixé sur l'arbre (12 ou 19) par l'intermédiaire de l'anneau central (90) ; ledit corps ayant la forme d'une hélice à au moins deux pales (96), chacune desdites pales comprend deux surfaces principales (91, 92) dont la courbure est négative, nulle ou positive, lesdites surfaces étant limitées par un bord d'attaque (93) et un bord de fuite (94) biseautés et par un bord de circonférence (95) ayant la forme d'un arc de cercle coaxial à l'axe principal de l'arbre (12 ou 19) et celui de l'enceinte (2) dudit appareil.
7. Appareil de séparation à membranes (1) selon la revendication 6 dans lequel la courbure du bord d'attaque (93) et celle du bord de fuite (94) de la pale (96) étant de la forme d'une spirale avec un angle de serrage de chacun desdits bords qui varie entre 0 et N = kπ où k est un coefficient qui varie entre 0,05 et 1, de préférence entre 0,1 et 0,6 ; ladite courbure du bord d'attaque et du bord de fuite de la pale ayant pour résultat de diminuer les pertes énergétiques pendant le mouvement rotatif de l'hélice et d'uniformiser le champ de vitesse du liquide sur toute la surface de la membrane.
8. Appareil de séparation à membranes (1) selon l'une quelconque des revendications 6 et 7 dans lequel le nombre des pales (96) d'hélice varie entre 2 et 12, l'angle μ entre le bord d'attaque et le bord de fuite de chacune des pales varie entre 15 et 180 ° ; le rapport entre le rayon R du bord de circonférence des pales et le rayon r du bord externe de l'anneau central (90), qui soutient lesdites pales, varie entre 3 et 15.
9. Appareil de séparation à membranes (1) selon l'une quelconque des revendications 6 à 8 dans lequel : - l'épaisseur de l'interstice du fonctionnement (16) varie entre 0,5 et 50 mm, de préférence entre 1 et 6 mm ;
- l'angle formé entre les surfaces principales (91, 92) de la pale (96) d'hélice et la surface de la membrane (22) varie entre 0 et 30 ° ;
- la vitesse angulaire de rotation de l'hélice varie entre 20 et 5000 tours par minute, de préférence entre 200 et 2500 tours par minute et peut être modifiée lors de fonctionnement de l'appareil (1).
10. Appareil de séparation à membranes (1) selon l'une quelconque des revendications 6 à 9 comprenant au moins deux cellules intermédiaires (11) chacune contenant une hélice (15) dont la phase de positionnement de l'une part rapport à l'autre varie entre 0 et 180 °.
11. Appareil de séparation à membranes (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 comprenant :
- un corps rotatif (15) situant dans chaque cellule intermédiaire (11) et enfilé sur l'arbre (12 ou 19) ; ledit corps ayant la forme d'une hélice à au moins deux pales (128) ; chacune desdites pales comprend deux surfaces principales dont la courbure est négative, nulle ou positive, lesdites surfaces étant limitées par un bord d'attaque (93) et un bord de fuite (94) biseautés, et par un bord externe (133) de la forme d'un arc de cercle non- coaxial à l'axe principal de l'arbre et celui de l'enceinte dudit appareil ;
- une cellule (11) munie de préférence d'au moins un dispositif périphérique d'évacuation (41) du liquide fixé dans la paroi annulaire (78) de ladite cellule et ayant son axe principal (125) qui forme un angle φ par rapport à l'axe (129) de position du centre d'ouverture (138) compris entre 0° et 90° ; ledit dispositif ayant ledit angle est incliné de préférence dans le sens de rotation de l'hélice ; l'ouverture (138) dudit dispositif : WO 99/26717 - 4 - PCT/FR98/02475
périphérique d'évacuation (41) est adjacente à l'extrémité (134) du bord externe (133) de la pale.
12. Appareil de séparation à membranes (1) selon la revendication 11 contenant une hélice ayant au moins deux pales (128) étant limitées par un bord d'attaque (93) et un bord de fuite (94) biseautés courbés suivant une spirale, et par un bord externe (133), dans lequel appareil ledit bord externe (133) ayant le rayon Rp dont le point de départ se trouve de préférence sur la médiane (124) de l'arc formant ledit bord externe (133) de la pale (128), ladite médiane traversant l'axe de rotation de l'hélice ; et le rayon R, désignant le rayon de la ligne de circonférence (135) décrite par l'extremum (134) disposé sur ledit bord externe (133) lors de rotation de l'hélice ; un rapport Rp/R varie entre 0,1 et 0,99, de préférence entre 0,7 et 0,95.
13. Appareil de séparation à membranes (1) selon l'une quelconque des revendications 11 à 12 dans lequel le nombre de paies (128) d'hélice étant égale au nombre de dispositifs périphériques d'évacuation (41) du liquide ; l'angle formé entre les médianes (124) désignant une position de l'extremum (134) sur le bord externe (133) de chaque pale et l'angle formé entre les axes (129) de position du centre des ouvertures (138) de dispositifs périphériques d'évacuation (41) sont égaux ; la distance entre l'ouverture du dispositif périphérique d'évacuation (41) et l'extremum du bord externe (134) de la pale étant réglable ou fixe.
14. Appareil de séparation à membranes (1) selon l'une quelconque des revendications 11 à 13 dans lequel la courbure du bord d'attaque (93) et celle du bord de fuite (94) de la pale (128) ayant la forme d'une spirale avec un angle de serrage de chacun desdits bords qui varie entre 0 et N = kπ où £ est un coefficient qui varie entre 0,05 et 1, de préférence entre 0,1 et 0,6.
15. Appareil de séparation à membranes (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 comprenant une cellule extrême d'introduction (8) et une cellule extrême d'évacuation (9) du liquide, chacune desdites cellules extrêmes comprenant :
- un corps rotatif extrême (17, 18) disposé dans lesdites cellules extrêmes ( 8 et 9) et fixé sur l'arbre (12 ou 19), ledit corps ayant la forme d'une hélice à au moins deux pales (97) ; chacune desdites pales est composée de deux surfaces principales, lesdites surfaces étant limitées par un bord d'attaque (93) et un bord de fuite (94) biseautés, courbé suivant une spirale, et par un arc de cercle coaxial audit axe principal de l'arbre (12 ou 19) et celui de l'enceinte (2) ; - une membrane (22) plate installée sur le support poreux stationnaire (71) adjacente à la première surface principale de ladite hélice, ledit support ayant la forme d'un disque avec un trou au centre ; l'espace entre la membrane et la première surface principale de hélices formant un interstice de fonctionnement (16) ; - un dispositif commun d'introduction (30) du liquide situé dans la première paroi extrême au voisinage du plan de rotation de ladite hélice 17 entre l'arbre et le bord externe de la paroi extrême de l'enceinte 2 et adjacent à la deuxième surface principale de l'hélice dans ladite cellule extrême d'introduction ;
- un dispositif commun d'évacuation (40) du liquide situé dans la deuxième paroi extrême au voisinage du plan de rotation de ladite hélice 18 entre l'arbre et le bord externe de la paroi extrême de l'enceinte 2 et adjacent à la deuxième surface principale de l'hélice dans ladite cellule extrême d'évacuation ;
- un arbre (12 ou 19) formant l'axe de l'enceinte (2) et inséré dans un trou central réalisé dans lesdits supports et membranes et animé d'un mouvement de rotation qui entraîne lesdites hélices extrêmes étant enfilés sur ledit arbre en formant a) dans le liquide au niveau de l'interstice de fonctionnement (16), des vortex secondaires et des conditions oscillatoires ainsi que des mouvements vibratoires des membranes (22) afin d'éviter ou d'atténuer leur colmatage et de maintenir leur perméabilité à un niveau élevé ; b) l'interruption momentanée et périodique du jet dudit liquide par les pales (97) en générant des oscillations du flux dudit liquide dans tout l'appareil de séparation (1).
16. Appareil de séparation à membranes (1) selon la revendication 15 dans lequel les surfaces principales (111 et 112) des pales ont une courbure convexe pour faire varier moins brusquement le courant de liquide passant à travers lesdits dispositifs commun d'introduction (30) et/ou d'évacuation (40) ; la distance entre l'ouverture du dispositif commun d'introduction (30) et ou d'évacuation (40) et la surface principale de la pale étant réglable ou fixe.
17. Appareil de séparation à membranes (1) selon la revendication 15 dans lequel la surface principale (123) faisant face au dispositif commun d'introduction (30) et/ou au dispositif d'évacuation (40) a une courbure dont la convexité est plus importante que celle de la surface principale (121) qui fait face à la membrane.
18. Appareil de séparation à membranes (1) selon l'une quelconque des revendications 15 à 17 dans lequel la courbure du bord d'attaque (93) et celle du bord de O 99/26717 - 49 -
fuite (94) de la pale (97) a la forme d'une spirale avec un angle de serrage de chacun desdits bords qui varie entre 0 et N = kπ où k est un coefficient qui varie entre 0,05 et 1, de préférence entre 0J et 0,6.
19. Appareil de séparation à membranes (1) selon l'une quelconque des revendications 15 à 18 comprenant au moins deux cellules extrêmes (8 et 9) chacune contenant une hélice (17, 18) dont la phase de positionnement l'une part rapport à l'autre dans ces deux cellules extrêmes varie entre 0 et 180 °.
20. Appareil de séparation à membranes (1) selon l'une quelconque des revendications 11 à 19 dans lequel la fréquence d'oscillation du flux de liquide est comprise entre 0,1 et 1000 Hz, de préférence entre 1 et 400 Hz et les différentes actions périodiques générées simultanément dans l'appareil (1 ) et dans chaque cellule (8, 9 et/ou 1 1) dudit appareil ayant de préférence un déphasage étant non en quadrature l'une par rapport à l'autre.
21. Appareil de séparation à membranes (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 4 comprenant une chambre de perméat (21) disposée dans le deuxième compartiment (20) et constituée d'un support poreux (71) qui comprend au moins un disque poreux dont les deux faces principales sont couvertes par les membranes (22) ; ledit support étant pourvu d'un bord externe (72) et d'un bord interne (79) coaxiaux; ledit bord externe et une portion externe (77) des deux faces principales restent ouvertes au passage du perméat ; ledit support réservant un espace central par lequel est enfilé un arbre (12 ou 19) ; ledit bord interne et la portion des membranes en contact avec ledit bord interne sont étanchéifiés (76) ; ladite portion externe est séparée de la surface de la membrane et du volume intérieur du premier compartiment (10) par un joint (75) ; ladite chambre est fixée à l'enceinte (2) de l'appareil au niveau de sa périphérie extérieure contre les parois annulaires (78) des cellules adjacentes et reste libre au niveau de sa partie centrale.
22. Appareil de séparation à membranes (1) selon la revendication 21 comprenant une chambre de perméat (21) dans laquelle le disque du support poreux (71) est fabriqué, de préférence, à partir de poudres métalliques frittées, en céramique poreux et/ou en metallocéramique poreux ; ledit disque ayant une épaisseur qui varie entre 0,5 et 10 millimètres, de préférence entre 1 et 5 millimètres ; la taille des pores varie entre 1 et 500 micromètres et le taux de porosité entre 5 et 80 % ; le rapport D/d entre la taille des pores D dudit disque poreux et la taille des pores d de la couche sélective de la membrane, qui couvre ledit disque, est supérieur ou égal à 50.
23. Appareil de séparation à membranes (1) selon l'une quelconque des revendications 21 à 22 comprenant une chambre de perméat (21) constituée d'au moins un disque poreux (71) fabriqué, de préférence, à partir de poudres métalliques frittées, en céramique et/ou en metallocéramique, et dans lequel la membrane est liée par des forces d'adhérence et/ou fixée à la surface dudit disque poreux.
24. Appareil de séparation à membranes (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 4 et 21 à 23 comprenant une chambre de perméat (21 ) constituée d'un support poreux (71) qui comprend au moins deux disques poreux externes (81 et 82) dont la face principale extérieure est couverte par la membrane (22) et les faces principales intérieures séparées par une grille (83) ou un disque poreux interne (84) ; lesdits disque et grille poreux internes ayant la taille des pores qui est supérieure à la taille des pores des disques poreux externes (81 et 82) ; ledit support est pourvu d'un bord externe (85 et 86) et d'un bord interne (87 et 88) coaxiaux ; ledit bord externe et une portion externe (77) des deux faces principales des disques restent ouvertes au passage du perméat; ledit bord interne réservant un espace par lequel est enfilé un arbre (12 ou 19) ; ce bord interne et la portion des membranes en contact avec ledit bord interne sont étanchéifiées (76) ; ladite portion externe (77) est séparée de la surface de la membrane et du volume intérieur du premier compartiment (10) par un joint (75) ; ladite chambre est fixée à l'enceinte (2) d'un appareil de séparation au niveau de sa périphérie extérieure et reste libre au niveau de sa partie centrale.
25. Appareil de séparation à membranes (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 4 comprenant un champ électrique de part et d'autre de chaque membrane en utilisant comme électrodes opposées un corps rotatif (15, 17, 18) et un support métallique poreux de la chambre de perméat (21) ; lesdites électrodes, de préférence, sont couvertes par une couche d'argent et/ou de platine ; la tension du champ électrique étant de préférence de type pulsionnel ; la tension dudit champ électrique au- delà du seuil minimal, incluant la résistance de l'interstice de fonctionnement et de la membrane, étant comprise entre 500 et 50000 V/m ; le rapport entre la durée d'application de ladite tension et la durée de la période morte étant compris entre 0,1 et 50.
26. Système de séparation des liquides en utilisant un appareil de séparation à membranes (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 25 comprenant : O 99/26717
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- au moins un dispositif (153) de formation de la pression différentielle de part et d'autre des membranes situé de préférence en amont dudit appareil de séparation ( 1 ) dans la conduite d'introduction (151) du liquide et/ou dans la conduite du perméat ;
- au moins un dispositif (154) de régulation de la pression et du débit situé en aval dudit appareil de séparation (1) dans la conduite (152) ;
- des cuves de concentration (161) du liquide à traiter, de réception du perméat (162), de purge du concentrat (175), de stockage d'une solution de lavage (166) ;
- des moyens (145, 148, 149, 170) de distribution du liquide dans les cellules soit en série, soit en parallèle, soit en combinant les deux ; - des moyens (13, 15, 17, 18, 148, 149, 145, 153, 170) d'optimisation des paramètres hydrostatiques (pression) et hydrodynamiques [débit de liquide dans l'appareil, composants (rotatif et radial) de la vitesse dans chacun des interstices de fonctionnement] ;
- des moyens (164, 174) de régulation du rapport entre le débit de la purge du concentrat et le débit du perméat ;
- au moins un échangeur de chaleur (155) disposé dans la boucle de circulation (152) et/ou au moins un échangeur de chaleur (156) placé dans la cuve de concentration (161) ; lesdits échangeurs sont destinés pour stabiliser la température du liquide ;
- au moins un sous-système de lavage de l'appareil de séparation ; - au moins un sous-système de prétraitement du liquide avant de l'injecter dans ledit appareil de séparation (1) ;
- des moyens de régulation et/ou d'enregistrement des paramètres des liquides et des paramètres de fonctionnement.
27. Procédé de séparation des liquides en un perméat, dépourvu d'une partie ou de la totalité des matières qui ne peuvent pas passer à travers les pores de la membrane, et en un concentrat, enrichi en lesdites matières ; ledit procédé réalisé à l'aide de l'appareil de séparation à membranes (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 25 étant inclus dans le système de séparation et comprenant les étapes suivantes :
- introduction du liquide à traiter dans ledit système ; - préparation du liquide à partir dudit liquide à traiter ;
- distribution du liquide dans les interstices de fonctionnement (16) de chacune des cellules (8, 9, 11) en formant des courants sériels et/ou parallèles dudit liquide dans ledit appareil pour atteindre le taux de concentration nécessaire ; O 99/26717 - 52 -
- mise en rotation des hélices (15, 17, 18) dans chacune des cellules (8, 9, 11) dudit appareil en augmentant la pression jusqu'à la pression différentielle de fonctionnement ,
- optimisation des paramètres hydrostatiques (pression) et hydrodynamiques [débit de liquide dans l'appareil, composants (rotatif et radial) de la vitesse dans chacun des interstices de fonctionnement] ,
- génération des oscillations dans l'appareil de séparation (1) au moyen des hélices extrêmes (17, 18) disposées aux cellules extrêmes dudit appareil pour obtenir les meilleures conditions de résistance au colmatage des membranes , - génération des oscillations dans chaque cellule intermédiaire (11) de l'appareil de séparation (1) au moyen des hélices (15) disposées dans lesdites cellules pour obtenir les meilleures conditions de résistance au colmatage des membranes ,
- collecte du perméat et du concentrat séparément pour leur utilisation postérieure,
- régulation et enregistrement des paramètres de liquides et des paramètres du système de séparation
28 Procédé de séparation du liquide a traiter selon la revendication 27 dans lequel on maintient un rapport déterminé entre le débit du liquide qui sort du premier compartiment de l'appareil de séparation et le débit dudit liquide qui y entre , ledit rapport étant compris entre 0,05 et 0,99, de préférence entre 0,7 et 0,9 29 Système de séparation selon la revendication 26 caractérisé en ce qu'il s'applique pour la réalisation des procédés de séparation selon l'une quelconque des revendications 27 et 28 , lesdits procédés incluent une microfiltration, une ultrafiltration, une nanofiltration et/ou une osmose inverse à basse pression ; ledit système s'applique aux dits procédés sans aucun prétraitement ou avec un faible prétraitement (préfiltration grossière) du liquide à traiter.
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