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EP0902736B1 - Verfahren und vorrichtung zum ausgiessen von stahl aus einem tauchausguss - Google Patents

Verfahren und vorrichtung zum ausgiessen von stahl aus einem tauchausguss Download PDF

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Publication number
EP0902736B1
EP0902736B1 EP97926968A EP97926968A EP0902736B1 EP 0902736 B1 EP0902736 B1 EP 0902736B1 EP 97926968 A EP97926968 A EP 97926968A EP 97926968 A EP97926968 A EP 97926968A EP 0902736 B1 EP0902736 B1 EP 0902736B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
immersion
immersion delivery
melt
delivery portion
means according
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
EP97926968A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP0902736A1 (de
Inventor
Hans-Jürgen SCHEMEIT
Ulrich Urlau
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
SMS Siemag AG
Original Assignee
SMS Demag AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by SMS Demag AG filed Critical SMS Demag AG
Publication of EP0902736A1 publication Critical patent/EP0902736A1/de
Application granted granted Critical
Publication of EP0902736B1 publication Critical patent/EP0902736B1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

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Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
    • B22D41/50—Pouring-nozzles

Definitions

  • the invention relates to a method and a device for influencing the Flow propagation of a metallic liquid, especially steel, from a melt container via a first immersion pouring part, which has a polygonal, has oval or circular cross section, and an intermediate part through a second immersion pouring part, which has an elongated cross section, guided into a stationary mold flows to produce slabs.
  • a pouring tube for metallurgical vessels is known, which into an upper tubular length section and a lower rectangular one Length section part divided, with a between two length sections conical transition is provided.
  • the rectangular cross section can be a Have aspect ratio of 20: 1 to 80: 1.
  • a crossbar is provided which holds the liquid Steel leads into the side openings.
  • the steel comes with relative high kinetic energy in the mold.
  • the crossbar is high Exposed to wear.
  • a submerged nozzle which has a shaped stone with a tubular Form, which has a conical component with a lower in the Melt immersed rectangular shaped stone is connected. At the bottom Shaped stones are provided in the flow cross-section of longitudinal webs.
  • the invention has set itself the goal, the above.
  • a method and an apparatus relating to a diving spout to create metal melts with which the turbulence in the Dipping spout itself and in the mold and at the same time the depth of penetration of the fed melt is minimized in the sump located in the mold.
  • the invention achieves this goal by the characterizing features of Process claim 1 and device claim 5.
  • the central volume flow in the inlet area of this immersion pouring part reduced.
  • This reduction in volume flow is achieved by throttling the central area, while the spreading angle of the Liquid jet is enlarged and so far that a backflow in the Side region of the immersion pouring part having an elongated cross section in the essentially omitted.
  • the throttling of the central volume flow is achieved in that the area before entering the immersion pouring part, which has an elongated cross section or the admission itself is designed in a special way.
  • the Free space should be kept sufficiently open so that there is always a defined amount in the central area of the second immersion pouring part flows.
  • the wall of the broad side of the in Pouring direction in front of the one with an elongated cross section Immersion part arranged intermediate part have a concave bulge.
  • this bulge is in the form of a Quarter hollow sphere designed.
  • it has the shape a pipe segment with a definable contour.
  • the throttling is also achieved by narrowing the space of entry of the immersion pouring part. This constriction can be caused by flow bodies at the Wide side of the immersion pouring part are arranged or by molding dents be effected.
  • the narrowing has a dimension whose width is approximately the same Diameter of the upstream tubular immersion pouring part and in length from 0.2 to 1.2 times its width.
  • leading and trailing edges are sharp-edged and have thereby an angle ⁇ from the leading edge and the inner wall of 90 to 150 ° on.
  • the shape of the intermediate part and the narrowing can be combined become. With this combination, it is proposed that the contour of the bulge of the Between the leading edge of the flow element in the second Align immersion pouring part.
  • Figures 1 and 4 show longitudinal sections and Figures 2, 3 and 5 Cross sections of an immersion nozzle, which is composed of a first immersion nozzle 11, an intermediate part 31 and a second immersion pouring part 21 is composed.
  • the Center axis is labeled I.
  • the first is Immersion pouring part 11 fastened to a melt vessel 41 via a flange 12.
  • the outlet 42 of the melt vessel 41 can be closed by a plug 43.
  • the first immersion pouring part 11 has a round, oval or polygonal Cross-section and is via the intermediate part 31 with the second immersion pouring part 21 connected which has broad sides 25 which are significantly larger than Narrow sides 26.
  • the first immersion pouring part 11 a slot 13.
  • the second immersion pouring part 21 projects into a mold 51, the mouth 28 immersed in the melt S located in the mold 51. On the melt S is pourable powder P.
  • the intermediate part 31 has a bulge 34, which in the right part as Spherical shape 35 and in the left part is designed as a tubular segment 36.
  • the Pipe segment 36 can, based on its main axis II, a constant radius have or also be designed parabolic.
  • FIG. 2 shows the top view of the bulge 34, here as a tube segment 36 shown.
  • FIG. 3 shows the top view of the bulge 34 as a spherical shape 35.
  • the pointed mouth of the quarter hollow sphere 35 at the transition to Broadside 25 of the second immersion pouring part 21.
  • the slot 13 is located at the mouth.
  • the narrow side 33 is at an angle ⁇ to the run-up 22 inclined.
  • FIG. 2 shows the view on the broad side 32 of the intermediate part 31.
  • the bulge 34 is designed as a tubular segment 36 in the central region.
  • the bulge 34 is designed as a quarter hollow ball 35.
  • the speed vectors have one Component that allows part of the melt to flow back to the bath surface. Here they are guided to the center of the mold 51 and in the center of the mold 51 between the diving spout 21 and the broad side 25, and the broad side 52 of the mold 51 steered again in the direction of strand withdrawal.
  • the narrow side 21 opens in relation to the mouth of the second immersion pouring part on the central axis I conical at an angle ⁇ .
  • This angle a can be clearly above the possible 7 ° for free rays and can have a value of up to 15 ° assume ( Figure 5).
  • FIG. 4 has one in the shade 22 of the first immersion pouring part 11 in the inlet 22 Flow body 62 or a bulge 61.
  • the first immersion pouring part 11 is designed as a tube, the end of which is closed by a closure 27.
  • a tubular segment 36 is arranged in the inner gusset between the end 27 and the tube 11.
  • the Contour 37 is parabolic.
  • the pipe segment meets from its mouth on the leading edge of a flow body 62.
  • leading edge 64 is toward the inside of the flow body 62 arranged at an angle of 90 °.
  • the trailing edge 65 this Flow body 62 also has an angle ⁇ of 90 °.
  • the tube 11 On the right side, the tube 11 is closed by an inclined surface 38 which is led to the inlet 22 of the second immersion pouring part 21.
  • the entry area 22 is designed as a bulge 61.
  • the outer surface of the leading edge 64 has the same inclination angle as the inclined surface 38.
  • the trailing edge 65 has an angle ⁇ of approximately 45 °.
  • the Broadside 25 of the second immersion pouring part 21 has the same wall thickness as that Bump and jumps out in the area of the trailing edge 65.
  • the free space 23 has the same size like the entire second immersion pouring part down to its mouth.
  • FIG. 5 shows the top view of the section of the second one shown in FIG. 4 Immersion pouring part 21 with the constriction 61, 62.
  • the Length I at a value of I 0.2 to 1.2 x D, corresponding to the diameter D. of the tubular first immersion pouring part 11.
  • the angle ⁇ in upper range of the possible bevel ⁇ 0 to 40 °.
  • the angle ⁇ is also selected larger than in Figures 2 and 3, with ⁇ between 0 to 15 ° can be.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
  • Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
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  • Devices For Dispensing Beverages (AREA)
  • Details Of Rigid Or Semi-Rigid Containers (AREA)

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Beeinflussung der Strömungsausbreitung einer metallischen Flüssigkeit, insbesondere Stahl, die von einem Schmelzenbehälter über einen ersten Tauchausgußteil, der einen polygonalen, ovalen oder kreisförmigen Querschnitt aufweist, und ein Zwischenteil durch einen zweiten Tauchausgußteil, der einen länglichen Querschnitt aufweist, geführt in eine stationäre Kokille zum Erzeugen von Brammen strömt.
Aus DE 37 09 188 ist ein Ausgießrohr für metallurgische Gefäße bekannt, welches sich in einen oberen rohrförmigen Längenabschnitt und einen unteren rechteckigen Längenabschnitteil unterteilt, wobei zwischen beiden Längenabschnitten ein konischer Übergang vorgesehen ist. Der rechteckige Querschnitt kann dabei ein Längen-/Breitenverhältnis von 20:1 bis 80:1 aufweisen.
An der Mündung des Tauchausgußes ist ein Quersteg vorgesehen, der den flüssigen Stahl in die seitlichen Mündungsöffnungen leitet. Hierbei tritt der Stahl mit relativ hoher kinetischer Energie in die Kokille ein. Darüber hinaus ist der Quersteg hohem Verschleiß ausgesetzt.
Aus DE 43 20 723 ist ein Tauchausguß bekannt, der einen Formstein mit rohrförmiger Gestalt aufweist, welcher über ein konisches Bauteil mit einem unteren in die Schmelze eintauchenden rechteckigen Formstein verbunden ist. Im unteren Formstein sind im Strömungsquerschnitt Längsstege vorgesehen.
Im Bereich des Eintritts des unteren rechteckigen Formsteins ist ein Quersteg vorgesehen, welche die Schmelzenströmung in Richtung der Erweiterung des Strömungsschachtes auslenkt. Durch diesen als Prallplatte ausgestalteten Quersteg wird es in nachteiliger Weise zu starken Verwirbelungen der Schmelze kommen.
Die Erfindung hat sich das Ziel gesetzt, die o.g. Nachteile zu vermeiden und mit einfachen Mitteln ein Verfahren und eine Vorrichtung betreffend einen Tauchausguß zur Führung von Metallschmelzen zu schaffen, mit dem die Turbulenz im Tauchausguß selber sowie in der Kokille und gleichzeitig die Eindringtiefe der zugeführten Schmelze in den in der Kokille befindlichen Sumpf minimiert wird.
Die Erfindung erreicht dieses Ziel durch die kennzeichnenden Merkmale des Verfahrensanspruchs 1 und des Vorrichtungsanspruchs 5.
Erfindungsgemäß wird bei einem Tauchausguß, dessen in die in der Kokille befindlichen Schmelze eintauchendes Mündungsteil einen länglichen Querschnitt aufweist, im Einlaufbereich dieses Tauchausgußteils der zentrale Volumenstrom reduziert. Diese Reduzierung des Volumenstroms wird durch Drosselung des zentralen Bereichs hervorgerufen, wobei gleichzeitig der Spreizwinkel des Flüssigkeitsstrahls vergrößert wird und zwar so weit, daß eine Rückströmung in den Seitenbereich des einen länglichen Querschnitt aufweisenden Tauchausgußteils im wesentlichen unterbleibt.
Als Folge des Drosselns und gleichzeitigen Spreizens des zentralen Volumenstromes strömt die Schmelze aus diesem Tauchausgußteil mit einem Geschwindigkeitsprofil, dessen Geschwindigkeitsvektoren im Mündungszentrum kleiner sind als in den Bereichen der Schmalseiten.
Die durch den Tauchausguß zugeführte Menge trifft mit diesem eingestellten Geschwindigkeitsprofil auf den in der Kokille befindlichen Sumpf, der entsprechend der Strangabzugsgeschwindigkeit von 1 bis 10 m/min. abgezogen wird und dringt in nur geringe Tiefen in diesen Flüssigsumpf ein entsprechend einer Mischungslänge von
L = 0,2 bis 4 m.
Durch das intensive Spreizen des zentralen Volumenstroms weist das Geschwindigkeitsprofil im Bereich der Schmalseiten an der Mündung des der im länglichen Querschnitt aufweisenden Tauchausgußteils Geschwindigkeitsvektoren auf, die Komponenten besitzen, die einen Rückstrom an den Schmalseiten der Kokille zulassen. Hierdurch wird eine ausreichende Menge frischer Schmelze dem Badspiegel in der Kokille zugeführt mit positivem Einfluß auf das auf der Oberfläche aufgebrachte Gießpulver. Darüberhinaus strömt mit nur geringer Bugwelle aber ausreichender Menge diese Schmelze zum Zentrum zwischen Tauchausguß und Kokille. Die Schmelzenströme vereinigen sich in der Mitte der Kokille und fließen dann in Strangabzugsrichtung in den Sumpf. Dort füllen sie den aus dem zweiten Tauchausgußteil austretenden Volumenstrom im Mündungszentrum auf.
Die Folge hiervon ist eine nahezu ebene und insgesamt nur geringe Eindringtiefe in den Sumpf mit dem Vorteil, daß beispielsweise bei einem Qualitätswechsel der Schmelze nur eine geringe Mischungslänge und damit ein kurzes Stück nicht gewollter Brammenqualität erzeugt wird.
Die Drosselung des zentralen Volumenstroms wird dadurch erreicht, daß der Bereich vor dem Eintritt in den einen länglichen Querschnitt aufweisenden Tauchausgußteil oder der Eintritt selber in besonderer Weise ausgestaltet wird. In jedem Fall wird der Freiraum ausreichend offengehalten, so daß immer eine definierte Menge im zentralen Bereich des zweiten Tauchausgußteils fließt.
Zur Drosselung des zentralen Volumenstroms kann die Wandung der Breitseite des in Gießrichtung vor dem einen länglichen Querquerschnitt aufweisenden Tauchausgußteils angeordneten Zwischenteils eine konkave Ausbuchtung besitzen. In einer vorteilhaften Ausgestaltung ist diese Ausbuchtung in Form einer Viertelhohlkugel ausgestaltet. In einer weiteren Ausgestaltung besitzt sie die Form eines Rohrsegmentes mit vorgebbarer Kontur.
Die Drosselung wird auch erreicht durch eine Verengung des Freiraums des Eintritts des Tauchausgußteils. Diese Verengung kann durch Strömungskörper, die an der Breitseite des Tauchausgußteils angeordnet sind oder durch Einformung von Beulen bewirkt werden.
In vorteilhafter Weise hat die Verengung in eine Abmessung, deren Breite etwa dem Durchmesser des vorgeschalteten rohrförmigen Tauchausgußteil und in der Länge von 0,2 bis 1,2 mal seiner Breite entspricht.
Die Anström- wie auch die Abströmkanten sind scharfkantig ausgebildet und weisen dabei einen Winkel β von der Anströmkante und der Innenwandung von 90 bis 150° auf. Die Ausformung des Zwischenteils und die Verengung können kombiniert werden. Bei dieser Kombination wird vorgeschlagen, die Kontur der Ausbuchtung des Zwischenteils der Anströmkante des Strömungselementes im zweiten Tauchausgußteil anzugleichen.
Ein Beispiel der Erfindung ist in der beigefügten Zeichnung dargelegt. Dabei zeigen die
Figur 1 - 3
einen Tauchausguß mit Ausbuchtung
Figur 4 - 5
einen Tauchausguß mit Verengung
Dabei zeigen die Figuren 1 und 4 Längsschnitte und die Figuren 2, 3 und 5 Querschnitte eines Tauchausgusses, der sich aus einem ersten Tauchausgußteil 11, einem Zwischenteil 31 und einem zweiten Tauchausgußteil 21 zusammensetzt. Die Mittenachse ist mit I bezeichnet.
Bei Verwendung gleicher Positionsziffern bei allen Figuren ist das erste Tauchausgußteil 11 über einen Flansch 12 an einem Schmelzengefäß 41 befestigt. Der Austritt 42 des Schmelzengefäßes 41 ist durch einen Stopfen 43 verschließbar. Das erste Tauchausgußteil 11 besitzt einen runden, ovalen oder auch polygonalen Querschnitt und ist über das Zwischenteil 31 mit dem zweiten Tauchausgußteil 21 verbunden welches Breitseiten 25 besitzt, die deutlich größer sind als Schmalseiten 26. Im Bereich des Zwischenteils 31 weist der erste Tauchausgußteil 11 einen Schlitz 13 auf.
Der zweite Tauchausgußteil 21 ragt in eine Kokille 51 hinein, wobei die Mündung 28 in die sich in der Kokille 51 befindliche Schmelze S eintaucht. Auf der Schmelze S befindet sich Gießpulver P.
In Figur 1 weist das Zwischenteil 31 eine Ausbuchtung 34 auf, die im rechten Teil als Kugelform 35 und im linken Teil als Rohrsegment 36 ausgestaltet ist.
Auf der linken Seite der Figur 1 schließt sich unmittelbar an das runde Tauchausgußteil 11 die Ausbuchtung 34 in Form eines Rohrsegmentes 36 an. Das Rohrsegment 36 kann, bezogen auf seine Hauptachse II, einen konstanten Radius aufweisen oder auch parabelförmig ausgestaltet sein.
In der Figur 2 ist die Draufsicht der Ausbuchtung 34, hier als Rohrsegment 36 dargestellt.
In der Figur 3 ist die Draufsicht der Ausbuchtung 34 als Kugelform 35 aufgezeigt. Deutlich zu sehen ist die spitze Mündung der Viertelhohlkugel 35 beim Übergang zur Breitseite 25 des zweiten Tauchausgußteils 21.
Im oberen Teil der Figuren 2 und 3 mündet das erste Tauchausgußteil 11, hier als Rohr dargestellt, wobei sich an der Mündung der Schlitz 13 befindet. Am Beginn des Schlitzes ist zu beiden Seiten der Schmalseite 33 das Zwischenteil 31 dargestellt, das Breitseiten 32 abdeckelt. Die Schmalseite 33 ist unter einem Winkel γ zum Anlauf 22 geneigt.
In der Figur 2 ist die Ansicht auf die Breitseite 32 des Zwischenteils 31 dargestellt. Im Zentralbereich ist die Ausbuchtung 34 als Rohrsegment 36 ausgestaltet. In der Figur 3 ist die Ausbuchtung 34 als Viertelhohlkugel 35 ausgestaltet.
Die Pfeile in den Figuren 2 und 3 stellen die Geschwindigkeitsvektoren dar. Bei der Figur 2 ist aufgezeigt, wie im Zentralbereich in Strömungsrichtung hinter dem Drosselelement Schmelzenvolumen und -menge vermindert wird. Deutlich gespreizt unter einem Spreizwinkel δ strömt die Schmelze in den zweiten Tauchausgußteil 21 hinein.
Im Mündungsbereich des zweiten Tauchausgußteils weist das Geschwindigkeitsprofil im Bereich der Schmalseitenwände eine Form auf, die im Mündungszentrum eine geringere Geschwindigkeit besitzen.
In der Kokille selber (Figur 3) besitzen die Geschwindigkeitsvektoren eine Komponente, die einen Teil der Schmelze zurückströmen lassen zur Badoberfläche. Hier werden sie zur Mitte der Kokille 51 geführt und im Zentrum der Kokille 51 zwischen Tauchausguß 21 und der Breitseite 25, und der Breitseite 52 der Kokille 51 wieder in Strangabzugsrichtung gelenkt.
Die Schmalseite 21 öffnet sich zur Mündung des zweiten Tauchausgußteils in Bezug auf die Mittenachse I konisch unter einem Winkel α. Dieser Winkel a kann deutlich über den bei Freistrahlen möglichen 7 ° liegen und kann einen Wert bis zu 15 ° annehmen (Figur 5).
Die Figur 4 weist im Schatten des ersten Tauchausgußteils 11 im Einlauf 22 einen Strömungskörper 62 bzw. eine Beule 61 auf.
In der linken Seite der Figur 4 ist das erste Tauchausgußteil 11 als Rohr ausgebildet, dessen Ende durch einen Abschluß 27 verschlossen ist. Im inneren Zwickel zwischen dem Abschluß 27 und dem Rohr 11 ist ein rohrförmiges Segment 36 angeordnet. Die Kontur 37 ist parabelförmig ausgestaltet. Von seiner Mündung trifft das Rohrsegment auf die Anströmkante eines Strömungskörpers 62.
Im vorliegenden Fall ist die Anströmkante 64 zur Innenseite des Strömungskörpers 62 unter einem Winkel von 90° angeordnet. Die Abströmkante 65 dieses Strömungskörpers 62 besitzt ebenfalls einen Winkel β von 90°.
Auf der rechten Seite ist das Rohr 11 durch eine schräge Fläche 38 abgeschlossen die zum Einlauf 22 des zweiten Tauchausgußteils 21 geführt ist. Der Einlaufbereich 22 ist als Beule 61 ausgestaltet. Die Außenfläche der Anströmkante 64 weist den gleichen Neigungswinkel auf wie die schräge Fläche 38.
Die Abströmkante 65 besitzt im vorliegenden Fall einen Winkel β von etwa 45°. Die Breitseite 25 des zweiten Tauchausgußteils 21 besitzt die gleiche Wandstärke wie die Beule und springt im Bereich der Abströmkante 65 nach außen. In Strömungsrichtung hinter den Strömungskörpern 61 bzw. 62 weist der Freiraum 23 die gleiche Größe auf wie der gesamte zweite Tauchausgußteil bis hin zu seiner Mündung.
Die Figur 5 zeigt die Draufsicht zum Schnitt des in Figur 4 dargestellten zweiten Tauchausgußteils 21 mit der Verengung 61, 62. Im Schatten des ersten Tauchausgußteils 11 im Einlaufbereich 22 des zweiten Tauchausgußteils 21 ist ein Strömungskörper 62 angeordnet mit den Abmessungen A = I x D. Dabei liegt die Länge I bei einem Wert von I = 0,2 bis 1,2 x D, entsprechend dem Durchmesser D des rohrförmigen ersten Tauchausgußteils 11.
In der Figur 5 ist, anders als bei den vorhergehenden Figuren 2 und 3, der Winkel γ im oberen Bereich der möglichen Abschrägung γ = 0 bis 40°. Auch der Winkel α ist größer als in den Figuren 2 und 3 ausgewählt worden, wobei α zwischen 0 bis 15° betragen kann.
Positionsliste Tauchausguß Eingangsteil
11
Erstes Tauchausgußteil
12
Halteflansch
13
Schlitz
20
Tauchausguß Auslaufteil
21
Zweites Tauchausgußteil
22
Einlauf
23
Freiraum
24
Verengung
25
Breitseite
26
Schmalseite
27
Abschluß
28
Mündung
Tauchausguß Zwischenstück
31
Zwischenteil
32
Breitseite
33
Schmalseite/Decke
34
Ausbuchtung
35
Viertelhohlkugel
36
Rohrsegment
37
Kontur der Ausbuchtung
38
Schräge Fläche
Schmelzenzufuhreinheit
41
Schmelzengefäß
42
Austritt
43
Stopfen
Stranggießeinrichtung
51
Kokille
52
Breitseite
53
Schmalseite
Verengungselemente
61
Beule
62
Erster Strömungskörper
63
Zweiter Strömungskörper
64
Anströmkante
65
Abströmkante
I
Mittenachse
II
Hauptachse Rohrsegment
S
Schmelze
P
Gießpulver
I
Länge des Strömungselementes
α
Winkel zweites Tauchausgußteil
β
Winkel Anströmkante
γ
Winkel Deckelzwischenteil
δ
Spreizwinkel

Claims (16)

  1. Verfahren zur Beeinflussung der Strömungsausbreitung einer metallischen Flüssigkeit, insbesondere Stahl, die von einem Schmelzenbehälter (41) über einen ersten Tauchausgußteil (11), der einen polygonalen, ovalen oder kreisförmigen Querschnitt aufweist, und ein Zwischenteil (31) durch einen zweiten Tauchausgußteil (21), der einen rechteckigen Querschnitt mit Breitseiten (25) und Schmalseiten (26) aufweist, geführt in eine stationäre Kokille (51) zum Erzeugen von Brammen strömt, wobei im Einlaufbereich des zweiten Tauchausgußteils (21) der zentrale Volumenstrom reduziert wird.
    gekennzeichnet durch folgende Merkmale,
    a) gleichzeitig mit der Reduzierung des zentralen Volumenstromes im Einlaufbereich des zweiten Tauchausgußteils (21) wird der Spreizwinkel (δ) des Flüssigkeitsstrahls so weit vergrößert, daß eine Rückströmung im Seitenbereich des Zwischenteils (31) und des zweiten Tauchausgußteils im wesentlichen unterbleibt, und
    b) beim Verlassen des zweiten Tauchausgußteils (21) strömt die Schmelze mit einem Geschwindigkeitsprofil, dessen Geschwindigkeitsvektoren im Mündungszentrum kleiner sind als in den Bereichen der Schmalseiten (26).
  2. Verfahren nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß den Geschwindigkeitsvektoren im Bereich der Schmalseiten nach Verlassen der Mündung des zweiten Tauchausgußteils eine zur Kokillenschmalseite gerichtete Komponente mitgegeben wird, die einen gezielten Rückstrom der Schmelze zum Badspiegel in der Kokille sicherstellen und die Schmelzenmenge in der Weise eingestellt wird, daß die Gesamtschmelze in den in der Kokille vorhandenen Sumpf des mit einer Geschwindigkeit von 1 bis 10 m/min. abgezogenen Stranges bis zu einer Tiefe entsprechend einer Mischungslänge (L) von L = 0,2 bis 4 m eindringt.
  3. Verfahren nach Anspruch 2,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Schmelze in den in der Kokille vorhandenen Sumpf des mit einer Geschwindigkeit von 4 bis 5 m/min. abgezogenen Stranges bis in eine Tiefe entsprechend einer Mischungslänge (L) von L = 0,2 bis 2 m eindringt.
  4. Verfahren nach einem der o.g. Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß unterhalb des Endes der Mischungszone die Geschwindigkeitsvektoren des Sumpfes gleich gerichtet und gleich groß zur Gießgeschwindigkeit sind.
  5. Tauchausguß zum Ausgießen von metallischen Flüssigkeiten, insbesondere Stahl, bestehend aus einem mit einem Schmelzengefäß (41) verbundenen ersten Tauchausgußteil (11), der einen polygonalen, ovalen oder kreisförmigen Querschnitt besitzt, und einem über ein Zwischenteil (31) sich anschließenden zweiten Tauchausgußteil (21), der einen rechteckigen Querschnitt mit Breitseiten (25) und Schmalseiten (26) besitzt und dessen Querschnittsfläche gleich oder kleiner als der des ersten Tauchausgußteils ist, wobei der Tauchausguß so tief in eine stationäre Kokille zur Erzeugung von Brammen hineinragt, daß die Mündung des zweiten Tauchausgußteils in die Schmelze eintaucht, zur Durchführung des Verfahrens nach einem der vorgenannten Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß im Bereich der Mittenachse (I) des Tauchausgusses das Zwischenteil (31) und/oder der Einlauf (22) des zweiten Tauchausgußteils (21) als Drosselement ausgestaltet ist, sodaß der den ersten Tauchausgußteil (11) verlassende Hauptstrom der Schmelze (S) gedrosselt wird.
  6. Tauchausguß nach Anspruch 5,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Wandung der Breitseite (32) des Zwischenteils (31) im Schatten des ersten Tauchausgußteils (11) eine konkave Ausbuchtung (34) besitzt.
  7. Tauchausguß nach Anspruch 6,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Ausbuchtung (34) eine kugelförmige Gestalt (35) hat und dabei insbesondere als Viertelhohlkugel ausgestaltet ist.
  8. Tauchausguß nach Anspruch 6,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Ausbuchtung (34) entsprechend einem Rohrsegment (36) ausgestaltet ist, dessen Hauptachse (II) parallel zur Breitseite (32) des Zwischenteils (31) geführt ist.
  9. Tauchausguß nach Anspruch 8,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Kontur (37) des Rohrsegmentes (36) parabelförmig ist, wobei der kleinere Radius dem Einlauf (22) des zweiten Tauchausgußteils (21) zugeneigt ist.
  10. Tauchausguß nach Anspruch 5,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß der die Oberkanten der Breitseiten (25) verschließende Abschluß (27) unter einem Winkel γ von 0 bis 40° geneigt ist.
  11. Tauchausguß nach Anspruch 5,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß im Freiraum (23) zwischen den Breitseiten (25) des zweiten Tauchausgußteils (21) im Schatten des ersten Tauchausgußteils (11) eine Verengung (24) vorgesehen ist.
  12. Tauchausguß nach Anspruch 11,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Verengung (24) durch in den Freiraum (23) des zweiten Tauchausgußteils (21) sich erstreckende Beulen (61) der Breitseitenwände (25) gebildet wird.
  13. Tauchausguß nach Anspruch 11,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Verengung (24) von in den Freiraum (23) des zweiten Tauchausgußteils (21) sich erstreckende Strömungskörper (62) gebildet wird.
  14. Tauchausguß nach den Ansprüchen 12 oder 13,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Verengung (24) sich in Strömungsrichtung in einer Länge (I) erstreckt
    mit I > 0,2 bis 1,2 x D
    mit D = Durchmesser des rohrförmigen ersten Tauchausgußteils.
  15. Tauchausguß nach Anspruch 11,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Anström- (64) und/oder Abströmkante (65) der Verengung (24) scharfkantig ausgebildet ist mit einem Winkel β = 90 bis 150°.
  16. Tauchausguß nach den Ansprüchen 6 und 14,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß beim Einsatz der Ausbuchtung (34) im Zwischenteil (31) und der Verengung (24) im Freiraum (23) des zweiten Tauchausgußteils (21) die Kontur der Anströmfläche der Verengung (24) der Kontur (37) der Ausbuchtung (34) folgt.
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