EP0737371A1 - Planarantenne - Google Patents
PlanarantenneInfo
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- EP0737371A1 EP0737371A1 EP95902093A EP95902093A EP0737371A1 EP 0737371 A1 EP0737371 A1 EP 0737371A1 EP 95902093 A EP95902093 A EP 95902093A EP 95902093 A EP95902093 A EP 95902093A EP 0737371 A1 EP0737371 A1 EP 0737371A1
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- planar antenna
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- antenna according
- conductor
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- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q9/00—Electrically-short antennas having dimensions not more than twice the operating wavelength and consisting of conductive active radiating elements
- H01Q9/04—Resonant antennas
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- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q19/00—Combinations of primary active antenna elements and units with secondary devices, e.g. with quasi-optical devices, for giving the antenna a desired directional characteristic
- H01Q19/005—Patch antenna using one or more coplanar parasitic elements
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- H—ELECTRICITY
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- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q21/00—Antenna arrays or systems
- H01Q21/06—Arrays of individually energised antenna units similarly polarised and spaced apart
- H01Q21/061—Two dimensional planar arrays
- H01Q21/065—Patch antenna array
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- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q21/00—Antenna arrays or systems
- H01Q21/24—Combinations of antenna units polarised in different directions for transmitting or receiving circularly and elliptically polarised waves or waves linearly polarised in any direction
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- H01Q9/00—Electrically-short antennas having dimensions not more than twice the operating wavelength and consisting of conductive active radiating elements
- H01Q9/04—Resonant antennas
- H01Q9/0407—Substantially flat resonant element parallel to ground plane, e.g. patch antenna
- H01Q9/045—Substantially flat resonant element parallel to ground plane, e.g. patch antenna with particular feeding means
Definitions
- the invention relates to a planar antenna according to the preamble of claim 1.
- the currently known antenna systems for receiving satellite signals, in particular TV, Astra and DSR signals within the DBS band (Direct Broadcasting Satellite) from 11.70 Ghz to 12.50 Ghz for electronic communication media are based on the electromagnetic excitation of dipole groups, each in certain phases are fed to each other and thus generate linearly or circularly polarized radiation fields.
- Such planar antennas are usually implemented using triplate technology or microstrip technology.
- the planar antenna is followed by electronics, in particular a converter, which processes the signals depending on the application.
- planar antenna and electronics are usually connected by means of a hollow waveguide with capacitive coupling of the radiator sum signal.
- TERLAGEN individual assemblies are disproportionately large in order to achieve a sufficiently high reception or transmission power, so that the antenna becomes unnecessarily heavy and unwieldy, making the use of such radiator systems unsuitable for handheld applications.
- the manufacturing requirements with regard to the dimensions of the individual parts for the hollow waveguide used are very great, and the coupling of the signals between the planar antenna, hollow waveguide and electronics is problematic, so that even with small manufacturing deviations, the signals from one component to the next are insufficiently coupled. Noise adaptation by means of such a hollow waveguide is also not possible.
- the object of the invention is therefore to miniaturize a radiator system with planar antenna, coupling element and downstream electronics, which consists of parts that are simple and inexpensive to manufacture.
- the coupling element advantageously consists of only a few parts that are easy to manufacture. Due to the fixed galvanic coupling by means of such an electromagnetic aperture, the radiator system is particularly robust against mechanical forces and against contamination and is therefore excellently suitable for portable applications.
- the radiator system according to the invention depending on the design of the surface resonators, linearly or circularly polarized waves can be received or transmitted, as a result of which signals of various satellites can advantageously be received and transmitted.
- the surface resonators are either square or rectangular.
- the impedance matching of the components by means of the coupling element can advantageously be achieved relatively easily by changing the length and / or diameter of the sections AI, A2 and A3 of the inner and outer conductors.
- Advantageous dimensions can be determined with the aid of suitable numerical approximation methods, the dimensional changes and material changes of one part having an effect on the dimensions or material constants of the other parts to be selected.
- a good impedance and noise adaptation is obtained with the values for the coupling part determined in subclaim 11. With the values described, the radiator system is optimized for a frequency range of 11.70 - 12.50 GHz.
- the radiation system can be installed quickly and easily. No additional parts are required to hold the inner conductor parts and washers in place. Furthermore, the numerical method is simplified by dividing the coupling element into the three sections AI, A2 and A3, since only three characteristic impedances have to be taken into account in the calculation.
- An impedance matching can also be achieved in that the inner diameter of the outer conductor and the outer diameter of the inner conductor are selected to be constant, with adjacent dielectric ring disks with different ones being used at the same time Dielectric constants are arranged between the base plates of the planar antenna and the downstream electronics. The thickness of the respective ring disk and its material determine the wave resistance of the section. The optimal values can be calculated using a suitable numerical method.
- planar antenna and the downstream electronics can be produced relatively inexpensively and easily, which results in a large cost advantage, especially with large quantities.
- the mechanical carrier plate stabilizes the radiator system and advantageously seals the coupling part and the basic levels from the outside world.
- rectangular or square surface resonators can be used, with the square surface resonators additional parasitic radiator elements in the form of strip conductors being arranged parallel to two opposite edges of a surface resonator at a certain distance from each other .
- the distance to be selected depends on for. which frequencies or vibration conditions the surface resonator should be optimized or adjusted.
- the surface resonators and the parallel strip conductors can advantageously be produced by means of a laser beam, a rectangular surface being first worked out using a lithographic process. The laser beam can then be used to precisely tune or shift the frequency Area resonators of a group are made to each other.
- a square surface resonator can also be frequency-matched by means of two identical, in particular capacitive, dummy switching elements which are connected with one pole to the intersection of the surface diagonals and with their other pole are each connected to one edge of the surface resonator, the two edges having to lie opposite one another so that a symmetry is achieved which satisfies the vibration conditions.
- the blind switch elements e.g. capacitors
- inexpensive tuning can be achieved, which can easily be carried out by hand.
- slots in the middle of two opposite edges can be produced by means of a laser or etching process, which make it possible to transmit or receive circularly polarized waves even with square surface resonators.
- a slot width of 0.025 of the line wavelength With a slot width of 0.025 of the line wavelength, a mode overlay is achieved to achieve circular polarization with an ellipticity of less than 1 dB over the frequency range of the planar antenna.
- the dimensions of the slots must be the same.
- the length of the slots in the direction of the center of the surface resonator determines the frequency which is received / transmitted by the surface resonator.
- the additional dielectric thin layer additionally achieves an impedance matching between the surface resonators and the radiation space, as a result of which the gain of the antenna is advantageously increased.
- the surface resonators, the feed network and the coupling part are also advantageously protected against external influences, such as dirt and water.
- Fig. 1 is a plan view of a planar antenna with an array of surface resonators, which are connected in phase with a feed point by means of a feed network.
- Fig. 2 is a side view of the coupling element.
- Fig. 3 is a side view of the coupling element.
- Fig. 4 ent a Resonatoreleele with parallel strip conductors.
- Fig. 5 A surface resonator element with dummy switching elements.
- Fig. 6 A surface resonator element with slot line element.
- FIG. 1 shows a plan view of a planar antenna (1).
- the planar antenna (1) is produced using microstrip technology, a base plate (2) made of RT / duroid 5880, which is coated on its flat sides with a thin copper layer (3, 4) with a layer thickness of 17.5 ⁇ m.
- the planar antenna (1) has a plurality of surface resonators (5) which are connected in phase with a feed point (7) by means of a feed network (6). Area resonators (5), feed network (6) and the feed point (7) are produced by means of a common photolithographic process.
- the side of the planar antenna (1) facing away from the radiation space forms the ground plane (8) of the planar antenna (1).
- the feed network (3) and the surface resonators are matched to one another in terms of impedance by means of thin strip lines (9) and are connected to the corners of the surface resonators (5) at an angle of 45 degrees to the extended surface resonator edges (10).
- connection point (11) of a downstream electronics (12) takes place as shown in Figures 2 and 3 by means of a coupling element (13).
- the downstream electronics (12) are also produced using microstrip technology and have their ground plane on the side facing the planar antenna (1)
- the coupling element (13) consists of the three sections AI, A2 and A3 which form the characteristic impedances ZI, Z2 and Z3.
- (17) is a socket which comes into electrical connection with the ground planes (8, 14) by means of a press connection when the emitter system is installed on its end faces (18). Between the ground planes
- the inner conductor consists of the two rotationally symmetrical parts
- the outer diameter (D3) of the one outer inner conductor part (21) is equal to the inner diameter of the bore (22) of the middle section part (23).
- the other outer inner conductor part (24) has a smaller diameter (Dl) than the molded middle inner conductor part (23).
- An annular air gap (28) is provided between the central inner conductor part (23) and the outer conductor (17).
- the sum of the lengths of sections AI, A2 and A3 corresponds to the distance between the two base plates (2.29).
- the two outer inner conductor parts (21, 24) pass through the base plates (2, 29) and are soldered to the feed point (7) or to the connection point (16).
- the bore (22) of the central inner conductor part (23) is so deep that, taking into account the manufacturing tolerances, there is always an air gap (L) between the end face of the outer inner conductor part (21) and the bottom of the bore (22).
- a dielectric thin film (35) is arranged in parallel at a distance of half a free space wavelength, the dielectric constant of which is selected so that the radiation space and planar antenna (1) are matched to one another in terms of impedance. This is achieved when the thickness of the dielectric layer is approximately 0.6 to 0.9 mm and the dielectric constant is 2.05 to 4.
- FIGS. 4 and 5 show special embodiments of the surface resonators (5).
- FIG. 4 shows a square surface resonator (5) which has strip conductors (31) which are arranged in parallel at a distance (A) on its edges (30) running parallel to the Y axis and which are parasitic Represent radiator elements.
- the stripline (31) are used for mode adjustment.
- FIG. 5 shows a square surface resonator (5), at the center (32) of which two capacitive dummy switching elements (33) (capacitors) are connected. With their other poles (34), the dummy switching elements (33) are connected to opposite edges (30) of the surface resonator (5).
- Figure 6 shows a square surface resonator (5), on the edges (30) in the direction of the center (32) two slots (36) with the length (SA) and the width (SB) are incorporated.
Landscapes
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- Support Of Aerials (AREA)
Abstract
Die Erfindung betrifft eine Planarantenne (1) mit Flächenresonatoren (5), die mittels eines Speisenetzwerks (6) mit einem Speisepunkt (7) in Verbindung sind, wobei der Speisepunkt (7) der Planarantenne (1) mittels eines Kopplungselements (13) mit dem Anschluß (11) der nachgeschalteten Elektronik (12), insbesondere eines Konverters, in Verbindung ist, wobei das Kopplungselement (13) ein Koaxialleiter ist, bei dem sich das Verhältnis zwischen dem Außendurchmesser des Innenleiters und dem Innendurchmesser des Außenleiters (17) zwischen dem Speisepunkt (7) des Speisenetzwerks (6) und dem Anschluß (11) der nachgeschalteten Elektronik (12) ändert.
Description
Planarantenne
Die Erfindung betrifft eine Planarantenne nach dem Oberbegriff des Anspruch 1.
Die gegenwärtig bekannten Antennensysteme für den Empfang von Satellitensignalen, insbesondere TV-, Astra und DSR-Signalen innerhalb des DBS-Bandes (Direct Broadcasting Satellite) von 11.70 Ghz bis 12.50 Ghz für elektronische Kommunikationsmittel, basieren auf der elektromagnetischen Anregung von Dipolgruppen, die jeweils in bestimmten Phasen zueinander gespeist werden und damit linear- oder zirkularpolarisierte Strahlungsfelder erzeugen. Derartige Planarantennen werden meist in Triplatetechnik oder Mikrostriptechnik realisiert. Der Planarantenne ist eine Elektronik, insbesondere ein Konverter nachgeschaltet, die die Signale je nach Anwendungsfall verarbeitet.
Die Ankopplung von Planarantenne und Elektronik erfolgt meist mittels eines Hohlwellenleiters mit kapazitiver Einkopplung des Strahlersummensignals.
Bei dieser Art von Planarantenne mit nachgeschalteter Elektronik sind die erforderlichen Abmessungen der
TERLAGEN
einzelnen Baugruppen unverhältnismäßig groß um eine genügend große Empfangs- bzw. Sendeleistung zu erzielen, so daß die Antenne unnötig schwer von Gewicht und unhandlich wird, wodurch ein Einsatz derartiger Strahlersysteme für den Handheldbereich ungeeignet ist. Zum anderen sind die Fertigungsanforderungen in bezug auf Abmessungen der einzelnen Teile für den verwendeten Hohlwellenleiter sehr groß, und die Ankopplung der Signale zwischen Planarantenne, Hohlwellenleiter und Elektronik problematisch, so daß schon bei geringen Fertigungsabweichungen die Signale von einem Bauelement zum nächsten nur ungenügend eingekoppelt werden. Auch ist eine Rauschanpassung mittels eines derartigen Hohlwellenleiters nicht möglich.
Aufgabe der Erfindung ist es daher, ein Strahlersystem mit Planarantenne, Kopplungselement und nachgeschalteter Elektronik zu miniaturisieren, das aus einfach und kostengünstig zu fertigen Teilen besteht.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß mit den Merkmalen der Patentansprüche 1 oder 20 gelöst. Vorteilhafte Ausgestaltungen sind in den Unteransprüchen angegeben. Das Kopplungselement besteht dabei vorteilsmäßig nur aus wenigen Teilen, die einfach zu fertigen sind. Durch die feste galvanische Kopplung mittels einer derartigen elektromagnetischen Blende ist das Strahlersystem besonders robust gegen mechanische Kräfte sowie gegenüber Verschmutzung und ist daher hervorragend für portable Anwendungen geeignet. Mittels des erfindungsgemäßen Strahlersystems lassen sich je nach Gestaltung der Flächenresonatoren linear- oder zirkularpolarisierte Wellen empfangen bzw. senden, wodurch vorteilhaft Signale verschiedenster Satelliten empfangen und gesendet werden können. Die Flächenresonatoren sind dazu entweder quadratisch oder rechteckförmig. Die Impedanzanpassung der Komponenten
mittels des Kopplungselements läßt sich vorteilhafterweise relativ leicht durch die Längen- und/oder Durchmesseränderungen der Abschnitte AI, A2 und A3 von Innen- und Außenleiter erzielen. Vorteilhafte Abmessungen können mit Hilfe geeigneter numerischer Annährungsverfahren ermittelt werden, wobei sich die Abmessungsänderungen sowie Materialänderungen eines Teils auf die zu wählenden Abmessungen oder Materialkonstanten der anderen Teile auswirkt. Eine gute impedanz- und rauschmäßige Anpassung erhält man mit den in Unteranspruch 11 ermittelten Werten für das Kopplungsteil. Mit den beschriebenen Werten ist das Strahlersystem für eine Frequenzbereich von 11.70 - 12.50 GHz optimiert.
Durch die sprunghafte Änderung des Außendurchmessers des Innenleiter und dessen Zweigeteiltheit, läßt sich das Strahlungssystem leicht und schnell montieren. Es werden keine zusätzlichen Teile benötigt, die die Innenleiterteile sowie Ringscheiben in Position halten müssen. Ferner vereinfacht sich das numerische Verfahren durch die Unterteilung des Kopplungselements in die drei Abschnitte AI, A2 und A3, da nur drei Wellenwiderstände bei der Berechnung berücksichtigt werden müssen.
Da die äußeren Enden des Innenleiters des Kopplungsteils mit dem Speisepunkt bzw. mit dem Anschlußpunkt verlötet werden, erhält man eine dauerhaft elektrische Verbindung zwischen den einzelnen Komponenten.
Eine Impedanzanpassung kann auch dadurch erreicht werden, indem der Innendurchmesser des Außenleiters und der Außendurchmesser des Innenleiter konstant gewählt wird, wobei gleichzeitig aneinandergrenzende dielektrische Ringscheiben mit unterschiedlichen
Dielektrizitätskonstanten zwischen den Basisplatten von Planarantenne und nachgeschalteter Elektronik angeordnet sind. Die Dicke der jeweiligen Ringscheibe und deren Material bestimmt den Wellenwiderstand des Abschnitts. Mittels eines geeigneten numerischen Verfahrens lassen sich die optimalen Werte berechnen.
Durch die Bauweise in Mikrostreifentechnik kann die Planarantenne, sowie die nachgeschaltete Elektronik relativ kostengünstig und einfach produziert werden, wodurch sich gerade bei hohen Stückzahlen ein großer Kostenvorteil ergibt.
Die mechanische Trägerplatte stabilisiert das Strahlersystem und dichtet vorteilsmäßig das Kopplungsteil sowie die Grundebenen gegenüber der Außenwelt ab.
Um zirkulär polarisierte elektromagnetische Wellen mittels der Planarantenne zu empfangen bzw. senden, können rechteckförmige oder quadratische Flächenresonatoren verwendet werden, wobei bei den quadratischen Flächenresonatoren zusätzliche parasitäre Strahlerelemente in Form von Streifenleitern parallel zu je zwei sich gegenüberliegenden Kanten eines Flächenresonators in einem bestimmten Abstand dazu angeordnet werden. Der jeweils zu wählende Abstand hängt davon ab, für. welche Frequenzen bzw. Schwingungsbedingungen der Flächenresonator optimiert oder eingestellt werden soll. Die Flächenresonatoren und die parallelen Streifenleiter können vorteilsmäßig mittels eines Laserstrahls hergestellt werden, wobei zuerst mittels eines lithographischen Verfahrens eine rechteckförmige Fläche herausgearbeitet wird. Mittels des Laserstrahls kann anschließend eine exakte Abstimmung oder gezielte frequenzmäßige Versetzung der
Flächenresonatoren einer Gruppe zueinander vorgenommen werden.
Anstelle der parallelen Streifenleiter, die mittels eines Laserstrahls oder des lithographischen Verfahrens herstellbar sind, kann auch bei einem quadratischen Flächenresonator eine Frequenzabstimmung mittels zweier gleicher insbesondere kapazitiver Blindschaltelemente vorgenommen werden, die mit ihrem einen Pol mit dem Schnittpunkt der Flächendiagonalen verbunden sind und mit ihrem anderen Pol mit jeweils einer Kante des Flächenresonators in Verbindung sind, wobei die beiden Kanten sich gegenüberliegen müssen, damit eine Symmetrie erreicht wird, die den Schwingungsbedingungen genügt. Mittels der Blindschlatelemente (z.B. Kondensatoren) kann eine kostengünstige Abstimmung erzielt werden, die sich leicht per Hand durchführen läßt.
Ferner lassen sich bei quadratischen Flächenresonatoren Schlitze in der Mitte zweier sich gegenüberliegenden Kanten mittels eines Lasers oder Atzverfahrens herstellen, die es ermöglichen auch mit quadratischen Flächenresonatoren zirkulär polarisierte Wellen zu senden bzw. empfangen. Dabei wird bei einer Schlitzbreite von 0.025 der Leitungswellenlänge eine Modenüberlagerung zur Erzielung einer zirkulären Polarisation mit einer Elliptizität kleiner als 1 dB über den Frequenzbereich der Planarantenne erreicht. Die Abmessungen der Schlitze müssen dabei gleich sein. Die Länge der Schlitze in Richtung des Mittelpunktes des Flächenresonators bestimmt die Frequenz, die von dem Flächenresonator empfangen/gesendet wird.
Durch die zusätzliche dielektrische Dünnschicht wird zusätzlich eine impedanzmäßige Anpassung zwischen Flächenresonatoren und Strahlungsraum erzielt, wodurch
der Gewinn der Antenne vorteilsmäßig erhöht wird. Auch werden die Flächenresonatoren, das Speisenetzwerk, sowie das Kopplungsteil gegen äußere Einflüsse, wie Schmutz und Wasser vorteilsmäßig geschützt.
Nachfolgend werden Ausführungsbeispiele der Erfindung anhand von Zeichnungen näher erläutert.
Es zeigen:
Fig. 1 Eine Draufsicht auf eine Planarantenne mit einem Array aus Flächenresonatoren, die mittels eines Speisenetzwerks phasengleich mit einem Speisepunkt in Verbindung sind.
Fig. 2 Eine Seitenansicht des Kopplungselements.
Fig. 3 Eine Seitenansicht des Kopplungselements.
Fig. 4 Ein Flächenresonatorele ent mit parallelen Streifenleitern.
Fig. 5 Ein Flächenresonatorelement mit Blindschaltelementen.
Fig. 6 Ein Flächenresonatorelement mit Schlitzleitungselement.
Die Figur 1 zeigt eine Draufsicht auf eine Planarantenne (1) . Die Planarantenne (1) ist mittels Mikrostriptechnik hergestellt, wobei eine Basisplatte (2) aus RT/duroid 5880 ist, die an ihren flachen Seiten jeweils mit einer dünnen Kupferschicht (3,4) der Schichtdicke 17.5 um beschichtet ist. Die Planarantenne (1) hat mehrere Flächenresonatoren (5) , die mittels eines Speisenetzwerks (6) phasengleich mit einem Speisepunkt (7) in Verbindung sind. Flächenresonatoren
(5), Speisenetzwerk (6), sowie der Speisepunkt (7) sind mittels eines gängigen fotolithographischen Verfahrens hergestellt. Die dem Strahlungsraum abgewandte Seite der Planarantenne (1) bildet die Masse- bzw. Grundebene (8) der Planarantenne (1) . Das Speisenetzwerk (3) und die Flächenresonatoren sind impedanzmäßig durch dünn ausgebildete Streifenleitungen (9) aneinander angepaßt und sind unter einem Winkel von 45 Grad zu den verlängerten Flächenresonatorkanten (10) mit den Ecken der Flächenresonatoren (5) verbunden.
Die Ankopplung von Speisepunkt (7) der Planarantenne
(1) und Anschlußpunkt (11) einer nachgeschalteten Elektronik (12) erfolgt wie in den Figuren 2 und 3 dargestellt mittels eines Kopplungselements (13) . Die nachgeschaltete Elektronik (12) ist ebenfalls mittels der Mikrostriptechnik hergestellt und hat an der der Planarantenne (1) zugewandten Seite ihre Masseebene
(14) und an ihrer der Planarantenne abgewandten Seite die aufgelötete Elektronik (15) , sowie einen Anschlußpunkt (16) . Das Kopplungselement (13) besteht aus den drei Abschnitten AI, A2 und A3 die die Wellenwiderstände ZI, Z2 und Z3 bilden. Der Außenleiter
(17) ist eine Buchse, die bei der Montage des Strahlersystems an ihren Stirnseiten (18) mit den Masseebenen (8,14) mittels einer Preßverbindung in elektrische Verbindung kommt. Zwischen den Masseebenen
(8,14) liegt eine mechanische Trägerplatte (19) ein, die den Außenleiter (17) umschließt. Der Innenleiter besteht aus den zwei rotationssymmetrischen Teilen
(20,21). Der Außendurchmesser (D3) des einen äußeren Innenleiterteils (21) ist gleich dem Innendurchmesser der Bohrung (22) des mittleren Abschnittsteils (23) . Das andere äußere Innenleiterteil (24) hat einen kleineren Durchmesser (Dl) als das angeformte mittlere Innenleiterteil (23) . Auf den beiden äußeren Innenleiterteilen (21,24) sind Ringscheiben (26,27)
aufgeschoben, deren innerer Durchmesser (RI1,RI2) dem jeweiligen Außendurchmesser (D1,D3) der Innenleiterteile (21,24) und deren äußerer Durchmesser (RA1,RA2) gleich dem Innendurchmesser des Außenleiters (17) . Zwischen dem mittleren Innenleiterteil (23) und dem Außenleiter (17) ist ein Ringluftspalt (28) vorgesehen. Die Summe der Längen der Abschnitte AI, A2 und A3 entspricht dem Abstand der beiden Basisplatten (2,29). Die beiden äußeren Innenleiterteile (21,24) durchgreifen die Basisplatten (2,29) und sind mit dem Speisepunkt (7) bzw. mit dem Anschlußpunkt (16) verlötet.
Die Bohrung (22) des mittleren Innenleiterteils (23) ist so tief, daß unter Berücksichtigung der Fertigungstoleranzen stets ein Luftspalt (L) zwischen der Stirnseite des äußere Innenleiterteils (21) und dem Boden der Bohrung (22) ist.
Über den Flächenresonatoren (5) ist im Abstand einer halben Freiraumwellenlänge eine dielektrische Dünnschicht (35) parallel angeordnet, deren Dielektrizitätskonstante so gewählt ist, daß der Strahlungsraum und Planarantenne (1) impedanzmäßig aneinander angepaßt sind. Dies wird erreicht, wenn die Dicke der dielektrischen Schicht etwa 0.6 bis 0.9 mm ist und die Dielektrizitätskonstante gleich 2.05 bis 4 beträgt.
In den Figuren 4 und 5 sind besondere Ausführungsformen der Flächenresonatoren (5) dargestellt.
So zeigt Figur 4 einen quadratischen Flächenresonator (5) der an seinen parallel zur Y-Achse verlaufenden Kanten (30) in einem Abstand (A) parallel angeordnete Streifenleiter (31) hat, die parasitäre
Strahlerelemente darstellen. Die Streifenleiter (31) dienen dabei der Modenanpassung.
Figur 5 zeigt einen quadratischen Flächenresonator (5) , an dessen Mittelpunkt (32) zwei kapazitive Blindschaltelemente (33) (Kondensatoren) angeschlossen sind. Mit ihren anderen Polen (34) sind die Blindschaltelemente (33) an sich gegenüberliegenden Kanten (30) des Flächenresonators (5) angeschlossen.
Figur 6 zeigt einen quadratischen Flächenresonator (5) , an dessen Kanten (30) in Richtung des Mittelpunkts (32) zwei Schlitze (36) mit der Länge (SA) und der Breite (SB) eingearbeitet sind.
Claims
1. Planarantenne (1) mit Flächenresonatoren (5), die mittels eines Speisenetzwerks (6) mit einem Speisepunkt (7) in Verbindung sind, wobei der Speisepunkt (7) der Planarantenne (1) mittels eines Kopplungselements (13) mit dem Anschluß (11) der nachgeschalteten Elektronik (12), insbesondere eines Konverters, in Verbindung ist, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß das Kopplungselement (13) ein Koaxialleiter ist, bei dem sich das Verhältnis zwischen dem Außendurchmesser des Innenleiters und dem Innendurchmesser des Außenleiters (17) zwischen dem Speisepunkt (7) des Speisenetzwerks (6) und dem Anschluß (11) der nachgeschalteten Elektronik (12) ändert.
2. Planarantenne nach Anspruch 1, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß der Innendurchmesser (DA) des Außenleiters (17) konstant ist und sich der Außendurchmesser des Innenleiters (20,21) ändert, insbesondere sprunghaft ändert.
3. Planarantenne nach einem der vorherigen Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß mindestens ein Innenleiterteil (21,23,24) durch mindestens eine Ringscheibe (R1,R2) umfaßt ist, deren Innendurchmesser gleich dem Außendurchmesser des Innenleiterteils (21,23,24) ist, und deren Außendurchmesser gleich dem Innendurchmesser (DA) des Außenleiters (17) ist.
4. Planarantenne nach einem der vorherigen Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß der Innenleiter (20,21) des Koaxialleiters drei Abschnitte (A1,A2,A3) mit jeweils unterschiedlichen Durchmessern (D1,D2,D3) hat, wobei das äußere Ende des einen äußeren Abschnitts (AI) mit dem Speisepunkt (7) der Planarantenne (1) in elektrischer Verbindung ist, und der Durchmesser (D2) des mittleren Abschnitts (A2) größer ist als die Durchmesser (D1,D3) der beiden äußeren Abschnitte (AI, 3) und das äußere Ende des anderen äußeren Abschnitts (A3) mit dem Anschlußpunkt
(11) der nachgeschalteten Elektronik (12) in elektrischer Verbindung ist und jeder Abschnitt
(A1,A2,A3) einen Wellenwiderstand (Z1,Z2,Z3) bildet, und die Größe jedes Wellenwiderstands (Z1,Z2,Z3) durch die Durchmesser (Dl,D2,D3,DA) , sowie der verwendeten Materialien des Innen- und Außenleiters
(20,21,17) ,sowie gegebenenfalls der Ringscheibe (R1,R2) des jeweiligen Abschnitts bestimmt ist.
5. Planarantenne nach einem der vorherigen Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß der Innenleiter mit seinem einen Ende mit dem Speisepunkt (7) der Planarantenne (1) und mit seinem anderen Ende mit dem Anschlußpunkt (11) der nachgeschalteten Elektronik (12) in elektrischer Verbindung ist und der Außenleiter (17) mit den Masse¬ bzw. Grundebenen (8,14) der Planarantenne (1) sowie der nachgeschalteten Elektronik (12) in elektrischer Verbindung ist.
6. Planarantenne nach einem der vorherigen Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß der Innenleiter (20,21) mehrteilig ist, wobei die einzelnen Teile (20,21) miteinander in elektrischer Verbindung sind, wobei insbesondere die Abschnitte AI und A2 als ein Teil ausgestaltet sind und der Abschnitt A3 in einer in der dem Abschnitt AI abgewandten Stirnseite befindlichen Sackbohrung (22) des mittleren Abschnitts A2 zumindest teilweise einliegt.
7. Planarantenne nach einem der vorherigen Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß mittels der durch die einzelnen Abschnitte (A1,A2,A3) des Koaxialleiters gebildeten Wellenwiderstände (Z1,Z2,Z3) die Planarantenne (1) und die nachgeschaltete Elektronik (12) impedanzmäßig und/oder rauschmäßig aneinander angepaßt ist.
8. Planarantenne nach einem der vorherigen Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß die Planarantenne (1) und/oder die nachgeschaltete Elektronik (12) mittels der Mikrostreifentechnik gefertigt ist, bestehend jeweils aus einer dielektrischen Trägerplatte (2,29) deren eine dem Kopplungsteil (13) abgewandte Seite die streifenförmigen metallischen Leiter, das Speisenetzwerk (6) mit Speisepunkt (7), die Flächenresonatoren (5) und/oder die Elektronik (12) trägt und die andere Seite jeweils eine metallische Masse- bzw. Grundebene (2,29) trägt, die mit dem Außenleiter (17) in elektrischer Verbindung ist und daß der der Planarantenne (1) oder der nachgeschalteten Elektronik (12) zugewandte äußere Abschnitt (AI, A3) des Innenleiters mit seinem äußeren Ende die dielektrische Trägerplatte (2,29) im Bereich des Speisepunkts (7) bzw. Anschlußpunkts (11) durchstößt/durchgreift und mit dem Speisepunkt (7) bzw. Anschlußpunkt (11) in elektrischer Verbindung ist.
9. Planarantenne nach einem der vorherigen Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß auf die äußeren Abschnitte (AI, A3) des Innenleiters jeweils mindestens eine Ringscheibe (R1,R2) aufgeschoben ist, die jeweils mit ihrer einen Stirnseite an dem mittleren Abschnitt (23) des Innenleiters anliegt und mit ihrer anderen Stirnseite an der Trägerplatte (2) der Planarantenne (1) bzw. der Trägerplatte (29) der nachgeschalteten Elektronik (12) anliegt.
10. Planarantenne nach einem der vorherigen Ansprüche, d a du r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß zwischen den metallischen Masse- bzw. Grundebenen (8,14) der Planarantenne (1) und der nachgeschalteter Elektronik (12) mindestens eine mechanische Trägerplatte (19) ist, deren Dicke bzw. deren Gesamtdicke etwa der Länge des Außenleiters (17) des Koaxialleiters entspricht und die den Außenleiter (17) umschließt.
11. Planarantenne nach einem der vorherigen Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß die Planarantenne (1) mittels der Flächenresonatoren (5) elektromagnetische Wellen des Frequenzbereichs 11.70 GHz bis 12.50 GHz empfängt und mittels des Speisenetzwerks (6) zum Speisepunkt (7) führt, wobei folgende Abmessungen, sowie Material¬ eigenschaften für das Kopplungsteil (13) gelten: a) Außenleiter:
Material: AL, CU, Ag, insb. Cu Leitfähigkeit: 35.4 *106 - 63.5 *106 S/m; Innerer Durchmesser: (DA) 4.2 - 5.0 mm, insb. 4.8 - 5.0 mm, insb. 4.8 mm; b) Innenleiter:
Äußerer Abschnitt (AI) :
Länge: (LA1) 1.2 - 2.3 mm; insb. 1.31 - 1.59 mm; insb. 1.59 mm; Außendurchmesser: (Dl) 0.8 - 2.0 mm; insb. 1.0 - 1.3 mm; insb. 1.3 mm; Material: AL, Cu, Ag Leitfähigkeit: 10.64 *106 - 63,5 *106 S/m insb. 35.4 *106 - 63.5 *106 S/m; Mittlerer Abschnitt (A2) : Länge: (LA2) 9 - 14.5 mm; insb. 12.5 - 14 mm; insb. 13.5 mm; Außendurchmesser: (D2) 1.8 - 2.4 mm, insb. 1.8 - 2.2 mm; insb. 2mm; Material: AL, Cu, Ag
Leitfähigkeit: 35.4 *106 - 63.5 *106 S/m; Äußerer Abschnitt (A3) :
Länge: (LA3) 4.6 - 8.5 mm, insb. 5.5 - 7.0 mm; insb. 6.79 mm Außendurchmesser: (D3) 1.1 - 1.4 mm, insb. 1.2 - 1.35 mm; insb. 1.3 mm; Material: AI, Cu, Ag Leitfähigkeit: 10.64 *106 - 63.5 *106 S/m; insb. 35.4 *106 - 63.5 *106 S/m; c) Ringscheibe (Rl) :
Material: Teflon, Quarz Dielektrizitätskonstante: 2.05 - 3.75; insb. 2.05 - 2.2; Innerer Durchmesser: 0.8 - 2.2 mm, insb. 1.1 - 1.5 mm; insb. 1.305 mm; Äußerer Durchmesser: 3.5 - 4.8 mm; insb. 4.2 - 4.8 mm; ins . 4.8 mm; d) Ringscheibe (R2) :
Material: Teflon, Quarz Dielektrizitätskonstante: 2.05 - 3.75; insb. 2.05 - 2.2; Innerer Durchmesser: 0.8 - 2.2 mm, insb. 1.3 - 1.4 mm; insb. 1.31 mm; Äußerer Durchmesser: 3.5 - 4.8 mm; insb. 4.2 - 4.8 mm; insb. 4.8 mm;
12. Planarantenne nach einem der vorherigen Ansprüche, d a du r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß die Flächenresonatoren (5) rechteckförmig sind und insbesondere ein Seitenverhältnis von y zu x gleich 0.935 haben und zueinander phasengleich mittels des Speisenetzwerks (6) gespeist sind, wobei mindestens eine Leitung des Speisenetzwerks (6) an mindestens einer Ecke eines Flächenresonators (5) insbesondere unter einem Winkel von 45 Grad bezüglich der verlängerten Resonatorkantenlinien (30) angrenzt, derart, daß eine zirkulär polarisierte elektromagnetische Welle der Antenne (1) mittels des Flächenresonators (5) empfangen oder ausgestrahlt wird.
13. Planarantenne nach einem der vorherigen Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t daß an zwei sich gegenüberliegenden Seiten (30) , insbesondere den zur Y-Achse parallel verlaufenden Seiten eines quadratischen Flächenresonators (5) jeweils parallel ein Streifenleiter (31) angeordnet ist, und die Streifenleiter (31) insbesondere jeweils in einem Abstand von 0.02 mal der Leitungswellenlänge der empfangenen Signale zum Flächenresonator (5) angeordnet sind.
14. Planarantenne nach einem der vorherigen Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß konzentrierte kapazitive oder verstellbare Blindschaltelement (33) zwischen dem Schnittpunkt der Flächendiagonalen des Flächenresonators (5) und zwei sich gegenüberliegenden Kanten (30) des Flächenresonators (5) geschaltet sind, wobei der Flächenresonator (5) insbesondere quadratisch ist.
15. Planarantenne nach einem der vorherigen Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß die Flächenresonatoren (5) quadratisch sind, wobei an zwei sich gegenüberliegenden Kanten jeweils parallel zur X-Achse sowie in der Symmetrieebene jeweils ein Schlitzleitungselement ist.
16. Planarantenne nach einem der vorherigen Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß die Flächenresqnatoren (5) quadratisch sind, wobei in einem Abstand zu den parallel zur X-Achse verlaufenden Kanten in der Y-Symmetrieebene Kurzschlußstifte zwischen der Resonatoroberfläche und der leitfähigen Grundfläche (8) sind.
17. Planarantenne nach einem der vorherigen Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß die Mittelpunkte der die Ecken (34) der Planarantenne (1) bildenden Flächenresonatoren (5) mittels eines Koppelelements mit der Grundfläche (8) in elektrischer Verbindung sind.
18. Planarantenne nach einem der vorherigen Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß eine dielektrische Dünnschicht (35) mit insbesondere einer Dielektrizitätskonstanten von 2.05 bis 4 parallel zur Ebene der Flächenresonatoren (5) angeordnet ist.
19. Planarantenne nach einem der vorherigen Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß die dielektrische Dünnschicht (35) in einem Abstand von einer halben Freiraumwellenlänge von den Oberflächen der Flächenresonatoren (5) angeordnet ist.
20. Planarantenne nach einem der vorherigen Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß die dielektrische Dünnschicht (35) eine Dicke von 0.6 mm bis 0.9 mm hat.
21. Planarantenne nach dem Oberbegriff des Anspruch 1, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß das Kopplungselement (13) ein Koaxialleiter ist, bei dem der Außenleiter und der Innenleiter zwischen den Anschlußpunkten (7,11) einen konstanten Durchmesser haben, und zwischen Außen- und Innenleiter Ringscheiben (R) unterschiedlichen Materials, insbesondere unterschiedlicher Dielektrizitätszahl sind.
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