EP0490117A1

EP0490117A1 - Verfahren zum Reinigen einer Rohrleitung

Info

Publication number: EP0490117A1
Application number: EP91119494A
Authority: EP
Inventors: Ingo Kuebler
Original assignee: Buehler AG
Current assignee: Buehler AG
Priority date: 1990-12-13
Filing date: 1991-11-15
Publication date: 1992-06-17

Abstract

Zum Reinigen einer Rohrleitung (101) mittels einer Reinigungsflüssigkeit wird diese von einer Flüssigkeits-Gas-Zweiphasenströmung durchströmt. Dazu wird vorzugsweise eine Ringströmung erzeugt, wobei die Flüssigkeit an wenigstens einer Stelle am Umfang eines Rohrleitungsabschnitts (201) eingespeist wird. Die Strömungsrichtungen von Gas und Flüssigkeit sind vorzugsweise gleichgerichtet. <IMAGE>

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Reinigen einer Rohrleitung nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1.
Werden Güter unterschiedlichster Art durch Rohrleitungen gefördert, so ergibt sich, sei es bei Wechsel des zu fördernden Gutes, oder auch nach einer gewissen Standzeit, die Notwendigkeit, die Rohrleitungen zu reinigen. Dabei werden an den Rohrinnenwänden anhaftende Gutrückstände oder auch Absiebteilchen zu entfernen sein.
Bei langen Rohrleitungen bzw. solchen, die für den Transport von toxischen Stoffen vorgesehen sind, ist die Demontage der Leitung und die nachfolgende Reinigung der Rohrteile ziemlich zeitaufwendig, bzw. nur unter sorgfältig einzuhaltenden Sicherheitsbestimmungen durchführbar. Als Alternative dazu wurden derartige Rohrleitungssysteme bisher vollständig mit Reinigungsflüssigkeit gefüllt, wobei diese Flüssigkeit durch die Leitungen gepresst oder auch gesaugt wurde. Es ist offensichtlich, dass für diese Methode grosse Mengen an Reinigungsflüssigkeit notwendig sind, was sowohl unter dem Gesichtspunkt der Umweltverträglichkeit als auch unter dem der Wirtschaftlichkeit fragwürdig ist.
Der Erfindung liegt demgegenüber die Aufgabe zugrunde, die Reinigung von Rohrleitungen mit Hilfe von Reinigungsflüssigkeiten vorzunehmen, ohne dass die Rohrleitungen demontiert werden müssen, wobei der Durchsatz von Reinigungsflüssigkeit um einige Grössenordnungen gegenüber dem konventionellen Verfahren herabgesetzt wird.
Das gelingt durch die Verwirklichung der kennzeichnenden Merkmale des Anspruches 1.
Vorteilhafte Weiterbildungen werden in den kennzeichnenden Merkmalen der abhängigen Ansprüche beschrieben.
Strömen die beiden Phasen Flüssigkeit und Gas durch eine Rohrleitung, so sind äusserst unterschiedliche Strömungsbilder möglich, die insbesondere vom Anteil des Gasdurchsatzes abhängig sind, aber auch davon, ob horizontale, vertikale oder geneigte Rohre durchströmt werden. Im allgemeinen strömen Gas und Flüssigkeit in die gleiche Richtung. In vertikalen oder stark geneigten Rohren ist aber auch ein Gegenstrom zwischen Gas und Flüssigkeit möglich. Die Uebergänge zwischen den einzelnen Existenzbereichen der Strömungsformen können fliessend sein; auch ergeben sich je nach dem Phasenpaar erhebliche Verschiebungen für die Grenze der Strömungsformen.
Im Rahmen der Erfindung ist der Reinigungsvorgang auch mittels Pfropfen- oder Schaumströmung denkbar. Bevorzugt ist jedoch die Verwendung einer Gas-Flüssigkeits-Zweiphasenströmung, die in Form einer Ringströmung durch das Rohrleitungssystem strömt. Unter einer Ringströmung wird eine Strömung verstanden, bei der die Flüssigkeit längs der Rohrwand einen meist dünnen Film bildet und das Gas im Rohrzentrum strömt. Die beiden Phasen sind dabei durch eine mehr oder weniger gut definierte Grenzschicht voneinander getrennt, die in etwa der Innenwand der Rohrleitung entspricht. Dabei sind für vertikale und in gewissen Fällen auch für geneigte Rohrleitungen sowohl gleichgerichtete als auch entgegengesetzte Strömungsrichtungen für die Gas- und die Flüssigkeitsphase möglich. Eine umfassende Darstellung der Zweiphasen-Ringströmungsphänomene ist in Hewitt, Hall Taylor: "Annular Two-Phase Flow" (Pergamon Press, 1970) gegeben, dessen Inhalt hiermit als geoffenbart gilt.
Die Form, in der die Flüssigkeit in die Rohrleitung eingespeist wird, ist - gegenteilig zu verschiedenen Literaturstellen - für die Entstehung der Ringströmung selbst nicht besonders wesentlich. So könnte die Flüssigkeit über eine oder mehrere zentrale Düsen in den Gasstrom eingespeist werden, oder auch ringförmig über einen porösen Rohrteil oder eine Ringleitung. Wird die Flüssigkeit im wesentlichen zentral eingespeist, so wird im allgemeinen eine disperse Ringströmung entstehen, bei der feinverteilte Flüssigkeitströpfchen im Gasstrom mitgerissen werden.
Durch eine tangentiale und/oder gegen die Rohrachse geneigte Einströmrichtung der Flüssigkeit wird allerdings der Druckverlust herabgesetzt, da der Gasstrom weniger Energie zur Beschleunigung des Flüssigkeitsringes aufbringen muss, und es wird weniger Flüssigkeit durch das Gas im Rohrzentrum mitgerissen werden.
Für eher schonende Reinigungsvorgänge von vertikalen bzw. wenig geneigten Rohren, bei denen die Flüssigkeit in Form eines dünnen Films entlang der Rohrinnenwand herabrinnt und das Gas sowohl in Richtung der Flüssigkeitströmung oder auch entgegengesetzt dazu strömen kann, ist eine ringförmige Einspeisung am Rohrumfang vorzusehen.
Das aus der Literatur bekannte, auf empirischem Weg erstellte Diagramm von Baker zeigt - allerdings nur für horizontale Rohre - die Existenzbereiche der verschiedenen Strömungsformen für Zweiphasenströmungen.
Erfindungsgemäss zeigt sich ein ganz bestimmter Betriebsbereich - unabhängig von horizontaler oder vertikaler Rohrführung - für die Ausbildung einer Ringströmung mit hoher Reinigungswirkung und minimalem Flüssigkeitsverbrauch als besonders vorteilhaft. Die angegebenen Werte beziehen sich auf eine Flüssigkeits-Gas-Zweiphasenströmung mit einem Verhältnis von 1 m³ : 3000 bis 7500 m³ bzw. von 1 kg : 2,0 bis 6,0 kg. Damit ergibt sich beispielsweise für eine Reinigungszeit von ca. 10 Min. bei einem Rohrleitungssystem, das einen Rohrdurchmesser von 65 mm aufweist, unabhängig von seiner Länge, ein Verbrauch von ca. 30 l Flüssigkeit, wohingegen bei vollständiger Füllung der Rohrleitung mit Reinigungsflüssigkeit ca. 80'000 l Flüssigkeit notwendig wären.
Anhand der Folgenden Zeichnungen wird die Erfindung beispielshaft näher erläutert. Es zeigen.

Fig. 1: Strömungsformen von Zweiphasenströmungen in horizontalem Rohr;
Fig. 2: Strömungsformen von Zweiphasenstromen in vertikalem Rohr, wobei
Fig. 2a: gleichgereichtete Zweiphasenströmungen und
Fig. 2b: eine ungleichgerichtete Zweiphasenströmung zeigt;
Fig. 3 a bis d: Varianten für die Einströmgeometrie der Flüssigkeit;
Fig. 4: das Diagramm für die Existenzbereiche der verschiedenen Strömungsformen nach Baker, ergänzt von Scott;
Fig. 5: ein Diagramm zur Berechnung des Druckverlustes bei einer Zweiphasenströmung im horizontalen Rohr;
Fig. 6: die Abhängigkeit des Flüssigkeitsmassenstroms vom Rohrdurchmesser für einen ausgewählten Betriebsbereich; und
Fig. 7: eine Ausführung einer erfindungsgemässen Anlage.

In Fig. 1 sind verschiedene Strömungsformen einer Zweiphasenströmung in einem horizontalen Rohr 1 dargestellt. Dabei ist die Strömungsrichtung sowohl für die Flüssigkeit als auch für das Gas jeweils gleich und durch einen Pfeil mit dem Index L für die Flüssigkeit und einem Index G für das Gas angegeben. Von oben nach unten sind in Fig. 1 dargestellt:

die Blasenströmung 2, mit Gasblasen im oberen Rohrteil; Gas und Flüssigkeit haben in etwa die gleiche Geschwindigkeit;
Die Pfropfenströmung 3; geschossförmige Pfropfen bewegen sich im oberen Rohrteil;
die Schichtströmung 4, bei der die beiden Phasen durch eine glatte Grenzfläche getrennt sind, im Gegensatz zur
Wellenströmung 5, bei der die Phasengrenze wellig ausgebildet ist;
bei steigender Gasgeschwindigkeit werden die Wellen der Wellenströmung 5 schwallartig aufgeworfen, es kommt zu Benetzung der gesamten Rohrinnenfläche, wobei ein dünner Film den Zwischenraum zwischen den einzelnen schwallförmigen Wellen an der Rohroherseite ausfüllt; diese Strömungsform wird als Schwallströmung 6 bezeichnet;
bei weiterer Erhöhung der Gasgeschwindigkeit werden die schwallförmige Wellen von Gas durchdrungen, und es bildet sich eine Ringströmung 7, wobei unter dem Einfluss der Schwerkraft die Filmdicke an der Oberseite des Rohres 1 geringer ist als an der Unterseite.

Entsprechende Strömungsformen entstehen in vertikalen Rohren; aus Fig. 2a sind (von links nach rechts) die Blasenströmung 2, die Pfropfenströmung 3, die der Schwallströmung 6 im horizontalen Rohr entsprechende Schaumströmung 8 und die Ringströmung 7 zu erkennen. Für die Schaumströmung 8, die - ebenso wie die Schwallströmung 6 im horizontalen Rohr - die Uebergangsform zwischen Pfropfenströmung 3 und Ringströmung 7 darstellt, wird auch die Bezeichnung Semi-Ringströmung verwendet. Die Strömungsrichtungen von Gas und Flüssigkeit sind in allen diesen Fällen gleich.
Im Gegensatz dazu zeigt Fig. 2b eine im Inneren eines vertikalen Rohres 1 herabrinnende Flüssigkeit, die, um eine geschlossene Flüssigkeits-Filmschicht zu erhalten, ringförmig am Rohrdurchmesser eingespeist werden sollte. Das Gas kann dabei auch entgegengesetzt dazu, also aufwärts, strömen, solange die Geschwindigkeit des Gases nicht zu gross wird, sodass keine Wellen das laminare Strömungsverhalten des Flüssigkeitsfilms ablösen. Ein solcher Rieselfilm 9 stellt natürlich auch eine Form von Ringströmen dar, allerdings ist hier die gegenseitige Beeinflussung von Gas- und Flüssigphase vergleichsweise gering.
Für eine sparsame und doch effektive Rohrreinigung ist - bei Vergleich der verschiedenen Strömungsformen - sicherlich die Ringströmung vorzuziehen, der Spezialfall des Rieselfilms ist nur für vertikale bzw. wenig geneigte Rohre und sanfte Reinigungsvorgänge denkbar. Jedoch auch Pfropfen- 3 oder Schwall- 6 bzw. Schaumströmungen 8 wären für eine Rohrreinigung mit sparsameren Reinigungsflüssigkeits-Verbrauch einsetzbar.
Weiter unten werden anhand eines Beispiels die Verbrauchswerte für eine Reinigung mittels Ringströmung mit denen bei mit Flüssigkeit vollgefülltem Rohr verglichen.
In Fig. 3 sind verschiedene Möglichkeiten gezeigt, wie die Flüssigkeit in ein Rohr 1 eingespeist werden kann. Bei den in Fig. 3a und 3b dargestellten Fällen wird die Ausbildung einer Ringströmung begünstigt. Wird entsprechend Fig. 3b die Flüssigkeit über einen - hier als poröse Wand 10 - ausgebildeten - ringförmigen Einlass eingebracht, so können sowohl gleichgerichtet strömende als auch ungleichgereichtete strömende Ringströmungen entstehen. Eine Einspeisung der Flüssigkeit nach Fig. 3a allerdings, bei der die Flüssigkeit über eine Einlassdüse 11 in das Rohr 1 unter Druck eingespeist wird, ist besonders günstig. Da die Düse 11 gegen die Rohrachse 12 unter einem Winkel α (von vorzugsweise 45°) geneigt und/oder tangential in den Rohrumfang mündet, ist weniger Energie durch das Gas zur Erzeugung der Ringströmung aufzubringen; der Druckverlust entlang der Rohrleitung ist geringer.
Auch bei den in Fig. 3c bzw. 3d dargestellten Einlassdüsen 11a bzw. 11b, die die Flüssigkeit im wesentlichen ins Rohrzentrum einspeisen, entsteht - bei entsprechender Gasgeschwindigkeit - eine Ringströmung. Allerdings wird in diesen Fällen der Gas"kern" im allgemeinen mitgerissene Flüssigkeit in dispergierter Form mit sich führen.
In Fig. 4 ist das Diagramm von Baker dargestellt, aus dem ein sehr enger Bereich als erfindungsgemäss bevorzugt gelten kann, und nach den die Existenzbereiche der einzelnen Strömungsformen in horizontalen Rohren grob abgeschätzt werden können. Das auf rein empirischem Weg gewonnene Diagramm ist für Flüssigkeit-Gas-Phasen brauchbar, die dem Stoffpaar Luft-Wasser vergleichbar sind. Doch selbst im letzteren Fall werden erhebliche Abweichungen von diesem Diagramm beobachtet. Die Bereiche der einzelnen Strömungsformen sind in Fig. mit den Bezugszeichen entsprechend Fig. 1 bzw. 2 gekennzeichnet.
Der Ausdruck $G_{L} {·λ}_{B} {·ψ}_{B} {/G}_{G}$
auf der Abszisse ist gegen den Ausdruck G_G/λ_B aufgetragen, wobei λ eine Dichte- und ψ ein Zähigkeits-Oberflächenspannungsparameter ist. G_L und G_G sind die Massenströme für Flüssigkeit bzw. Gas in lb/h·ft² und λ_B und ψ_B sind durch

definiert. ρ sind die Dichtewerte, σ die Oberflächenspannung, und µ die Viskosität der Flüssigkeit. Die Indizes A und W bezeichnen die Werte für Luft bzw. Wasser; L und G, wie bereits oben angegeben, diejenigen für Flüssigkeit bzw. Gas.
Bei einer ringförmigen Zweiphasenströmung durch vertikale Rohre macht sich der Einfluss der Gravitation nicht wie bei horizontalen Strömungen bemerkbar, dass nämlich die Ringdicken an der Rohrober- bzw. -unterseite um mehr als eine Grössenordnung variieren können. Die vertikale Ringströmung ist im wesentlichen stabil, während die horizontale Ringströmung grundsätzlich instabil ist. Demnach ist es wichtig, einen Betriebsbereich zu finden, der sowohl für horizontale als auch für vertikale Rohre - also für ein komplexes Rohrleitungssystem, in dem auch Krümmungen auftreten, - eine Ringströmung mit geringstmöglichem Flüssigkeitswasserstrom gewährleistet. Im Bereich 13, für den im Diagramm von Baker der einzuhaltende Wert für den Ausdruck der Abszisse zwischen 0.1 und 0.4 und der der Ordinate zwischen 2·10⁴ und 10⁵ beträgt, ergibt befriedigende Ergebnisse, sowohl für die Phasen Flüssigkeit/Gas mit einem in der oben angegebenen Grössenordnung, wobei diese Grenzen in Extremfällen auch über- bzw. unterschritten werden können, und zwar um wenigstens 10%, gegebenenfalls sogar um 20%.
Die in Fig. 5 dargestellte Korrelation von Lockhart und Martinelli ermöglicht die Berechnung des Druckverlustes für Zweiphasenströmungen, wobei den einzelnen Kurven die Voraussetzung zugrunde liegt, dass die beiden Phasen voneinander unbeeinflusst durch die Rohrleitung strömen. Die Kurven 14a - d und 15a - d entsprechen dabei Flüssigkeiten bzw. Gasen mit turbulentem bis laminarem Strömungsverhalten. Die Abszisse des Diagramms entspricht dabei der Wurzel aus dem Verhältnis

wobei der Wert für den Druckabfall im Zähler bzw. Nenner dem wert entspricht, der sich einstellen würde, wenn nur Flüssigkeit bzw. nur Gas durch das Rohr strömen würde. An der Ordinate können die Wurzeln aus den Ausdrücken (Δp/Δℓ)_ZP/(Δp/Δℓ) bzw. (Δp/Δℓ)_ZP/(Δp/Δℓ)_G, abgelesen werden. Die Werte für den Nenner sind dabei bekannt, es können demnach die Druckdegradieten für die Gas- bzw. Flüssigkeitsphase der Zweiphasenströmung (Index ZB) bestimmt werden.
Das in Fig. 6 dargestellte Diagramm zeigt den für einen ausgewählten Betriebspunkt 16 im Baker-Diagramm (Fig. 4) berechneten Massenstrom G_L für Wasser bei verschiedenen Rohrdurchmessern.
Die grundsätzlich als instabil zu betrachtende, horizontale Ringströmung erweist sich als wesentlich stabiler, wenn das horizontale Rohr nach einem vertikalen Rohrabschnitt durchströmt wird; längere horizontale Rohrabschnitte sollten demnach nach vertikalen Rohrabschnitten durchströmt werden können, was bei der Auslegung eines auf die erfindungsgemässe Art zu reinigenden Rohrleitungssystem beachtet werden sollte.
Fig. 7 zeigt eine vereinfachte Anlage zur Durchführung des Verfahrens, mit einer Förderrohrleitung 101 (die dem Rohr 1 der Fig. 1 bis 3 entspricht), in die normalerweise Fördergut aus einem Aufgabebehälter 17 in bekannter Weise in einem Anfangsabschnitt 201 eingespeist wird. Dieser Anfangsabschnitt 201 ist an einen nicht Förderaufgaben dienenden Leitungsabschnitt 301 mit einem Gebläse 18 als Druckgasquelle (im allgemeinen Druckluftquelle, wenn nicht aus besonderen Gründen ein anderes Gas, wie Inertgas verwendet wird) angeschlossen. Die Förderung erfolgt dabei über einen Steilabschnitt 401 und eine, lediglich schematisch angedeutete Rohrweiche 19 bis in einen Abscheider (Zyklon) 20.
Soll nun die Förderleitung 101 gereinigt werden, so wird die Rohrweiche 19 derart umgestellt, dass die Reinigungsflüssigkeit (Wasser, Reinigungs- bzw. Lösungsmittel od.dgl.) einem Abscheider 21 zugeführt wird. Beide Abscheider 20, 21 sind über Abzugleitungen 22 mit einem nicht dargestellten Gasabzug verbunden, der gegebenenfalls beiden Abscheidern 20, 21 gemeinsam sein kann und erforderlichenfalls auch ein Sauggebläse aufweist. Das Druckgebläse 18, gegebenenfalls zusammen mit solchen Sauggebläsen, ist jedenfalls so ausgebildet und dimensioniert, dass sich die oben erläuterte Zwei-Phasen-Strömung einstellt.
Nach Umschalten der Rohrweiche 19 wird eine mit einem Flüssigkeits vorrat 23 verbundene Pumpe 24 in Tätigkeit gesetzt, die an einer, zweckmässig im Anfangsbereich 201 liegenden Stelle, die Reinigungsflüssigkeit in die Rohrleitung 101 in der oben geschilderten Weise pumpt. Es ist ersichtlich, dass die Verbindung der Pumpe 24 über eine Zufuhrleitung 111 an einer Stelle vorgesehen ist, die nach der Einmündung des vom Behälter 17 abgehenden Zufuhrkrümmers 26 (nur strich-Punktiert angedeutet) liegt, doch kann es wünschenswert sein, die Einmündung der Leitung 111 vor dem Krümmer 26 vorzusehen. Nach dem Stande der Technik ist es bekannt, mehrere Stichleitungen, über die Länge der Förderleitung 101 verteilt, in diese einmünden zu lassen, und so wäre es auch möglich, mehrere Leitungen 111 vorzusehen, die von der Flüssigkeitsquelle 23, 24 gespeist werden, und die an verschiedenen Stellen der Leitung 101 einmünden. Im allgemeinen wird dies aber nicht erwünscht sein, da dies einerseits zu einem höheren Aufwand führt, anderseits, die in der Leitung 101 enthaltene Flüssigkeitsmenge mit zunehmender Länge der Leitung 101 nur vergrössert. Denkbar wäre eine solche Lösung nur bei sehr stark schmutzenden Gütern, bei denen die Reinigungsflüssigkeit rasch eine gesättigte Lösung bildet, die dann zu weiterer Reinigungsarbeit nicht ohne weiteres tauglich ist. Für den Normalfall aber ist es bevorzugt, wenn nur eine einzige Leitung 111 (mit einer Düse 11 gemäss Fig. 1-3) für die Flüssigkeitszufuhr vorhanden ist.
Es ist verständlich, dass es denkbar wäre, im senkrechten Abschnitt der Rohrleitung 101 die Flüssigkeit auch entgegengesetzt zur Gasströmungsrichtung fliessen zu lassen, in welchem Falle die Anordnung der Abscheider entsprechend zu ändern wäre.
Damit das beschriebene Reinigungsverfahren einwandfrei funktioniert, muss darauf geachtet werden, dass bei den Flanschverbindungen zwischen den einzelnen Rohrabschnitten keine Vorsprünge in den Rohrinnenraum hineinragen. Es sollten möglichst glatte Innenwandungen durchströmt werden. Starke Krümmungen und abrupte Änderungen des Rohrdurchmessers sind ebenfalls zu vermeiden. Andernfalls besteht die Möglichkeit - wenn auch nicht mit der gleichen Effektivität - den Rohrreinigungsprozess abwechselnd in zwei Richtungen ablaufen zu lassen.
Nachstehend werden zwei Beispiele für die Durchführung des Verfahrens angegeben.

Beispiel 1:

Rohrlänge 25m; Luftdruck: 1,3 bar (Druckbetrieb)
Rohrdurchmesser 65 mm
Luftgeschwindigkeit: bis zu 60 m/sec

Flüssigkeitsverbrauch (Wasser) :: 30 l in 10 min. (bei vollgefülltem Rohr wären dazu vergleichsweise ca. 80'000 l nötig)

Beispiel 2:

Saugbetrieb

Rohrdurchmesser:: 80 mm
bei Rohrlängen über 50 m (abhängig auch von der Rohrqualität hinsichtlich der sich ergebenden Verlustreibung, allfällige Dichteverluste, etc.) muss Luft zugesetzt werden, da sonst die Luftdichte zu stark gesunken.

Claims

Verfahren zum Reinigen einer Rohrleitung (1), bei dem Reinigungsflüssigkeit durch die Rohrleitung (1) strömt, dadurch gekennzeichnet, dass durch die Rohrleitung (1) eine Zweiphasenströmung - Flüssigkeit und gleichzeitig Gas, vorzugsweise Luft, - strömt.
Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die beiden Phasen, Flüssigkeit und Gas, als Ringströmung (7) durch die Rohrleitung (1) strömen.
Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Flüssigkeit an wenigstens einer Stelle (10; 11) am Umfang eines Abschnitts der Rohrleitung (1) eingespeist wird, und dass bevorzugt die Flüssigkeit gegen die Achse (12) der Rohrleitung (1) - vorzugsweise um 45° - geneigt und/oder tangential in bezug auf den Rohrumfang eingespeist wird.
Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass Gas und Flüssigkeit in derselben Richtung strömen.
Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass Gas und Flüssigkeit in entgegengesetzter Richtung strömen.
Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Wert des Ausdrucks

$G_{L} {·λ}_{B} {·ψ}_{B} {/G}_{G}$

zwischen 0.1 und 0.4, vorzugsweise zwischen 0.15 und 0.3, und der Wert des Ausdrucks

$G_{G} {/λ}_{B}$

zwischen 2·10⁴ und 10⁵, vorzugsweise zwischen 3·10⁴ und 8·10⁴ liegt, wobei G_L und G_G jeweils der Massenstrom für Flüssigkeit bzw. Gas in lb/h ft² sind, und die Parameter lambda und psi durch
definiert sind, wobei ρ_L und ρ_G die Dichten von Flüssigkeit bzw. Gas in dem gegebenen System, sigma die Oberflächenspannung, _/µ_L die Viskosität der Flüssigkeit sind, und die Indizes A bzw. W sich auf die entsprechenden Werte für Gas bzw. Flüssigkeit bei Normaldruck beziehen.
Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass - für Wasser - bei einer Einströmgeschwindigkeit von beispielsweise 80m/sec der Wassermassenstrom in Abhängigkeit vom Durchmesser der Rohrleitung durch folgende Werte gegeben ist: Rohrdurchmesser in m: Flüssigkeitsmassenstrom in kg/sec: 0.05 0.03 0.09 0.10 0.11 0.15 0.13 0.20 0.16 0.30 0.20 0.48
Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Verhältnis von Gas zu Flüssigkeit in der Grössenordnung von 3000 bis 7500 m³ : 1 m³ liegt bzw. in der Grössenordnung von 2,0 bis 6,0 kg : 1 kg.
Anlage zur Durchfühlung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 8, mit einer Förderleitung (1; 101) und einer Druckgasquelle (18), die an die Förderleitung (1; 101) zum Hindurchblasen eines Fördergases ausgebildet ist, dadurch gekennzeichnet, dass die Förderleitung (1; 101) ausserdem an wenigstens eine Flüssigkeitsquelle (23, 24) über mindestens eine Flüssigkeitsleitung (11; 111) angeschlossen ist, und dass die Druckgasquelle (18) zur Erzeugung einer Zweiphasenströmung dimensioniert und ausgebildet ist.
Anlage nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass nur eine einzige Flüssigkeitsleitung (111) für die Zufuhr von Flüssigkeit aus der Flüssigkeitsquelle (23, 24), vorzugsweise im Bereiche (201) des Beginnes der Förderaufgaben erfüllenden Förderleitung (101), vorgesehen ist.