[go: up one dir, main page]

EA031586B1 - Устройство для энергосбережения - Google Patents

Устройство для энергосбережения Download PDF

Info

Publication number
EA031586B1
EA031586B1 EA201600092A EA201600092A EA031586B1 EA 031586 B1 EA031586 B1 EA 031586B1 EA 201600092 A EA201600092 A EA 201600092A EA 201600092 A EA201600092 A EA 201600092A EA 031586 B1 EA031586 B1 EA 031586B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
circuit
coolant
heat
energy
cold
Prior art date
Application number
EA201600092A
Other languages
English (en)
Other versions
EA201600092A1 (ru
Inventor
Петрус Каролус Ван Беверен
Original Assignee
П.Т.Ай.
Петрус Каролус Ван Беверен
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by П.Т.Ай., Петрус Каролус Ван Беверен filed Critical П.Т.Ай.
Publication of EA201600092A1 publication Critical patent/EA201600092A1/ru
Publication of EA031586B1 publication Critical patent/EA031586B1/ru

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K17/00—Using steam or condensate extracted or exhausted from steam engine plant
    • F01K17/005—Using steam or condensate extracted or exhausted from steam engine plant by means of a heat pump
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K11/00—Plants characterised by the engines being structurally combined with boilers or condensers
    • F01K11/02—Plants characterised by the engines being structurally combined with boilers or condensers the engines being turbines
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K17/00—Using steam or condensate extracted or exhausted from steam engine plant
    • F01K17/02—Using steam or condensate extracted or exhausted from steam engine plant for heating purposes, e.g. industrial, domestic
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K21/00—Steam engine plants not otherwise provided for
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
    • F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
    • F01K23/04—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled condensation heat from one cycle heating the fluid in another cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K25/00—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for
    • F01K25/04—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for the fluid being in different phases, e.g. foamed
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K25/00—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for
    • F01K25/06—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for using mixtures of different fluids
    • F01K25/065—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for using mixtures of different fluids with an absorption fluid remaining at least partly in the liquid state, e.g. water for ammonia
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K25/00—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for
    • F01K25/08—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for using special vapours
    • F01K25/10—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for using special vapours the vapours being cold, e.g. ammonia, carbon dioxide, ether
    • F01K25/106—Ammonia
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K7/00—Steam engine plants characterised by the use of specific types of engine; Plants or engines characterised by their use of special steam systems, cycles or processes; Control means specially adapted for such systems, cycles or processes; Use of withdrawn or exhaust steam for feed-water heating
    • F01K7/16—Steam engine plants characterised by the use of specific types of engine; Plants or engines characterised by their use of special steam systems, cycles or processes; Control means specially adapted for such systems, cycles or processes; Use of withdrawn or exhaust steam for feed-water heating the engines being only of turbine type
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B30/00—Heat pumps
    • F25B30/02—Heat pumps of the compression type
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B30/00—Heat pumps
    • F25B30/06—Heat pumps characterised by the source of low potential heat

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
  • Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)
  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
  • Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
  • Heating, Cooling, Or Curing Plastics Or The Like In General (AREA)
  • Diaphragms For Electromechanical Transducers (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Optical Head (AREA)
  • Press Drives And Press Lines (AREA)

Abstract

Способ для соединения первого требующего нагревания производственного процесса со вторым требующим охлаждения производственным процессом, при этом первый контур для восстановления энергии (1) от первого производственного процесса передает теплоту второму контуру для производства холода (2) для второго производственного процесса, при этом в первом контуре для восстановления энергии (1) энергоноситель является двойной смесью воды и аммиака, которая имеет две фазы и сжимается компрессором (7), в особенности пригодным для сжатия двухфазной текучей среды, таким как компрессор с ротором Лисхольма, или оборудованным лопастями, посредством которого вся или часть жидкой фазы испаряется в результате сжатия, так что перегревание не имеет место и должна быть подана меньшая рабочая энергия.

Description

Данное изобретение касается устройства для энергосбережения и способа, посредством которого такое устройство применяется в производственных процессах.
Более конкретно, изобретение предназначено для восстановления энергии за счет соединения требующего нагревания производственного процесса с требующим охлаждения производственным процессом.
Известно, что много производственных процессов требуют нагревания. Примером является процесс, посредством которого французский жареный картофель жарят в растительном масле при температуре 180°C.
Также известно, что многие производственные процессы требуют охлаждения. Примером является замораживание предварительно зажаренного французского картофеля при температуре -33°C.
Традиционно много энергии теряется в требующем нагревания производственном процессе из-за охлаждения и выделения теплоты в атмосферу. В процессе, в котором картофель жарится как французский жареный картофель или картофельные чипсы, например, при жарении испаряется вода, присутствующая в картофеле, и пар и образующиеся масляные испарения охлаждаются на воздухе так, что тепловая энергия выделяется в атмосферу.
Для того чтобы полностью или частично использовать эту тепловую энергию, как известно, теплота этих испарений должна обмениваться с другой средой так, чтобы вода и масло в испарениях конденсировались. Также известно, что когда другая среда является водой, при этом может быть получена горячая вода. Если другая среда имеет двойной состав, состоящий из воды и аммиака, может иметь место полный или частичный фазовый переход, затем среда доводится до более высокого давления компрессором.
Сжатая двойная среда затем направляется через теплообменник, который действует как нагревающая установка для масла, используемого для жарки, которое все еще подогревается, то есть охлажденного масла для жарки из жаровни и нового масла для жарки, которое восполняет потерю масла для жарки, при этом часть тепловой энергии от сжатой двойной среды выделяется к охлажденному или новому маслу для жарки таким образом, что эта двойная среда полностью или частично конденсируется.
Затем полностью или частично конденсированная двойная среда расширяется в расширителе, при этом генерируется электрическая энергия. Поток жидкости, который покидает расширитель, является потоком, который включает две фазы (жидкость и пар), поток традиционно возвращается к конденсирующему устройству, где пар конденсируется в жидкость и при этом контур восстановления энергии замыкается.
Также в производственном процессе требуется охлаждение до температур морозильника (приблизительно -30°C), часть энергии, которая должна поставляться, чтобы обеспечить замораживание, не восстанавливается посредством расширителя, который производит электричество, но восстанавливается посредством редукционного клапана, который снижает давление, чтобы создать холод согласно эффекту Джоуля-Томсона. Используя конденсирующее устройство, тепловая энергия, созданная компрессором, выделяется в атмосферу в теплообменниках, которыми охлаждается горячий и сжатый газ хладагента. Охлаждение обеспечивается сжатием подходящего газа хладагента, в общем случае аммиака, после чего сжатый и конденсированный газ хладагента расширяется в редукционном клапане, посредством чего температура газа хладагента резко падает, и далее подается на фазовый сепаратор, который отделяет газовую фазу от холодной жидкой фазы (приблизительно -30°C), которая может использоваться для всех видов охлаждающих установок, таких как морозильная линия, зона хранения замороженных продуктов и другие холодильные камеры.
Г орячий газ хладагента, который получается после охлаждения, может теперь снова сжиматься, частично с генерированием электричества, для того, чтобы расширяться как сжатый газ хладагента в расширителе, при этом контур газа хладагента замыкается.
Дополнительное энергосбережение возможно за счет передачи тепловой энергии от первого производственного процесса, которому теплота поставлялась, другому производственному процессу, посредством которого должен быть произведен холод.
Это возможно за счет преобразования имеющей невысокое значение остаточной теплоты первого производственного процесса в высокие значения холода для второго производственного процесса, который требует холода.
В вышеупомянутом примере процесс жарки картофеля для приготовления французского жареного картофеля соединяется с процессом замораживания этого французского жареного картофеля и поставки его на рынок как замороженного продукта, приводя к дополнительному энергосбережению.
Чтобы измерить эффективность энергосбережения производственного процесса, часто используется коэффициент полезного действия (КПД), который отражает отношение восстановленной энергии по отношению к энергии, которая должна поставляться для ее восстановления. Только когда этот КПД больше чем два с половиной (2,5), процесс восстановления является экономически эффективным ввиду KWe и KWth ценового отношения.
Много систем для восстановления теплоты из требующих нагревания процессов уже известны.
WO 2009/045196 и EP 2514931 описывают восстановление теплоты от источника тепла посредством каскадных циклов Ренкина с органическими энергоносителями, которые не сжимаются компрессорами.
- 1 031586
WO 2013/035822 также описывает восстановление теплоты посредством каскадных циклов Ренкина, каждый с чистым веществом в качестве энергоносителя и без компрессора.
CN 202562132 описывает связь требующего нагревания процесса (бассейна) с требующим охлаждения процессом (катком) и использует компрессор для газообразного энергоносителя.
US 4573321 восстанавливает теплоту от источника тепла посредством хладагента, состоящего из высоко летучего компонента и компонентов с низкой летучестью. Способ использует не компрессор, а противоточные теплообменники.
WO 2011/081666 восстанавливает теплоту циклом Ренкина, который использует аммиак в качестве энергоносителя и компрессор для сжатия CO2 газа, при этом происходит обмен теплоты между CO2 и аммиаком в теплообменниках. Двойной энергоноситель не используется.
EP 1553264 А2 раскрывает усовершенствованный цикл Ренкина для паровой энергетической установки. Пар вводится непосредственно и образующийся двухфазный поток сжимается многофазными насосами. Из фиг. 3 и 4 понятно, что цикл Ренкина не устраняет суперкритические условия, но показывает значительный выступ в области, где создается сверхнагретый пар, который затем используется для перемещения турбины. Энергоноситель не является двойной текучей средой.
GB 2034012 А описывает способ процесса получения пара за счет подачи двухфазной смеси воды и пара на вход геликоидального винтового компрессора и испарения водяного компонента из смеси. Тонкий спрей воды впрыскивается на входе компрессора. Из фиг. 2 ясно, что суперкритическое состояние сверхнагретого пара не устраняется в этой системе и используемая текучая среда не является двойной текучей средой.
Цель данного изобретения состоит в том, чтобы обеспечить дополнительное энергосбережение за счет предоставления способа для соединения первого требующего нагревания производственного процесса со вторым требующим охлаждения производственным процессом, при этом первый контур для восстановления энергии от первого производственного процесса передает тепло во второй контур для производства холода для второго требующего охлаждения производственного процесса, при этом в первом контуре для восстановления энергии энергоноситель является двойной текучей средой, состоящей из воды и аммиака, которая имеет две фазы и сжата компрессором, в особенности подходящим для того, чтобы сжимать двухфазную текучую среду, таким как компрессор с ротором Лисхольма или оборудованным лопастями, или вариантом, разработанным для этой цели, при этом вся или часть жидкой фазы испаряется в результате сжатия, так что перегрев не имеет место и так что должна быть подана меньшая рабочая энергия и таким образом, чтобы общий коэффициент полезного действия или КПД объединенных процессов увеличивается относительно общего КПД необъединенных процессов.
Преимущество использования такого компрессора, подходящего для двухфазной текучей среды, состоит в том, что он расходует меньше энергии, чтобы сжимать двухфазную текучую среду до определенной температуры и давления, чем сжимать исключительно газообразную среду до этой температуры и давления. В двухфазной среде вся или часть жидкой фазы испаряется в результате сжатия таким образом, что перегревание не происходит, и таким образом, что меньшая рабочая энергия должна подаваться.
Предпочтителен способ, посредством которого контур для восстановления энергии из первого производственного процесса соединяется с контуром для производства холода второго производственного процесса, при этом теплота энергоносителя в первом контуре, которая остается после расширения энергоносителя в расширителе для генерации электричества, дополнительно используется, чтобы нагреть энергоноситель второго производственного процесса посредством теплообменника между первым контуром восстановления энергии и вторым контуром для производства холода, который дополнительно нагревает энергоноситель второго процесса прежде, чем он будет расширен в расширителе второго контура для производства электричества и холода.
Преимущество этого соединения этих двух контуров состоит в том, что экономия полной энергии для связанных контуров больше, чем сумма восстановления энергии каждого контура, когда они не соединены.
Предпочтительно, чтобы энергоносители первого и второго контуров энергосбережения в этом способе восстановления энергии отличались друг от друга. Например, энергоноситель второго контура энергосбережения может иметь более низкую точку кипения, чем носитель энергии первого контура восстановления энергии, так чтобы он являлся подходящим для использования в охлаждающих установках.
Часть теплоты, которая остается после расширения энергоносителя в первом расширителе для генерации электричества, восстанавливается при помощи этого соединения как электроэнергия во втором расширителе.
Предпочтительно, чтобы в этом способе восстановления энергии часть тепла, которая выработана компрессором в энергоносителе первого контура восстановления энергии, использовалась, чтобы нагреть технологическую среду в форме жидкости или газа в первом производственном процессе, и это осуществляется посредством теплообмена между первым контуром восстановления энергии и трубопроводом подачи текучей технологической среды к технологической камере первого производственного процесса, где она доводится до требуемой температуры производственной стадии в первом производственном процессе.
- 2 031586
Преимущество этого использования восстановленной теплоты для использования в производственной стадии в первом производственном процессе состоит в том, что должно поставляться меньше внешней энергии, что приводит к энергосбережению в первом производственном процессе.
Энергоноситель первого контура для энергосбережения представляет собой двухфазную текучую среду, то есть состоит из смеси жидкой фазы и пара или газовой фазы.
Преимущество такого энергоносителя состоит в том, что он может быть приведен в жидкое или газообразное состояние по желанию за счет управления давлением и температурой.
Энергоноситель второго контура для производства холода в этом способе восстановления энергии состоит из аммиака, посредством чего происходит полный или частичный фазовый переход между газовой фазой и жидкой фазой, которая затем доводится до более высокого давления посредством компрессора.
При атмосферном давлении аммиак имеет точку кипения -33°C, так что низкая температура может быть получена благодаря расширению энергоносителя.
Преимущество аммиака как энергоносителя состоит в том, что его нижняя точка кипения позволяет энергоносителю использоваться в жидкой форме для производственных процессов охлаждения, таких как замораживание продовольствия или других веществ.
Предпочтительно второй контур для производства холода оборудован электрическим насосом, которым энергоноситель второго контура для производства холода доводится до более высокого давления прежде, чем быть расширенным в расширителе второго контура для производства холода.
Преимущество этого электрического насоса состоит в том, что он доводит энергоноситель до более высокого давления, такого что больше энергии может быть высвобождено при расширении в расширителе и что она может быть частично преобразована восстановленным электричеством, получаемым от одного или обоих расширителей объединенных производственных процессов.
Предпочтительно, чтобы второй контур для производства холода включал сепаратор между расширителем для расширения и компрессором для сжатия энергоносителя для того, чтобы отделить жидкую фазу от газовой фазы в энергоносителе, за сепаратором следуют одна или более установок охлаждения для одной или более производственных стадий во втором производственном процессе, который использует жидкую фазу для охлаждения.
Преимущество этого сепаратора состоит в том, что жидкая фаза энергоносителя может быть направлена к промышленным охлаждающим установкам, которые таким образом охлаждаются, в то время как газовая фаза может направляться к компрессору для увеличения давления газовой фазы.
Предпочтительно, чтобы энергоноситель второго контура для производства холода после сжатия в компрессоре до некоторого давления, при котором он снова становится жидкостью благодаря окружающему охлаждению, далее подавался на теплообменник, в котором как излишняя теплота мог быть передан от энергоносителя к другой технологической жидкости, которая используется в другом месте в объединенных производственных процессах, в этом случае деминерализованной воде, которая преобразуется в пар.
Преимущество этого теплообменника состоит в том, что избыточная теплота может быть использована непосредственно в производственном процессе таким образом, что меньше внешней энергии должно поставляться для достижения необходимой температуры.
Предпочтительно теплообменник для избыточной теплоты энергоносителя связан посредством крана с сепаратором, в котором насыщенный пар и насыщенная деминерализованная вода отделяются друг от друга при давлении 400 кПа.
Преимущество этого сепаратора состоит в том, что пар может быть произведен для использования в производственном процессе. Предпочтительно конденсированная часть из сепаратора возвращается в подаваемый поток этого теплообменника, так же, как и конденсат из потребленного пара.
Вода, получаемая из другого сепаратора, которым образуется водяной пар от первого производственного процесса, в этом случае вода, которая испаряется из картофеля благодаря процессу жарки, восстанавливается и после фильтрации доступна для промышленного использования, что снижает потребность в пригодной для питья воде в первом процессе промышленного производства.
Энергоноситель второго контура для охлаждения далее направляется в газовой форме в конденсирующее устройство, в котором газ конденсируется в жидкость и далее направляется к насосу, который далее перемещает энергоноситель к теплообменнику между первым контуром для восстановления энергии и вторым контуром для производства холода, после чего энергоноситель второго контура для производства холода снова используется в последующем цикле.
Преимущество этого теплообменника состоит в том, что он обеспечивает теплообмен между первым контуром для восстановления энергии и вторым контуром для производства холода так, что оба производственных процесса связаны вместе.
С целью лучше продемонстрировать особенности изобретения предпочтительное воплощение устройства для энергосбережения согласно изобретению описано в дальнейшем посредством примера, без какого бы то ни было ограничения, со ссылками на сопровождающие фигуры чертежей, на которых фиг. 1 схематично показывает график последовательности технологических операций двух произ
- 3 031586 водственных процессов, связанных вместе согласно изобретению;
фиг. 2-5 показывают тепловой поток как функцию температуры через теплообменники 5, 9, 13 и 33 фиг. 1;
фиг. 6 показывает диаграмму давление-энтальпия для аммиака.
Фиг. 1 показывает график последовательности технологических операций контура для восстановления теплоты 1 первого процесса промышленного производства, который соединен со вторым контуром для производства холода 2 второго процесса промышленного производства. Первый процесс 3 промышленного производства поставляет горячие газы или пары, которые текут через трубопровод 4 к теплообменнику 5, который является частью первого контура для восстановления теплоты 1 и в котором энергоноситель, то есть двухфазная смесь воды и аммиака, этого первого контура нагревается и подается через трубопровод 6 к компрессору 7, подходящему для сжатия двухфазной смеси, оттуда сжатый энергоноситель направляется через трубопровод 8 ко второму теплообменнику 9 для производства пара и далее поступает через трубопровод 10 к расширителю 11, в котором энергоноситель расширяется и далее подается через трубопровод 12 к третьему теплообменнику 13 для передачи тепла контуру для производства холода во втором производственном процессе 2, и направляется далее через трубопровод 14 к насосу 15, который направляет энергоноситель первого контура к первому теплообменнику 5 через трубопровод 16 для повторного нагревания и повторного прохождения первого контура 1 для восстановления энергии.
Насос 17 во втором контуре для производства холода 2 перемещает энергоноситель этого второго контура для производства холода, то есть аммиак, через трубопровод 18 к теплообменнику 13, в котором энергоноситель поглощает тепло от первого контура для восстановления энергии 1 и подается через трубопровод 19 к расширителю, в котором энергоноситель расширяется, и далее направляется через трубопровод 21 к сепаратору 22 для того, чтобы отделить газовую фазу и жидкую фазу энергоносителя, оттуда жидкая фаза энергоносителя подается через трубопровод 23 к промышленным охлаждающим установкам, в этом случае трубопроводу морозильника 24, области хранения замороженных продуктов 25 и области 26 для хранения охлажденных заказов, и к другим охлаждающим установкам 27, 28, которые все формируют часть второго процесса промышленного производства, где требуется охлаждение.
Испаренный энергоноситель от охлаждающих устройств объединяется с газовой фазой от сепаратора 22 через трубопроводы 29 и далее направляется через трубопровод 30 к компрессору 31, оттуда сжатый газ направляется через трубопровод 32 к теплообменнику 33, где избыточная теплота может передаваться потоку деминерализованной воды 34, которая может течь к паровому генератору 37 через трубопровод 35, когда кран 36 открыт.
Энергоноситель второго контура для производства холода направляется от теплообменника 33 через трубопровод 38 к теплообменнику 39, в котором энергоноситель конденсируется потоком, после чего энергоноситель далее направляется через трубопровод 40 к насосу 17, откуда энергоноситель далее подается трубопроводом 18 и снова используется в последующем цикле второго контура 2 для производства холода. Дополнительные поступления энергоносителя во второй контур для производства холода могут быть добавлены через трубопровод 41 к жидкой фазе в сепараторе 22. Через трубопровод 42 горячие газы, которые поставляются от первого производственного процесса 3, используются для нагрева воды в генераторе 43 для горячей воды.
Фиг. 2-5 графически показывают соотношения между температурой в °C энергоносителя и тепловым потоком в КД/с через последовательные теплообменники: 5 (фиг. 2), 9 (фиг. 3), 13 (фиг. 4) и 33 (фиг. 5). Температура потока, который нагревается (OUT), и потока, который охлаждается (IN) в теплообменнике, указана в каждом случае.
Фиг. 6 показывает диаграмму Мольера для аммиака, предпочтительного энергоносителя второго контура для производства холода, при этом энтальпия представлена вдоль абсциссы в кдж/кг, и давление - вдоль ординаты в МПа.
Кривая представляет все точки давления и энтальпии, где жидкая фаза (ниже кривой) находится в равновесии с газовой фазой (выше кривой).
Работа устройства 1 очень проста и происходит следующим образом.
Первый производственный процесс, который требует нагревания, может быть, например, промышленной установкой для жарки французского жареного картофеля, в котором картофель предварительно жарится, или он может быть установкой для жарки картофельных чипсов.
Первый производственный процесс 3, который требует нагревания, снабжен первым контуром 1 для восстановления энергии, в котором энергия, представленная в горячем паре, происходящем из первого производственного процесса 3, частично восстанавливается за счет передачи теплоты горячих газов в теплообменнике 5 энергоносителю, то есть смеси воды и аммиака, присутствующей в этом первом контуре 1, и затем за счет расширения энергоносителя в расширителе 11, который генерирует электроэнергию, которая может использоваться в процессе снова.
Другая часть энергии, присутствующей в горячем паре, используется, чтобы получить горячую воду, за счет направления этой части через трубопровод 42 к генератору 43 горячей воды.
Другая часть энергии, присутствующая в горячих газах, передается через теплообменник 13 от энергоносителя в первом контуре 1 для восстановления энергии энергоносителю, то есть аммиаку, во
- 4 031586 втором контуре 2 для производства холода, при этом переданная теплота используется, чтобы нагреть энергоноситель второго контура 2 для производства холода прежде, чем он будет расширен в расширителе 20, который производит электроэнергию, которая может использоваться в процессе снова.
Охлажденный энергоноситель второго контура 2 подается к сепаратору 22, который отделяет жидкую фазу энергоносителя от газовой фазы, после чего жидкая фаза (-33°C) используется во втором производственном процессе, который требует охлаждения и от которого охлаждающие установки снабжаются жидкой фазой второго энергоносителя через трубопроводы 23, так что установки, такие как трубопровод морозильника 24, зона хранения замороженных продуктов 25, зона хранения 26 охлажденных продуктов и другие охлаждающие установки 27, 28, могли быть охлаждены. Второй производственный процесс, который требует охлаждения, может быть процессом хранения замороженного и охлажденного продовольствия, например.
Для максимального восстановления энергии для двух объединенных производственных процессов выгодно иметь различные энергоносители в первом контуре для восстановления энергии и во втором контуре для производства холода. В данном примере энергоноситель первого контура представляет собой воду с долей аммиака, в то время как энергоноситель во втором контуре - это аммиак.
После расширения в расширителе 11 первый энергоноситель представляет собой двухфазный поток, который уже был охлажден, но от которого больше тепловой энергии может излучаться ко второму энергоносителю, чистому аммиаку, который имеет намного более низкую точку кипения (-33°C), и он поглощает тепло в теплообменнике 13. Эта дополнительная теплота используется в расширителе 20 второго контура для производства холода, где энергоноситель второго контура расширяется.
Аммиак второго контура для производства холода, нагретый в теплообменнике 13, расширяется в расширителе 20, посредством этого энергоноситель становится двухфазным (жидкость и газ), при этом эти фазы отделяются друг от друга в сепараторе 22. Жидкая фаза, жидкий аммиак имеет температуру -33°C и может использоваться для соответствующих промышленных охлаждающих установок
Диаграмма давление-энтальпия фиг. 6 показывает, сколько энергии (работы) может быть восстановлено путем снижения давления аммиака в жидкой фазе до двухфазной системы, при этом эта энергия извлекается из расширителя как электричество.
В следующих таблицах коэффициент полезного действия (КПД) вычисляется для двух примеров от требующего нагревания процесса к требующему охлаждения процессу.
Табл. I показывает количество энергии для установки производства жареного французского картофеля, соединенной с замораживающей установкой. Колонка восстановленной энергии показывает сумму всей сохраненной энергии, в то время как колонка поставляемой энергии показывает сумму энергии, которая должна была поставляться, чтобы обеспечить восстановление. Отношение восстановленной энергии к поставляемой энергии или КПД составляет 3.95 и в этом случае выше, чем КПД для полного процесса, в котором контуры для восстановления энергии и производства холода не соединены.
Таблица I. Количество энергии на производство французского жареного картофеля, объединенное с замораживающей установкой
Количество энергии производства картофельных чипсов и охлаждающей установки
Сохраненная энергия Поставляемая энергия
прирост кВтч потери кВтч
Горячая вода 323 Электричество 1206
Вода/пар 815
пар 1888
Охлаждение 1744
Вода произ.
Табл. II показывает количество энергии для установки для производства картофельных чипсов, без соединения со вторым производственным процессом. Колонка восстановленной энергии показывает сумму всей сохраненной энергии, в то время как колонка поставляемой энергии показывает сумму энергии, которая должна была поставляться, чтобы обеспечить восстановление. Отношение восстановленной энергии к поставляемой энергии или КПД составляет 4,59 в этом случае.
- 5 031586
Таблица II. Количество энергии для производства картофельных чипсов
Количество энергии на производство картофельных чипсов
Сохраненная энергия Поставленная энергия
прирост кВтч потери кВтч
Горячая вода 595 электричество 896
Нагрев масла 3513
Вода произ.
Разумеется, что изобретение может быть применено для соединения любых производственных процессов, при этом один процесс требует нагревания, а другой процесс требует охлаждения.
Изобретение может также быть применено в других диапазонах температур и с другими энергоносителями, чем заявленные в примерах, пока они могут быть двухфазными для первого контура для восстановления теплоты.
Данное изобретение ни в коем случае не ограничено воплощениями, описанными как примеры и показанными на фигурах чертежей, но устройство для энергосбережения согласно изобретению может быть реализовано во всех видах форм и размеров, не отступая от объема изобретения, как описано в следующих пунктах формулы.

Claims (11)

  1. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
    1. Способ передачи энергии от первого контура с теплоносителем, используемого для охлаждения первого производственного процесса, ко второму контуру с теплоносителем, используемому для производства холода путем расширения теплоносителя, причем первый контур с теплоносителем (1) передает теплоту второму контуру для производства холода (2) и теплоноситель первого контура при этом имеет температуру, большую, чем температура теплоносителя второго контура, отличающийся тем, что в первом контуре (1) теплоноситель является двухфазной смесью воды и аммиака, имеет более высокую температуру кипения, чем теплоноситель второго контура (2), и после теплообмена посредством теплообменника (5) с первым производственным процессом сжимается при помощи компрессора (7), пригодного для сжатия двухфазной текучей среды, такого как компрессор с ротором Лисхольма, или оборудованного лопастями, посредством которого вся или часть жидкой фазы испаряется в результате сжатия, затем расширяется в расширителе (11), передает теплоту посредством теплообменника (13) теплоносителю второго контура и возвращается для теплообмена с первым производственным процессом.
  2. 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что теплота теплоносителя в первом контуре, которая остается после расширения теплоносителя в расширителе (11) для генерирования электричества, используется, чтобы нагреть теплоноситель второго контура посредством теплообменника (13) между первым контуром (1) и вторым контуром (2) прежде, чем он будет расширен в расширителе (20) для производства электричества и холода второго контура (2) для производства холода.
  3. 3. Способ по п.1, отличающийся тем, что часть тепла, которое выработано в первом контуре (1) компрессором (7), используется для того, чтобы нагреть текучую технологическую среду в форме жидкости или газа в первом производственном процессе (3), и это осуществляется посредством теплообменника (9) между первым контуром (1) для восстановления энергии и трубопроводом для поставки технологической текучей среды к технологической камере первого производственного процесса (3), где она доводится до требуемой температуры для производственной стадии в первом производственном процессе.
  4. 4. Способ по п.1, отличающийся тем, что теплоноситель второго контура (2) для производства холода является аммиаком.
  5. 5. Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что второй контур (2) для производства холода оборудован электрическим насосом (17), которым теплоноситель второго контура (2) для производства холода доводится до более высокого давления для его расширения в расширителе (20) второго контура (2) для производства холода.
  6. 6. Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что второй контур (2) для производства холода включает сепаратор (22) между расширителем (20) для расширения и компрессором (31) для сжатия теплоносителя для того, чтобы отделить жидкую фазу от газовой фазы в теплоносителе, за которым следует одна или более охлаждающих установок (24, 25, 26, 27, 28) для одной или более производственных стадий во втором производственном процессе.
  7. 7. Способ по п.6, отличающийся тем, что теплоноситель второго контура (2) для производства холода после сжатия в компрессоре (31) до некоторого давления далее направляется к теплообменнику (33), в котором избыточная теплота от теплоносителя может быть произвольно передана другой технологической жидкости, которая используется в объединенных производственных процессах.
  8. 8. Способ по п.7, отличающийся тем, что теплообменник (33) для избыточной теплоты теплоноси
    - 6 031586 теля связан посредством крана (36) с сепаратором (37), в котором насыщенный пар и насыщенная деминерализованная вода отделяются друг от друга при давлении 400 кПа.
  9. 9. Способ по п.8, отличающийся тем, что неконденсированная часть в сепараторе (37) используется, чтобы нагреть горячую воду для промышленного использования.
  10. 10. Способ по п.9, отличающийся тем, что вода получается от другого сепаратора (43), которым водяной пар, происходящий из первого производственного процесса (3), восстанавливается и становится доступным для промышленного использования после фильтрации.
  11. 11. Способ по п.2, отличающийся тем, что теплоноситель второго контура (2) для производства холода направляется от конденсирующего устройства (39) к насосу (17), который далее перемещает теплоноситель к теплообменнику (13) между первым контуром (1) и вторым контуром (2) для производства холода, после чего теплоноситель второго контура (2) для производства холода снова используется в последующем цикле.
EA201600092A 2013-07-09 2014-07-01 Устройство для энергосбережения EA031586B1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
BE2013/0478A BE1021700B1 (nl) 2013-07-09 2013-07-09 Inrichting voor energiebesparing
PCT/IB2014/001244 WO2015004515A2 (en) 2013-07-09 2014-07-01 Device for energy saving

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA201600092A1 EA201600092A1 (ru) 2016-06-30
EA031586B1 true EA031586B1 (ru) 2019-01-31

Family

ID=49304616

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA201690192A EA030895B1 (ru) 2013-07-09 2014-07-01 Способ извлечения и повышения тепла и соответствующее устройство
EA201600092A EA031586B1 (ru) 2013-07-09 2014-07-01 Устройство для энергосбережения

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA201690192A EA030895B1 (ru) 2013-07-09 2014-07-01 Способ извлечения и повышения тепла и соответствующее устройство

Country Status (24)

Country Link
US (2) US20160146517A1 (ru)
EP (2) EP3019717B1 (ru)
JP (2) JP6401262B2 (ru)
CN (2) CN105745401B (ru)
AU (2) AU2014287898A1 (ru)
BE (1) BE1021700B1 (ru)
BR (1) BR112016000329B1 (ru)
CA (2) CA2915555C (ru)
CY (2) CY1119686T1 (ru)
DK (2) DK3033498T3 (ru)
EA (2) EA030895B1 (ru)
ES (2) ES2649166T3 (ru)
HK (1) HK1217358A1 (ru)
HR (2) HRP20171877T1 (ru)
HU (2) HUE035684T2 (ru)
LT (2) LT3033498T (ru)
NO (2) NO3019717T3 (ru)
PL (2) PL3033498T3 (ru)
PT (2) PT3033498T (ru)
RS (2) RS57343B1 (ru)
SI (2) SI3033498T1 (ru)
SM (1) SMT201700567T1 (ru)
TR (1) TR201809284T4 (ru)
WO (2) WO2015004515A2 (ru)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105841401B (zh) * 2015-04-13 2020-04-07 李华玉 第一类热驱动压缩-吸收式热泵
WO2017141149A1 (en) * 2016-02-16 2017-08-24 Sabic Global Technologies B.V. Methods and systems of cooling process plant water
JP6363313B1 (ja) * 2018-03-01 2018-07-25 隆逸 小林 作動媒体特性差発電システム及び該発電システムを用いた作動媒体特性差発電方法
EP4403752A1 (fr) * 2023-01-20 2024-07-24 Wise Open Foundation Système et procédé de génération d'énergie électrique

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2034012A (en) * 1978-10-25 1980-05-29 Thermo Electron Corp Method and Apparatus for Producing Process Steam
US4573321A (en) * 1984-11-06 1986-03-04 Ecoenergy I, Ltd. Power generating cycle
EP1553264A2 (en) * 2004-01-09 2005-07-13 Siemens Westinghouse Power Corporation Improved rankine cycle and steam power plant utilizing the same
WO2009045196A1 (en) * 2007-10-04 2009-04-09 Utc Power Corporation Cascaded organic rankine cycle (orc) system using waste heat from a reciprocating engine
WO2011081666A1 (en) * 2009-12-28 2011-07-07 Ecothermics Corporation Heating cooling and power generation system
EP2514931A1 (en) * 2011-04-20 2012-10-24 General Electric Company Integration of waste heat from charge air cooling into a cascaded organic rankine cycle system
CN202562132U (zh) * 2012-03-17 2012-11-28 深圳市万越新能源科技有限公司 人工冰场和游泳池联合工作的热泵系统
WO2013035822A1 (ja) * 2011-09-09 2013-03-14 国立大学法人佐賀大学 蒸気動力サイクルシステム

Family Cites Families (35)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NL7614570A (nl) * 1976-12-30 1978-07-04 Stork Maschf Nv Thermodynamische installatie.
US4228657A (en) * 1978-08-04 1980-10-21 Hughes Aircraft Company Regenerative screw expander
DE3122674A1 (de) * 1981-06-06 1982-12-23 geb.Schmitt Annemarie 5160 Düren Genswein Dampfkraftanlage mit vollstaendiger abwaermerueckfuehrung
DE3536953C1 (en) * 1985-10-17 1987-01-29 Thermo Consulting Heidelberg Resorption-type heat converter installation with two solution circuits
HU198329B (en) * 1986-05-23 1989-09-28 Energiagazdalkodasi Intezet Method and apparatus for increasing the power factor of compression hybrid refrigerators or heat pumps operating by solution circuit
JPS6371585A (ja) * 1986-09-12 1988-03-31 Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd 蒸気圧縮機の入口乾き度調整方法及び装置
US5027602A (en) * 1989-08-18 1991-07-02 Atomic Energy Of Canada, Ltd. Heat engine, refrigeration and heat pump cycles approximating the Carnot cycle and apparatus therefor
JPH04236077A (ja) * 1991-01-18 1992-08-25 Mayekawa Mfg Co Ltd 液循環式冷凍またはヒートポンプ装置
JPH06201218A (ja) * 1992-12-28 1994-07-19 Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd 高温出力型大昇温幅ハイブリッドヒートポンプ
US5440882A (en) * 1993-11-03 1995-08-15 Exergy, Inc. Method and apparatus for converting heat from geothermal liquid and geothermal steam to electric power
JP2611185B2 (ja) * 1994-09-20 1997-05-21 佐賀大学長 エネルギー変換装置
US5582020A (en) * 1994-11-23 1996-12-10 Mainstream Engineering Corporation Chemical/mechanical system and method using two-phase/two-component compression heat pump
US5819554A (en) * 1995-05-31 1998-10-13 Refrigeration Development Company Rotating vane compressor with energy recovery section, operating on a cycle approximating the ideal reversed Carnot cycle
US5557936A (en) * 1995-07-27 1996-09-24 Praxair Technology, Inc. Thermodynamic power generation system employing a three component working fluid
DE10052993A1 (de) * 2000-10-18 2002-05-02 Doekowa Ges Zur Entwicklung De Verfahren und Vorrichtung zur Umwandlung von thermischer Energie in mechanische Energie
US6523347B1 (en) * 2001-03-13 2003-02-25 Alexei Jirnov Thermodynamic power system using binary working fluid
JP2003262414A (ja) * 2002-03-08 2003-09-19 Osaka Gas Co Ltd 圧縮式ヒートポンプ及び給湯装置
DE10393451D2 (de) * 2002-07-14 2005-06-16 Rerum Cognitio Ges Fuer Markti Verfahren zur Trennung von Restgasen und Arbeitsfluid beim Wasser-Dampf-Kombi-Prozeß
US6604364B1 (en) * 2002-11-22 2003-08-12 Praxair Technology, Inc. Thermoacoustic cogeneration system
US7010920B2 (en) * 2002-12-26 2006-03-14 Terran Technologies, Inc. Low temperature heat engine
US8375719B2 (en) * 2005-05-12 2013-02-19 Recurrent Engineering, Llc Gland leakage seal system
JP5062170B2 (ja) * 2006-03-14 2012-10-31 旭硝子株式会社 ランキンサイクルシステム、ヒートポンプサイクルシステムまたは冷凍サイクルシステム用作動媒体、ならびにランキンサイクルシステム、ヒートポンプサイクルシステムおよび冷凍サイクルシステム
US7784300B2 (en) * 2006-12-22 2010-08-31 Yiding Cao Refrigerator
JP2008298406A (ja) * 2007-06-04 2008-12-11 Toyo Eng Works Ltd 多元ヒートポンプ式蒸気・温水発生装置
JP5200593B2 (ja) * 2008-03-13 2013-06-05 アイシン精機株式会社 空気調和装置
WO2010141077A2 (en) * 2009-06-04 2010-12-09 Jonathan Jay Feinstein Internal combustion engine
US8196395B2 (en) * 2009-06-29 2012-06-12 Lightsail Energy, Inc. Compressed air energy storage system utilizing two-phase flow to facilitate heat exchange
CN101614139A (zh) * 2009-07-31 2009-12-30 王世英 多循环发电热力系统
US8572972B2 (en) * 2009-11-13 2013-11-05 General Electric Company System and method for secondary energy production in a compressed air energy storage system
JP5571978B2 (ja) * 2010-03-10 2014-08-13 大阪瓦斯株式会社 ヒートポンプシステム
CN201795639U (zh) * 2010-06-12 2011-04-13 博拉贝尔(无锡)空调设备有限公司 双海水源螺杆式热泵机组
US20120006024A1 (en) * 2010-07-09 2012-01-12 Energent Corporation Multi-component two-phase power cycle
US8991181B2 (en) * 2011-05-02 2015-03-31 Harris Corporation Hybrid imbedded combined cycle
US20130074499A1 (en) * 2011-09-22 2013-03-28 Harris Corporation Hybrid thermal cycle with imbedded refrigeration
US20140026573A1 (en) * 2012-07-24 2014-01-30 Harris Corporation Hybrid thermal cycle with enhanced efficiency

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2034012A (en) * 1978-10-25 1980-05-29 Thermo Electron Corp Method and Apparatus for Producing Process Steam
US4573321A (en) * 1984-11-06 1986-03-04 Ecoenergy I, Ltd. Power generating cycle
EP1553264A2 (en) * 2004-01-09 2005-07-13 Siemens Westinghouse Power Corporation Improved rankine cycle and steam power plant utilizing the same
WO2009045196A1 (en) * 2007-10-04 2009-04-09 Utc Power Corporation Cascaded organic rankine cycle (orc) system using waste heat from a reciprocating engine
WO2011081666A1 (en) * 2009-12-28 2011-07-07 Ecothermics Corporation Heating cooling and power generation system
EP2514931A1 (en) * 2011-04-20 2012-10-24 General Electric Company Integration of waste heat from charge air cooling into a cascaded organic rankine cycle system
WO2013035822A1 (ja) * 2011-09-09 2013-03-14 国立大学法人佐賀大学 蒸気動力サイクルシステム
CN202562132U (zh) * 2012-03-17 2012-11-28 深圳市万越新能源科技有限公司 人工冰场和游泳池联合工作的热泵系统

Also Published As

Publication number Publication date
AU2014288913B2 (en) 2016-09-29
PT3033498T (pt) 2018-06-08
US9879568B2 (en) 2018-01-30
TR201809284T4 (tr) 2018-07-23
JP6401262B2 (ja) 2018-10-10
RS56635B1 (sr) 2018-03-30
AU2014288913A1 (en) 2016-01-21
LT3033498T (lt) 2018-06-25
RS57343B1 (sr) 2018-08-31
US20160146058A1 (en) 2016-05-26
BE1021700B1 (nl) 2016-01-11
JP2016524120A (ja) 2016-08-12
EP3033498A1 (en) 2016-06-22
EA201600092A1 (ru) 2016-06-30
CN105378234A (zh) 2016-03-02
ES2649166T3 (es) 2018-01-10
NO3033498T3 (ru) 2018-09-01
BR112016000329A2 (pt) 2018-01-30
CN105745401B (zh) 2018-06-19
HRP20171877T1 (hr) 2018-03-23
DK3033498T3 (en) 2018-05-22
LT3019717T (lt) 2017-12-11
HUE038186T2 (hu) 2018-09-28
CY1119686T1 (el) 2018-04-04
AU2014287898A1 (en) 2016-02-04
CA2915555C (en) 2018-04-03
CN105745401A (zh) 2016-07-06
WO2015004515A2 (en) 2015-01-15
EA030895B1 (ru) 2018-10-31
HRP20180961T1 (hr) 2018-08-10
HK1217358A1 (zh) 2017-01-06
PL3019717T3 (pl) 2018-03-30
JP2016531263A (ja) 2016-10-06
CA2917809C (en) 2021-08-10
EP3019717A2 (en) 2016-05-18
SMT201700567T1 (it) 2018-01-11
SI3033498T1 (en) 2018-08-31
CN105378234B (zh) 2018-01-30
EP3019717B1 (en) 2017-09-13
EP3033498B1 (en) 2018-04-04
DK3019717T3 (da) 2017-11-27
CA2915555A1 (en) 2015-01-15
WO2015005768A1 (en) 2015-01-15
CA2917809A1 (en) 2015-01-15
PL3033498T3 (pl) 2018-09-28
CY1120514T1 (el) 2019-07-10
EA201690192A1 (ru) 2016-07-29
NO3019717T3 (ru) 2018-02-10
ES2672308T3 (es) 2018-06-13
SI3019717T1 (en) 2018-01-31
HUE035684T2 (en) 2018-05-28
WO2015004515A3 (en) 2015-04-16
US20160146517A1 (en) 2016-05-26
PT3019717T (pt) 2017-11-14
BR112016000329B1 (pt) 2022-10-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
AU2007250531B2 (en) A method and system for generating power from a heat source
EP3242994B1 (en) Multi-pressure organic rankine cycle
CN1840868B (zh) 用稠密流体膨胀器将低级热源转化为动力的工艺
EP2942492B1 (en) Electrical energy storage and discharge system
CN103712366B (zh) 一种低温流体冷能利用系统
EA031586B1 (ru) Устройство для энергосбережения
JP2015031268A (ja) 廃熱回収装置
EP2131105A1 (en) Process to convert low grade heat source into power using a two-phase fluid expander
RU2582536C1 (ru) Тригенерационный цикл и устройство для его осуществления
EP3491220B1 (en) Optimized direct exchange cycle
OA17729A (en) Device for energy saving.
PL233185B1 (pl) Układ do magazynowania gazu ziemnego w postaci skroplonej z instalacją do odzysku energii
RU2560613C1 (ru) Способ работы тепловой электрической станции
RU2562728C1 (ru) Способ утилизации тепловой энергии, вырабатываемой тепловой электрической станцией
WO2020251480A1 (en) Water sourced heating-cooling machine with refrigerant cooling unit that cools with an external cooling source and heating-cooling method
Sarkar et al. Analysis and optimization of an ammonia based transcritical rankine cycle for power generation
JP2017180443A (ja) 汽力・排熱発電装置の効率向上
PL230662B1 (pl) Sposob zwiekszenia sprawnosci obiegu silowni cieplnej, zwlaszcza dla tzw. �suchych� czynnikow roboczych

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AM AZ BY KZ KG TJ TM RU