[go: up one dir, main page]

EA030895B1 - Способ извлечения и повышения тепла и соответствующее устройство - Google Patents

Способ извлечения и повышения тепла и соответствующее устройство Download PDF

Info

Publication number
EA030895B1
EA030895B1 EA201690192A EA201690192A EA030895B1 EA 030895 B1 EA030895 B1 EA 030895B1 EA 201690192 A EA201690192 A EA 201690192A EA 201690192 A EA201690192 A EA 201690192A EA 030895 B1 EA030895 B1 EA 030895B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
working fluid
flow
phase
liquid phase
heat
Prior art date
Application number
EA201690192A
Other languages
English (en)
Other versions
EA201690192A1 (ru
Inventor
Петрус Каролус Ван Беверен
Original Assignee
П.Т.И.
Петрус Каролус Ван Беверен
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by П.Т.И., Петрус Каролус Ван Беверен filed Critical П.Т.И.
Publication of EA201690192A1 publication Critical patent/EA201690192A1/ru
Publication of EA030895B1 publication Critical patent/EA030895B1/ru

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K17/00—Using steam or condensate extracted or exhausted from steam engine plant
    • F01K17/005—Using steam or condensate extracted or exhausted from steam engine plant by means of a heat pump
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K11/00—Plants characterised by the engines being structurally combined with boilers or condensers
    • F01K11/02—Plants characterised by the engines being structurally combined with boilers or condensers the engines being turbines
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K17/00—Using steam or condensate extracted or exhausted from steam engine plant
    • F01K17/02—Using steam or condensate extracted or exhausted from steam engine plant for heating purposes, e.g. industrial, domestic
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K21/00—Steam engine plants not otherwise provided for
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
    • F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
    • F01K23/04—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled condensation heat from one cycle heating the fluid in another cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K25/00—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for
    • F01K25/04—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for the fluid being in different phases, e.g. foamed
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K25/00—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for
    • F01K25/06—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for using mixtures of different fluids
    • F01K25/065—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for using mixtures of different fluids with an absorption fluid remaining at least partly in the liquid state, e.g. water for ammonia
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K25/00—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for
    • F01K25/08—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for using special vapours
    • F01K25/10—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for using special vapours the vapours being cold, e.g. ammonia, carbon dioxide, ether
    • F01K25/106—Ammonia
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K7/00—Steam engine plants characterised by the use of specific types of engine; Plants or engines characterised by their use of special steam systems, cycles or processes; Control means specially adapted for such systems, cycles or processes; Use of withdrawn or exhaust steam for feed-water heating
    • F01K7/16—Steam engine plants characterised by the use of specific types of engine; Plants or engines characterised by their use of special steam systems, cycles or processes; Control means specially adapted for such systems, cycles or processes; Use of withdrawn or exhaust steam for feed-water heating the engines being only of turbine type
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B30/00—Heat pumps
    • F25B30/02—Heat pumps of the compression type
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B30/00—Heat pumps
    • F25B30/06—Heat pumps characterised by the source of low potential heat

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
  • Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)
  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
  • Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
  • Heating, Cooling, Or Curing Plastics Or The Like In General (AREA)
  • Diaphragms For Electromechanical Transducers (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Optical Head (AREA)
  • Press Drives And Press Lines (AREA)

Abstract

Предложен способ извлечения и повышения тепла, который включает в себя циклы последовательных этапов обеспечения рабочей текучей среды, содержащей жидкую фазу в потоке (11) рабочей текучей среды: передачу тепла (20) в поток рабочей текучей среды таким образом, чтобы частично испарять эту рабочую текучую среду, чтобы получать поток (12) двухфазовой рабочей текучей среды в жидкой фазе и в газовой фазе, сжатие (30) потока двухфазовой рабочей текучей среды таким образом, чтобы увеличивать температуру и давление рабочей текучей среды и испарять рабочую текучую среду в жидкой фазе, и передачу тепла (40, 60) из потока (13, 14, 15) рабочей текучей среды посредством конденсации рабочей текучей среды. На первом этапе рабочая текучая среда предпочтительно находится в преимущественно жидкой фазе потока однофазовой рабочей текучей среды, когда тепло передается рабочей текучей средой. На третьем этапе рабочая текучая среда в жидкой фазе предпочтительно является выпаренной, так что при этом поддерживается поток двухфазовой рабочей текучей среды, а именно "мокрая" рабочая текучая среда в газовой фазе.

Description

Настоящее изобретение относится к способу извлечения и повышения тепла, включающему в себя циклы последовательных этапов обеспечения текучей среды в потоке текучей среды, переноса тепла в поток текучей среды таким образом, чтобы испарять эту текучую среду, сжатия текучей среды и переноса тепла из этой текучей среды.
Уровень техники
Такой способ известен и, как правило, применяется в промышленных процессах подачи тепла посредством насосов, в которых тепло при относительно низкой температуре преобразуется в тепло, имеющее более высокую температуру. Это достигается переносом тепла при относительно низкой температуре в рабочую текучую среду в жидкой фазе таким образом, чтобы рабочая среда испарялась в газовую фазу. Затем эту рабочую текучую среду в газовой фазе сжимают, что вызывает повышение температуры и давления текучей среды, после чего тепло посредством конденсации может быть передано из этой рабочей текучей среды в другую среду для использования этой среды при относительно высокой температуре. Ограничениями существующих компрессорных насосных тепловых систем являются относительно низкие температуры конденсации - максимально около 100°С.
Сущность изобретения
Задачей настоящего изобретения является предложить способ извлечения тепла и повышения его эффективности, который позволил бы обеспечивать тепло при высокой температуре, особенно при температуре выше 80 или даже 100°С.
Другой или альтернативной задачей изобретения является предложить способ извлечения тепла и повышения его эффективности, который позволил бы обеспечивать тепло при температуре, превышающей 150 или даже 175°С.
Еще одной или альтернативной задачей изобретения является предложить способ извлечения тепла и повышения его эффективности, который позволил бы обеспечивать тепло при повышенной температуре из среды, имеющей более низкую температуру в диапазоне от 60 до 120°С.
Еще одной или альтернативной задачей изобретения является предложить способ извлечения тепла и повышения его эффективности, который позволил бы обеспечивать извлечение и повторное использование тепловых потоков промышленных отходов с температурой порядка 100°С до температуры, которая имеет величину порядка 200°С.
Еще одной или альтернативной задачей изобретения является предложить эффективный способ извлечения тепла и повышения его эффективности в высокотемпературном диапазоне.
Еще одной или альтернативной задачей изобретения является предложить компрессор для использования его в способе извлечения тепла и повышения его эффективности, который бы эффективным образом обеспечивал тепло при высокой температуре.
По меньшей мере одна из вышеуказанных задач решена способом извлечения тепла и повышения эффективности, включающим в себя циклы со следующими последовательными этапами:
a) обеспечение рабочей текучей среды, содержащей жидкую фазу в потоке рабочей текучей среды;
b) передача тепла в поток рабочей текучей среды таким образом, чтобы частично испарять рабочую текучую среду в жидкой фазе для получения потока двухфазовой рабочей текучей среды в жидкой фазе и в газовой фазе;
c) сжатие потока двухфазовой рабочей текучей среды таким образом, чтобы увеличивать температуру и давление рабочей текучей среды и испарять рабочую текучую среду в жидкой фазе;
d) передача тепла из потока двухфазовой рабочей текучей среды посредством конденсации рабочей текучей среды.
Данный способ приводит к повышению температуры рабочей среды при ее сжатии, что вызывает испарение рабочей текучей среды в жидкой фазе. Испарение ограничивает увеличение температуры, но вызывает повышение давления. Рабочую текучую среду сжимают для того, чтобы достичь режима конденсации рабочей текучей среды при требуемой температуре, для чего необходимо достаточно высокое давление. Сжатие газовой фазы рабочей текучей среды обычно приводит лишь к так называемому перегреву газовой фазы, что резко снижает эффективность процесса. Данный, обладающий новизной, способ позволяет достигать высокой температуры в режиме конденсации газовой фазы рабочей текучей среды так, что при этом тепло при высокой температуре можно возвращать назад и повышать до высокой температуры, а затем переносить из рабочей текучей среды для повторного использования в другом или в том же самом процессе.
Этап (а) предпочтительно включает в себя обеспечение рабочей текучей среды в жидкой фазе, преимущественно потока однофазовой рабочей текучей среды для очень эффективной передачи тепла потоку рабочей текучей среды.
В другом предпочтительном варианте исполнения этап (с) включает в себя сжатие рабочей текучей среды для того чтобы испарять рабочую текучую среду в жидкой фазе так, чтобы поддерживался поток двухфазовой рабочей текучей среды, в частности мокрой текучей среды в газовой фазе. Наличие всей испаренной жидкой фазы рабочей текучей среды позволяет наиболее эффективно и точно получать требуемый режим конденсации рабочей текучей среды по температуре и давлению. В том случае, когда по
- 1 030895 сле компрессии все еще присутствует некоторое количество рабочей текучей среды в жидкой фазе, она может испариться после сжатия с отрицательным влиянием на температуру и давление рабочей текучей среды.
В предпочтительном варианте исполнения рабочая текучая среда содержит первый и второй компоненты, причем температура кипения второго компонента является более низкой, чем температура кипения первого компонента при том же самом давлении. Предпочтительно температура кипения рабочей текучей среды находится между температурами кипения первого и второго компонентов и зависит от соотношения, в котором эти первый и второй компоненты присутствуют в рабочей текучей среде. Такая двухкомпонентная рабочая текучая среда позволяет устанавливать характеристики, такие как требуемые температуры кипения и конденсации рабочей текучей среды, а также производить адаптацию рабочей текучей среды под конкретный процесс извлечения тепла, в котором она используется.
Первый и второй компоненты предпочтительно выбраны таким образом, чтобы обеспечивать неразделяющуюся смесь, что эффективно достигается, когда первый и второй компоненты, будучи смешанными друг с другом, являются ионизированными щелочными компонентами. В одном варианте исполнения первый компонент является водой, а второй компонент является аммиаком.
В вариантах исполнения на этапе (b) тепло отбирается из первой среды и переносится в поток рабочей текучей среды, а/или на этапе (d) тепло переносится во вторую среду.
В предпочтительном варианте исполнения по меньшей мере часть жидкой фазы потока двухфазовой рабочей текучей среды на этапе (с) до или во время сжатия потока рабочей текучей среды обеспечена в виде капелек и/или по меньшей мере часть жидкой фазы потока двухфазовой рабочей текучей среды отделена от потока двухфазовой рабочей текучей среды и на этапе (с) до или во время сжатия потока рабочей текучей среды обеспечена в виде капелек. Эти капельки обеспечивают большое отношение площади поверхности капель к объему капелек, что дает эффективный нагрев и, следовательно, испарение капелек рабочей текучей среды в жидкой фазе. Если во время сжатия рабочей текучей среды она присутствует в форме капелек, то при этом будет испаряться больший объем от рабочего объема жидкой фазы.
В предпочтительном варианте исполнения капельки обеспечены на впуске и/или внутри компрессионной камеры компрессора для сжатия рабочей текучей среды. Ввод капелек прямо на впуск и/или внутрь компрессионной камеры гарантирует, что эти капельки во время сжатия рабочей текучей среды будут присутствовать в компрессионной камере, а иначе они могли бы сливаться в больший объем рабочей текучей среды в жидкой фазе.
В следующем предпочтительном варианте исполнения жидкая фаза потока двухфазовой рабочей текучей среды обеспечена в виде спрея из мельчайших капелек, что обеспечивает еще большее отношение площади поверхности капель к объему капелек для обеспечения еще более эффективного испарения во время сжатия.
В одном варианте исполнения способ после этапа (с) включает в себя этап расширения потока рабочей текучей среды. Этот дополнительный этап предпочтительно выполняют после переноса тепла из рабочей текучей среды. Энергия преимущественно извлекается в результате расширения рабочей текучей среды. В одном варианте исполнения это может быть, например, достигнуто, когда рабочая текучая среда расширяется в объемном расширителе или в турбине.
В другом объекте изобретение обеспечивает компрессор для использования на этапе (с) вышеуказанного способа, при этом компрессор сконфигурирован для сжатия двухфазовой рабочей текучей среды таким образом, чтобы увеличивать температуру и давление этой рабочей текучей среды и испарять рабочую текучую среду в жидкой фазе.
В вариантах исполнения компрессор содержит распределительное устройство, сконфигурированное для обеспечения в компрессоре по меньшей мере части жидкой фазы потока (12) двухфазовой рабочей текучей среды в виде капелек, и компрессор может содержать разделительное устройство, сконфигурированное для отделения по меньшей мере части жидкой фазы потока (12) двухфазовой рабочей текучей среды из потока двухфазовой рабочей текучей среды, а также распределительное устройство, сконфигурированное для обеспечения в компрессоре отделенной жидкой фазы в виде капелек.
В предпочтительном варианте исполнения разделительное устройство сконфигурировано для обеспечения капелек на впуске и/или внутри компрессионной камеры компрессора.
В другом предпочтительном варианте исполнения разделительное устройство сконфигурировано для обеспечения жидкой фазы потока двухфазовой рабочей текучей среды в виде спрея из мельчайших капелек.
Краткое описание чертежей
Дополнительные признаки и преимущества изобретения станут очевидными из описания изобретения посредством не ограничивающих и не исключительных вариантов исполнения. Эти варианты исполнения не должны пониматься как ограничивающие объем охраны. В рамках объема изобретения могут быть представлены различные другие варианты исполнения. Варианты исполнения изобретения будут описаны со ссылками на сопроводительные чертежи, на которых подобные или одни и те же позиционные обозначения относятся к подобным, одним и тем же или соответствующим частям, на которых:
- 2 030895 фиг. 1 показывает блок-схему варианта исполнения изобретения;
фиг. 2 показывает блок-схему изменения варианта исполнения по фиг. 1;
фиг. 3 показывает блок-схему другого варианта исполнения изобретения.
Подробное описание вариантов исполнения
Вариант исполнения, посредством которого реализуется способ извлечения и повышения тепла по настоящему изобретению, показан на фиг. 1. Фиг. 1 показывает блок-схему рабочего цикла, в котором рабочая текучая среда циркулирует в основном контуре 10. Этот контур 10 содержит первый теплообменник 20, компрессор 30, второй теплообменник 40, расширитель 50 и третий теплообменник 60. Насос 70 может быть встроен в контур 10 в виде колодца, для того чтобы создавать внутри контура поток рабочей текучей среды. В некоторых процессах поток рабочей текучей среды создается самим процессом, так что в таких случаях можно обойтись без насоса 70.
Поток 21 первой среды, содержащий горячие газы, включающие в себя пар при температуре около 129°С, образованный в результате рабочего процесса, проходит через теплообменник 20. В настоящем варианте исполнения этот поток 21 представляет собой поток горячих газов и пара, отведенный из обжарочной печи, в которой производятся картофельные чипсы. Эти газы и пар отводятся из печи с использованием одного или более вентиляторов (на иллюстрациях не показаны). Поток 21 горячих газов и пара подается в первый теплообменник 20, в котором тепло переносится от горячих газов и паров в потоке 21 в рабочую текучую среду потока рабочей текучей среды в контуре 10. Поток рабочей текучей среды в контуре 10 может, в общем, называться потоком 10 рабочей текучей среды, который протекает в том направлении, которое на фиг. 1 определено стрелками. Настоящее изобретение не ограничено передачей тепла от исходящего из обжарочной печи потока 21 первой среды, но может найти применение также и в широком диапазоне других приложений. Поток 22 первой среды, которая отдала свое тепло, выходит из первого теплообменника 20 и может быть дополнительно использован для отдачи дополнительного тепла, как это будет описано ниже со ссылкой на вариант исполнения по фиг. 2.
Рабочая текучая среда содержит первый и второй компоненты, причем, в описываемом варианте исполнения в качестве первого компонента выступает вода, а в качестве второго компонента выступает аммиак. Доля аммиака в водоаммиачной рабочей текучей среде может быть в диапазоне от 0,1 до 50%. Первый и второй компоненты рабочей текучей среды выбраны таким образом, чтобы после их смешения получилась неразделяемая смесь, предпочтительно из ионизированной щелочи первого и второго компонента. Температура кипения второго компонента, которым в описываемом варианте исполнения является аммиак, меньше чем температура кипения первого компонента, которым в описываемом варианте рабочей текучей среды является вода. Температура кипения рабочей текучей среды находится между температурами кипения взятых в отдельности первого и второго компонентов и зависит от соотношения между первым и вторым компонентами, где они присутствуют в рабочей текучей среде.
Рабочая текучая среда в потоке 10 рабочей текучей среды в части 11 контура прямо перед первым теплообменником 20 обеспечена преимущественно в жидкой фазе при давлении около 1 бара и температуре порядка от 30 до 70°С. Действительные указанные температуры и давления могут зависеть от конкретного освещения процесса. После передачи тепла рабочей текучей среды поток 10 рабочей текучей среды в жидкой фазе является частично испаренным. Но процесс осуществляется таким образом, что не вся рабочая текучая среда испаряется в газовую фазу. В первом теплообменнике 20 количество переданного тепла по отношению к величине скорости потока жидкой фазы должно быть таким, чтобы некоторая часть текучей среды, после того как она прошла первый теплообменник 20, в части 12 контура еще находилась в жидкой фазе. Поэтому в части 12 контура после первого теплообменника 20 присутствует двухфазовый поток рабочей текучей среды, содержащий рабочую текучую среду в жидкой фазе и в газовой фазе при давлении около 1 бар и температуре около 97°С.
Заметим, газ и пар, в том смысле как они здесь используются, являются идентичными, имея в виду, что оба они могут быть конденсированы из газопаровой фазы в жидкую фазу, а жидкая фаза может быть испарением переведена в газопаровую фазу. Термин пар, как правило, используется для водяного пара.
Двухфазовый поток 12 рабочей текучей среды затем заводится в компрессор 30 для сжатия газопаровой фазы рабочей текучей среды до давления после компрессии с предопределенной температурой конденсации. Во время сжатия температура рабочей текучей среды будет увеличиваться, и по меньшей мере часть рабочей текучей среды в жидкой фазе будет испарена в газовую фазу. Это важный этап, предназначенный для того чтобы ограничить температуру рабочей текучей среды после компрессии. Предпочтительно при сжатии компрессором 30 испаряется только часть находящейся в жидкой фазе рабочей текучей среды, давая на выходе мокрый (двухфазовый) поток рабочей текучей среды в газовой фазе, с тем чтобы избежать перегрева текучей среды. Наличие испарения при неполном переводе в жидкую фазу обеспечивает поток рабочей текучей среды, в котором газовая фаза и жидкая фаза находятся в равновесии. После сжатия температура рабочей текучей среды составляет около 185°С, а ее давление - около 12 бар.
На этапе сжатия часть потока рабочей текучей среды входит в компрессор 30 в жидкой фазе. Испарение находящейся в жидкой фазе рабочей текучей среды при сжатии будет ограничивать рост температуры текучей среды в газовой фазе после компрессии до требуемой и предопределенной или до темпера
- 3 030895 турного диапазона. Коэффициент сжатия компрессора 30 установлен таким образом, чтобы достичь требуемого и предопределенного давления или диапазона давления газовой фазы рабочей текучей среды в части 13 контура. Количество рабочей текучей среды, находящейся перед компрессией в жидкой фазе, таково, что давление и температура потока 13 рабочей текучей среды после компрессии находятся около или внутри предопределенных уровней или диапазонов. Для того чтобы добиться эффективного испарения рабочей текучей среды в жидкой фазе, при сжатии рабочая текучая среда в жидкой фазе обеспечивается в потоке 12 рабочей текучей среды прямо перед сжатием или во время сжатия в компрессоре 30 в виде капелек. Эффективное испарение рабочей текучей среды в жидкой фазе препятствует перегреву текучей среды в газовой фазе до температуры, которая не соответствует равновесию с жидкой фазой. Рабочая текучая среда в жидкой фазе предпочтительно обеспечена в виде спрея, содержащего очень маленькие капельки рабочей текучей среды в жидкой фазе, для того чтобы достичь большого отношения площади поверхности капель к объему капель так, чтобы при этом достигалась очень эффективная теплопередача в эти капли и поэтому их испарение. В настоящем варианте исполнения коэффициент сжатия компрессора установлен таким, чтобы достичь давления рабочей текучей среды в газовой фазе с соответствующей температурой конденсации в части 13 контура около 180°С.
Далее сжатая мокрая рабочая текучая среда в газовой фазе входит во второй теплообменник 40, в котором эта рабочая текучая среда в газовой фазе конденсируется, отдавая тепло. Конденсация эффективно достигается тогда, когда рабочая текучая среда в газовой фазе в потоке рабочей текучей среды находится в равновесии с рабочей текучей средой в жидкой фазе. Тепло освобождается в поток 41 второй среды, которой в раскрытом варианте исполнения является выходящее из жарочной печи жарочное масло. Это жарочное масло должно иметь температуру в жарочной печи в около 180°С, но в результате процесса жарки картофельных чипсов охлаждается до температуры около 153°С. Поток 41 жарочного масла из жарочной печи имеет эту температуру около 153°С, и в потоке 42 жарочного масла в теплообменнике 40 теплом, полученным от конденсированной текучей среды, оно нагрето до температуры около 180°С. Поток 42 жарочного масла проходит к жарочной печи (на иллюстрациях не показано) для повторного использования в жарочном процессе.
После выдачи тепла во втором теплообменнике 40 сжатая рабочая текучая среда имеет температуру около 173°С и проходит в расширитель 50, чтобы уменьшить давление рабочей текучей среды с около 12 бар до около 1 бар. Расширяющаяся рабочая текучая среда освобождает энергию в расширитель 50, который используется для извлечения энергии. После расширения в расширителе 50 двухфазная текучая среда продолжается в части 15 контура как поток рабочей текучей среды, имеющий жидкую фазу и газовую фазу. Компрессор 30 и расширитель 50 предпочтительно являются объемными устройствами, такими как ротор Лисгольма или ротор лопастного типа. Расширитель может содержать турбину.
Энергия, извлеченная расширителем 50, используется для того чтобы способствовать приведению в действие компрессора 30. Электродвигатель (не показан) для привода компрессора 30, расширитель 50 и компрессор 30 могут быть установлены в общей цепи привода (на общей оси). Альтернативно расширитель может генерировать электрическую энергию, например, когда он сконфигурирован как расширитель-генератор. Электродвигатель приводит в действие компрессор при помощи электрической энергии от расширителя 50. Таким образом, энергия, освобождаемая в расширителе 50 из текучей среды, извлечена и повторно использована при сжатии рабочей текучей среды компрессором 30.
В части 13 контура установлен датчик давления (не показан) для слежения за давлением сжатой рабочей текучей среды в газовой фазе, которая должна быть сжата до предопределенного давления, дающего требуемую температуру конденсации сжатой рабочей текучей среды в газовой фазе. Это давление, измеренное датчиком давления, передается в контур управления (на иллюстрациях не показан) на электродвигатель привода компрессора 30 для того чтобы управлять скоростью вращения электродвигателя и компрессора 30, чтобы установить коэффициент сжатия компрессора 30, который обеспечивает в части 13 контура предопределенное давление рабочей текучей среды в газовой фазе.
Поток 15 расширенной двухфазовой рабочей текучей среды проходит в показанный в варианте исполнения третий теплообменник 60, в котором эта текучая среда конденсируется, давая в часть 16 контура поток по существу однофазовой рабочей текучей среды. В третьем теплообменнике 60 из потока 15 расширенной двухфазовой рабочей текучей среды тепло отдается в другую, вторую среду, которая в раскрытом варианте исполнения является промышленной водой. Поток 61 промышленной воды входит в третий теплообменник 60 при температуре около 25°С, которая гораздо ниже температуры кипения и первого, и второго компонентов текучей среды, которыми являются вода и аммиак, обуславливая конденсацию этой текучей среды. Третий теплообменник 60 покидает поток 62 промышленной воды, имеющий температуру около 60°С. Реальная температура потока 62 промышленной воды, выходящей из теплообменника 60, определяется конструкцией этого третьего теплообменника, а также условиями тока потока текучей среды и потока промышленной воды. Промышленную воду можно использовать для мытья, чистки и нагрева. Температура рабочей текучей среды после теплообменника также порядка 60°С.
Поток 16 по существу однофазовой рабочей текучей среды накачивается подающим насосом 70 в часть 11 контура, где он в качестве потока 11 по существу однофазовой рабочей текучей среды подается в первый теплообменник 20. В раскрытом варианте исполнения насос 70 почти не увеличивает давление
- 4 030895 текучей среды. С этого момента рабочий цикл повторяется и идет так, как было описано. В этом цикле тепло повышается и передается из потока 21 первой среды, обусловленного производственным процессом в первом теплообменнике 20, в поток 11 рабочей текучей среды в жидкой фазе для того, чтобы частично испарять эту жидкую фазу в газовую фазу. Получающийся поток 12 двухфазовой рабочей текучей среды повышается посредством значительного сжатия в компрессоре 30, давая на выходе поток 13 рабочей текучей среды под давлением, имеющий высокую температуру конденсации. Заключенное в высокотемпературном потоке 13 рабочей текучей среды тепло может быть очень эффективно использовано в производственных процессах, примеры которых даны в раскрытых вариантах исполнения.
Фиг. 2 иллюстрирует модификацию варианта исполнения, показанного на фиг. 1. В варианте исполнения по фиг. 2, по существу, осуществлены две модификации. При первой модификации обеспечен обходной цикл 110. Обходной поток 111 рабочей текучей среды из потока 16 рабочей текучей среды проходит в сепаратор 120 для того, чтобы отделять рабочую текучую среду в газовой фазе от рабочей текучей среды в жидкой фазе. Рабочая текучая среда в жидкой фазе продолжается в часть 11 контура, а поток 112 рабочей текучей среды в газовой фазе проходит сепаратор 120 и идет в конденсатор 130 с воздушным охлаждением, в котором рабочая текучая среда отдает тепло в атмосферу. Поток 113 конденсированной рабочей текучей среды в жидкой фазе вновь сливается с потоком 16 рабочей текучей среды, как это показано на фиг. 2. Обходной цикл 110 может быть востребован тогда, когда имеется недостаточное количество воды для того, чтобы обеспечивать конденсацию рабочей текучей среды в третьем теплообменнике 60. Потребность в горячей промышленной воде может быть прерывистой, требующей в качестве альтернативы наличия конденсации рабочей текучей среды в поток 11 по существу однофазовой рабочей текучей среды.
При второй модификации к основному контуру 10 через теплообменник 220 подсоединен вспомогательный контур 210. Поток 22 первой среды из частично конденсированных газов жарки и пара из первого теплообменника 20 направляется во вспомогательный теплообменник 220, в котором во вспомогательном контуре 210 происходит дальнейшая отдача тепла во вспомогательную рабочую текучую среду. Эта вспомогательная рабочая текучая среда представляет собой охладитель, который в части 211 вспомогательного контура находится под повышенным давлением. Выделение тепла во вспомогательном теплообменнике 220 насыщает находящийся под повышенным давлением охладитель. Поток 212 находящегося под повышенным давлением охладителя проходит к вспомогательному расширителю 230, чтобы уменьшить давление потока охладителя и отдать энергию вспомогательному компрессору 230. Полученный поток 213 двухфазового охладителя направляется в сепаратор 240, разделяющий поток охладителя на поток охладителя в жидкой фазе в части 214.1 вспомогательного контура и на поток 214.2 охладителя в газовой фазе. Поток 214.2 охладителя в газовой фазе проходит в конденсатор 250 с воздушным охлаждением, чтобы конденсировать поток охладителя в газовой фазе в поток 214.3 охладителя в жидкой фазе. Поток 214 охладителя в жидкой фазе посредством вспомогательного промежуточного насоса 270 накачивается до требуемого давления насыщения, тем самым замыкая контур охладителя в направлении вспомогательного теплообменника 220.
Энергия, извлеченная вспомогательным расширителем 230, также используется для того, чтобы способствовать приводу компрессора 30 в основном контуре 10 посредством подсоединения этого вспомогательного расширителя 230 к цепи привода компрессора 30. Энергия, извлеченная расширителями 50 и 230 и использованная для помощи в приводе компрессора 30, а также извлечение тепла в теплообменниках 20, 40, 60 и 220 значительно увеличивают энергетическую эффективность всего процесса.
Поток 21 первой среды, содержащей водяной пар и преимущественно воздух, в двух последующих теплообменниках 20 и 220 конденсируется в двухфазовый поток 23, который проходит в сепаратор 280, давая на выходе поток 26 воздуха и поток 25 воды. Поток 25 воды после дополнительной фильтрации (на иллюстрациях не показана) может быть сделан доступным в качестве промышленной воды, что еще более уменьшает требования по ресурсам.
Фиг. 3 показывает другой вариант исполнения, в котором основной контур 10 в значительной степени идентичен контуру варианта исполнения по фиг. 1. Основной контур 10 в соответствии с вариантом исполнения по фиг. 3 не имеет расширителя в основном контуре. Вспомогательный контур 310 подсоединен к основному контуру 10 через теплообменник 60. Этот вспомогательный контур 310 содержит рабочую текучую среду, которая представляет собой смесь аммиака и воды, имеющую температуры кипения и конденсации меньшие, чем рабочая текучая среда в основном контуре 10. В варианте исполнения по фиг. 3 рабочая текучая среда вспомогательного контура 310 содержит около 50% аммиака и 50% воды. Однако в зависимости от применения оба этих компонента могут быть смешаны в любом соотношении.
В третьем теплообменнике 60 тепло переносится от рабочей текучей среды основного контура 10 во вспомогательную текучую среду вспомогательного контура 310. Вспомогательная рабочая текучая среда находится в теплообменнике 60 под давлением в 71 бар, а после теплообменника температура вспомогательной рабочей текучей среды составляет около 170°С. Затем вспомогательная рабочая текучая среда проходит к расширителю 320, чтобы уменьшить давление и температуру вспомогательной рабочей текучей среды до соответственно около 3,5 бар и 67°С, а также для того чтобы извлечь энергию при расши
- 5 030895 рении вспомогательной рабочей текучей среды. После расширения рабочая текучая среда проходит в конденсатор с воздушным охлаждением, чтобы снизить температуру еще больше - до около 3°С, после чего цикл вспомогательного контура повторяется снова. Извлечение энергии во вспомогательном контуре в варианте исполнения по фиг. 3 является более эффективным, чем извлечение энергии в варианте исполнения по фиг. 1.
В варианте исполнения по фиг. 3 рабочая текучая среда в основном контуре 10 после теплообменника 60 имеет температуру около 34°С и давление около 12 бар. Давление посредством расширительного клапана 80 уменьшается далее до 1 бар, чтобы передавать эту рабочую текучую среду при температуре и давлении соответственно около 34°С и в 1 бар в теплообменник 20, после чего цикл основного контура снова повторяется.

Claims (10)

  1. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
    1. Способ осуществления замкнутого термодинамического цикла для переноса тепла от первой среды ко второй среде, включающий в себя последовательность этапов:
    a) нагрев (20) потока (11) рабочей текучей среды, содержащей жидкую фазу, из первой среды таким образом, чтобы частично испарять рабочую текучую среду в жидкой фазе для получения потока (12) двухфазовой рабочей текучей среды в жидкой фазе и в газовой фазе;
    b) сжатие (30) потока (12) двухфазовой рабочей текучей среды таким образом, чтобы увеличивать температуру и давление рабочей текучей среды, обеспечивая испарение рабочей текучей среды в жидкой фазе;
    c) охлаждение (40, 60) потока (13, 14, 15) рабочей текучей среды посредством второй среды с конденсацией рабочей текучей среды;
    d) расширение (50, 80) потока (14, 16) рабочей текучей среды так, чтобы при завершении расширения рабочая текучая среда содержала жидкую фазу в потоке (11) рабочей текучей среды.
  2. 2. Способ по предыдущему пункту, в котором после этапа (d) поток рабочей текучей среды (11) является однофазным и находится в жидкой фазе.
  3. 3. Способ по любому из предшествующих пунктов, в котором этап (b) включает в себя сжатие рабочей текучей среды, для того чтобы испарять рабочую текучую среду в жидкой фазе таким образом, чтобы поддерживался поток (13) двухфазовой рабочей текучей среды.
  4. 4. Способ по любому из предшествующих пунктов, в котором рабочая текучая среда содержит первый и второй компоненты, причем температура кипения второго компонента ниже, чем температура кипения первого компонента при одинаковом давлении.
  5. 5. Способ по предыдущему пункту, в котором температура кипения рабочей текучей среды находится между температурами кипения первого и второго компонентов и зависит от соотношения, в котором эти первый и второй компоненты присутствуют в рабочей текучей среде.
  6. 6. Способ по любому из предшествующих пунктов, в котором первый и второй компоненты выбраны таким образом, чтобы образовывать гомогенную смесь.
  7. 7. Способ по любому из трех предшествующих пунктов, в котором первый компонент является водой, а второй компонент является аммиаком.
  8. 8. Способ по любому из предшествующих пунктов, в котором по меньшей мере часть жидкой фазы потока (12) двухфазовой рабочей текучей среды на этапе (b) представлена в виде спрея до и/или во время сжатия (30) потока рабочей текучей среды.
  9. 9. Способ по любому из предшествующих пунктов, в котором в результате расширения (50) текучей среды производится извлечение энергии.
  10. 10. Способ по любому из двух предыдущих пунктов, в котором рабочая текучая среда расширяется в объемном расширителе или турбине (50).
    - 6 030895
    Фиг. 3
EA201690192A 2013-07-09 2014-07-01 Способ извлечения и повышения тепла и соответствующее устройство EA030895B1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
BE2013/0478A BE1021700B1 (nl) 2013-07-09 2013-07-09 Inrichting voor energiebesparing
PCT/NL2014/050428 WO2015005768A1 (en) 2013-07-09 2014-07-01 Heat recovery and upgrading method and compressor for using in said method

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA201690192A1 EA201690192A1 (ru) 2016-07-29
EA030895B1 true EA030895B1 (ru) 2018-10-31

Family

ID=49304616

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA201690192A EA030895B1 (ru) 2013-07-09 2014-07-01 Способ извлечения и повышения тепла и соответствующее устройство
EA201600092A EA031586B1 (ru) 2013-07-09 2014-07-01 Устройство для энергосбережения

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA201600092A EA031586B1 (ru) 2013-07-09 2014-07-01 Устройство для энергосбережения

Country Status (24)

Country Link
US (2) US20160146517A1 (ru)
EP (2) EP3019717B1 (ru)
JP (2) JP6401262B2 (ru)
CN (2) CN105745401B (ru)
AU (2) AU2014287898A1 (ru)
BE (1) BE1021700B1 (ru)
BR (1) BR112016000329B1 (ru)
CA (2) CA2915555C (ru)
CY (2) CY1119686T1 (ru)
DK (2) DK3033498T3 (ru)
EA (2) EA030895B1 (ru)
ES (2) ES2649166T3 (ru)
HK (1) HK1217358A1 (ru)
HR (2) HRP20171877T1 (ru)
HU (2) HUE035684T2 (ru)
LT (2) LT3033498T (ru)
NO (2) NO3019717T3 (ru)
PL (2) PL3033498T3 (ru)
PT (2) PT3033498T (ru)
RS (2) RS57343B1 (ru)
SI (2) SI3033498T1 (ru)
SM (1) SMT201700567T1 (ru)
TR (1) TR201809284T4 (ru)
WO (2) WO2015004515A2 (ru)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105841401B (zh) * 2015-04-13 2020-04-07 李华玉 第一类热驱动压缩-吸收式热泵
WO2017141149A1 (en) * 2016-02-16 2017-08-24 Sabic Global Technologies B.V. Methods and systems of cooling process plant water
JP6363313B1 (ja) * 2018-03-01 2018-07-25 隆逸 小林 作動媒体特性差発電システム及び該発電システムを用いた作動媒体特性差発電方法
EP4403752A1 (fr) * 2023-01-20 2024-07-24 Wise Open Foundation Système et procédé de génération d'énergie électrique

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6523347B1 (en) * 2001-03-13 2003-02-25 Alexei Jirnov Thermodynamic power system using binary working fluid
US20040182082A1 (en) * 2002-12-26 2004-09-23 Saranchuk Theodore Charles Low temperature heat engine
WO2011081666A1 (en) * 2009-12-28 2011-07-07 Ecothermics Corporation Heating cooling and power generation system
WO2013043999A2 (en) * 2011-09-22 2013-03-28 Harris Corporation Hybrid thermal cycle with imbedded refrigeration
WO2014018654A1 (en) * 2012-07-24 2014-01-30 Harris Corporation Hybrid thermal cycle with enhanced efficiency

Family Cites Families (38)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NL7614570A (nl) * 1976-12-30 1978-07-04 Stork Maschf Nv Thermodynamische installatie.
US4228657A (en) * 1978-08-04 1980-10-21 Hughes Aircraft Company Regenerative screw expander
GB2034012B (en) 1978-10-25 1983-02-09 Thermo Electron Corp Method and apparatus for producing process steam
DE3122674A1 (de) * 1981-06-06 1982-12-23 geb.Schmitt Annemarie 5160 Düren Genswein Dampfkraftanlage mit vollstaendiger abwaermerueckfuehrung
US4573321A (en) * 1984-11-06 1986-03-04 Ecoenergy I, Ltd. Power generating cycle
DE3536953C1 (en) * 1985-10-17 1987-01-29 Thermo Consulting Heidelberg Resorption-type heat converter installation with two solution circuits
HU198329B (en) * 1986-05-23 1989-09-28 Energiagazdalkodasi Intezet Method and apparatus for increasing the power factor of compression hybrid refrigerators or heat pumps operating by solution circuit
JPS6371585A (ja) * 1986-09-12 1988-03-31 Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd 蒸気圧縮機の入口乾き度調整方法及び装置
US5027602A (en) * 1989-08-18 1991-07-02 Atomic Energy Of Canada, Ltd. Heat engine, refrigeration and heat pump cycles approximating the Carnot cycle and apparatus therefor
JPH04236077A (ja) * 1991-01-18 1992-08-25 Mayekawa Mfg Co Ltd 液循環式冷凍またはヒートポンプ装置
JPH06201218A (ja) * 1992-12-28 1994-07-19 Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd 高温出力型大昇温幅ハイブリッドヒートポンプ
US5440882A (en) * 1993-11-03 1995-08-15 Exergy, Inc. Method and apparatus for converting heat from geothermal liquid and geothermal steam to electric power
JP2611185B2 (ja) * 1994-09-20 1997-05-21 佐賀大学長 エネルギー変換装置
US5582020A (en) * 1994-11-23 1996-12-10 Mainstream Engineering Corporation Chemical/mechanical system and method using two-phase/two-component compression heat pump
US5819554A (en) * 1995-05-31 1998-10-13 Refrigeration Development Company Rotating vane compressor with energy recovery section, operating on a cycle approximating the ideal reversed Carnot cycle
US5557936A (en) * 1995-07-27 1996-09-24 Praxair Technology, Inc. Thermodynamic power generation system employing a three component working fluid
DE10052993A1 (de) * 2000-10-18 2002-05-02 Doekowa Ges Zur Entwicklung De Verfahren und Vorrichtung zur Umwandlung von thermischer Energie in mechanische Energie
JP2003262414A (ja) * 2002-03-08 2003-09-19 Osaka Gas Co Ltd 圧縮式ヒートポンプ及び給湯装置
DE10393451D2 (de) * 2002-07-14 2005-06-16 Rerum Cognitio Ges Fuer Markti Verfahren zur Trennung von Restgasen und Arbeitsfluid beim Wasser-Dampf-Kombi-Prozeß
US6604364B1 (en) * 2002-11-22 2003-08-12 Praxair Technology, Inc. Thermoacoustic cogeneration system
US7325400B2 (en) 2004-01-09 2008-02-05 Siemens Power Generation, Inc. Rankine cycle and steam power plant utilizing the same
US8375719B2 (en) * 2005-05-12 2013-02-19 Recurrent Engineering, Llc Gland leakage seal system
JP5062170B2 (ja) * 2006-03-14 2012-10-31 旭硝子株式会社 ランキンサイクルシステム、ヒートポンプサイクルシステムまたは冷凍サイクルシステム用作動媒体、ならびにランキンサイクルシステム、ヒートポンプサイクルシステムおよび冷凍サイクルシステム
US7784300B2 (en) * 2006-12-22 2010-08-31 Yiding Cao Refrigerator
JP2008298406A (ja) * 2007-06-04 2008-12-11 Toyo Eng Works Ltd 多元ヒートポンプ式蒸気・温水発生装置
WO2009045196A1 (en) * 2007-10-04 2009-04-09 Utc Power Corporation Cascaded organic rankine cycle (orc) system using waste heat from a reciprocating engine
JP5200593B2 (ja) * 2008-03-13 2013-06-05 アイシン精機株式会社 空気調和装置
WO2010141077A2 (en) * 2009-06-04 2010-12-09 Jonathan Jay Feinstein Internal combustion engine
US8196395B2 (en) * 2009-06-29 2012-06-12 Lightsail Energy, Inc. Compressed air energy storage system utilizing two-phase flow to facilitate heat exchange
CN101614139A (zh) * 2009-07-31 2009-12-30 王世英 多循环发电热力系统
US8572972B2 (en) * 2009-11-13 2013-11-05 General Electric Company System and method for secondary energy production in a compressed air energy storage system
JP5571978B2 (ja) * 2010-03-10 2014-08-13 大阪瓦斯株式会社 ヒートポンプシステム
CN201795639U (zh) * 2010-06-12 2011-04-13 博拉贝尔(无锡)空调设备有限公司 双海水源螺杆式热泵机组
US20120006024A1 (en) * 2010-07-09 2012-01-12 Energent Corporation Multi-component two-phase power cycle
US8650879B2 (en) * 2011-04-20 2014-02-18 General Electric Company Integration of waste heat from charge air cooling into a cascaded organic rankine cycle system
US8991181B2 (en) * 2011-05-02 2015-03-31 Harris Corporation Hybrid imbedded combined cycle
JP5862133B2 (ja) * 2011-09-09 2016-02-16 国立大学法人佐賀大学 蒸気動力サイクルシステム
CN202562132U (zh) * 2012-03-17 2012-11-28 深圳市万越新能源科技有限公司 人工冰场和游泳池联合工作的热泵系统

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6523347B1 (en) * 2001-03-13 2003-02-25 Alexei Jirnov Thermodynamic power system using binary working fluid
US20040182082A1 (en) * 2002-12-26 2004-09-23 Saranchuk Theodore Charles Low temperature heat engine
WO2011081666A1 (en) * 2009-12-28 2011-07-07 Ecothermics Corporation Heating cooling and power generation system
WO2013043999A2 (en) * 2011-09-22 2013-03-28 Harris Corporation Hybrid thermal cycle with imbedded refrigeration
WO2014018654A1 (en) * 2012-07-24 2014-01-30 Harris Corporation Hybrid thermal cycle with enhanced efficiency

Also Published As

Publication number Publication date
AU2014288913B2 (en) 2016-09-29
PT3033498T (pt) 2018-06-08
US9879568B2 (en) 2018-01-30
TR201809284T4 (tr) 2018-07-23
JP6401262B2 (ja) 2018-10-10
RS56635B1 (sr) 2018-03-30
AU2014288913A1 (en) 2016-01-21
LT3033498T (lt) 2018-06-25
RS57343B1 (sr) 2018-08-31
US20160146058A1 (en) 2016-05-26
BE1021700B1 (nl) 2016-01-11
JP2016524120A (ja) 2016-08-12
EP3033498A1 (en) 2016-06-22
EA031586B1 (ru) 2019-01-31
EA201600092A1 (ru) 2016-06-30
CN105378234A (zh) 2016-03-02
ES2649166T3 (es) 2018-01-10
NO3033498T3 (ru) 2018-09-01
BR112016000329A2 (pt) 2018-01-30
CN105745401B (zh) 2018-06-19
HRP20171877T1 (hr) 2018-03-23
DK3033498T3 (en) 2018-05-22
LT3019717T (lt) 2017-12-11
HUE038186T2 (hu) 2018-09-28
CY1119686T1 (el) 2018-04-04
AU2014287898A1 (en) 2016-02-04
CA2915555C (en) 2018-04-03
CN105745401A (zh) 2016-07-06
WO2015004515A2 (en) 2015-01-15
HRP20180961T1 (hr) 2018-08-10
HK1217358A1 (zh) 2017-01-06
PL3019717T3 (pl) 2018-03-30
JP2016531263A (ja) 2016-10-06
CA2917809C (en) 2021-08-10
EP3019717A2 (en) 2016-05-18
SMT201700567T1 (it) 2018-01-11
SI3033498T1 (en) 2018-08-31
CN105378234B (zh) 2018-01-30
EP3019717B1 (en) 2017-09-13
EP3033498B1 (en) 2018-04-04
DK3019717T3 (da) 2017-11-27
CA2915555A1 (en) 2015-01-15
WO2015005768A1 (en) 2015-01-15
CA2917809A1 (en) 2015-01-15
PL3033498T3 (pl) 2018-09-28
CY1120514T1 (el) 2019-07-10
EA201690192A1 (ru) 2016-07-29
NO3019717T3 (ru) 2018-02-10
ES2672308T3 (es) 2018-06-13
SI3019717T1 (en) 2018-01-31
HUE035684T2 (en) 2018-05-28
WO2015004515A3 (en) 2015-04-16
US20160146517A1 (en) 2016-05-26
PT3019717T (pt) 2017-11-14
BR112016000329B1 (pt) 2022-10-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US20100122534A1 (en) Two-phase expansion system and method for energy recovery
EP2492457A1 (en) Gas turbine intercooler with tri-lateral flash cycle
JP4388067B2 (ja) 熱力学サイクルの実施方法と装置
US20100269503A1 (en) Method and device for converting thermal energy of a low temperature heat source to mechanical energy
WO2017027480A1 (en) Heat engine system including an integrated cooling circuit
MX2014011444A (es) Sistema y metodo para recuperar calor residual de fuentes de calor dual.
EA030895B1 (ru) Способ извлечения и повышения тепла и соответствующее устройство
JP2017534833A (ja) エンジンヒートポンプの熱エネルギーの回収方法
Chamoun et al. Experimental investigation of a new high temperature heat pump using water as refrigerant for industrial heat recovery
TWI579520B (zh) 熱交換器、熱機循環系統及其控制方法
RU2412359C1 (ru) Способ работы парогазовой установки
JP4972708B2 (ja) 蒸気を利用するプラント及びそのプラントの運転方法並びに蒸気供給装置及び蒸気供給方法
RU2560606C1 (ru) Способ утилизации теплоты тепловой электрической станции
RU2745434C2 (ru) Абсорбционная холодильная машина
KR20180056148A (ko) 복합화력발전시스템
Kaypakoglu et al. An evaluation of single flash power plants with ORC bottoming units at high NCG content
RU2562745C1 (ru) Способ утилизации тепловой энергии, вырабатываемой тепловой электрической станцией
OA17730A (en) Heat recovery and upgrading method and compressor for using in said method.
RU2560505C1 (ru) Способ работы тепловой электрической станции
RU2659114C2 (ru) Способ работы теплового насоса
RU2562725C1 (ru) Способ утилизации тепловой энергии, вырабатываемой тепловой электрической станцией
RU2560613C1 (ru) Способ работы тепловой электрической станции
RU2560612C1 (ru) Способ работы тепловой электрической станции
RU2611921C2 (ru) Способ комбинированной выработки электроэнергии, тепла и холода в парогазовой установке с инжекцией пара и парогазовая установка для его реализации
RU2560614C1 (ru) Способ работы тепловой электрической станции

Legal Events

Date Code Title Description
PC4A Registration of transfer of a eurasian patent by assignment