DK160676B - Fremgangsmaade og vaerktoej til gentraekning - Google Patents

Description

DK 160676 B

Opfindelsen vedrører en fremgangsmåde til gentrækning af et fortrukket bæger og af den i patentkrav l's indledning angivne art samt et værktøj til udøvelse af frengangsmåden og af den i patentkrav 6's indledning angivne art.

5 Gentrækning udføres i dag som en del af en såkaldt træknings-gentræknings fremgangsmåde (DRD-fremgangsmåde) til fremstilling af et bæger af tynd stål- eller aluminiumsplade i ét stykke. DRD-fremgangsmåden omfatter i alt væsentligt en bægertrækningsoperation, ved hvilken et cirkulært pladeemne formes til et bæger ved dybtrækning, samt én 10 eller flere gentrækningsoperationer, ved hvilke bægeret trækkes gennem en matrice ved hjælp af et stempel eller gennem flere efter hinanden følgende matricer. Eksempler på denne teknik findes beskrevet i DE-OS 26 25 170 og FR 2.226.227. Under gentrækningen, som er en anden konventionel dybtrækningsproces, reduceres diameteren af bæge-15 rets sidevæg, ligesom bægerets tykkelse reduceres ved, at metallet flyder plastisk, ved hvilke påvirkninger der frembringes en forlængelse af sidevæggen. For at kunne opnå de ønskede dimensionsændringer ved plastisk deformation af metallet kræves der meget store kræfter.

Desuden kræves der smøring, hvorfor det er nødvendigt senere at ren-20 gøre bægerlegemet efter gentrækningsoperationen. Dette medfører bekosteligt rengørings- eller vaskeudstyr.

Det er kendt, at en voldsom dybtrækning påvirker arbejdsemnets metal-lurgiske struktur, ikke nødvendigvis på en fordelagtig måde, samtidig med at dybtrækningsoperationen er meget energiforbrugende. Den kon-25 ventionelle DRD-fremgangsmåde resulterer endvidere i frembringelse af en betydelig mængde overskydende metal, som derefter skal skæres bort fra arbejdsemnet, hvilket medfører materiale- eller metalspild.

En fremgangsmåde til dybtrækning til genformning eller gentrækning af et metalbæger til reduktion af bægerets diameter og forlængelse af 30 bægeret findes beskrevet i DE 87.629 fra 1895. I dette patentskrift er beskrevet en fremgangsmåde, ved hvilken bægerets indre gribes af et stanseværktøj og presses gennem en pressering, som tæt omslutter stanseværktøjet, idet der i forhold til såvel stanseringen som presseringen er koaksialt placeret en ringformet matrice. Bægeret presses 35 fremefter langs stanseværktøjets akse på en sådan måde, at materialet 2

DK 160676 B

i bægerets sidevæg først presses progressivt radialt indefter forbi en forreste side af presseringen og derefter presses gennem matricen.

Presseringens forreste flade er begrænset af en periferisk krum flade udformet med stor radius, idet denne flade er indført i en tilsva-5 rende udformet optagelsesflade udformet i matricen umiddelbart bag matricens åbning som forlængelse af samme. På denne måde holdes metallet i bægerets sidevæg under betydelig aksialt pres frembragt af presseringen mod matricens optagelsesflade, hvorefter metallet presses sammen. Når stanseringen bevæges fremefter, presses materialet i 10 bægerets sidevæg mellem de nævnte to flader, hvilket medfører en deformation fra en cylindrisk form til en form med tilsvarende krumme flader og en tilsvarende materialestrømning mod aksen, indtil der opstår et aksialt tryk gennem matricens åbning. Der kan fastlægges en vilkårlig ændring i sidevæggens tykkelse ved passende valg af stanse 15 og diameter i matricens åbning. Under deformationen, dvs. indføjningen af metallet mellem de nævnte to flader, modvirkedes styringen på begge sider af sidevæggen for de nævnte flader som følge af disse fladers nøjagtige overensstemmelse og den betydelige kraft, som i frembringes af presseringen, af metallets naturlige tendens til 20 strækning, hvilket forhindrer en vilkårlig ændring i tykkelsen. Den i .

DE 87.629 beskrevne fremgangsmåde medfører en væsentlig plastisk 1 metalstrømning og kræver som følge heraf og som følge af de meget i store friktionskræfter, som opstår, et betydeligt energiforbrug. I praksis eksisterer også de andre ulemper, der er beskrevet i forbin-25 delse med DRD-fremgangsmåden.

overensstemmelse med opfindelsen tilvejebringes der en fremgangsmåde og et værktøj til frembringelse af en væsentlig reduktion af vægtykkelse under en genformningsoperation af bægeret, som er trukket af materialet med let vokssmøring, uden at der tilføres den ekstreme 30 kompression, som normalt er nødvendig i en konventionel dimensionsdybtrækningsfremgangsmåde eller -operation ved udnyttelse af vægtykkelsesreduktionen, som udsætter materialet for samtidig bøjning og strækning. Denne operation kan eventuelt efterfølges af en mindre dimensionering (fx en korrigerende dybtrækning) til sikring af den 35 færdige vægtykkelseskonsistens, idet der kan benyttes et ekstra smøremiddel, hvorimod fremgangsmåden ifølge opfindelsen ikke kræver yderligere tilførsel af sådant smøremiddel og dermed kan eliminere

DK 160676 B

3 behovet for rengøring eller vask af den færdige genstand til fjernelse af rester af smøremiddel. Opfindelsen tilvejebringer et forud trukket bæger med de ovenfor nævnte fordele ved hjælp af de i de selvstændige patentkravs kendetegnende dele angivne træk.

5 Med de for opfindelsen karakteristiske træk elimineres de ovenfor angivne ulemper ved den konventionelle DRD-fremgangsmåde, hvilket klart fremgår af den efterfølgende detaljerede beskrivelse af en udførelsesform for opfindelsen.

Opfindelsen vil i det følgende blive nærmere forklaret ved hjælp af 10 et eksempel under henvisning til tegningen, på hvilken fig. 1 viser trinene i en kendt DRD-fremgangsmåde til dåsefremstilling, fig. 2 et diagram, som viser vægtykkelsen af en dåse, der er fremstillet ved den kendte DRD-fremgangsmåde, og af en dåse, som er 15 fremstillet ved "bøj-stræknings"-fremgangsmåden ifølge opfindelsen, fig. 3 detaljer af et værktøj til udøvelse af en bøj-stræknings-fremgangsmåde ifølge opfindelsen, fig. 4 én udførelsesform for et værktøj af den i fig. 3 viste type, vist i større målestok, 20 fig· 5 en anden udførelsesform for værktøj ifølge opfindelsen og fig. 6 tre særskilte og efter hinanden følgende bøj-stræk-tilpasnings -operationer.

Fig. 1 (i) viser en cirkulær metalskive eller et cirkulært metalemne 1 med en diameter d0, der typisk fremstilles ved stansning ud fra en 25 plade eller en strimmel, der er blevet smurt eller voksbehandlet forinden, i en tidligere stanseoperation. I det første trin af en kendt træk-gentræk (DRD)-fremgangsmåde, nemlig træknings- eller fordybningstrinet, trækkes skiven til et bæger 2 med en diameter dc, se fig. 1 (ii). Trækningsreduktionen Rc, der sædvanligvis udtrykkes 30 som en procent, er givet ved udtrykket: do - dc

Rc - - do 4

DK 160676 B

Trækningsreduktionen kan være så stor som 50%, selv om ca. 35% i praksis er en optimal værdi. Det trukkede bæger 2 gentrækkes for reduktion af sin diameter fra dc til en værdi d^, fig. 1 (iii). Den således opnåede diameterreduktion R^, der er givet ved udtrykket 5 di - dc % = - , dc vil normalt ikke være større end ca. 25%.

En anden gentrækningsoperation følger typisk som et tredje trin (fig.

10 1 (iv)), i hvilket diameteren reduceres ved en reduktion R2 fra diameteren di til en diameter d2, hvor d2 * dl R2 = - dl

15 idet reduktionen R2 igen sædvanligvis ikke er større end ca. 25%. I

en afsluttende operation trimmes det gentrukne bæger 2 for at lade en endeflange 3 med ensartet radial bredde tilbage. Samtidigt kan bægerets basis omformes typisk til en form som vist ved 5 i fig. 1 (v) for at tilfredsstille forarbejdningskravene. Fig. 1 (v) viser bægeret 20 i form af en færdigfremstillet dåse 4. Sædvanligvis vil det ikke være nødvendigt med nogen vaskeoperation for at fjerne rester af smøremiddel eller voks fra den færdige dåse 4.

Selv om vægtykkelsen i alle snittene i fig. 1 er vist identisk for nemheds skyld, er dette i praksis ikke tilfældet. Fig. 2 viser gra-25 fisk, hvorledes vægtykkelsen varierer langs bægerets højde i forskellige trin både i den kendte DRD-fremgangsmåde og i bøj-stræknings -fremgangsmåden ifølge opfindelsen, der vil blive beskrevet nedenfor. Bægeret 2 i fig. 1 (ii), efter trækning, der er angivet med kurven C, og efter den første gentrækningsoperation (fig. 1 (iii)), 30 som er angivet med kurven RI, er det samme for både den kendte DRD-fremgangsmåde og bøj-stræknings-fremgangsmåden, kun den anden gentrækningsoperation er forskellig. Bægeret, efter sin anden gentrækningsoperation ved DRD-fremgangsmåden, er angivet med kurven R2 i

DK 160676 B

5 fig. 2, medens bægeret efter den anden gentrækningsoperation ifølge opfindelsen (uden vægtykkelsetilpasning) er angivet med kurven R2a.

Bægeret efter en anden gentrækningsoperation ifølge opfindelsen, med vægtykkelsestilpasning er angivet med kurven R2b.

5 Kurverne i fig. 2 er optegnet ved brug af resultater fra eksperimentelt arbejde til bestemmelse af påvirkningen af værktøjsparametre på vægtykkelsesvariation under dåsefremstilling. Til dette formål er den metalplade, der er forbehandlet med voks, og af hvilken emnet 1 (fig.

1) fremstilles, 0,22 mm tyk. Som det fremgår af kurven C i fig. 2, 10 sker der under trækningsoperationen en gradvis forøgelse af vægtykkelsen fra den oprindelige værdi til ca. 0,28 mm, så at væggen af det færdige bæger 2 (fig. 1 (ii) er betydeligt tykkere ved sin åbne ende end ved sin bund. Når bægeret genformes i det første gentræknings-trin, fig. 1 (iii) reduceres dets vægtykkelse til ca. 0,20 mm med 15 undtagelse af ca. de øverste 25% af bægerets højde, hvor vægtykkelsen gradvis forøges til ca. 0,267 mm, som det fremgår af kurven Ri.

Efter det andet gentrækningstrin forbliver vægtykkelsen ca. 0,20 mm undtagen for ca. de sidste 20% af højden ved dåsens top, hvor tykkelsen gradvis forøges til 0,254 mm, som det fremgår af kurven R2.

20 Når værktøjerne til den anden gentrækningsoperation modificeres i overensstemmelse med opfindelsen, reduceres dåsens vægtykkelse uden vægtilpasning overhovedet til 0,157 mm over størstedelen af dåsen, idet tykkelsen af resten af dåsens væg er mindre end 0,178 mm. Kun området i umiddelbar nærhed af dåsens øverste kant er ubetydeligt 25 tykkere, som det fremgår af kurven R2a.

Indførelsen af tilpasning i den anden gentrækningsoperation i en fremgangsmåde ifølge opfindelsen holder vægtykkelsen meget tæt på 0,152 mm over hele dåsens højde, som det fremgår af kurven R2b.

Det fremgår af det foregående, at dåsens højde forøges proportionalt 30 ved bøj-stræknings-fremgangsmåden sammenlignet med den kendte DRD- fremgangsmåde, så at diameteren d0 af emnet kan være mindre, end det er nødvendigt for den samme dåse fremstillet ved DRD-fremgangsmåden.

Dette betyder en betydelig materialebesparelse. Desuden er beregning

DK 160676B

6 af den nødvendige diameter af emnet lettere. Den uheldige indflydelse hidrørende fra "bakker og dale" som følge af anisotropi i materialet formindskes desuden, så at der kan tages hensyn til en mindre mængde materiale til flangetrimningsformål samtidig med, at en jævn ubrudt 5 flange 3 stadig sikres.

Fig. 3 viser detaljeret den anden gentrækningsoperation af bægeret 2 med tilpasning i overensstemmelse til opfindelsen. Værktøjet omfatter brug af værktøj ifølge opfindelsen. Værktøjet omfatter en ringformet matrice 10, et stempel 12, en tilholder 13 samt en underlagsring 14, 10 der alle er placeret på en fælles akse, som ikke er vist.

Stempelet 12's bevægelsesretning gennem først tilholderen 13 og derefter matricen 10 er angivet med en pil X. Udtrykkene "forreste", "bageste" og lignende, som benyttes her, svarer til denne bevægelsesretning .

15 I det viste eksempel har tilholderen 13 en i alt væsentligt cylindrisk yderflade 15, der via en afrundet forreste yderste kant 16, der har en radius rg, udmunder i en i alt væsentligt plan radial forreste flade 17. Matricen 10 har en i alt væsentligt plan radial bageste flade modsat fladen 17. Fladen 18 udmunder via en afrundet bageste 20 inderste kant 19, der har en radius rg, i en konvergent boring 20, som er i alt væsentligt keglestubformet. Boringen 20 udmunder i en i alt væsentligt cylindrisk hals 21, der igen fører over i en divergent boring 22. Den konvergente boring 20's frembringer kan være en trak-torie i stedet for en ret linje, som er tilfældet med den viste 25 keglestubformede boring.

Underlagsringen 14's flade kan, dersom det ønskes, have en konkav del 23 modsat tilholderens afrundede kant 16. Tilholderen 13's og matricen 10's over for hinanden liggende og indbyrdes parallelle dele af de respektive endeflader 17 og 18 afgrænser mellem sig et radialt 30 ret, ringformet rum 24.

Som det fremgår af fig. 3, føres og styres bægeret 2 af tilholderen 13 og (dersom det er nødvendigt) af underlagsringen 14. Dette er for 7

DK 160676 B

at hindre eventuel tendens til dannelse af rynker, når bægerets væg trækkes omkring den afrundede kant 16.

Bægeret 2 er til at begynde med placeret således, at dets plane bund hviler på matricens bageste flade 18 med tilholderen 13's forreste 5 flade 17 hvilende på den flade bund, idet stempelet 12 er trukket tilbage bag tilholderen. Når stempelet bevæges fremefter i retningen X, indgriber det med bægeret 2's flade bund og skubber den fremefter og trækker dermed bægerets væg fremefter langs en bane, der afgrænses af værktøjets forskellige dele 10, 12 og 13. Banen er i alt væsent-10 ligt S-formet i radialt snit og indeholder: (a) en første krum del 30, der afgrænses af den afrundede kant 16, (b) en overgangsdel, som består af rummet 24, (c) en anden krum del 31, der afgrænses af den afrundede kant 19, samt endelig en konvergent del, som afgrænses af den konvergente matriceboring 20.

15 Som følge af reduktionen af bægerets vægdiameter, når bægerets væg af stempelet 12 trækkes langs og bøjes i denne S-formede bane, frembringes der træk bagud i væggens metal. Dette træk formindskes gradvis fra matricehalsen 21 til den bageste ende af banens krumme del 30.

Op til den krumme del 30 forbliver vægtykkelsen tQ uændret. I denne 20 del 30 bøjes væggen omkring den afrundede kant 16, og samtidig reduceres bægerets diameter. Det resulterende træk bagud i bægervæggen forøges til stadighed som følge af dels den ringspænding, der skyldes diameterreduktion og friktion mellem bægervæggen og tilholderen 13, og dels bøjningsspændinger, der i området 30 strækker ydersiden af 25 bægervæggen og sammentrykker dens inderside (som man vil forstå, er situationen modsat, når væggen passerer langs området 31).

I rummet 24 forøges det resulterende træk bagud i bægervæggen til stadighed yderligere som følge af den ringspænding, der frembringes af diameterreduktion og friktionskræfter mellem bægervæggen og fla-30 derne 17 og 18.

I området 31 sker der en yderligere forøgelse i det resulterende træk bagud som følge af ringspænding, der delvis skyldes diameterreduktion og friktion mellem cylindervæggen og overfladen af matricen 10's 8

DK 160676 B

afrundede kant 19, men som hovedsageligt skyldes bøjningsspændinger, der i dette område trykker bægervæggens yderside sammen, og som udspænder bægervæggens inderside.

Fra området 31 passerer bægervægsmaterialet langs den konvergente 5 matriceflade 20 ind i matricehalsen 21, hvor det mellem matricen 10 og stempelet 12 udformes i sin endelige tykkelse tg. I og efter matricehalsen 21 trækkes materialet fremad af stempelet 12, medens det fortsat udsættes for det ovenfor forklarede resulterende træk bagud.

10 Generelt har det vist sig, at dersom dåsevæggens oprindelige tykkelse tQ er ca. 0,20 mm, er tykkelsen t<j under 0,18 mm, men i gennemsnit 0,16 mm, idet den laveste værdi er 0,157 mm. Den endelige tykkelse ts's efter tilpasning i matricehalsen 21 er 0,15 mm.

Eftersom det sidste tilpasningstrin kun er marginalt, og eftersom 15 hovedvægtykkelsesreduktionen finder sted, når materialet under spænding bøjes i området 30, kræves der ikke nogen ekstra smøring kombineret med afkøling. Efter tilpasning er dåsen derfor fri for smøremiddelrester, der nødvendiggør vaskning af dåsen, før den kan trykkes, lakeres etc. I tilfælde af en hvidblikdåse udsættes tinbelægnin-20 gen på stålet desuden for let udglatning. Ved bøj-strækning opnås hovedvægtykkelsesreduktionen ved bøjning af materialet i den S-formede banes krumme dele 30 og 31. Selv om friktionskræfter bidrager til det nødvendige træk bagud, skyldes det hovedsageligt det forhold, at materialet bøjes over den første krumme, afrundede kant 16, rettes 25 ud i området 24, hvor dette findes, og bøjes igen i den modsatte retning over den anden afrundede kant 19. Det er af speciel betydning, at radien rg og specielt radien rg er små og holdes inden for det område, der vil blive omtalt senere.

Det er nødvendigt at undgå unødvendig stor friktion som følge af 30 fastklemning, eftersom dette kan medføre sammeribrænding mellem matricen 10 eller tilholderen 13 og bægervægsfladerne. Tilstedeværelsen af den konvergerende flade 20 i matricen 10 er ønskelig for at adskille delområder af bægervæggen, der påvirkes som følge af bøjning, fra dem, der påvirkes som følge af tilpasning i matricehalsen. Eftersom

DK 160676 B

9 der også er ganske betydeligt trak bagud i det materiale, der bevæger sig langs den konvergerende flade 20, er det nødvendigt med færre bestræbelser på tilpasningen i matricehalsen 21.

Materialetykkelsen formindskes med en betydelig størrelse, idet gra-5 den af tykkelsesreduktion afhænger af forholdet mellem radien rp og tykkelsen t0, som det vil blive omtalt nedenfor.

Det i fig. 4 viste værktøj indeholder en matrice 10, et stempel 12, en tilholder 13 samt en underlagsring 14, der generelt er blevet beskrevet ovenfor.

10 Det i fig. 5 viste værktøj har en underlagsring 54 uden nogen konkav del, og der findes ikke noget vandret plant område som området 24 mellem tilholderen 53 og matricen 51, så at den krumme del af banen, der afgrænses af den afrundede kant 16, udmunder direkte i den krumme del, der afgrænses af den afrundede kant 19. I modsætning til den i 15 fig- 4 viste tilholder 13 har tilholderen 53 den mindst anvendelige bredde, der tilnærmelsesvis er lig med rg + rD (se fig. 3).

Det andet gentrækningstrin kombineret med tilpasning (angivet i fig.

2 med kurven R2b) resulterer i en reduktion i bægerdiameter på ca.

20%. Som antydet tidligere begrænses den mindste diameterreduktion af 20 den mindst mulige bredde af tilholderen, i hvilken den S-formede bane ikke har nogen mellemregion 24.

Eksperimentelt arbejde med hvidblikbægre har vist, at den mindste værdi af kanten 19's radius rp (fig. 3) er lig tre gange tykkelsen t0, medens dens maksimale værdi skal være mindre end fire gange 25 vægtykkelsen tQ, for at bøj-strækningen skal være helt effektiv, hvilket kun muliggør let tilpasning i halsen 21. Dersom der kræves mere arbejde under tilpasningsoperationen, frembringes der derefter så meget varme, hvilket igen vil medføre smeltning og genstrømning af tin, hvilket ødelægger overfladekvaliteten. Værdien af radien rg 30 skal ligge inden for det samme område.

Bøj-stræknings-operationen benytter en meget lille tilholderkraft, der kan holdes på tilnærmelsesvis nul, dersom tilholderen er radialt

Claims (10)

1. Fremgangsmåde til gentrækning af et fortrukket bæger (2) med en sidevæg, der har en forud fastlagt udgangstykkelse (tO), til forøgelse af bægerets længde og til reduktion af dets diameter og tykkelse, ved hvilken fremgangsmåde bægeret (2), hvis indre ligger an mod et stempel (12), som koaksialt omsluttes af en ring (13), presses 30 fremefter af stempelet langs stempelets akse på en sådan måde, at materialet i bægerets sidevæg presses progressivt radialt indefter bag en forreste flade (17) på ringen (13) og derefter ved hjælp af en ringformet matrice (10) med samme akse bringes til at følge en bane DK 160676 B med i alt væsentligt S-formet radialt tværsnit og afgrænset af dele (13, 10) af værktøjerne, idet banen omfatter (a) en første buet del (30) afgrænset af en buet kant (16) af ringen (13), 5 (b) en anden buet del (31) afgrænset af en buet kant (19) af matricen (10) til bøjning af sidevæggen tilbage mod en mere cylindrisk form og (c) en boring (20) i matricen, hvilken boring fører fremefter fra den buede kant (19), kendetegnet ved, at materialet i bægerets (2) sidevæg 10 gradvist udsættes for (i) en radialt indadrettet bøjning langs den buede kant (16) på og i intim kontakt med alene ringen (13), (11) bøjning i den modsatte retning i en vinkel på mindre end 90° langs matricens buede kant (19), og konvergent føring langs boringen 15 (20) som konvergerer mod en halsdel (21) af matricen, idet ringen (13), som er en føringsring, udøver et meget lille aksialtryk mod sidevæggen, hvilket tryk er tilstrækkeligt til kun at føre sidevæggen radialt mellem de buede kanter (16, 19), men ikke tilstrækkeligt til at udøve fastklemning, og idet sidevæggen er i kontakt med den kon-20 vergerende boring (20), men ikke med matricen (12), før den når matricens hals (21), idet sidevæggens tykkelse derefter reduceres ved strækning ved den tilbagevirkende strækning, som opstår ved bøjningen.

2. Fremgangsmåde ifølge krav 1, idet bægeret (2) er af tyndt pladema-25 teriale, kendetegnet ved, at hver buet kant (16, 19) på føringsringen (13) og matricen (10) har en radius (rB, rB) med en størrelse, der ikke er mindre end tre gange, men mindre end fire gange den oprindelige tykkelse (tg) af bægerets sidevæg.

3. Fremgangsmåde ifølge krav 1 eller 2, kendetegnet ved, at matricens hals (21) er i alt væsentligt cylindrisk, og at bægerets (2) sidevæg justeres ved dimensionsdybtrækning mellem stempelet (12) og matricen (10) i halsen. DK 160676 B

4. Fremgangsmåde ifølge et hvilket som helst af kravene 1-3, kendetegnet ved, at bægerets (2) sidevæg mellem trinnene (i) og (ii) trækkes gennem en radial, lige mellemliggende del (24) af den bane, som afgrænses mellem føringsringen (13) og matricen (10).

5. Fremgangsmåde ifølge et hvilket som helst af kravene 1-4, kendetegnet ved, at bægeret (2) gentrækkes ved efterfølgende separate trin ved brug af separate værktøjer i hvert trin.

6. Værktøj til gentrækning af et fortrukket bæger (2) med en sidevæg, der har en forudbestemt udgangstykkelse (tø) i overensstemmelse med 10 fremgangsmåden ifølge et hvilket som helst af kravene 1-5, hvilket værktøj har en ringformet matrice (10) og en ring (13) med fælles akse samt et stempel (12), der koaksialt omsluttes af ringen (13), og som kan bevæges fremefter efter aksen først gennem ringen og derefter gennem matricen, idet en forreste ydre kant (16) af ringen (13) er 15 afrundet og ender i et første plan (17) radialt til aksen, og idet en bageste indre kant (19) af matricen (10) er afrundet og ender i et andet plan (18), der er parallelt med det første plan (17), og idet der dannes en S-formet bane af dele (13, 10) af værktøjet, hvilken bane omfatter: 20 (a) en første buet del (30), som dannes en den buede kant (16) af ringen (13), (b) en anden buet del (31), som dannes af den buede kant (19) af matricen (10), og (c) en boring (20) i matricen, hvilken boring fører frem fra den 25 buede kant (19), kendetegnet ved, at ringen (13) er en føringsring, at den buede kant (19) af matricen (10) strækker sig langs en vinkel på mindre end 90°, at boringen (20) er konvergerende og fører fremefter mod en hals (21) i matricen til valgfrit at justere sidevæggen på en 30 sådan måde, at sidevæggen, når denne er i kontakt med boringen (20), ikke er i kontakt med matricen (12), før den når frem til halsen (21). DK 160676 B

7. Værktøj ifølge krav 6, kendetegnet ved, at hver buet kant (16, 19) af føringsringen (13) og af matricen (10) har en radius (rg, rg), der ikke er mindre end tre gange, men ikke større end fire gange den oprindelige 5 tykkelse (tg) af bægerets sidevæg.

8. Værktøj ifølge krav 6 eller 7, kendetegnet ved, at føringsringen (13) har en i alt væsentligt plan forreste flade (17), og at matricen (10) har en i alt væsentligt plan bageste flade (18), idet de forreste og bageste 10 flader er placeret modstående hinanden til afgrænsning af en i alt væsentligt lige radial frigang (24) mellem sig.

9. Værktøj ifølge et hvilket som helst af kravene 6-8, kendetegnet ved, at en holdering (14) omslutter førings-ringen (13) med en mellemliggende ringformet frigang. 15

10. Værktøj ifølge krav 9, kendetegnet ved, at holderingen (14) har en konkav del (23) i boringen, hvilken del er radialt adskilt fra, men i profil har i alt væsentligt samme profil som føringsringens (13) buede kant (16).