DE596810C - - Google Patents

Description

Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur Druckwärmespaltung von schweren Kohlenwasserstoffölen, bei welchem die beispielsweise in einem Röhrenerhitzer auf Spalttemperatur gebrachten Öle in einem Zersetzer in flüssiger Phase gespalten, dann in einem Verdampfer und in Fraktiondereinrichtungen in Rückstand, Benzine und Mittelöle zerlegt werden. Von diesen Spaltprodukten werden sodann nur die Mittelöle als Rücklauf mit dem zu spaltenden Ausgangsöl in die Spaltapparatur zurückgeführt. Ein derartiges Verfahren ist an sich bekannt. Bei dem bekannten Verfahren tritt jedoch eine ziemlich erhebliche Koksbildung auf. Weiterhin ist auch die Menge der bei dem bekannten Verfahren erzielten Benzine unterhalb derjenigen Menge, die bestens erreichbar ist. Die vorliegende Erfindung beruht nun auf der Erkenntnis, daß ein wesentlicher Grund für die Mängel des bekannten Verfahrens darin besteht, daß die auf Spalttemperatur gebrachten Öle zu lange unter dem Einfluß der Spaltbedingungen stehen. Zwar wird hierdurch bei dem einmaligen Durchgang des Öles durch die Zersetzerkammer eine Ausbeute von etwa 30 bis 35 °/₀ Benzinen erzielt, jedoch ist diese intensive Behandlung des Öles ein Grund für die erhebliche Koksbildung. Ferner werden die als Rücklauf in dem Prozeß nochmals eingeführten Mittelöle durch die intensive Behandlung schwer zersetzbar. . Die Nachteile des bekannten Verfahrens werden gemäß der vorliegenden Erfindung dadurch vermieden, daß die zu spaltenden öle mit einem verhältnismäßig großen Anteil an Rücklauf (z.B. im Verhältnis 1 Teil Rohöl zu 2 Teilen Rücklauf) gemischt werden und in dem Zersetzer verhältnismäßig kurze Zeit (z. B. ungefähr 15 Minuten Lang) den Spaltbedingungen (ζ. B. einem Druck von etwa 40 bis 50 Atm. und einer Temperatur von 450 bis 480⁰C) ausgesetzt werden, so daß jeweils weniger als 25 °/₀ (z. B. 14 bis 15%) des hi die Spaltzone eingeführten ölgemisches in Benzin umgewandelt und ein gut spaltbarer Rücklauf erhalten wird.

Durch das Verfahren gemäß der Erfindung lassen sich vor allem auch schwere, asphalthaltige Ausgangsöle, Erdölrückstände u. dgl. verarbeiten. Sofern die Ausgangsprodukte leichtere Anteile besitzen, werden die Ausgangsprodukte zweckmäßigerweise von diesen leichteren Anteilen vor ihrer Mischung mit dem Rücklauf in bekannter Weise durch die Abwärme der Spaltprodukte befreit.

Weitere Vorteile der Erfindung ergeben sich aus der folgenden Beschreibung in Verbindung mit der Zeichnung.

Die Zeichnung stellt schematisch das Ausführungsbeispiel einer Vorrichtung dar, mit deren Hilfe sich das Verfahren gemäß der Erfindung ausführen läßt.

In der Zeichnung bedeutet im einzelnen 10 den Ofen, der eine Anzahl von Heizschlangen 11 enthält, welche durch eine Verbindungs-

leitung 12 mit einer Reaktionskammer 14 aus geschmiedetem Stahl verbunden sind, in welcher die Spaltung fortgesetzt und die Ablagerung von Kohlenstoff zugelassen wird. Die Reaktionskammer 14 ist isoliert, um Wärmeverluste bei ihr zu vermeiden, und ist mit Mannlochdeckeln 15 an jedem Ende versehen, welche während der Arbeitspausen zwecks Entfernung des Kohlenstoffes aus der Kammer abgenommen werden können. Die anderen Umwandlungsprodukte außer dem

.* Kohlenstoff werden aus der Reaktionskammer 14 durch die Abflußleitung 16 entleert, welche ein Ventil 17 aufweist. Die Abflußleitung 16

«5 mündet in einen Verdampfer 18, von dem die verdampften Produkte durch eine Leitung 19 in einen Dephlegmator 20 gelangen. Die Rückstände aus dem Verdampfer werden durch ein mit Ventil 22 versehenes Rohr 21 abgelassen und gehen zuerst durch einen Kühler 23 und dann durch ein Rohr 24 zum Auffangbehälter. Der Flüssigkeitsspiegel im Verdampfer 18 wird durch einen Regler 25, der von irgendeiner üblichen Bauart sein kann, konstant gehalten. Der Regler 25 steuert die Wasserdampfzufuhr zur Wasserdampfleitung 26 derart, daß er das Ventil 22 öffnet, wenn der Spiegel im Verdampfer zu hoch steigt, und den Wasserdampfzufluß unterbricht und das Ventil 22 schließen läßt, wenn der Spiegel unter den gewünschten Stand sinkt. Praktisch wird ein nahezu stetiger Abfluß des Heizöls durch das Rohr 21 stattfinden.

Die in Dampf form verbliebenen Produkte aus dem Dephlegmator 20 gelangen durch eine öldampfleitung 27 ,zu einem Kondensator 28. Jenseits des Kondensators 28 ist der übliche, mit einem Ventil versehene Benzindestillatbehälter 29 angeordnet, der den gewöhnlichen, mit einetn Ventil versehenen Auslaß für permanente Gase besitzt, der den Druck im Kondensator und Dephlegmator regelt. Das Kondensat, das sich am Boden des Dephlegmators ansammelt, wird durch die, Leitung 30, welche ein Ventil 31 aufweist, abgelassen und zu einem Misch- oder Speichertank 32 geleitet. Der Flüssigkeitsspiegel im Dephlegmator 20 wird durch einen Regler 33 ähnlich dem Regler 25 am Verdampfer 18 konstant gehalten, der das Ventil 31 mittels einer Wasserdämpfleitung 34 steuert. Die Abflußleitung 16 und die Leitung 30 sind mit einem für den Notfall vorgesehenen Kühler 35 mittels Rohre 36 bzw. 37 verbunden, die mit gewöhnlich geschlossenen Ventilen versehen sind, die nur geöffnet werden, wenn das dem Verfahren unterworfene öl unter ungewöhnlichen Umständen aus dem System herausgezogen werden muß.

Das zu verarbeitende öl wird aus einem 1 Vorratstank 38 durch eine Niederdruckpumpe 39 entnommen und durch die Leitung 40 zu den Rohrschlangen 41 und 42 gedrückt, welche oben im Dephlegmator 20 bzw. Verdämpfer 18 untergebracht sind. Die Schlangen 41 und 42 haben Umgehungsleitungen 43 bzw. 44, die mit Ventilen versehen sind. Das schwere öl wird beim Durchgang durch die Schlangen 41 und 42 vorgewärmt und dient zur Kühlung der Öldämpfe in den beiden Türmen, wobei die. durch die Schlangen hindurchgehende ölmenge inÜbereinstimmung mit den Temperaturbedingungen geregelt wird, welche man in den Türmen einzuhalten wünscht. Wohlverstanden können automatische, von der Temperatur beeinflußte Ventile, falls erwünscht, in Verbindung mit den Schlangen 41 und 42 und deren Umgehungsleitungen verwendet werden, um die durch die Schlangen fließenden ölmengen genau zu bemessen. Der Auslaß der Schlange 42 ist mit einer Leitung 45 verbunden, welche in den Mischtank 32 mündet; ein Ventil 46 in dieser Leitung wird vom Regler 47 gesteuert, der den oberen Spiegel im Mischtank 32 beherrscht. Die Leitung 45 ist auch mit dem Rohr 48 verbunden, welches ein Ventil 49 aufweist und in einen Kühler 50 mündet. Der Regler 47 steuert sowohl das Ventil 46 als auch das Ventil 49, wobei die Verbindungen derart sind, daß ein Ventil geöffnet ist, sobald das andere geschlossen ist. Die zur Einhaltung der richtigen Temperaturen im Dephlegmator 20 und dem Verdampfer 18 notwendige Menge frischen Öles ist gewöhnlich mehr als ausreichend, um den richtigen Flüssigkeitsspiegel im Mischtank 32 aufrechtzuerhalten, weswegen der Überschuß an öl durch das Rohr 48 als Umgehungsleitung in den Kühler 50 für das rücklaufende Material und von dort durch die Leitung 51 zurück zum Vorratstank 38 geleitet wird. Mittels dieser Anordnung wird das Mengenverhältnis der frischen Beschickung und des rückfließenden Kondensats aus dem Dephlegmator, welche in den Mischtank fließen, um das Beschickungsgut zu bilden, geregelt und gleichzeitig die Regelung der Temperaturen des Verdampfers und des Dephlegmators ermöglicht, indem die als Kühlmittel erforderliche Menge frischen Materials unabhängig von den Erfordernissen der Bereitung des Beschickungsgutes durch die Schlangen 41 und 42 fließen gelassen wird, wobei das überflüssige !Material zum Vorratstank zurückfließt.

Wo der Mischtank unter Druck betrieben wird, kann das Regulierventil 46 durch ein Absperrventil ersetzt werden, das einen Rücknuß vom Mischtank verhindert. Wenn in diesem Falle der Regler 47 das Ventil 49 in der

Leitung 48 öffnet, die zum Kühler für den Rücklauf führt, verursacht der Umstand, daß der Druck im Kühler geringer ist als im Mischtank, daß das Überschußöl durch den Kühler fließt.

Unterhalb der Schlange 42 in dem Verdampfer ist eine ringförmige Pfanne 52 angebracht, um die im Oberteil des Verdampfers kondensierten Kohlenwasserstoffe zu sammeln; eine Rücklaufleitung 52' leitet dieses Kondensat zum Dephlegmator 20.

Eine Leitung 53 ist mit dem Boden des Mischtanks 32 und der Saugseite einer Zwischenpumpe (Boosterpumpe) 54 verbunden, deren Auslaß mit der Saugseite einer Hochdruckpumpe für heißes öl 55 verbunden ist, deren Auslaß seinerseits durch eine Leitung 56 mit den Heizschlangen 11 verbunden ist. Eine Gasabführungsleitung 57 ist mit dem Oberteil des Mischtanks verbunden und mündet in dem Dephlegmator 20 über dem Spiegel der darin befindlichen Flüssigkeit ein, z. B. zwischen idem fünften und sechsten Teller, damit möglicherweise im Tank 32 gebildete öldämpfe im Dephlegmator 20 fraktioniert werden können.

Die Auslaßseite der Niederdruckpumpe 39 ist auch mit dem Tank 32 mittels eines Rohres 58 verbunden, welches ein Ventil 59 enthält, das von einem Regler 60 betätigt wird. Der Regler 60 stellt den niedrigsten Flüssigkeitsspiegel im Mischtank 32 ein, und falls der Flüssigkeitsspiegel in den Bereich des Reglers 60 sinkt, wird das Ventil 59 geöffnet und Öl direkt dem Mischtank 32 zugeführt, um den niedrigsten zulässigen Flüssigkeitsstand darin zu halten. Praktisch wird dieser Fall nie vorkommen, und es ist dies lediglich eine Vorsichtsmaßregel, um zu verhindern, daß die zu den Speisepumpen 54 und 55 führende Saugleitung 53 ohne Flüssigkeitsbedeckung ist. Die Zufuhr kalten Materials in den Tank 32 ist durchaus unerwünscht, da diese das im ganzen System herrschende Temperaturgleichgewicht stören würde; es ist daher wünschenswert, daß die Bedienungsperson entweder den Schwimmerarm am Regler 60 oder den Flüssigkeitsspiegel an einem daran befindlichen gewöhnlichen Flüssigkeitsstandglas beobachtet, so daß eher die Pumpe 39 beschleunigt oder die Speisepumpen 54 und 55 verzögert werden können, um den Flüssigkeitsspiegel im Mischtank wiederherzustellen, als diesen Spiegel durch Zufuhr frischen, kalten Materials einzuhalten.

Wird das Verfahren gemäß der Erfindung zur Verarbeitung von Rohöl verwendet, so wird dieses von der Pumpe 39 aus dem Tank 38 entnommen, in den Schlangen 41 und 42 vorgewärmt und in den Tank 32 entleert, wo es von seinem natürlichen Benzingehalt befreit wird. Das von dem Benzin befreite Rohöl wird mit dem Rücklauföl gemischt, welches vom Boden des Dephlegmator 20 abfließt. Dieses Gemisch, welches in der bevorzugten Ausführungsweise des Verfahrens erfindungsgemäß aus einem Gemisch von ungefähr 1 Teil von Benzin befreitem Rohöl und 2 Teilen Rücklauf besteht, wird durch die Rohrleitung 53 mittels der Pumpen 54 und 55 abgezogen und den Heizschlangen 11 des Ofens 10 zugeführt, wo es auf Spalttemperatur gebracht wird. Von hier wird das zu behandelnde öl in die Reaktionskammer 14 geleitet und dann bei vermindertem Druck durch den eigenen Wärmeinhalt im Verdampfer 18 verdampft, während das schwere Rückstandsöl vom Verdampfer 18 durch die Leitung 21 abgezogen und zur Lagerung geführt wird. Das vom Verdampfer abgezogene Rückstandsöl ist marktfähiges Heizöl und verhältnismäßig frei von Bodensatz im Vergleich zu Heizölrückständen, welche beim Spalten eines ähnlichen Rohmaterials bei einem Druckdestillationsverfahren erzeugt werden. Die Öldämpfe gelangen vom Verdampfer 18 durch die Leitung 19 in den Dephlegmator 20; das im Dephlegmator angesammelte Kondensat wird, wie beschrieben, zum Mischtank 32 geleitet und das Benzindestillat vom Dephlegmator erwünschtenfalls unter Druck im Kondensator 28 kondensiert. Das im vorgewärmten Rohöl enthaltene natürliche Benzin wird im Mischtank32 weitgehend abgeschieden und gelangt in den Dephlegmator 20 durch die Leitung 57, wobei es mit dem Krackbenzin gemischt wird. Um das leichte Ausscheiden des Benzins aus dem Rohöl zu befördern, ist es wünschenswert, das vorgewärmte Rohöl dem Mischtank nahe seinem oberen Ende und oberhalb des Einlasses für den Rücklauf zuzuführen, wie in der Zeichnung dargestellt. Wenn auch der Dephlegmator 20 und der Mischtank 32 im wesentlichen unter demselben Druck stehen, da sie durch die Entlastungsleitung 57 in freier und offener Verbindung sind, wird der zwangsläufige Abfluß des Rücklaufs vom Dephlegmator zum Mischtank dadurch gesichert, daß der Mischtank niedriger aufgestellt wird und so ein hydrostatischer Druck erzeugt wird. In der praktischen Durchführung des Verfahrens in dieser Vorrichtung haben sich keinerlei Schwierigkeiten durch Aufwallen des flüssigen Materials im Mischtank in den Dephlegmator hinein ergeben, doch würde es nicht viel schaden, wenn dies gelegentlich geschehen sollte.

Man kann auch die Leitung 57 mit einem eigenen Fraktioniersystem verbinden und das natürliche Benzin des Rohöls getrennt sammeln. In diesem Falle kann der Mischtank

vorteilhaft unter niedrigerem Druck als der Dephlegmator betrieben werden, z. B. unter Atmosphärendruck, um eine möglichst große Benzinfraktion abzudestillieren.
Zur Erzielung der besten.Ergebnisse beim Spalten von Rohöl wird das Spalten erfindungsgemäß bei jedem Durchgang des Spaltpr'oduktes durch die Zersetzerkammer vorzugsweise auf 14 bis 15 °/o ^un'd jedenfalls auf weniger als 25 °/o des durch die Zersetzerkammer gehenden Öles beschränkt, mit anderen Worten, die Menge an erzeugtem Benzindestillat beträgt bei einmaligem Durchgang durch die Heizrohre und die Reaktionskammer weniger als 25 °/o des Volumens des den Heizrohren zugeführten Gemisches. Wenn es auch möglich ist, besonders bei gewissen Ölen, die Spaltung bei einmaligem Durchgang bis zu 2.5 °/₀ zu treiben und dennoch die wichtigeren Vorteile der Erfindung zu erhalten, so hat es sich ergeben, daß diese Vorteile in größerem Maße vorhanden sind, wenn 20 °/₀ als obere Grenze angenommen wird. Als günstigster Prozentsatz hat sich ein Prozentsatz von i5°/o erwiesen.

Wenn die im System erfolgende Spaltungsreaktion so begrenzt wird, ergibt sich, daß der per Kilogramm zugeführten Rohöls er-

■ zeugte Betrag an Koks viel geringer ist. als bei anderen Spaltungsverfahren für Rohöl. So beträgt der Anteil an Koks aus Smackoverrohöl beim neuen Verfahren, wenn die Spaltung bei einem Durchgang, wie oben beschrieben, begrenzt wird, 0,76 bis 1,15 kg per Hektoliter zugeführten Öles, während bei den bekannten, zur Spaltung von Rohöl dienenden industriellen DruckdestilLationsverfahren die Koksproduktion aus demselben Rohöl 15,2 bis 19 kg/hl des zugeführten Rohmaterials beträgt. Gleichzeitig ist die endgültige Ausbeute an Benzin nach dem Verfahren gemäß der Erfindung weitaus größer als bei irgendeinem bekannten Verfahren; sie beträgt 50 °/₀ bis 53 °/₀ des zugeführten Rohöls im Falle von Smackoverrohöl und bis zu 70 °/o bis 75 °/₀ im Falle von Rangerrohöl.

Die Begrenzung der Spaltung für einen Durchgang hat den weiteren Vorteil, daß der Rücklauf leichter zu spalten ist, als wenn es bei größtmöglicher Spaltung per Durchgang gebildet wird. Ferner behält der Rücklauf die Eigenschaft, gut spaltbar zu sein, selbst am Ende von außerordentlich langen Arbeitsgangen. In früheren Verfahren, welche darauf abziehen, eine möglichst große Spaltung per Durchang zu erhalten,- bildete sich hingegen im System im Laufe des Betriebes eine beträchtliche und ständig wachsende Menge eines Rücklaufs, welcher der Spaltung erheblichen Widerstand leistete und dessen schädliche Wirkung auf das Verfahren offensichtlich ist. Diese Schwierigkeit ist durch die vorliegende Erfindung vollständig beseitigt.

Um das Spalten per Durchgang zu beschränken, ist es notwendig, die durch die Heizrohren fließende Menge, die Temperatur der Verbindungsleitung und die Größe der Reaktionskammer in das richtige Verhältnis zueinander zu bringen.

Bei der Verwendung bereits bestehender, für Gasöl oder Kerosin bestimmter Anlagen für die Spaltung von Rohöl gemäß der Erfindung wird zweckmäßig die Größe der Reaktionskammer und die Temperatur der Verbindungsleitung unverändert gelassen und die durch den Ofen fließende ölmenge im Vergleich mit der bei Verarbeitung von Gasöl durchgeschickten annähernd verdoppelt.

Das Verhältnis von Rücklauf zu frischem Material beim Beschickungsgut hängt natürlich von dem Ausmaß der Spaltung per Durchgang ab, denn dieser Faktor bestimmt die Menge von erzeugtem Koks, Heizöl, Benzindestillat und Gas, da der Überschuß der gebildeten Produkte natürlich als Rücklauf verwendet wird. Je mehr die Spaltung per Durchgang eingeschränkt wird, desto größer ist der Anteil an Rücklauf im Gemisch, mit dem die Heizschlangen beschickt werden. Bei der ■ Verarbeitung von Smackoverrohöl wurde es als wünschenswert befunden, ein Verhältnis von ungefähr 2 Teilen Rücklaufs auf 1 Teil frischen Öles in der Mischung einzuhalten. Es ist natürlieh klar, daß der Rücklauf ein reines Destillat ist und daß es zur Verdünnung des Roh-Öls dient, welches eine größere Neigung zur Kohlenstoffbildung hat.

Im allgemeinen wird das ganze, im Dephlegmator angesammelte. Kondensat zum Mischtank geleitet. Es kann naturgemäß zur Regelung des Verhältnisses von Kreismaterial zu Ausgangsöl ein Teil des Rücklaufs durch das Rohr 37 und den Kühler 3.5 abgelassen werden.

Im nachstehenden werden die Zahlen eines Ausführungsbeispiels angegeben, das sich auf einen Probebetrieb mit Smackoverrohöl bezieht. Es sei aber ausdrücklich bemerkt, daß sich die Erfindung nicht auf die Betriebsverhältnisse des Ausführungsbeispieles beschränkt, vielmehr ändern sich die Betriebsbedingungen je nach dem zu verarbeitenden Rohmaterial.

Innere Abmessungen der Reaktionskammer: Durchmesser 132 cm, Länge 1320 cm, Durchflußmenge durch den Ofen 6703 hl/ 241 Stunden, öltemperatur in Verbindungsleitung 12: 454 bis 481 ° C. Druck in der Re- aktionskammer: 42,1 bis 49,1 Atm. Temperatur des Heizöls in dem Verdampfer: 371 bis

Claims (4)

1. 382⁰ C. Temperatur des Kondensats im Dephlegmator: 316° C. Temperatur des Beschickungsgutes bei der Pumpe: 260 bis 288° C. Gesamtergebnis an Benzindestillat:

   50 bis 53 °/o- Kokserzeugung: 0,76 bis 1,15 kg/hl. Betrag der Spaltung per Durchgang: 14 bis 15%· Verhältnis des Rücklaufs zum frischen öl: annähernd 2:1.

   Das Verfahren gemäß der Erfindung kann ebensogut auf andere schwere Kohlenwasserstoffe angewendet werden, wie z. B. entbenziniertes Rohöl, Heizöl und schwere Erdölrückst-ände von ähnlichen Eigenschaften. Bei Verarbeitung dieser Materialien ist selbstverständlich feein natürliches Benzin zu entziehen; die Entlastungsleitung 57 dient dann ausschließlich zur Beseitigung abnormaler Drücke, welche zufällig im Mischtank ent-■ stehen könnten, weswegen die Leitung 57 zweckmäßig mit einem Absperrventil ausgerüstet wird. Die obere Grenze für das Ausmaß der Spaltung per Durchgang bleibt, wie bereits beschrieben, 25°/₀; der günstigsteGrenzwert ist ebenfalls etwa 15 °/o> doch wird dies bei schwereren Rohmaterialien, wie z. B. Heizöl, durch ein Verhältnis von beiläufig 3: ι des Kreislaufmaterials zum frischen Material im BiescMckungsgemis'ch erreicht.
   Wie ohne weiteres klar ist, kann die Apparatur in verschiedener Hinsicht abgeändert werden. So kann man beispielsweise den Mischtank weglassen und den Boden des Dephlegmators 20 als einen Behälter benutzen, der die Funktionen des Tanks 32 versieht. Tn diesem Falle würde die sonst mit der Saugseite der Speisepumpen 54 und 55 verbundene Leitung 53 unmittelbar mit dem Boden des Dephlegmators verbunden werden und das vorgewärmte Rohöl in den Dephlegmator in etwa derselben Höhe wie der Gaseinlaß vom Verdampfer eintreten. Die Leitung 48 und die Ventile 46 und 49 würden, wie beschrieben, verwendet werden, würden aber gleichzeitig von einem Flüssigkeitsstandsregler am Dephlegmator von ähnlicher Bauart wie der Regler 47 gesteuert werden. Im allgemeinen wird es sich jedoch empfehlen, den Mischtank wegen der durch ihn erzielbaren Anpassungsfähigkeit des Betriebes beizubehalten. Ein weiterer Vorteil des Mischtanks besteht darin, daß der Tank leichter gereinigt werden kann als der Dephlegmator selbst.

   Ρλ τentansprücπε:

   ι. Verfahren zur Druckwärmespaltung von schweren Kohlenwasserstoffölen in flüssiger Phase, bei welchem die Trennung der Spaltprodukte in einem Verdampfer erfolgt und die Mittelöle als Rücklauf mit dem zu spaltenden Ausgangsöl in die Spaltapparatur zurückgeführt werden, dadurch gekennzeichnet, daß die zu spaltenden schweren öle, im besonderen asphalthaltige, gegebenenfalls durch die Abwärme der Spaltprodukte in bekannter Weise von den leichteren Anteilen befreite öle, mit einem verhältnismäßig großen Anteil an Rücklauf (z. B. im Verhältnis 1 Teil Ausgangsöl auf 2 Teile Rücklauf) gemischt und in der Spaltapparatur verhältnismäßig kurze Zeit Spaltbedingungen (z. B. einem Druck von etwa 40 bis 50 Atm. und einer Temperatur von 450 bis 480⁰ C bei einer Verweilzeit in der Spaltapparatur von ungefähr 15 Minuten) ausgesetzt werden, so daß bei jedem Durchgang weniger als 25 °/o (^z· B-14 bis i5°/o) des in die Spaltzone eingeführten Olgemisches in Benzin umgewandelt und ein noch spaltbarer Rücklauf erhalten wird.
2. 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Zulauf von Ausgangsöl zu dem Mischgefäß, in welchem es mit dem Rücklauf aus den Dephlegmatoren gemischt wird, durch automatische Regler derart beeinflußt wird, daß, sobald die Mischkammer gefüllt ist, nur ein Teil des in bekannter Weise durch die in den Spaltprodukten enthaltene Abwärme vorgewärmten Ausgangsöls in die Mischkammer gelangt, während der andere Teil durch einen Kühler wieder in das Vorratsgefäß für das Ausgangsöl zurückgeführt wird.
3. 3. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Mischkammer (32) mit Reglern (46, 47, 49) versehen ist, die, sobald die Mischkammer gefüllt ist, eine Zweigleitung (48, 50, 51) öffnen, durch welche ein Teil des vorgewärmten Ausgangsöls in den Vorratstank (38) zurückgeführt wird.
4. 4. Vorrichtung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Mischkammer (32) auch noch mit einem Regler (60) versehen ist, welcher Ausgangsöl unmittelbar aus der Leitung (40), durch welche das Ausgangsöl, um erwärmt zu werden, in die Dephlegmatoren geleitet wird, in die Mischkammer fließen läßt, sobald der ölstand in dem Mischgefäß unter eine untere Grenze gesunken ist.

   Hierzu 1 Blatt Zeichnungen

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