DE4143310A1

DE4143310A1 - Extrudierbare Treibmittelzusammensetzung für Geschütze

Info

Publication number: DE4143310A1
Application number: DE4143310A
Authority: DE
Inventors: David Frank Debenham
Original assignee: SEC DEP FOR DEFENCE LONDON; UK Secretary of State for Defence
Current assignee: Qinetiq Ltd
Priority date: 1990-07-02
Filing date: 1991-06-27
Publication date: 1994-01-20
Anticipated expiration: 2011-06-28
Also published as: DE4143310C2; ITRM920320A0; IT1254568B; SE9200590L; US6228190B1; ITRM920320A1; GB9014647D0; ES2073334A1; ES2073334B1; SE506194C2; CA2045926C; CA2045926A1

Description

Die Erfindung betrifft eine extrudierbare Treibmittelzusam mensetzung für Geschütze und ein daraus hergestelltes Treib mittel für Geschütze (kurz: Geschütztreibmittel).

Es ist eine Vielzahl von extrudierbaren Treibmittelzusammen setzungen bekannt, die auf Gemischen von Glycerintrinitrat bzw. Nitroglycerin (NG) und Cellulosenitrat bzw. Nitrocellu lose (NC) basieren. Die Herstellung von Treibmittel auf NC/NG-Basis (das auch als kolloidales Treibmittel bekannt ist) wie etwa zweibasigem Treibmittel (das nur auf NG und NC basiert) und dreibasigem Treibmittel (das auf Gemischen von NG, NC und Pikrit basiert) erfordert viele Phasen der Vermi schung von Bestandteilen sowie eine Endphase des Einbringens von Lösungsmittel, um die Bildung einer extrudierbaren Paste bzw. eines Teigs zu ermöglichen. Nachdem das Extrudat die gewünschte Form erhalten hat, beispielsweise als geschlitztes Rohr oder in Längsrichtung perforierte Stangen, wird es in einen Ofen verbracht, um das Lösungsmittel zu entfernen, und es resultiert ein relativ sprödes Treibmittel, dessen physi kalische Eigenschaften im wesentlichen von einem cellulose artigen Rahmenwerk, in das eine Lösung von NG eingekapselt ist, abhängen.

Die wesentlichen Forderungen, die an ein extrudierbares Geschütztreibmittel gestellt werden, sind die, daß es einen hohen spezifischen Energieinhalt haben muß, der mit den An forderungen moderner Hochleistungsmunition speziell für Artillerie- und Kampfpanzergeschütze kompatibel ist, und daß es zu der gewünschten Treibmittelform verarbeitbar sein muß. Die erste Forderung bedeutet, daß die Kraftkonstante F des gehärteten Treibmittels im Idealfall wenigstens 1100 kJ/kg sein sollte, wobei

F = nRT_o

mit n = Anzahl der Mole von Treibmittelgasprodukten je kg Treibmittel,
R = Gaskonstante und
T_o = adiabatische Flammentemperatur.

Die zweite Forderung wird erfüllt, indem sichergestellt wird, daß bei einer typischen Treibmittel-Verarbeitungstemperatur (üblicherweise zwischen 30 und 70°C) das extrudierbare Ge schütztreibmittel eine Viskosität in einem Bereich hat, der einerseits ein relativ leichtes Extrudieren zu der gewünsch ten Treibmittelform zum Einsetzen in eine Geschütz-Treib ladung erlaubt, andererseits aber auch sicherstellt, daß das einmal geformte Extrudat relativ frei von Klebrigkeit ist und seine Form beibehält, ohne zusammenzufallen.

Eine weitere Forderung von zunehmender Bedeutung ist, daß das Treibmittel in seiner extrudierten und gehärteten Endform ge gen einen Angriff oder eine zufällige Zündung möglichst un empfindlich ist. Diese Eigenschaft ist insbesondere für Ge schütztreibmittel wichtig, die in Munition zu verwenden sind, die in einem eng begrenzten Raum gelagert ist, beispielsweise im Rumpf eines Kampfpanzers, der einem feindlichen Angriff ausgesetzt sein kann, speziell Hochgeschwindigkeits-Fragmen ten von Artillerieeinschlägen und/oder Hochgeschwindigkeits- Gasstrahldurchschlagsgeschossen von Hohlladungs-Gefechts köpfen.

Bekannte kolloidale Geschütztreibmittel erfüllen zwar einige, aber nicht alle der genannten Forderungen. Insbesondere ten dieren sie dazu, gegenüber einem H-Ladungsangriff hochemp findlich zu sein. Es ist bekannt, daß die Kraftkonstante solcher Zusammensetzungen beispielsweise dadurch vergrößert werden kann, daß energiereiche teilchenförmige Explosiv füllstoffe wie die empfindlichen cyclischen Nitramine RDX (Hexogen) und HMX (Octogen) zugefügt werden, aber dies führt wieder zu der Tendenz einer noch größeren Empfindlichkeit des Treibmittels.

Aufgabe der Erfindung ist die Überwindung oder zumindest die teilweise Verringerung dieses Nachteils.

Durch die Erfindung wird somit eine extrudierbare Zusammen setzung für ein Geschütztreibmittel angegeben, die folgendes aufweist: 65-85 Gew.-% von teilchenförmigem Explosivfüll stoff, 10-30 Gew.-% eines härtbaren Gemischs aus einem poly(nitratoalkyl-substitutierten) Alkylether-Vorpolymer mit funktionellen Endgruppen und einem Vernetzungsmittel, und 1-12 Gew.-% eines energetischen Weichmachers.

Es wurde gefunden, daß Geschütztreibmittel-Zusammensetzungen nach der Erfindung extrudierbare Pasten bilden und nach dem Extrudieren zu verwendbaren Formen und Härten typischerweise Kraftkonstanten von mehr als 1200 kJ/kg haben. Obwohl sie große Mengen von empfindlichem teilchenförmigem Explosivstoff wie RDX oder HMX enthalten können, sind sie unerwarteterweise erheblich weniger empfindlich gegenüber einem H-Ladungsan griff als kolloidale Treibmittel.

Die vorliegende Zusammensetzung umfaßt bevorzugt 70-82 Gew.-% des Explosivfüllstoffs, 12-25 Gew.-% des Gemischs von Vor polymer/Vernetzungsmittel und 2-10, insbesondere 4-8 Gew.-% des energetischen Weichmachers. Bei einer Beladung mit weni ger als 12 Gew.-% Vorpolymer/Vernetzungsmittel-Gemisch hat die Zusammensetzung die Neigung, steif und schwer extrudier bar zu sein, wogegen bei Beladungen von mehr als 25 Gew.-% das Extrudat dazu neigt, unter seinem Eigengewicht zusammen zubrechen.

Um der Zusammensetzung eine hohe Kraftkonstante zu geben, weist der Explosivfüllstoff bevorzugt wenigstens ein cycli sches Nitramin wie RDX oder HMX auf.

Da die vorliegende Zusammensetzung sowohl ein energetisches Binder-Vorpolymer als auch einen energetischen Weichmacher enthält, kann eine relativ hohe Kraftkonstante dadurch auf rechterhalten werden, daß die Anteile dieser Bestandteile in der Zusammensetzung in einem gewissen Umfang erhöht und die Beladung mit Explosivfüllstoff verringert wird. Dies ist zwar mit dem Vorteil verbunden, daß die Empfindlichkeit der Zusam mensetzung verringert wird, aber die Verringerung der Menge von Explosivfüllstoff hat eine deutliche Auswirkung auf das Verarbeitungsvermögen der Zusammensetzung. Wenn beispielswei se der Füllstoff ein feinteiliges cyclisches Nitramin ent hält, muß die Zusammensetzung einen hohen Füllstoffanteil von typischerweise mehr als 78% enthalten, da sonst das Extrudat zu weich ist und dazu neigt, unter seinem Eigengewicht zu sammenzubrechen.

Es wurde jedoch gefunden, daß der Gesamtanteil des Füllstoffs in der Zusammensetzung vorteilhafterweise auf weniger als 78% oder sogar weniger als 75% herabgesetzt werden kann, wenn bis zu 40 Gew.-% und bevorzugt 10-25 Gew.-% des Füll stoffs den relativ energiearmen unempfindlichen Explosivstoff Pikrit (Nitroguanidin) enthält. Die Anwesenheit von nadelähn lichen kristallinen Teilchen von Pikrit in der Zusammenset zung unterstützt die Verstärkung des Extrudats, ohne die Kraftkonstante zu weit zu vermindern. Die Auswirkung der Ver minderung sowohl der Gesamtmenge an Füllstoff als auch des energiereichen Explosivstoffgehalts dieses Füllstoffs (d. h. durch den Einbau von Pikrit) besteht darin, daß die Empfind lichkeit der ausgehärteten Treibmittelzusammensetzung weiter herabgesetzt wird.

Das Vorpolymer weist bevorzugt einen hydroxylierten poly- (nitratoalkyl-substituierten cyclischen Ether) auf, wobei der cyclische Ether bevorzugt ein Oxetan oder ein Oxiran ist. Der cyclische Ether hat bevorzugt nicht mehr als zwei und beson ders bevorzugt nur eine Nitratoalkylsubstituentengruppe. Ge eignete Beispiele von cyclischen Ethern sind 3-Nitromethyl-3- methyloxetan und Glycidylnitrat. Das Molekulargewicht des Vorpolymers, das im Idealfall eine viskose Flüssigkeit in dem Temperaturbereich von 30-50°C ist, liegt bevorzugt im Be reich von 2000-15 000, besonders bevorzugt 3000-10 000, um sicherzustellen, daß die extrudierbare Treibmittelzusammen setzung eine ausreichende Verarbeitungsfähigkeit hat. Ge eignete hydroxylierte Vorpolymere, die auf nitratoalkylsub stituierten cyclischen Ethern basieren, sind in den eigenen gleichzeitig anhängigen PCT-Anmeldungen PCT/GB 90/00 838 und PCT/GB 90/00 837 angegeben.

Die mittlere Funktionalität des Vorpolymers liegt bevorzugt zwischen 1,5 und 3,5, besonders bevorzugt zwischen 1,7 und 3,2. Es ist erwünscht, daß die Vorpolymer/Härter-Kombination nicht unter Erzeugung eines hochvernetzten Gefüges in der Zusammensetzung nach dem Extrudieren und Härten reagiert. Es ist daher bevorzugt, daß im Fall einer mittleren Funktio nalität des Vorpolymers von 2 oder weniger der Härter poly funktionell ist, wogegen der Härter bifunktionell ist, wenn die Funktionalität des Vorpolymers mehr als 2 beträgt.

Der Anteil von Vernetzungsmittel wird normalerweise so ge wählt, daß gewährleistet ist, daß es mit sämtlichen verfüg baren Endgruppen an dem Vorpolymer angenähert stöchiometrisch reagiert. Dieser Anteil umfaßt normalerweise nicht mehr als 15 Gew.-% des Vorpolymer/Vernetzungsmittel-Gemischs.

Das Vorpolymer ist bevorzugt hydroxyliert, und das Vernet zungsmittel ist ein Isocyanat, so daß das Vorpolymer/Vernet zungsmittel-Gemisch einer Härtungsreaktion vom Urethantyp unterworfen werden kann.

Die Anwesenheit eines energetischen Weichmachers hat sich als wichtig erwiesen, und zwar zum Benetzen des Explosivfüllers, zum Erweichen der Zusammensetzung, um dadurch ihre Extrudier fähigkeit zu verbessern, und um sicherzustellen, daß die Zu sammensetzung eine hohe Kraftkonstante hat. Der energetische Weichmacher weist bevorzugt wenigstens einen Nitrato-Weich macher wie Bis-2,2-dinitropropyl-formal, Bis-2,2-dinitro propyl-acetal oder Gemische dieser beiden auf. Nitroweich macher, insbesondere mit einem Gewichtsverhältnis von Nitro weichmacher zu Vorpolymer zwischen 1 : 2 und 1 : 5, sind mit dem Vorpolymer mischbar und verringern die Klebrigkeit des Vor polymers erheblich, besonders, wenn das Vorpolymer hydroxy liert ist. Ferner weisen Nitroweichmacher den zusätzlichen Vorteil auf, daß bei hydroxyliertem Vorpolymer und einem Iso cyanat als Vernetzungsmittel die Anwesenheit solcher Weich macher keine nachteilige Auswirkung auf die Härtungsreaktion vom Urethantyp zwischen dem Vorpolymer und dem Vernetzungs mittel hat und sogar die Topfzeit des aushärtenden Gemischs bei Temperaturen unterhalb 70°C verlängern kann. Dadurch wird wiederum die verfügbare Verarbeitungszeit verlängert, bevor die Härtungsreaktion die Zusammensetzung zum Extrudie ren zu steif macht.

Extrudierbare Geschütztreibmittel-Zusammensetzungen gemäß der Erfindung und daraus hergestellte gehärtete Extrudate werden nachstehend beispielsweise beschrieben.

Bestandteile

In den Beispielen von extrudierbaren Geschütztreibmitteln nach der Erfindung wurden die folgenden Bestandteile einge setzt.

Explosivfüllstoffe:

RDX: mikronisiertes monomodales RDX, [CH₂NNO₂]₃
HMX: mikronisiertes monomodales HMX, [CH₂NNO₂]₄
Pikrit: vermahlenes kristallines Nitroguanidin

Vorpolymere:

Poly(NIMMO)1: hydroxyliertes bifunktionelles Poly(3-nitratomethyl-3-methyloxetan) mit den folgenden Eigenschaften:

Viskosität
  bei 30°C: 1610 Poise
  bei 40°C: 560 Poise
  bei 60°C: 100 Poise
Hydroxylzahl: 18-22 mg KOH/g^-1
Molekulargewicht: 5500
mittlere Funktionalität: ≦ωτ2, typisch 1,9
Dichte: 1,26 g cm^-3
Bildungswärme: -73,9 kcal mol^-1
Explosionswärme: 28,8 kcal mol^-1

Poly(NIMMO)2: hydroxyliertes trifunktionelles Poly(3-nitratomethy-3-methyloxetan) mit den folgenden Eigenschaften:

Viskosität bei 30°C: 200 Poise
Molekulargewicht: 2-3000
mittlere Funktionalität: ca. 3

Sowohl Poly(NIMMO)1 als auch 2 wurden gemäß dem allgemeinen Verfahren hergestellt, das in der eigenen gleichzeitig anhängigen PCT-Anmeldung PCT/GB90) 00 838 beschrieben ist.

Weichmacher:

BDNPA/F: Gemisch mit 50/50 Gewichtsanteilen von Bis dinitropropylacetal und Bis-dinitropropylformal, vertrieben von Aerojet Corporation, USA.

Vernetzungsmittel:

Desmodur N100: polyfunktionelles viskoses Isocyanat von Bayer AG, Deutschland.
MD1: 4,4-Diisocyanato-diphenylmethan

Katalysator:

DBDTL: Dibutylzinn-dilaurat.

Beispiel 1

Bestandteil
Gewichtsteile
RDX
80,4
Poly(NIMMO)1	14,16
Desmodur N100	0,54
BDNPA/F	4,90
DBDTL	50 ppm von Poly(NIMMO)1

Es wurde gefunden, daß die durch Vermischen der genannten Be standteile erzeugte Paste im Temperaturbereich von 45-60°C extrudierbar war, bei diesen Temperaturen ein gutes Topfleben hatte und in einem glatten und schwach klebrigen Extrudat resultierte. Die mechanischen Eigenschaften des gehärteten Extrudats waren vergleichsweise weich infolge der geringen Vernetzungsdichte des gehärteten Poly(NIMMO)1, und sein un löslicher Kautschukanteil, gemessen mittels Lösungsmittel extraktion, wurde als zwischen 40 und 60% schwankend ermittelt.

Beispiel 2

Bestandteil
Gewichtsteile
RDX
78,7
Poly(NIMMO)1	15,57
Desmodur N100	0,54
BDNPA/F	5,19
DBDTL	50 ppm von Poly(NIMMO)1

Die durch Vermischen dieser Bestandteile erhaltene Paste war bei 45°C extrudierbar und hatte bei dieser Temperatur ein gutes Topfleben.

Beipiel 3

Bestandteil
Gewichtsteile
RDX
67,3
Pikrit	7,8
BDNPA/F	6,4
Poly(NIMMO)1	17,19
Desmodur N100	1,31
DBDTL	50 ppm von Poly(NIMMO)1

Beispiel 4

Die Bestandteile und ihre Gewichtsteile in dem extrudierbaren Geschütztreibmittel des Beispiels waren die gleichen wie in Beispiel 3, wobei nur RDX durch HMX ersetzt worden war.

Beispiel 5

Bestandteil
Gewichtsteile
HMX
64,3
Pikrit	9,1
BDNPA/F	6,8
Poly(NIMMO)1	18,24
Desmodur N100	1,56
DBDTL	50 ppm von Poly(NIMMO)1

Beispiel 6

Bestandteil
Gewichtsteile
RDX
67
Pikrit	8
Poly(NIMMO)2	16,3
BDNPA/F	6,7
MD1	1,8
DBDTL	-

Jede der Pasten, die durch Vermischen der Bestandteile der Beispiele 3-6 erhalten wurde, erwies sich als extrudierbar im Temperaturbereich von 45-60°C, hatte ein gutes Topfleben bei diesen Temperaturen, war nicht klebrig und zeigte Fließen nur unter Druck, so daß das Extrudat in seinem Zustand vor dem Härten seine Form behielt und nicht zusammenfiel. Das gehär tete Produkt von Beispiel 6 war fester als das unter Einsatz der Bestandteile der Beispiele 3-5 erhaltene Produkt, weil seine gummiartige Komponente eine höhere Vernetzungsdichte hatte. Die gummiartige Komponente des gehärteten Produkts von Beispiel 6 hatte einen unlöslichen Gummianteil von 75-85%.

Herstellungsmethode - Allgemeines Vorgehen

Extrudierbare Geschütztreibmittel-Zusammensetzungen gemäß den in den Beispielen angegebenen Formulierungen und daraus her gestelltes Extrudat wurden nach der folgenden Methode herge stellt.

1. Ein Gemisch aus Nitroweichmacher, Vorpolymer und (gegebe nenfalls) Härtungskatalysator wurde in ein vertikales Plane tenrührwerk aufgegeben. Der Mischvorgang wurde begonnen, und es wurde eine ausreichende Menge des trockenen teilchenför migen cyclischen Nitramins zugefügt, bis sich eine weiche Premix-Masse gebildet hatte. Die Temperatur der Premix-Masse wurde während der ganzen Zeit auf 50°C gehalten.
2. Die weiche Premix-Masse wurde in einen horizontalen Ein mischer überführt, und der Rest des cyclischen Nitramins wurde in Teilschritten zugefügt und in die Premix-Masse ein gemischt. Darauf folgte gegebenenfalls die schrittweise Zu gabe und Einmischung von Pikrit. Schließlich wurde das Ver netzungsmittel zugeführt und für 10 min eingemischt. Die Temperatur im Inneren des Einmischers wurde während der gesamten Zugabe und des Einmischens auf 60°C gehalten.
3. Die resultierende Treibmittelpaste wurde dann aus dem Einmischer entnommen und in den Zylinder einer Kolbenpresse aufgegeben, die mit einer Düse ausgerüstet war, um ein Schlitzrohr-Extrudat zu erzeugen. Der Kolben wurde bis zu einem Punkt druckbeaufschlagt, an dem eine passende Extru sionsrate erhalten wurde. Das Extrudat wurde auf Schalen auf genommen und für 100 h bei 60°C erwärmt, um die Aushärtung des Vorpolymers und des Vernetzungsmittels zu Ende zu führen.

Wenn ein Härtungskatalysator eingesetzt wurde, wurde die eingesetzte Menge so gewählt, daß gewährleistet war, daß das Gemisch aus Vorpolymer, Vernetzungsmittel und Weichmacher ein ausreichendes Topfleben hatte, um das komplette Einmischen und Extrudieren zu ermöglichen, bevor das Treibmittel infolge der Aushärtung zu steif wurde. Als adäquate Definition des Topflebens wurde die Zeit ermittelt, die benötigt wird, bis die Viskosität des Vorpolymer/Vernetzungsmittel-Gemischs 20 000 Poise erreicht. Beobachtete Topfzeitdauern für solche Gemische sind in der folgenden Tabelle 1 angegeben.

Tabelle 1

Es wurden Untersuchungen hinsichtlich des Viskositätsanstiegs beim Aushärten dieser Gemische durchgeführt und zeigten eine wohldefinierte Beendigung der Topfzeit mit nur sehr geringer Viskositätszunahme, bis die Gemische gelierten. Aus der Ta belle 1 ist ersichtlich, daß die Anwesenheit von Nitroweich macher die vorteilhafte Auswirkung hat, daß die Topfzeit bei Härtungstemperaturen unter 70°C verlängert wird.

Spezifischer Energieinhalt von ausgehärtetem Treibmittel
Beispiel
Kraftkonstante (kJ/kg)
1
1200-1250
2	1200-1250
3	1213
4	1236
5	1228
6	1200-1250

Bewertung der Empfindlichkeit

Zur Bewertung der Empfindlichkeit von Treibmittelzusammensetzungen nach der Erfindung wurde der folgende Versuch eines H-Ladungs-Angriffs durchgeführt.

Eine H-Ladung wird sechs Ladungsdurchmesser oberhalb einer 25,4 mm dicken Flußstahl-Abdeckplatte und zwölf Ladungsdurch messer oberhalb eines Ziels, das eine Masse von 2 kg von zu prüfender extrudierter gehärteter Treibmittelzusammensetzung aufweist, angeordnet. Die H-Ladung besteht aus einer zylin drischen Sprengladung mit einem Durchmesser von 63 mm mit einem konischen Wiedereintritts-Vorderende, das mit einer 45° konischen Kupferauskleidung ausgekleidet ist. Die Explosiv füllung ist eine Gießmischung von 86% teilchenförmigem HMX, das in 14% gummiartigem Binder dispergiert ist.

Das Ziel besteht auf einem 165 mm langen Abschnitt einer auf der Seite liegenden brennbaren Patronenhülse mit einem Durch messer von 120 mm, die mit Stangen von zu prüfender extru dierter gehärteter Treibmittelzusammensetzung einer Gesamt masse von 2 kg gefüllt ist. Jede Stange besteht aus einem Treibmittelrohr, das an beiden Enden offen ist und einen über seine Gesamtlänge verlaufenden Längsschlitz aufweist. Die Dicke oder Bahngröße der Stange ist die Differenz zwischen ihrem Außen- und ihrem Innendurchmesser.

Unter dem Ziel ist eine Serie von Stahlplatten mit Kartonzwi schenlagen positioniert, um den Hohlladungsstrahl nach seinem Durchtritt durch das Ziel aufzuhalten. 1,9 m vom Ziel ent fernt ist genau über dem Niveau der Abdeckplatte ein Explo sionsdruckmesser angeordnet.

Wenn die H-Ladung abgeschossen wird, wird der durch die Reaktion des Ziels erzeugte Überdruck aufgezeichnet. Die Netto-Sprengleistung wird als ein Massenverhältnis ausge drückt, das die Masse eines detonierten Standard-Explosiv gemischs (eines 60 : 40-Gemischs von RDX und TNT), das die gleiche Überdruckleistung ergibt, dividiert durch die Treib mittelmasse, ist.

Für jede geprüfte Zusammensetzung werden Schießversuche über einen großen Bereich von Bahngrößen durchgeführt, und die Resultate werden als ein Diagramm der Sprengleistung (des Massenverhältnisses) über der Bahngröße aufgetragen.

Die Zusammensetzung des Beispiels 5 wurde unter Anwendung dieses Tests bewertet, und die Ergebnisse sind in Fig. 1 wie dergegeben. Zum Vergleich sind in Fig. 2 die Resultate der gleichen Empfindlichkeitsprüfung wiedergegeben, die mit einem konventionellen dreibasigen kolloidalen Treibmittel (Nitro glycerin/Nitrocellulose/Pikrit) mit hohem Energieinhalt (Kraftkonstante = 1135 kJ/kg) durchgeführt wurde. Diese Ergebnisse zeigen, daß die Zusammensetzung gemäß Beispiel 5 erheblich weniger empfindlich gegenüber einem H-Ladungsan griff als ein konventionelles dreibasiges Geschütztreibmittel ist.

Claims

1. Extrudierbare Treibmittelzusammensetzung für Geschütze, die die folgenden Komponenten aufweist:
65-85 Gew.-% von teilchenförmigem Explosivfüllstoff,
10-30 Gew.-% eines aushärtbaren Gemischs eines Poly(nitratoalkyl-substituierten)alkylether-Vorpoly mers mit funktionellen Endgruppen und eines Vernet zungsmittels und
1-12 Gew.-% eines energetischen Weichmachers.

2. Zusammensetzung nach Anspruch 1, die die folgenden Komponenten aufweist:
70-82 Gew.-% von teilchenförmigem Explosivfüllstoff,
12-25 Gew.-% eines aushärtbaren Gemischs eines Poly(nitratoalkyl-substituierten)alkylether-Vorpoly mers mit funktionellen Endgruppen und eines Vernet zungsmittels und
2-10 Gew.-% eines energetischen Weichmachers.

3. Zusammensetzung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Explosivfüllstoff wenigstens ein cyclisches Nitramin aufweist.

4. Zusammensetzung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß bis zu 40 Gew.-% des Explosivfüllstoffs Pikrit aufweist und der restliche Explosivfüllstoff einen größeren spezifi schen Energieinhalt als Pikrit hat.

5. Zusammensetzung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß 10-25 Gew.-% des Explosivfüllstoffs Pikrit aufweist.

6. Zusammensetzung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Explosivfüllstoff weniger als 78 Gew.-% der Zusammen setzung umfaßt.

7. Zusammensetzung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Vorpolymer einen hydroxylierten Poly(nitratoalkyl substituierten cyclischen Ether) und das Vernetzungsmittel ein Isocyanat aufweist.

8. Zusammensetzung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die mittlere Funktionalität des Vorpolymers 1,5-3,5 beträgt und das Vernetzungsmittel bifunktionell ist, wenn die mittlere Funktionalität des Vorpolymers größer als 2 ist, und polyfunktionell ist, wenn die mittlere Funktionalität des Vorpolymers 1,5-2 ist.

9. Zusammensetzung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der energetische Weichmacher einen Nitro-Weichmacher aufweist.

10. Extrudiertes Geschütztreibmittel mit einer Zusammenset zung, die die ausgehärtete Zusammensetzung nach Anspruch 1 aufweist.