DE4128543A1 - Antriebsvorrichtung fuer mindestens ein nebenaggregat einer kraftmaschine - Google Patents

Description

Die Erfindung bezieht sich auf eine Antriebsvorrichtung für mindestens ein Nebenaggregat einer Kraftmaschine gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruches 1.

Aus der älteren Patentanmeldung P 40 41 158.3-13 ist eine gattungsgemäße Antriebsvorrichtung für den Lüfter einer Brenn­ kraftmaschine bekannt. Hierbei ist vorgesehen, das innere Zen­ tralrad des Planetengetriebes über eine Strömungsbremse am Brennkraftmaschinengehäuse abzustützen, wobei durch entspre­ chende Änderung des Füllungsgrades der Strömungsbremse das Ab­ stützmoment und damit die Lüfterdrehzahl bezogen auf eine be­ stimmte Brennkraftmaschinendrehzahl variierbar ist. Da bei ei­ ner Strömungsbremse der Rotor auch bei maximaler Füllung nie ganz bis zum Stillstand abgebremst werden kann, kann auch nicht die theoretisch mögliche Bandbreite des Übersetzungsverhält­ nisses von An- zu Abtrieb ausgenutzt werden.

Aus der DE-OS 38 21 367 ist ferner bekannt, das Übersetzungs­ verhältnis eines Hochtriebes über einen mit dem inneren Zen­ tralrad des Planetengetriebes gekoppelten Hydromotor, welcher von einer von der Brennkraftmaschine selbst angetriebene Pumpe angetrieben wird, zu variieren. Dies stellt jedoch eine relativ kostenintensive Lösung dar.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Antriebsvor­ richtung der im Oberbegriff des Hauptanspruches beschriebenen Art zu schaffen, bei welcher mit einfachen Mitteln das Über­ setzungsverhältnis innerhalb einer maximalen Bandbreite verän­ derbar ist.

Die Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die Merkmale des kenn­ zeichnenden Teiles des Hauptanspruches gelöst.

Die Verwendung einer flüssigkeitsverdrängenden Pumpe, deren Förderstrom steuerbar ist, hat den Vorteil, daß durch eine Re­ duzierung des Förderstromes der Pumpe auf Null, die Einheit des Planetengetriebes, welche unter Zwischenschaltung dieser Pumpe an einem ortsfesten Gehäuse abgestützt ist, bis zum Stillstand abgebremst werden kann. Damit kann mit dieser Lösung das Über­ setzungsverhältnis der Antriebsvorrichtung innerhalb der maxi­ mal möglichen Bandbreite variiert werden. Die Verwendung einer einfachen Pumpe stellt darüber hinaus eine relativ kostengün­ stige Lösung dar, wobei in dem Fall, daß die Pumpe, wie mit den Ansprüchen 3 und 4 angegeben, als Innenzahnradpumpe in das Ge­ häuse des Planetengetriebes integriert ist, zusätzlich noch Bauraum eingespart werden kann.

Da sich mit einer geeigneten, in der mit der Druckseite der Pumpe verbundenen Förderleitung angeordneten Ventileinrichtung der Förderstrom bzw. der Druck in dieser Leitung und damit die Drehzahl der Pumpe relativ schnell ändern läßt, kann bei Bedarf auch eine sehr schnelle Änderung des Übersetzungsverhältnisses realisiert werden.

Mit der Verwendung eines Druckbegrenzungsventils stromauf einer den Förderstrom in Abhängigkeit von Betriebsparametern der Kraftmaschine steuernden Ventileinrichtung wird bewirkt, daß schon bei niederen Antriebsdrehzahlen das Nebenaggregat mit einer hohen Leistung betrieben werden kann, eine Beschädigung des Nebenaggregates bei hohen Antriebsdrehzahlen aber auf jeden Fall ausgeschlossen werden kann. Es kann damit die Leistung des jeweiligen Nebenaggregates, z. B. eines Lüfters auf einfache Weise begrenzt werden.

Die Ausgestaltung nach Anspruch 7 hat den Vorteil, daß kein separater Flüssigkeitskreislauf zum Betrieb der erfindungsgemäßen Pumpe vorgesehen werden muß. Ferner kann mit dieser Ausgestaltung die aus der Verlustenergie entstandene Wärme auf einfache Art und Weise abgeführt werden.

In der Zeichnung ist die Erfindung anhand eines Ausführungs­ beispieles aufgezeigt.

Im einzelnen zeigt

Fig. 1 eine erfindungsgemäße Vorrichtung zum Antrieb eines Lüfters einer Brennkraftmaschine in einer querge­ schnittenen Prinzipdarstellung,

Fig. 2 eine Schnittdarstellung der Fig. 1 längs der Linie II-II und

Fig. 3 in einem Diagramm P_L=f(n) den Zusammenhang zwischen Lüfterleistung P_L und Brennkraftmaschinendrehzahl n.

Fig. 1 zeigt einen Hochtrieb 1 für einen Lüfter 2 einer in der Zeichnung nicht sichtbaren Brennkraftmaschine. Dieser Hochtrieb 1 ist ein Planetengetriebe, welches aus einem inneren Zentral­ rad 3, einem Planetenradträger 5, auf welchem Planetenräder 6 drehbar gelagert sind und einem äußeren Zentralrad 4 besteht. Das innere Zentralrad 3 ist dabei mit dem Lüfter 2 drehfest verbunden und der Antrieb erfolgt über den Planetenradträger 5, welcher mit der in der Zeichnung ebenfalls nicht sichtbaren Kurbelwelle der Brennkraftmaschine drehfest verbunden ist. Das die einzelnen Komponenten des Hochtriebes 1 aufnehmende Gehäuse 7 ist gegen das Gehäuse 8 der Brennkraftmaschine abgestützt (hier nur symbolisch dargestellt). Das äußere Zentralrad 4 ist relativ breit ausgebildet, so daß in dessen Innenverzahnung neben den Planetenrädern 6 zusätzlich noch das Innenzahnrad 9 einer ebenfalls in dem Gehäuse 7 angeordneten flüssigkeitsverdrängenden Innenzahnradpumpe 10 kämmen kann. Das äußere Zentralrad 4 bildet also zusätzlich das Außenzahnrad der Innenzahnradpumpe 10. Die Abdichtung des Innenzahnrades 9 er­ folgt dabei auf der einen Seite durch das Planetengetriebege­ häuse 7 selbst und auf der anderen Seite durch eine zwischen dem Innenzahnrad 9 und der Laufebene der Planetenräder 6 ange­ ordnete, mit dem Gehäuse 7 fest verbundene Abdichtplatte 11, welche in eine im äußeren Zentralrad 4 vorgesehene umlaufende Innennut 12 hineinragt. Gelagert ist das Innenzahnrad 9 auf ei­ ner Seite in der Abdichtplatte 11 und auf der anderen Seite direkt im Gehäuse 7. Aus der Fig. 2 ist dabei ersichtlich, daß das Planetengetriebegehäuse 7 das Innenzahnrad 9 derart umgibt, daß durch das Innenzahnrad 9 zwei Räume 13 und 14 voneinander getrennt werden, von denen bei einer angenommenen Drehung des äußeren Zentralrades 4 in Richtung des Pfeiles 15 eine Drehung des Innenzahnrades 9 in Richtung des Pfeiles 16 resultiert, wodurch von der Verzahnung des Innenzahnrades 9 aus dem Raum 13 - entsprechend von der Verzahnung des äußeren Zentralrades 4 aus dem Raum 13′ - die zu fördernde Flüssigkeit (hier Motoröl) auf­ genommen und in den Raum 14 transportiert wird. Da nun nach Passieren des Raumes 14 die Verzahnung des Innenzahnrades 9 wieder mit der Verzahnung des äußeren Zentralrades 4 in Ein­ griff kommt, wird das in den Verzahnungen der Zahnräder 4 und 9 befindliche Motoröl herausgepreßt, so daß in dem Raum 14 ein Überdruck entsteht. Der Raum 14 bildet somit den Druckraum und die Räume 13 und 13′ die Saugräume der Innenzahnradpumpe 10.

Die Saugräume 13 und 13′ sind über je eine in der Abdichtplatte 11 angordnete Durchgangsbohrung 17 bzw. 17′ (Fig. 2) mit dem Raum 18 (Fig. 1) des Planetengetriebes verbunden. Dieser Raum 18 steht wiederum mit dem Schmierölkreislauf der Brennkraftma­ schine in Verbindung. Dabei ist immer gewährleistet, daß die Füllstandshöhe in dem Planetengetriebegehäuse 7 nie unter den durch die gestrichelte Linie 19 dargestellten Pegel fallen kann. Ein Luftsaugen der Pumpe 10 über die Durchgangsbohrungen 17 bzw. 17′ ist damit ausgeschlossen. Gleichzeitig ist immer für eine optimale Schmierung der der einzelnen Komponenten des Planetengetriebes gesorgt.

In weiterer Ausgestaltung der Erfindung ist es auch möglich, die Abdichtplatte über den gesamten Innendurchmesser des äuße­ ren Zentralrades vergrößert auszubilden, so daß der Raum, in welchem die Planeten laufen, von dem Raum, in welchem die In­ nenzahnradpumpe läuft, flüssigkeitsdicht abgetrennt ist. In diesem Fall kann zum Betrieb der Innenzahnradpumpe eine andere Flüssigkeit als die zur Schmierung des Planetengetriebes benö­ tigte verwendet werden. In diesem Fall muß das äußere Zentral­ rad aus Montagegründen natürlich teilbar ausgebildet sein.

In Höhe des Druckraumes 14 ist in dem Planetengetriebegehäuse 7 eine Bohrung 20 angeordnet, an welche eine Förderleitung 21 angeschlossen ist, deren Strömungsquerschnitt über eine Ven­ tileinrichtung 22 stufenlos steuerbar ist und zwar zwischen einer den Querschnitt auf Null reduzierenden Stellung (Schließstellung) und einer den Gesamtquerschnitt der Leitung 21 freigebenden Stellung (maximale Öffnungsstellung). Ange­ steuert wird die Ventileinrichtung 22 über eine elektronische Steuereinheit 23 in Abhängigkeit von Betriebsparametern der Brennkraftmaschine, die der Steuereinheit 23 über die Meßwert­ leitungen 24 zugeführt werden. Solche Parameter sind z. B. die Brennkraftmaschinenlast, -drehzahl, Kühlmitteltemperatur der Brennkraftmaschine, Temperatur einer mit der Brennkraftmaschine verbunden Zusatzbremseinrichtung, wie z. B. eines Retarders, Ladelufttemperatur, Öltemperatur etc. Die Förderleitung 21 mündet stromab der Ventileinrichtung 22 wieder in den Schmier- Ölvorratsbehälter der Brennkraftmaschine ein (Pfeil 25) oder wird, bei separatem Ölrücklauf zum Schmierölvorratsbehälter der Brennkraftmaschine, in das Gehäuse 7 zurückgeführt.

Die Abtriebsdrehzahl des Planetengetriebes und damit die Lüf­ terdrehzahl hängt nun, -bezogen auf eine bestimmte Antriebs­ drehzahl-, davon ab, mit welchem Drehmoment das äußere Zen­ tralrad 4 abgebremst bzw. abgestützt wird. Dieses Moment wie­ derum hängt direkt ab von dem Staudruck in der Förderleitung 21 und damit von der Öffnungsstellung der Ventileinrichtung 22. Ist diese in ihrer maximalen Öffnungsstellung, so kann die Pumpe 10 maximal fördern. Der Staudruck in der Förderleitung 21 ist damit minimal, d. h. die Drehzahl des Innenzahnrades 9 ist maximal und demzufolge das Bremsmoment für das äußere Zentral­ rad 4 minimal.

Befindet sich hingegen die Ventileinrichtung 22 in ihrer Schließstellung, so kann die Pumpe 10 kein Motoröl mehr för­ dern, d. h. das Innenzahnrad 9 kann sich nicht mehr drehen. Das äußere Zentralrad 4 befindet sich demzufolge ebenfalls im Stillstand, denn es wird jetzt über das auf der Druckseite be­ findliche, inkompressible Motoröl indirekt am Gehäuse 7 abge­ stützt (über die Lagerung des Innenzahnrades 9).

Zwischen dem Druck in der Förderleitung 21 und der Drehzahl des äußeren Zentralrades 4 besteht ein proportionaler Zusammenhang. Damit kann durch Verändern der Öffnungsstellung der Ventilein­ richtung 22 das Moment, mit welchem das äußere Zentralrad 4 abgestützt wird und damit die Abtriebsdrehzahl (Drehzahl des inneren Zentralrades 3) stufenlos variiert werden.

Wird nun die Brennkraftmaschine mit einer bestimmten Drehzahl n betrieben, so dreht sich der Planetenradträger 5 natürlich mit der gleichen Drehzahl. Die Umfangsgeschwindigkeit am Außenum­ fang des Planetenradträgers 5 (Radius r_m) entspricht dabei der Länge der Pfeile 26 und 27 in den beiden Diagrammen A und B der Fig. 1. In diesen Diagrammen A und B sind die Umfangsge­ schwindigkeiten v der einzelnen umlaufenden Teile des Pla­ netengetriebes in Abhängigkeit des Radius r des jeweiligen Ra­ des aufgetragen (r_a=Radius der äußeren Zentralrades 4, r_m=Radius des Planetenradträgers 5 und r_i=Radius des inneren Zentralrades 3).

In dem Diagramm A sind nun die Verhältnisse bei einer maximal geöffneten Ventileinrichtung 22 dargestellt. In diesem Fall kann ein maximaler Ölstrom gefördert werde, d. h. die Drehzahl des Innenzahnrades 9 ist maximal und demzufolge das Moment, mit welchem das äußere Zentralrad 4 abgebremst wird, minimal. Das äußere Zentralrad 4 dreht demzufolge mit einer relativ hohen Drehzahl. Die Umfangsgeschwindigkeit in diesem Fall ist in dem Diagramm A durch den Pfeil 28 dargestellt. Verbindet man nun die Spitzen der beiden Pfeile 28 und 26 miteinander, so ergibt sich gemäß Pfeil 29 auf dem Radius r_i des inneren Zentralrades 3 eine Umfangsgeschwindigkeit v, die relativ gering ist. (Die Länge der Pfeile ist ein Maß für den Betrag der Umfangsge­ schwindigkeit v auf dem jeweiligen Radius r_a, r_m und r_i). Die Abtriebsdrehzahl des Planetengetriebes und damit die Lüfter­ drehzahl ist in diesem Fall also relativ gering.

Wird nun die Förderleitung 21 durch die Ventileinrichtung 22 verschlossen, so wird, wie oben beschrieben, das Innenzahnrad 9 der Zahnradpumpe 10 und damit auch das äußere Zentralrad 4 bis zum Stillstand abgebremst, d. h. die Umfangsgeschwindigkeit v am Radius r_a wird zu Null. Durch Verbinden des Nullpunktes 30 auf dem Radius r_a mit der Spitze des Pfeiles 27 in dem Diagramm B ergibt sich damit eine jetzt erhöhte Umfangsgeschwindigkeit v an dem Radius r_i des inneren Zentralrades 3 und demzufolge eine erhöhte Lüfterdrehzahl (Pfeil 36).

Bezogen auf eine bestimmte Antriebsdrehzahl bzw. Umfangsge­ schwindigkeit am Radius r_m des Planetenradträgers 5 ist die Abtriebsdrehzahl bzw. Umfangsgeschwindigkeit am Radius r_i des inneren Zentralrades 3 dann maximal, wenn die Umfangsgeschwin­ digkeit v am Radius r_a des äußeren Zentralrades 4 gleich Null ist, d. h. wenn das äußere Zentralrad 4 still steht. Je größer die Drehzahl des äußeren Zentralrades 4 ist, desto geringer ist die Abtriebsdrehzahl des Planetengetriebes und damit die Lüf­ terdrehzahl.

Selbstverständlich lassen sich geringste Leckverluste auf der Druckseite der Zahnradpumpe 10 nie ganz vermeiden, d. h. das Innenzahnrad 9 kann sich auch bei geschlossener Ventileinrich­ tung 22 noch geringfügig bewegen, jedoch ist der daraus resul­ tierende Einfluß auf die Abtriebsdrehzahl des Planetengetriebes verschwindend gering.

In weiterer Ausgestaltung der Erfindung ist es ebenso möglich, stromauf der Ventileinrichtung 22 ein Druckbegrenzungsventil 31 (gestrichelt dargestellt) vorzusehen, mit welchem ein Über­ schreiten eines Grenzwertes für den Staudruck in der Förder­ leitung 21 stromauf der Ventileinrichtung 22 und damit eine im Hinblick auf die Festigkeit zu hohe Lüfterdrehzahl verhindert werden kann. Das Druckbegrenzungsventil 31 funktioniert derart, daß bei Erreichen des vorgegebenen Grenzwertes für den Stau­ druck eine Teilmenge an Motoröl über das Begrenzungsventil 31 abgesteuert wird und zwar genau die Menge die erforderlich ist, damit der Grenzdruck in der Leitung 21 nicht überschritten wird. Es wird damit eine Leistungsbegrenzung erzielt.

Fig. 3 zeigt in einem Diagramm 32 P_L=f(n) den Zusammenhang zwischen der Lüfterleistung P_L und der Brennkraftmaschinendrehzahl n im Falle einer maximal geöffneten Ventileinrichtung 22 (durchgezogener Graph 33) und im Falle einer durch die Ventileinrichtung 22 verschlossenen Förderlei­ tung 21 (gestrichelter Graph 34). Bei verschlossener Leitung 21 ist die Lüfterdrehzahl und damit die Lüfterleistung P_L immer größer als die bei freigegebener Förderleitung 21. Der Graph 34 liegt demzufolge bei jeder Brennkraftmaschinendrehzahl n ober­ halb des Graphen 33. Mit dem Druckbegrenzungsventil 31 kann nun erreicht werden, daß bei verschlossener Leitung 21 ab einem vorgegebenen Schwellwert n_s für die Motordrehzahl die Lüfter­ leistungskurve nahezu waagerecht verläuft. Dies ist durch die strichpunktierte Linie 35 in dem Diagramm der Fig. 3 aufge­ zeigt. Mit dieser Lösung ist es möglich, den Lüfter 2, - falls erforderlich -, über den gesamten Drehzahlbereich voll zuge­ schaltet zu betreiben (also bei durch die Ventileinrichtung 22 verschlossener Förderleitung 21), so daß bereits bei einer re­ lativ niederen Brennkraftmaschinendrehzahl n_S nahezu die maxi­ male Lüfterleistung P_Lmax erreicht wird. Es ist dabei jedoch zu jedem Zeitpunkt ausgeschlossen, daß der Lüfter 2 im höheren Brennkraftmaschinendrehzahlbereich infolge zu hoher Drehzahlen Schaden nehmen kann. Mit dieser Lösung, (steuerbare Ventilein­ richtung 22 und stromaufwärtiges Druckbegrenzungsventil 31) kann jedoch auch bei Bedarf jeder beliebige Punkt zwischen den drei Graphen 33, 34 und 35 erreicht werden.

Das Druckbegrenzungsventil 31 muß nicht unbedingt in Reihe zu der steuerbaren Ventileinrichtung 22 angeordnet sein, es kann ebenso parallel dazu geschaltet sein.

Die Verwendung eines Druckbegrenzungsventils 31 hat ferner den Vorteil, daß das Gesamtsystem besonders schnell auf ein Über­ schreiten des Grenzwertes für den Staudruck in der Förderlei­ tung 21 reagieren kann.

Der abgeknickte Verlauf kann auch ohne die Verwendung eines Druckbegrenzungsventiles 31 realisiert werden, jedoch muß hierbei in der Förderleitung 21 stromauf der Ventileinrichtung 22 ein separater Sensor vorgesehen sein, über welchen der ak­ tuelle Staudruck an die elektronische Steuereinheit 23 über­ mittelt werden kann, welche dann, wenn der Grenzdruck bei dem Schwellwert n_S für die Brennkraftmaschinendrehzahl erreicht ist, die Ventileinrichtung 22 so ansteuert, daß durch entspre­ chendes Freigeben des Strömungsquerschnittes der Förderleitung 21 der strichpunktierte Verlauf 35 realisiert wird.

Die Regelung kann auch mit Hilfe eines die Lüfterdrehzahl er­ fassenden Sensors erfolgen.

In weiterer Ausgestaltung der Erfindung ist es ebenso denkbar, in der Fluidförderleitung 21 ausschließlich ein Druckbegren­ zungsventil vorzusehen, welches bei Erreichen des Grenzdruckes einen entsprechenden Ölstrom absteuert. Damit würde ausgehend von der Leerlaufdrehzahl n_LL bis zur Grenzdrehzahl n_s der ge­ strichelte Graph 34 und bei höheren Drehzahlen der strichpunk­ tierte Graph 35 gefahren werden.

Anstelle einer Zahnradpumpe kann als flüssigkeitsverdrängende Pumpe auch eine Flügelzellenpumpe mit Treib- oder Sperrschie­ bern eingesetzt werden. Bei einer Auslegung als Sperrschieber­ pumpe können die Verdrängerelemente auf dem Rücken des äußeren Zentralrades und die Sperrschieber im Gehäuse angeordnet wer­ den. Eine Treibschieberpumpe würde eine exzentrisch bearbeite­ tes Gehäuse benötigen sowie einen Schieber im äußeren Zentral­ rad.

Selbstverständlich muß die variable Abstützung des Drehmomentes nicht zwingend am äußeren Zentralrad des Planetengetriebes er­ folgen. Dies kann in erfindungsgemäßer Weise auch an einer anderen Komponente erfolgen. An- und Abtrieb sind dann natür­ lich entsprechend zu verlegen.

Claims (7)

1. Antriebsvorrichtung für mindestens ein Nebenaggregat einer Kraftmaschine mit einem Planetengetriebe, welches eine An­ triebseinheit, eine Abtriebseinheit und eine weitere an einem Gehäuse abstützbare Einheit aufweist und mit einer Einrichtung zur betriebsparameterabhängigen Veränderung desjenigen Mo­ mentes, mit welchem die weitere Einheit am Gehäuse abgestützt wird, dadurch gekennzeichnet, daß die Einrichtung zur Veränderung des Abstützmomentes eine von der weiteren Einheit antreibbare, flüssigkeitsverdrängende Pumpe ist, deren Förderstrom steuerbar ist.

2. Antriebsvorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Antriebseinheit der Planetenradträger (5), die Ab­ triebseinheit das innere Zentralrad (3) und die weitere Einheit das äußere Zentralrad (4) des Planetengetriebes ist.

3. Antriebsvorrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die flüssigkeitsverdrängende Pumpe eine Innenzahnradpumpe (10) ist, deren Außenzahnrad durch die Innenverzahnung des äu­ ßeren Zentralrades (4) des Planetengetriebes gebildet ist.

4. Antriebsvorrichtung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Breite der Innenverzahnung des äußeren Zentralrades (4) größer ist als die Breite der Verzahnung der Planetenräder (6) und daß benachbart zu der Laufebene der Planetenräder (6) das Innenzahnrad (9) der Pumpe (10) mit der Innenverzahnung des äußeren Zentralrades (4) im Eingriff ist, wobei die Abdichtung des Innenzahnrades (9) der Pumpe (10) durch das Gehäuse (7) selbst, sowie über eine zwischen der Laufebene der Planetenrä­ der (6) und dem Innenzahnrad (9) der Pumpe (10) angeordnete, mit dem Gehäuse (7) fest verbundene, in eine im äußeren Zen­ tralrad (4) angeordnete, umlaufende Innennut (12) hineinrei­ chende Abdichtplatte (11) erfolgt.

5. Antriebsvorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Druckraum (14) der Pumpe (10) mit einer Flüssigkeits­ förderleitung (21) verbunden ist, deren Strömungsquerschnitt mittels einer Ventileinrichtung (22) steuerbar ist.

6. Antriebsvorrichtung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß stromauf der Ventileinrichtung (22) ein den Druck in der Förderleitung (21) stromauf der Ventileinrichtung (22) begren­ zendes Ventil (31) angeordnet ist.

7. Antriebsvorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Saugräume (13, 13′) der Pumpe (10) über in der Abdicht­ platte (11) angeordnete Öffnungen (17, 17′) mit einem im Gehäuse (7) des Planetengetriebes vorgesehenen Schmierölvorratsraum (18) verbunden sind, welcher mit dem Schmierölkreislauf der Kraftmaschine in Verbindung steht.