DE3122961C2 - - Google Patents

Description

Die Erfindung betrifft ein elektro-hydraulisches Wegeventil für Öl-in-Wasser Emulsionen (HFA-Flüssigkeiten) gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1.

Ein derartiges Wegeventil zählt beispielsweise durch die DE-OS 29 23 719 zum Stand der Technik. Hierbei handelt es sich um ein magnetbetätigtes 3/2-Wegesitzventil mit Federrückstellung. Die miteinander zusammenwirkenden Dichtglieder bestehen jeweils aus kegelförmigen Schließ­ körpern an der Ventilstange sowie aus daran angepaßten Sitz­ ringen im Ventilgehäuse. Die Verlagerung der Ventilstange erfolgt mittels eines langhubigen Magneten, dessen Wirkrich­ tung parallel zur Ventilstange verläuft. Die Übersetzung der Kraft des Magnetstößels auf die Ventilstange erfolgt durch einen in einem besonderen Aufsatzgehäuse gelagerten zweiar­ migen Kipphebel im Verhältnis der Hebelarme von etwa 2 : 1. Die Rückstellung der Ventilstange wird durch eine Schrauben­ druckfeder bewirkt, die in einen hohl ausgebildeten Zapfen der Ventilstange eingreift. Der Verbraucher ist im Bereich der mittleren Einschnürung, die Pumpe im Bereich des Rück­ stellzapfens und der Tank im Bereich des Magnetzapfens an die Längsbohrung angeschlossen.

In der Offenlegungsschrift wird darauf hingewiesen, daß ausreichend große Durchflußmengen gewährleistet sein sollen. Solche Durchflußmengen erfordern jedoch bei hydrau­ lischen Einrichtungen für den untertägigen Strebausbau Nenn­ weiten von mindestens 10 mm (NW 10). Die Erfahrungen der Praxis zeigen aber nun, daß schon bei NW 10 zum Öffnen von Sitzventilen Kräfte in einer Größenordnung von etwa 4000 Newton aufgebracht werden müssen. Diese Kräfte wären mithin auch im vorliegenden Fall anzunehmen, wobei noch nicht einmal die bei diesem Sysem vorhandenen Reibungswiderstände im Be­ reich der Lagerzapfen der Ventilstange und die Rückstellkräfte durch die Schraubendruckfeder eingerechnet sind.

Da im untertägigen Grubenbetrieb die maximale elektrische Leistung bei etwa 20 W liegt, ist folglich nicht anzunehmen, daß im bekannten Fall mit einem langhubigen Magneten die notwendige Verstellkraft an der Ventilstange aufgebracht werden kann. Hierzu wäre nämlich am Kipphebel ein Übersetzungsverhältnis erforderlich, das Gehäuseabmessungen zur Folge hätte, welche für eine Steuerung im untertägigen Grubenausbau absolut unrealistisch sind. Außerdem ist im bekannten Fall zu berücksichtigen, daß bewußt ein langhubiger Magnet verwendet werden soll. Bekanntlich hängt aber die von einem Magneten aufbringbare Kraft mit der von ihm zurückzu­ führenden Weglänge ab. Ein langhubiger Magnet hätte mithin derartig hohe Kraftverluste, daß mit einem auch noch so großen Übersetzungsverhältnis am Kipphebel die Öffnungswider­ stände nicht überwunden werden können.

Da bei der bekannten Bauart die Schließkörper mit hoher Anpreßkraft auf die Dichtleiste gepreßt werden, um die zum Dichten erforderlichen Flächenpressungen zu gewähr­ leisten, ergeben sich also zwangsläufig unter zusätzlicher Berücksichtigung der Reibung relativ hohe Verstellkräfte. Auf der anderen Seite führt die Forderung nach eigensicheren Anlagen im untertätigen Grubenbetrieb zu sehr geringen Schaltleistungen der Steuermagnete. Um mithin das bekannte 3/2-Wegesitzventil schalten zu können, müßte notwendigerweise ein Vorsteuerglied zwischengeschaltet werden. Der Magnet betätigt dann nur ein Ventil mit kleiner Nennweite. Dessen geringer Volumenstrom wird nun auf einen Steuerkolben geleitet, welcher jetzt die Ventilstange betätigt. Eine derartige Ventilkombination ist aber nicht nur aufwendig, sondern auch extrem störanfällig. Vorsteuerventile sind nämlich Bauteile aus der Feinmechanik, die kaum oder gar nicht mit dem rauhen Untertagebetrieb in Einklang zu bringen sind. Schon kleinste Verunreinigungen oder Ablagerungen aus dem Druckfluid führen zunächst zu Undichtigkeiten, im weiteren Betrieb zu Aus­ waschungen und schließlich zur Zerstörung der Dichtflächen.

Um von den hohen Verstellkräften bei Sitzventilen wegzukommen, ist man daher auch im untertätigen, durch Öl-in- Wasser Emulsionen beaufschlagbaren Grubenausbau dazu überge­ gangen, Kolbenschieberventile zu verwenden (z. B. DE-OS 28 08 447). Der konstruktive Aufbau eines solchen Kolben­ schieberventils verlangt jedoch eine große Azahl von Dich­ tungen zwischen dem Schieber und dem Ventilgehäuse. Dadurch entwickeln sich zwangsläufig große Reibungswiderstände, die dann - wie bei dem Wegesitzventil der DE-OS 29 23 719 - kaum eine direkte Verlagerung des Schiebers durch einen Magneten zulassen, und zwar insbesondere dann nicht, wenn ein aus­ reichender Durchflußquerschnitt in einer Größenordnung von etwa NW 10 eingehalten werden soll. Berücksichtigt man weiter, daß schon vergleichsweise geringfügige Flächenüber­ schüsse an einem Kolbenschieberventil zu einem erheblichen Anstieg der aufzubringenden Verstellkraft führen, müßten bei einem Einsatz von Verstellmagneten diese so groß ausgebildet werden, daß sie für den untertägigen Strebausbau uninteressant sind. Eine kurze Überschlagungsrechnung ergibt nämlich bei einem Überschuß von nur ¹/₁₀₀ mm Durchmesser bei NW 10 eine Kraft­ erhöhung von etwa ¹/₂ Kp. Folglich scheidet die direkte Magnetsteuerung aus. Es ist nur die umständliche, aufwendige und störanfällige Vorsteuerung denkbar.

Durch die US-PS 31 40 728 ist ferner ein magnetbetätigtes Wechselventil für den Hochdruckbetrieb bekannt. Die durch den Magneten betätigbare Ventilstange besitzt insgesamt drei Zapfen, und zwar zwei endseitige und einen zentralen Zapfen. Dadurch sind zwischen dem zentralen Zapfen und den Endzapfen zwei Einschnürungen vorhanden. Diese stehen über umfangsseitig der Ventilstange vorgesehene Axialnuten mit radialen Auslaß­ öffnungen ständig in Verbindung. Je nach Lage der Ventil­ stange kann der Einlaß mit diesen Radialöffnungen verbunden werden. Angrenzend an den Magnetstößel sind ein in eine Aus­ nehmung eines Einsatzes eingebetteter Dichtring und ein in einer Ausnehmung des Ventilgehäuses eingebetteter O-Ring vorgesehen, wobei der letztere mit dem Außenumfang des magnetseitigen Endzapfens zusammenwirkt. Es ist keine umfangsseitig ge­ schlossene und gerundete, stirnseitige Steuerkante zu er­ kennen, die mit einem Dichtring zusammenarbeitet.

Würde das bekannte Wechselventil im Sinne der gat­ tungsgemäßen Bauart umgestaltet, so wäre es zwangsläufig er­ forderlich, eine größere Anzahl von Dichtringen vorzusehen, um die einzelnen Bereiche wirksam gegeneinander abzudichten. Eine größere Anzahl von Dichtringen erfordert aber größere Verstellkräfte, damit die jetzt höheren Reibungswiderstände überwunden werden können. Da es sich im bekannten Fall bei allen Dichtringen aber um O-Ringe handelt, d. h. Dichtringe aus einem weichgestellten Kunststoff, würde die Vermehrung von O-Ringen zu sehr großen Verstellkräften führen. Große Verstellkräfte erfordern wiederum einen entsprechend starken Magneten zur Verlagerung der Ventilstange. Außerdem ist mit dem Kunststoff der O-Ringe die Eigenschaft verbunden, daß die Leichtgängigkeit der Ventilstange vermindert wird.

Bei der Anwendung von O-Ringen als Dichtungsringe zeigt sich ein äußerst schwerwiegender Mangel auch dann, wenn die Ventilstange aus einer Ruhelage heraus verstellt werden soll. Die hierbei aufzuwendenden Losbrechkräfte sind derart groß, daß eine Verstellung mit einem eine Leistung von nur 20 W aufweisenden Magneten unmöglich erscheint.

Zum Schutz des in die Ventilstange eingebetteten O- Rings, d. h. um zu vermeiden, daß dieser O-Ring beim Über­ steuern sowohl mit dem vollen Druck als auch mit der vollen Menge des Arbeitsfluids beaufschlagt wird, sind vor und hinter dem O-Ring lange Übergangsbereiche vorgesehen. Diese verhindern, daß das im zentralen Ringkanal anstehende Arbeitsfluid in vollen Umfang strömen kann, wenn sich der O-Ring noch im Ein­ flußbereich des Arbeitsfluids befindet. Aufgrund dieser langen Übergangsbereiche hat die Ventilstange zwangsläufig auch einen langen Verstellweg. Entsprechend lang muß mithin der Hub des Magneten sein. Dazu ist eine erhebliche elektrische Leistung erforderlich. Der Strömungsquerschnitt ist aufgrund der Axial­ nuten vergleichsweise gering. Es steht über den gesamten Umfang ausschließlich der Querschnitt der Axialnuten zur Verfügung, aber niemals der gesamte Umfang im Bereich einer stirnseitigen Steuerkante.

Schließlich bildet das Zusammenwirken der end­ seitigen O-Ringe mit den Ventilstangenabschnitten noch einen Nachteil. Die O-Ringe liegen nicht auf dem vollen Umfang satt an der Ventilstange an, wenn sie mit den die Axialnuten auf­ weisenden Längenbereichen in Kontakt gelangen. Sie stützen sich nur am Umfang der Ventilstange zwischen den Axialnuten ab. Das bedeutet, daß sie dort einer außerordentlich starken punktuellen Beanspruchung ausgesetzt sind. Folglich sind sie auch einem hohen Verschleiß unterworfen. Die umfangsseitigen Stützbereiche zwischen den Axialnuten sind aber unbedingt notwendig, damit die O-Ringe überhaupt einen Halt haben und beim Übersteuern nicht aufgrund der entstehenden Strömungs- und Druckverhältnisse aus ihren Kammern herausgerissen werden.

Der Erfindung liegt demgemäß die Aufgabe zugrunde, das eingangs beschriebene elektro-hydraulische Wegeventil für mit Öl-in-Wasser Emulsionen betriebene Steuerungen des untertägigen Grubenausbaus derart zu verbessern, daß die Reibungswiderstände im Bereich der zusammenwirkenden Dicht­ glieder einerseits und im Bereich der Lagerungen für die Ventilstange andererseits so gering sind, daß bei einem noch ausreichenden Durchflußquerschnitt in einer Größenordnung von etwa NW 10 die direkte Verlagerung der Ventilstange durch einen in eine untertägige Ausbausteuerung ohne weiteres zu integrierenden kleinen Magneten möglich ist.

Die Lösung dieser Aufgabe besteht nach der Er­ findung in den im kennzeichnenden Teil des Anspruchs 1 auf­ geführten Merkmalen.

Bei diesem Wegeventil handelt es sich also um ein magnetisches Kolbenschieberventil, bei dem keine hohen Anpreßkräfte gegen die Betätigungsrichtung erforder­ lich sind. Die axiale Lage der Ventilstange ist weitgehend indifferent, so daß zum Verstellen nur noch evtl. Reibungs­ kräfte sowie die erforderlichen Rückstellkräfte zu überwinden sind. Dadurch sind die zum Betätigen eines derartigen Wege­ ventils notwendigen Kräfte bereits um ein Vielfaches geringer als bei einem Sitzventil vergleichbarer Größe.

Eine geringe Verstellkraft wird zunächst dadurch erreicht, daß die Ventilstange verkantungsfrei geführt ist. Sie liegt lediglich mit ihren endseitigen Zapfen in jeweils einem Dichtring aus einem hartgestellten Kunststoff. Es be­ steht keine metallische Berührung zwischen derr Ventilstange und dem Ventilgehäuse. Der für die Lager-Dichtringe gewählte Werkstoff hat dabei den Vorteil, daß er reibungsarm ist. Folglich werden auch bei wachsenden Andruck an die Oberfläche der Ventilstange nur geringfügig höhere Reibungskräfte erzeugt.

Eine Verringerung der Verstellkräfte wird ferner dadurch erreicht, daß die Anzahl der dynamischen Dichtungen auf insgesamt vier beschränkt ist. Es sind dies die Lager- Dichtringe einerseits sowie die Bestandteile der Dichtglieder bildenden und mit den Steuerkanten zusammenwirkenden Gleitringe andererseits. Die letzteren haben im Ausgangszustand zweck­ mäßig einen kreisrunden Querschnitt und bestehen aus Poly­ urethan. Dieser Werkstoff hat die Eigenschaft, daß er sehr verschleißfest ist und dennoch genug Elastizität besitzt, um bei Anlage an den Steuerkanten die gewünschten Dichtverhält­ nisse herbeizuführen. Auch ist Polyurethan nachreißfest. Selbst bei anfänglichen Rissen würden solche Risse sich gar nicht oder nur in einem unbedeutenden Umfang erweitern. Darüber hinaus wird insbesondere mit den Lager-Dichtlippen aus hartge­ stelltem Kunststoff, jedoch auch mit den Gleitringen aus Poly­ urethan die Voraussetzung dafür geschaffen, daß die Losbrech­ kraft, d. h. also die zur Verlagerung der Ventilstange aus dem Stillstand erforderliche Kraft extrem gering gehalten werden kann. Die erfindungsgemäße Ausbildung gewährleistet nämlich, daß die Losbrechkräfte im Bereich der Lager-Dichtringe nahezu den dynamischen Reibungswiderständen entsprechen und daß die Losbrechkräfte im Bereich der Dichtglieder sich den dynamischen Reibungswiderständen weitgehend nähern.

Infolge der Tatsache, daß die Reibungskräfte an den insgesamt vier Kontaktstellen gering sind, kann auch die Rückstellkraft klein gehalten werden. Dies hat wiederum zur Folge, daß die zur Verlagerung der Ventilstange vom Magneten aufzubringende Kraft um die Kraft verringert werden kann, um die jetzt die Rückstellkraft kleiner geworden ist.

Im Hinblick auf die fortschreitende Automatisierung im untertätigen Grubenausbau ist folglich eine funktions­ sichere Steuerung geschaffen werden, die nicht nur gut zu­ gänglich für die Bedienung und Wartung, sondern auch bei kleinstem Raumbedarf der geforderten Leistung angepaßt ist und daher besonders wegen der immer geringer werdenden Flözmächtigkeiten und der damit verbundenen Raumenge den erhöhten Anforderungen an kleinvoluminge Bauteile gerecht wird. Der hydraulische Teil kann mit den magnetischen Stell­ gliedern nunmehr in die jeweilige Ausbaueinheit integriert werden, während die Übertragung der Signale auf elektrischem Wege geschieht. Eine solche Kombination beinhaltet den großen Vorteil, daß die Verlegung der hydraulischen Leitungen mit relativ geringem Aufwand in der Ausbaueinheit selber er­ folgen kann, während lediglich die Steuersignale über dünne Kabel von Einheit zu Einheit übertragen werden müssen.

Eine vorteilhafte Weiterbildung des erfindungs­ gemäßen Grundgedankens kennzeichnet sich durch die Merkmale des Anspruchs 2. Die Weichdichtungen werden zusammen mit den Lager-Dichtringen in entsprechende Aussparungen des Ventil­ gehäuses - mindestens mittelbar - eingesetzt. Sie haben auf­ grund ihrer Konsistenz die Fähigkeit, sich bei wachsendem Druck nach allen Seiten auszudehnen und üben folglich einen radialen Druck auf die Lager-Dichtringe über deren gesamten Umfang in Richtung auf die Oberfläche der Ventil­ stange aus. Durch den höheren Andruck wird jedoch infolge des Werkstoffs der Lager-Dichtringe der Reibungswiderstand nur unwesentlich heraufgesetzt. Die geringe Andrückfläche der Lippen bleibt daher auch bei höheren Drücken erhalten.

Eine günstige Ausführungsform ergibt sich im Rahmen der Erfindung insbesondere mit den Merkmalen des Anspruchs 3.

Ein weiteres vorteilhaftes Merkmal der Erfindung besteht in den Merkmalen des Anspruchs 4. Die Abmessungen der Gleitringe und der zugeordneten Ausnehmungen sind folg­ lich so gewählt, daß sich die Größe ihrer Anlageflächen auch bei wachsendem Druck nur unwesentlich ändert. Dies wird im Rahmen der Erfindung besonders dadurch unterstützt, daß die Lager-Dichtringe aus Polytetrafluorethylen und die Gleitringe der Dichtglieder aus Polyurethan gebildet sind.

Nach der Erfindung ist es schließlich noch vorteil­ haft, wenn die Merkmale des Anspruchs 5 zur Anwendung ge­ langen.

Dieser Sachverhalt führt zu einer negativen Überdeckung. Bei einer Verlagerung der Ventilstange besteht folglich für einen kurzen Moment ein Kurzschluß. Hierdurch kann ein kurzer Schaltweg eingehalten werden, der wiederum seinerseits zur Folge hat, daß auch nur ein kleiner Magnet mit einem geringen Verstellweg eingesetzt werden kann. Außer­ dem sind bei einer Verlagerung der Ventilstange immer nur einer der mit den Steuerkanten zusammenwirkenden Gleitringe sowie dei beiden endseitigen Lager-Dichtringe in Kontakt mit den Gegenflächen. Die Reibungskräfte werden dadurch nochmals gesenkt.

Die Erfindung ist nachfolgend anhand eines in der Zeichnung dargetellten Ausführungsbeispiels näher erläutert.

Mit 1 ist ein Ventilgehäuse bezeichnet, in welches zwei im wesentlichen parallel zueinander verlaufende Längs­ bohrungen 2 zur Aufnahme von Ventilstangen 3 eingearbeitet sind. Die Ventilstangen 3 werden von Elektromagneten 4 über Magnet­ stößel 5 direkt gegen die Rückstellkraft von Schraubendruck­ federn 6 verlagert.

Die elektrische Energie wird den Magneten 4 über Kabel 7 zugeführt, welche Längskanäle 8 durchsetzen, die parallel zu den Längsbohrungen 2 für die Ventilstangen 3 verlaufen. Endseitig der Längskante 8 befinden sich elektri­ sche Steckkontakte 9, über die beim Zusammenfügen der Magnete 4 mit dem Ventilgehäuse 1 sowie des Ventilgehäuses 1 mit einer Stirnplatte 10 der elektrische Kontakt hergestellt wird. Dazu ist in der Stirnplatte 10 ein Kabelkanal 11 zur Aufnahme der ankommenden Steuerkabel 12 für die Magneten 4 vorgesehen.

Die Ventilstangen 3 weisen eine identische Ausbil­ dung auf. Sie besitzen jeweils eine mittlere Einschnürung 13, an die sich zu beiden Seiten hin Zapfen 14, 15 anschließen. Im Bereich der Zapfen 14, 15 sind die Längsbohrungen 2 radial erweitert. In diese radialen Erweiterungen 16, 17 münden im Ventilgehäuse 1 ausgebildete Kanäle 18 bis 21 zur Überleitung des Arbeitsfluids. Die die Steuerzapfen 14 umgebenden radialen Erweiterungen 16 sind dabei über den Kanal 20 an eine zum Tank T führende Leitung 22 angeschlossen, während die radialen Erweiterungen 17 umfangsseitig der Rückstellzapfen 15 über den Kanal 19 an eine zur Pumpe P führende Leitung 23 ange­ schlossen sind. Ferner ist zu erkennen, daß die im Bereich der mittleren Einschnürungen 13 mündenden Kanäle 18, 21 jeweils zu Verbrauchern V und V 1 führen. Im Übergangsbereich von dem Ventilgehäuse 1 auf die Stirnplatte 10 ist für jeden der Kanäle 18 bis 21 eine Dichtung 24 vorgesehen. Die Stirnplatte 10 besitzt Anschlüsse 25 bis 28 für die zum Verbraucher V führende Leitung 29, für die zur Pumpe P führende Leitung 23, für die zum Verbraucher V 1 führende Leitung 30 und für die zum Tank T führende Leitung 22.

Die Ventilstangen 3 sind nur über ihre Zapfen 14, 15 im Ventilgehäuse 1 gelagert. Zu diesem Zweck sind in den Bereichen zwischen den radialen Erweiterungen 16, 17 und den beiden Stirnseiten 31, 32 des Ventilgehäuses 1 Ausneh­ mungen 33 im Ventilgehäuse 1 vorgesehen, in welche Weich­ dichtungen 34 aus Kunstkautschuk eingebettet sind. Die Weich­ dichtungen 34 umschließen umfangsseitig Lager-Dichtringe 35 aus Polytetrafluoräthylen. Diese Lager-Dichtringe 35 besitzen zu den radialen Erweiterungen 16, 17 der Längsbohrungen 2 hin gerichtete Lippen 36, mit denen sie am Umfang der Zapfen 14, 15 anliegen. Ein metallischer Kontakt zwischen den Zapfen 14, 15 und dem Ventilgehäuse 1 besteht daher nicht.

Die Steuerzapfen 14 besitzen an den den Einschnürungen 13 zugewendeten Enden abgerundete Steuerkanten 37, die mit Gleitringen 38 kreisförmigen Querschnitts aus Polyurethan zusammenwirken. Die Gleitringe 38 sind in Ausnehmungen 39 des Ventilgehäuses 1 eingebettet und durch Buchsen 40 in axialer Richtung festgelegt.

Die Rückstellzapfen 15 besitzen im Übergangsbereich zu den Einschnürungen 13 umfangsseitige Kragen 41, an welchen sich die die Zapfen 15 umgebenden Schraubendruckfedern 6 abstützen, die sich andererseits an den Böden 42 der radialen Erweiterungen 17 abstützen. Stirnseitig der Rindkragen 41 sind im Querschnitt kreisförmige Gleitringe 43 aus Polyurethan vorgesehen, die ebenfalls durch Buchsen 44 axial festgelegt sind. Die Gleitringe 43 wirken mit abgerundeten Steuerkanten 45 des Ventilgehäuses 1 endseitig der die Rückstellzapfen 15 umgebenden radialen Erweiterungen 17 zusammen.

Die Zeichnung verdeutlicht, daß der Abstand der Steuerkanten 37 an den Steuerzapfen 14 von den Gleitringen 43 stirnseitig der Rückstellzapfen 15 geringfügig größer als der Abstand der magnetzapfenseitig in die Ventilgehäuse­ ausnehmungen 39 eingebetteten Gleitringe 38 von den den Rückstellzapfen 15 zugewendeten Steuerkanten 45 am Ventilge­ häuse 1 bemessen ist. Auf diese Weise stehen bei Verlagerungen der Ventilstangen 3 stets jeweils nur einer der Gleitringe 38, 43 mit dem Steuerzapfen 14 bzw. mit dem Ventilgehäuse 1 und beide Lager-Dichtringe 35 mit den Zapfen 14, 15 in Kontakt.

Sowohl die Lager-Dichtringe 35 als auch die mit den Steuerkanten 37 an den Steuerzapfen 14 bzw. den Steuerkanten 45 am Ventilgehäuse 1 zusammenwirkenden Gleit­ ringe 38 bzw. 43 sind mit einer solchen Vorspannung lage­ orientiert, daß die Größe ihrer Anlageflächen sich nur unwesentlich von der Größe derjenigen Fläche unterscheidet, die bei Druckbeaufschlagung vorhanden ist.

Claims (5)

1. Elektro-hydraulisches Wegeventil für mit Öl-in- Wasser Emulsion (HFA-Flüssigkeiten) betriebene Steuerungen des untertägigen Grubenausbaus, das eine durch einen Magneten in einem Ventilgehäuse gegen eine Rückstellkraft verlager­ bare Ventilstange mit an beiden Enden einer mittigen Ein­ schnürung vorgesehenen Dichtgliedern aufweist, durch welche im Zusammenwirken mit gehäuseseitigen Dichtgliedern ein Ver­ braucher in der einen Endlage der mit beiderseits an die Einschnürung anschließenden Zapfen in einer Längsbohrung des Ventilgehäuses geführten Ventilstange von einem Tank und in der anderen Endlage von einer Pumpe trennbar ist, wobei der Verbraucher im Bereich der Einschnürung, der Tank im Bereich des durch den Magneten steuerbaren Zapfens und die Pumpe im Bereich des von der Rückstellkraft beeinflußten Zapfens an die hier jeweils radial erweiterte Längsbohrung angeschlossen sind, dadurch gekennzeichnet, daß im Bereich des unmittelbar mit dem Magnetstößel (5) verbunde­ nen Steuerzapfen (14) die Dichtglieder von einer gerundeten Steuerkante (37) des Steuerzapfens (14) und einem in eine Ausnehmung (39) des Ventilgehäuses (1) eingebetteten Gleit­ ring (38) aus Polyurethan gebildet sind, während im Bereich des Rückstellzapfens (15) die Dichtglieder aus einem die Einschnürung (13) stirnseitig des Rückstellzapfens (15) um­ gebenden Gleitring (43) aus Polyurethan und einer gerundeten Steuerkante (45) des Ventilgehäuses (1) bestehen, wobei von der Ventilstange (3) ausschließlich die beiden Zapfen (14, 15) über jeweils einen Dichtring (35) aus einem hartgestellten Kunststoff im Ventilgehäuse (1) gelagert sind.

2. Wegeventil nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die aus einem hartge­ stellten Kunststoff, wie z. B. Polytetrafluorethylen bestehen­ den Lager-Dichtringe (35) mit einer zur Seite des höheren Drucks hin gerichteten Lippe (36) am Umfang der Zapfen (14, 15) anliegen und umfangsseitig in Weichdichtungen (34) eingebettet sind.

3. Wegeventil nach Anspruch 1 oder 2, da­ durch gekennzeichnet, daß die Lager- Dichtringe (35) im Bereich zwischen den die Zapfen (14, 15) umgebenden radialen Erweiterungen (16, 17) der Längsbohrung (2) und den Stirnseiten (31, 32) des Ventilgehäuses (1) vorgesehen sind.

4. Wegeventil nach Anspruch 1 oder einem der folgen­ den Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Bestandteile der Dichtglieder bildenden Gleitringe (38, 43) und die eine tragende Funktion für die Zapfen (14, 15) ausübenden Lager-Dichtringe (35) mit geringer Vorspannung lageorientiert sind.

5. Wegeventil nach Anspruch 1 oder einem der folgen­ den Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Abstand der Steuerkante (37) am Steuerzapfen (14) vom Gleitring (43) stirnseitig des Rückstellzapfens (15) gering­ fügig größer als der Abstand des magnetzapfenseitig in die Ventilgehäuseausnehmung (39) eingebetteten Gleitrings (38) von der dem Rückstellzapfen (15) zugewendeten Steuerkante (45) am Ventilgehäuse (1) bemessen ist.