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DE2634496A1 - Neue injektoren zur fluessigkeitsbegasung - Google Patents

Neue injektoren zur fluessigkeitsbegasung

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Publication number
DE2634496A1
DE2634496A1 DE19762634496 DE2634496A DE2634496A1 DE 2634496 A1 DE2634496 A1 DE 2634496A1 DE 19762634496 DE19762634496 DE 19762634496 DE 2634496 A DE2634496 A DE 2634496A DE 2634496 A1 DE2634496 A1 DE 2634496A1
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DE
Germany
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propulsion jet
gas
liquid
injectors
propulsion
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DE19762634496
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Klaus Prof Dipl Ing Dr Elgeti
Marko Dipl Ing Dr Zlokarnik
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Bayer AG
Original Assignee
Bayer AG
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Publication date
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Priority to AU27335/77A priority patent/AU511686B2/en
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Priority to FR7723496A priority patent/FR2360341A1/fr
Priority to BE2056122A priority patent/BE857292A/xx
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Priority to IT50498/77A priority patent/IT1079412B/it
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Description

Bayer Aktiengesellschaft
Zentralbereich Patente. Marken und Lizenzen
509 Leverkusen. Bayerwerk Gr-by
· Juli 1975
Neue Injektoren zur Flüssigkeitsbegasung
Zur Intensivierung des Stofftransports im System gasförmig/flüssig werden unter anderem Zweistoffdüsen wie Injektoren, Strahlsauger, Strahldüsen, Venturi-Düsen usw. verwendet. Diesen Düsen ist gemeinsam, daß die kinetische Energie des Flüssigkeitsstrahles (nachfolgend Treibstrahl genannt) genutzt wird, um das Gas in möglichst feine Gasblasen zu verteilen. Solche Düsen werden in zunehmendem Maße als Gasverteiler in Blasensäulen und besonders bei der Begasung von biologischen Klär- oder Fermentationsanlagen mit Sauerstoff-haltigen Gasen eingesetzt (Deutsche Offenlegungsschriften 2 400 416, 2 404 289, 2 408 064, 2 410 574, 2 516 371, 2 458 449).
Beim Übergang von Zweistoffdüsen mit kleinem Durchmesser (Durchmesser der Treibstrahldüse ^10 mm) zu größeren Düsen (Durchmesser der Treibstrahldüse ^10 mm) muß der Nachteil einer wesentlich kleineren Effektivität in Bezug auf die erzeugte Phasengrenzfläche flüssig/ gasförmig in Kauf genommen werden, was sich z.B. in niedrigeren spezifischen Sauerstoff-Eintragswerten (kg O2/kWh) bemerkbar macht.
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Dieser Sachverhalt hängt damit zusammen, daß die Randpartien des Treibstrahls stärker am Zerteilen des Gases beteiligt sind als etwa der Kern des Treibstrahls. Da jedoch beim Vergrößern des Treibstrahldurchmessers der Strahlenquerschnitt mit dem Quadrat, sein Umfang aber nur linear zunimmt, ergibt sich mit der Vergrößerung des Treibstrahldurchmessers, daß ein immer kleinerer Anteil des Treibstrahldurchsatzes seine kinetische Energie zum Gaszerteilen in der Zweistoffdüse aufwenden kann (vergleiche M-L. Jackson AIChE J. 10 (1964) 6, 846/842, M.L.Jackson und W.D. Collin, I&EC Process Disign and Develop. 3 (1964) 4, 386/393).
Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, neue Injektoren zu konzipieren, die auch insbesondere bei Vergrößerung des Durchmessers der Treibstrahldüse ihre Effektivität in bezug auf die erzeugte Phasengrenzfläche flüssig/gasförmig behalten.
Gegenstand der vorliegenden Erfindung sind somit Injektoren, die insbesondere für die Intensivierung des Stofftransports im System gasförmig/flüssig geeignet sind und bei denen die kinetische Energie des Treibstrahles mit einem hohen Wirkungsgrad zur Erzeugung feinster Gasblasen ausgenutzt wird, dadurch gekennzeichnet, daß in der Achse des Treibstrahles
mindestens ein Umlenkelement in einem Mischraum angeordnet ist.
Gegenstand der vorliegenden Erfindung ist ferner ein Verfahren zur Intensivierung des Stofftransports im System gasförmig/flüssig durch Kontaktieren eines gasförmigen Mediums mit einem flüssigem Medium, wobei die Energie des
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Treibstrahles gezielt zur Erzeugung feinster Gasbla ausgenutzt wird, dadurch gekennzeichnet, daß man den Treibstrahl mit Geschwindigkeiten zwischen etwa 5 bis Meter pro Sekunde nach Austritt aus der Treibstrahldüse umlenkt und in mindestens einem nachfolgenden Mischraum mit Gas innig in Kontakt bringt, wobei das Verhältnis von Gasdurchsatz in tcl pro Stunde zu Treibstrahldurchsatz in m pro Stunde auf etwa 1 bis 20,vorzugsweise 2 bis 5 eingestellt wird.
Um eine intensive Vermischung des Gases mit der Treibstrahlflüssigkeit zu erzielen, gibt es gemäß der vorliegenden Erfindung verschiedene Ausführungsformen der erfindungsgemäßen Vorrichtung bzw. des erfindungsgemäßen Verfahrens. So werden nach einer Ausführungsform ein oder mehrere Umlenkelemente in die Strahlachse des Treibstrahles angeordnet. Der Treibstrahl trifft dabei auf das Umlenkelement, das so ausgebildet und angeordnet ist, daß es den Treibstrahl über den ganzen Querschnitt des Mischraumes versprüht. Umlenkelemente im Sinne der vorliegenden Erfindung sind bei Injektoren mit Durchmessern der Treibstrahldüse >10 mm beispielsweise im Mischraum exzentrisch angeordnete Laschen oder konzentrisch angebrachte zylindrische oder kegelförmige Körper oder Rotationskörper mit parabolisch konkavem Profil, die den Treibstrahl zum Auslenken bzw. zum Auffächern zwingen.
Hinsichtlich der Dimensionierung bzw. geometrischen Anordnung der erfindungsgemäßen Injektoren werden nähere Angaben im Zusammenhang mit den später noch zu beschreibenden speziellen Ausführungsformen gemacht.
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Bei den erfindungsgemäßen Injektoren kann das Gas, welches mit dem Treibstrahl vermischt wird, beliebig zum Treibstrahl gerichtet dem Mischraum zugeführt werden.
Nachfolgend wird die vorliegende Erfindung beispielhaft anhand verschiedener Ausführungsformen, dargestellt in den Figuren 1 bis 15, beschrieben. In den Figuren kommt dabei den Zahlen folgende Bedeutung zu:
1. Rohr bzw. Gehäuse
2. Trcibstrahldüse
3. Umlenkelement
4. Mischraum
5. Gaszuführung
6. Treibstrahlzuführung
7. Halterung des Umlenkelementes
8. ausgesparte Segmente im Mischraum.
Im einzelnen stellt in Figur 1 (1) ein Rohr, beispielsweise aus Metall, wie z.B. Messing oder Edelstahl, vorzugsweise jedoch aus Kunststoff, wie z.B. Polypropylen dar, in das die Treibstrahldüse (2) so hineinragt, daß ihre Achse mit der des Rohres einen spitzen Winkel bildet. An der Stelle, wo der Treibstrahl die gegenüberliegende Wand des Rohres trifft, kann ein Umlenkelement (3) in Form einer gebogenen Lasche bzw. in Form eines Wehres so angeordnet sein, daß der Treibstrahl ausgelenkt und über den gesamten Rohrquerschnitt möglichst gleichmäßig aufgefächert wird. Der mit (4) bezeichnete Rohrabschnitt hinter dem Umlenkelement (3) stellt den Mischraum im Sinne der vorliegenden Erfindung dar, in welchem eine intensive Vermischung des über (5) zugeführten Gases mit dem über (6) zugeführten Treibstrahls stattfindet. Hierbei wird das Gaskontinuum in feinste Gasblasen zer-
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teilt, welche anschließend zusammen mit der Flüssigkeit den Mischraum verlassen und — nachdem der Strahl seine kinetische Energie an die ihn umgebende Flüssigkeit abgegeben hat - zu einem Blasenschwarm werden, welcher in der Flüssigkeit langsam aufsteigt und dabei einen regen Stofftransport des Gases in die Flüssigkeit besorgt. In einer anderen zeichnerisch nicht dargestellten Ausführungsform kann der Treibstrahl auch so aufgefächert werden, daß anstelle der in Figur 1 dargestellten Lasche dem Rohr (1) eine entsprechende Krümmung verliehen wird, die die Funktion der Lasche bzw. des Wehres übernimmt.
Bei der in Figur 1 dargestellten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung erfolgt die Umlenkung des Treibstrahles im Rohr (1) exzentrisch. Vorzugsweise soll die umlenkung jedoch so erfolgen, daß der Treibstrahl wenig Drall erhält, um die kinetische Energie des Treibstrahles mit einem hohen Wirkungsgrad zur Dispergierung zu nutzen.
In der in Figur 2 dargestellten Ausführungsform ist die Treibstrahldüse (2) konzentrisch im Rohr {1} angeordnet.
Bei dieser Ausführungsform kann das Treibstrahl-auffächernde Umlenkelement (3) in der Achse des Rohres angebracht werden, wodurch der Treibstrahl gleichmäßig und achsensymetrisch über den Rohrquerschnitt aufgefächert wird. Bei dieser Ausführungsform werden energetisch besonders günstige Ergebnisse hinsichtlich einer Vermischung Gas/ Flüssigkeit erzielt, wenn als Umlenkelement ein Zylinder mit ebenen Basisflächen, dargestellt in Figur 5, verwendet wird. Bei Injektoren mit größeren Treibstrahldüsendurchmessern (vorzugsweise über 20 mm) sind gegebenenfalls Umlenkelemente in Form flacher Kegel (Figur 6) oder Rotationskörper mit parabolisch-konkavem Profil (Figur 7) günstiger als plane Umlenkflächen.
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Das Auffächern des Treibstrahls beim Aufprall auf das Umlenkelement läßt sich durch eine entsprechende Ausbildung der Treibstrahldüse unterstützen. Während die leicht konisch sich verjüngende Treibstrahldüse (Figur 3) einen sogenannten Glattstralil erzeugt, dessen Auffächerung überwiegend durch das Umlenkelement besorgt wird, erzeugen Treibstrahldüsen mit kegelförmig erweiterter Öffnung entsprechend Figur (4) leicht aufgefächerte und oberflächenaufgerauhte Treibstrahlen, zu deren gleichmäßiger Verteilung über den Rohrquerschnitt des Mischraumes (4) weniger kinetische Energie aufgewandt werden muß als im Fall des Glattstrahls. Außerdem kann hier ein kreisförmiges Umlenkelement im Durchmesser um etwa 20-50 % kleiner sein.
In Figur 8 ist eine bevorzugte Ausführungsform der vorliegenden Erfindung dargestellt. Hierbei stellt (1) ein vorzugsweise aus Kunststoff gefertigtes, um die Treibstrahlachse rotationssymetrisch ausgebildetes (abgesehen von der Gaszuführung (5)) Gehäuse dar. über (6) wird die Treibstrahlflüssigkeit der Treibstrahldüse (2) zugeführt. (3) ist das Umlenkelernent, das zentrisch in der Treibstrahlachse angeordnet ist und über drei um 120° versetzte Halterungen (7) im Gehäuse verankert ist. (In Figur 9 in der Draufsicht dargestellt). Der Mischraum (4) verjüngt sich zunächst in Strömungsrichtung des Gas/Flüssigkeits-Gemisches.
In Folge der erfindungsqenu'ißcn Auffächcrung dos Flihjsigkeitsstrahls über den Querschnitt des nachfolgenden Mischraumor, kann die Effizienz der Vermischung dor Flussigphasu mit der Gasphase durch nun zur Verfügung stehende zusätzliche! Parameter wie Form und Größe des Umlenkelemcnts, Form dor Trcibstrahldüse, Abstand der Treibstrahldüse - Umlenkelcment, den Stoffeigenschaften der Flüssigkeit (z.B. Zähigkeit) gezielter angepaßt und weiter optimiert werden.
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In dor in Figur 1 dargestellten Ausführungsform wird die Treibstrahldüse (2) vorzugsweise so gegen die Rohrachse geneigt, daß ein spitzer Winkel, vorzugsweise ein Winkel unter 4 5 resultiert. Bezogen auf den engsten Durchmesser der Treibstrahldüse (nachfolgend d genannt) sollte das Umlenkelement (3) sich in einem Abstand von etwa 1 bis 3 d vom Treibstrahldüsenaustrittsende entfernt befinden. Das. Rohr (1) selbst sollte einen Durchmesser von 2 bis 5 d, vorzugsweise 2 bis 3 d besitzen, während der Mischraum (4), d.h. der Rohrabschnitt (4), der beim Umlenkelement (3) beginnt, etwa 8 bis 20 d lang sein sollte. In entsprechender Weise sollten die Abmessungen zwischen dem Treibstrahlaustrittsende und dem umlenkelement (3) in der Figur 2, bezogen auf den engsten Treibstrahldüsendurchmesser d, ebenfalls 1 bis 3 d bei einem Rohrdurchmesser von 2 bis 3 d sein. Der hinter dem üralenkelement (3) beginnende Mischraum sollte ebenfalls 5 bis 20 d betragen. In der Ausführungsform gemäß Figur 8 empfehlen sich folgende Dimensionierungen. Bezogen auf den engsten Durchmesser der Treibstrahldüse d sollte die Treibstrahldüse eine Länge von etwa 5 bis 10 d, vorzugsweise 6 bis 8 d besitzen. Die Treibstrahldüse beginnt hierbei im Anschluß an den zylindrischen Flüssigkeitszuführungsteil (6), wobei sie sich zunächst kegelstumpfartig verengt (Verengungswinkel etwa 5 bis 25°), um sich dann erneut kegelstumpfartig zu erweitern (öffnungswinkel 2 bis 7°). Bezogen auf die Austrittsstelle aus der Treibstrahldüse wird das Umlenkelement (3) im Abstand von etwa 1 bis 3 d angeordnet. Das Umlenkelement selbst besitzt vorzugsweise einen Durchmesser von etwa 0,5 bis 1 d, während das das Umlenkelement umgebende Rohr hier einen Durchmesser von etwa 3 d besitzt. Im Anschluß an das Umlenkelement ist ein zunächst konisch sich verengender Rohrabschnitt als Mischraum vorgesehen (Konfusor), der eine Länge von 5 bis 2Od, vorzugsweise 10 bis 15 d besitzen soll und an seinem Ende einen Durch-
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messer von etwa 1 bis 2 d hat. Damit ergehen sich für diesen sich konisch verengenden Mischraum Verengungswinkel von 2 bis 7°. Im Anschluß an den Konfusor erweitert sich der Mischraum zu einem Diffusor von der Länge 3 - 8 d, vorzugsweise 4 bis 6 d, dessen öffnungswinkel etwa 5 bis 20 beträgt.
Der optimale Betriebsbereich der erfindungsgemäßen Injektoren hinsichtlich ihrer Effektivität der Vermischung der gasförmigen Phase mit der flüssigen Phase kann wie folgt realisiert werden:
Die Treibstrahlgeschwindigkeit (bezogen auf den engsten Durchmesser der Treibstrahldüse) wird auf Werte von 5 bis 3O m pro Sekunde, vorzugsweise 10 bis 20 m pro Sekunde eingestellt. Das Verhältnis des Gasdurchsatzes Q in m {Normalkubikmeter pro h) zum Treibstrahldurchsatz Qf in m pro Stunde wird auf Werte von 2 bis 20,vorzugsweise 3 bis 6 eingestellt.
Werden die erfindungsgemäßen Injektoren in ihrer bevorzugten Anwendung als Gaszerteiler in biologischen Kläranlagen im sogenannten Belebungsbecken eingesetzt, wo biologisch abbaubare Substanzen in Gegenwart von Mikroorganismen und Sauerstoff-haltigen Gasen, wie z.B. Luft oder technisch reiner Sauerstoff, abgebaut werden, so werden sie vorzugsweise zum Boden hin geneigt angeordnet. Auf diese Weisa gewährleistet die aus dem Injektor austretende »mit Gas innig vermischte Flüssigkeit eine Umströmung des Bodens, so daß sich dort keine Feststoffe absetzen können. Diese Anordnung besitzt noch einen weiteren Vorteil-
Der Flüssigkeitsstrahl, der den Injektor verläßt, verliert erst in einer Entfernung von etwa 50 bis 8Od, vom Austrittsende des Injektors gemessen, seine kinetische Energie und zerfällt zn einem Gasblasenschwarm. Es
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empfiehlt sich daher, Injektoren so anzuordnen, daß die Bildung des Gasblasenschwarmes knapp über dem Boden des Belebungsbeckens erfolgt, damit den Gasblasen die volle Flüssigkeitshöhe des Belebungsbeckens zum Aufsteigen zur Verfügung steht.
Die erfindungsgemäßen Injektoren können zur gleichmäßigen Verteilung eines Gases in einer Flüssigkeit über den Querschnitt des Begasungsraumes (z.B. des Belebungsbeckens) zu"Büscheln"von 4 oder mehr Injektoren zusammengefaßt werden. Hierbei können über je eine Sammelleitung die Treibstrahldüsen mit Flüssigkeit und die GasZuführungen mit Gas versorgt werden. Während bei dieser Anordnung die einzelnen Injektoren ihre individuelle Form behalten, wie diese beispielsweise in den Figuren 1, 2 und 8 dargestellt ist, können die einzelnen Injektoren des"Injektor-Büschels"auch zu einem einzigen Injektor vereinigt werden, wobei Begasungsvorrichtungen entstehen, die nachfolgend Trichterinjektoren genannt werden. In den Figuren 10, 11 und 12 sind beispielhaft Ausführungsformen für derartige Trichterinjektoren dargestellt. Figur 10 stellt hierbei einen Längsschnitt durch den Trichterinjektor, Figur 11 eine Draufsicht dar. Im einzelnen tritt der Treibstrahl aus der Treibstrahldüse (2) aus und prallt hier gegen das Umlenkelement (3), wobei der Treibstrahl über den ganzen Querschnitt des hier nun trichterförmig ausgebildeten Mischraumes (4) aufgefächert wird. Auch hier sind die individuellen Mischräume (4) so ausgebildet, daß sich deren Durchmesser in Richtung zum Austritt des Flüssigkeit/Gasgemisches verjüngt, damit die Gas/Flüssigkeit - Dispersion beschleunigt wird. Am Austrittsende des Mischraumes sollte der Spalt noch eine Höhe von etwa 20 bis 30 mm besitzen. Um dies aufrecht zu erhalten, empfiehlt es sich, gegebenenfalls Teile des trichterförmigen Mischraumes durch entsprechende Segmente auszusparen.
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In der Ausführungsform gemäß Figur 12 werden Gas über (5) und Treibstrahl über (6) bzw. die Treibstrahldüse (2) auf ein Umlenkelement (3) in entgegengesetzter Richtung aufeinander zugeführt und in die individuellen Mischräume (4) geleitet.
Die bislang beschriebenen Injektoren zeigen selbst bei relativ großen Treibstrahldurchmessern eine hohe Effizienz im Hinblick auf die Vermischung von Gasen mit einer flüssigen Phase und lassen sich in einfacher Weise dem jeweiligen Stoffsystem (bestimmtes Gas, welches mit einer bestimmten Flüssigkeit vermischt werden soll) anpassen. Die den Mischraum der erfindungsgemäßen Injektoren verlassende Gasdispersion wird sehr schnell in die umgebende Flüssigkeit eingemischt, wobei die Koaleszenz der Gasbläschen zu größeren Blasen weitgehend unterbunden wird. Gegenüber konventionellen Zweistoffdüsen ist der Sauerstoffeintrag in ein Belebtschlamm-haltiges Abwasser bei gleichem Leistungsaufwand bis zu 50 % höher.
Werden Flüssigkeiten begast, bei denen die Gasblasen-Koaleszenz ausgeprägt ist, lohnt es vielfach nicht, viel Treibstrahlenergie zur Erzeugung von feinsten Gasblasen aufzuwenden, weil diese im Gasblasenschwarm doch sehr schnell zu größeren zusammenlaufen. In diesem Fall bieten die Trichterinjektoren eine energetisch günstige Möglichkeit, Primär-Gasblasen stabiler Größe und enger Blasendurchmesser-Verteiler zu erzeugen, indem lediglich der Mischraum entsprechend verkürzt wird. Injektorausführungen, deren Mischraum auf einen Ringspalt reduziert ist, ergaben beim Begasen von Wasser mit Luft Primär-Gasblasen von einer Größe, die sich sonst erst nach abgeschlossener Koaleszenz im Blasenschwarm einstellt. Gegenüber der Erzeugung von feinsten Primär-Gasblasen wird hierbei nur etwa die halbe Leistung des Treibstrahles benötigt.
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In den Figuren 13 bis 15 werden beispielhaft drei Ausführungsformen dieses Injektor-Typs vorgestellt. Bei den Ausführungen in den Figuren 13, 14 und 15 dient die plane, bzw. dachartige (Fig. 14) bzw. konkave (Fig. 15) Begrenzungsfläche als Umlenkelement (3) für den Treibstrahl, bei der Ausführung in Figur 14 kann ein zusätzliches ümlenkelement (3) verwendet werden. Ausführungen in den Figuren 13 und 14 weisen den Spalt auf dem ganzen Umfang des Rohres (1) auf, bei der Ausführung in Figur 15 sind am Umfang des Rohres (1) anstatt des Spaltes kreisrunde öffnungen (Lm Sinne der vorliegenden Erfindung als unterbrochener Ringspalt zu verstehen) ausgespart. Diese können in Größe und Form den jeweiligen stofflichen Gegebenheiten angepaßt werden.
Bei diesen Ausführungsformen werden vorzugweise folgende Dimensionierungen gewählt:
Abstand Triebstrahldüse-Umlenkelement etwa 1 bis 3 d (d = engster Durchmesser der Triebstrahldüse); Rohrdurchmesser 3 bis 5 d, Spaltbreite 0,5 bis 1,5 d, besonders bevorzugt 1 d. Das Verhältnis Normgasdurchsatz zu Flüssigkeitsdurchsatz beträgt hierbei etwa 5 bis 15, die Treibstrahlgeschwindigkeit etwa 5 bis 20 m/sec.
Auch diese Injektorklasse zeigt selbst bei relativ großen Treibstrahldurchmessern eine hohe Effizienz im Hinblick auf die Vermischung von Gasen mit einer flüssigen Phase und läßt sich in einfacher Weise im jeweiligen Stoffsystem (bestimmtes Gas, welches mit einer bestimmten Flüssigkeit vermischt werden soll) anpassen. Gegenüber konventionellen Injektordüsen ist auch hier der Sauerstoff eintrag in ein Belebtschlamm-haltiges Abwasser bei gleichem Leistungsaufwand bis zu 50 % höher.
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Claims (13)

  1. Patentansprüche
    Injektoren, die insbesondere für die Intensivierung des Stofftransports im System gasförmig/flüssig geeignet sind und bei denen die kinetische Energie des Treibstrahles mit einem hohen Wirkungsgrad zur Erzeugung feinster Gasblasen ausgenutzt wird, dadurch gekennzeichnet, daß in der Achse des Treibstrahles mindestens ein Umlenkelement in einem Mischraum angeordnet ist.
  2. 2) Injektoren gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß zylindrische oder kegelförmige Körper oder Rotationskörper mit parabolisch konkavem Profil in der Achse des Treibstrahles angeordnet sind.
  3. 3) Injektoren gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß als Umlenkelemente exzentrisch angeordnete Laschen vorgesehen sind.
  4. 4) Injektoren gemäß einem der Ansprüche 1-3, dadurch gekennzeichnet, daß sie eine sich zunächst konisch verjüngende und anschließend konisch erweiternde Treibstrahldüse enthalten.
  5. 5) Injektoren gemäß einem der Ansprüche 1-4, dadurch gekennzeichnet, daß sich das Umlenkelement in einem Abstand von 1 bis 3 d, vom Treibstrahldüsenaustrittsende gemessen, befindet, wobei d der engste Durchmesser der Treibstrahldüse ist.
    Le A 17 172 - 12 -
    ORIGINAL INSPECTED 709885/0447
  6. 6. Injektoren gemäß einem der Ansprüche 1-5, dadurch gekennzeichnet, daß der Mischraum aus einem sich zunächst konisch verjüngenden und anschließend konisch erweiternden Abschnitt besteht.
  7. 7. Injektoren gemäß einem der Ansprüche 1-6, dadurch gekennzeichnet, daß der Mischraum eine Länge von 8 bis 20 d, bezogen auf den engsten Durchmesser der Treibstrahldüse d besitzt.
  8. 8. Injektoren gemäß einem der Ansprüche 1-7, dadurch gekennzeichnet, daß sie bezogen auf je eine Zuführungsleitung für Gas bzw. Treibstrahlflüssigkeit mindestens 2 individuelle Mischräume besitzen.
  9. 9. Injektoren gemäß einem der Ansprüche 1-8, dadurch gekennzeichnet, daß der Mischraum in Form eines Ringspaltes, der gegebenenfalls unterbrochen sein kann, ausgestaltet ist.
  10. 10. Verfahren zur Intensivierung des Stofftransports im System gasförmig/flüssig durch Kontaktieren eines gasförmigen Mediums mit einem flüssigen Medium, wobei die Energie eines Treibstrahles gezielt zur Erzeugung feinster Gasblasen ausgenutzt wird, dadurch gekennzeichnet, daß man einen Treibstrahl mit Geschwindigkeiten zwischen etwa 5 bis 30 m pro Sekunde nach Austritt aus der Treibstrahldüse umlenkt und in mindestens einem nachfolgenden sich stetig verengenden Mischraum mit Gas innig in Kontakt bringt, wobei das Verhältnis von Gasdurchsatz
    3 3
    in ItL^ pro Stunde zum Treibstrahldurchsatz in m pro Stunde etwa 2 bis 20, vorzugsweise 2 bis 5 eingesetzt wird.
    Le A 17 172 - 13 -
    7 0 Π R R r> / ΓΗ 4 7
  11. 11. Verfahren gemäß Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß die Treibstrahlflüssigkeit und das mit ihr zu vermischende Gas in gleicher Richtung in den Mischraum geführt werden.
  12. 12. Verfahren gemäß Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß die Treibstrahlflüssigkeit und das mit ihr zu vermischende Gas aus entgegengesetzten Richtungen auf ein Umlenkelement und anschließend in mindestens einen sich stetig verengenden Mischraum geführt werden.
  13. 13. Verwendung von Injektoren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 9 bei der Begasung von Abwasser oder bei Fermentationsprozessen.
    Le A 17 172 - 14 -
    7 o ^ 8 8 s / η
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