DE2600705B2

DE2600705B2 - Elektronenröhre für den Betrieb bei hohen Leistungen

Info

Publication number: DE2600705B2
Application number: DE2600705A
Authority: DE
Inventors: Michel Benoit; Pierre Gerlach
Original assignee: Thomson CSF SA
Current assignee: Thales SA
Priority date: 1975-01-14
Filing date: 1976-01-09
Publication date: 1978-05-11
Also published as: FR2298184B1; GB1521613A; US4017760A; JPS5196279A; DE2600705A1; FR2298184A1; JPH0132621B2; DE2600705C3

Description

Die Erfindung betrifft eine Elektronenröhre für den Betrieb bei hohen Leistungen, mit einem koaxialen Elektrodenaufbau und mit einem ringförmigen Dämpfungsglied zur Unterdrückung von parasitären Schwingungen.

Derartige Elektronenröhren sind aus der GB-PS 11 42 037 bekannt.

In den z.B. aus der DE-OS 2160 082 bekannten Elektronenröhren mit koaxial angeordneten Zylinderelektroden entstehen in gewissen Betriebsbereichen manchmal parasitäre Schwingungen, weil zwei benachbarte Zylinderelektroden einen Koaxialhohlleiterabschnitt bilden. Diese Störerscheinung, die vor allem mit der Geometrie der Zylinderelektroden verknüpft ist, tritt hauptsächlich bei Betrieb mit den TEIl- oder TE21-Höchstfrequenzmoden auf. Sie ist für den Betrieb der Elektronenröhre schädlich, und zwar wegen der selbsttätigen Erzeugung von unerwünschten Schwingungen und vor allem wegen der durch sie verursachten Überspannungen und Überstromstärken, die sich durch Überschläge bzw. Abschaltungen ausdrücken können.

Verschiedene Einrichtungen zur Dämpfung von Schwingungen sind z. B. aus den US-PS 26 84 469 und 28 77 434, zwar bereits für Höchstfrequenzhohlleiter bekannt, ihre Einführung in eine Elektronenröhre ist jedoch wegen der zusätzlichen Einschränkung, die diese auferlegt, gewöhnlich nicht, möglich. Diese Dämpfungseinrichtungen sollen nämlich in der Lage sein, in warmer Umgebung zu arbeiten und sollen weder die Qualität des Vakuums noch die Geometrie der Elektronenröhre stören, die durch andere elektronische Parameter vorgeschrieben wird. Es sei außerdem angemerkt, daß die Dämpfungseinrichtungen in dem Bereich der Betriebsfrequenzen der Elektronenröhre keine Verluste hervorrufen sollen.

Bei der bekannten Elektronenröhre der eingangs genannten Art (GB-PS 11 42 037) läßt sich mit dem ringförmigen Dämpfungsglied nur die durch axial

gerichtete Kopplungsschlitze hervorgerufene unerwünschte Resonanzmode unterdrücken. Es ist damit nicht geeignet, parasitäre Schwingungen in einem Bereich von unterschiedlichen Frequenzen zu unterdrücken.

Durch die Erfindung soll die Aufgabe gelöst werden, eine Elektronenröhre der eingangs genannten Art so zu verbessern, daß in ihr parasitäre Schwingungen unterschiedlicher Frequenzen unterdrückt werden können.

Diese Aufgabe wird durch die Erfindung dadurch gelöst, daß das Dämpfungsglied aus einem elektrisch leitenden Material besteht, die Form eines mit einem Kragen versehenen Zylinders aufweist und mehrere Resonanzkreise trägt, die jeweils vom RLC-Typ sind und zumindest eine von einer öffnung in dem Dämpfungsglied gebildete Induktivität enthalten, welche mit wenigstens einer von einem Schlitz in dem Dämpfungsglied gebildeten Kapazität gekoppelt ist, daß die Resonanzkreise auf dem Frequenzbereich der parasitären Schwingungen abgestimmt sind, daß die Oberfläche des Kragens und ihr Winkel mit der Oberfläche des Zylinders so gewählt sind, daß die in der Elektronenröhre durch das Dämpfungsglied erzeugte Impedanzänderung minimiert ist und daß das Dämpfungsglied in der Elektronenröhre derart angeordnet ist, daß die Resonanzkreise mit den parasitären Schwingungen gekoppelt sind.

In der Elektronenröhre nach der Erfindung sind die Resonanzkreise des Dämpfungsgliedes auf den Frequenzbereich der parasitären Schwingungen abgestimmt und mit den Kreisen der Elektronenröhre gekoppelt, in denen die parasitären Schwingungen entstehen können. So werden diese Kreise der Elektronenröhre durch die Resonanzkreise des Dämpfungsgliedes belastet und bedämpft, und parasitäre Schwingungen werden nicht mehr aufrechterhalten.

Mehrere Ansführungsbeispiele der Elektronenröhre nach der Erfindung sind in den Zeichnungen dargestellt und werden im folgenden näher erläutert. Es zeigen im Schnitt bzw. in Draufsicht

Fig. 1 und 2 eine erste Ausführungsform eines Dämpfungsgliedes der Elektronenröhre nach der Erfindung,

F i g. 3 und 4 eine zweite Ausführungsform des Dämpfungsgliedes und

Fig.5 und 6 eine dritte Ausführungsform des Dämpfungsgliedes.

F i g. 2 zeigt eine Draufsicht und F i g. 1 eine Schnittansicht längs der Achsen AA eines elektrisch leitenden Dämpfungsgliedes, welches hauptsächlich einen Zylinder 1 aufweist, der in einem Kragen 2 endigt. Der Kragen 2 bildet mit der Achse 10 des Zylinders 1 einen Winkel, der zwischen 0° und 90° liegen kann, vorzugsweise aber einen ausreichend großen Wert hat, welcher durch weiter unten dargelegte Überlegungen festgelegt wird. Der Zylinder 1 endigt an seinem anderen, von dem Kragen 2 abgewandten Ende in einem Teil 3, das zur Befestigung des gesamten Dämpfungsgliedes an dem übrigen Teil der Elektronenröhre dient. Das Teil 3 ist beispielsweise ein Ring, dessen Ebene zu der Achse 10 senkrecht ist. Das in den Fig. 1 und 2 dargestellte Dämpfungsglied wird vorzugsweise durch maschinelle Bearbeitung aus einem einstückigen Teil, beispielsweise aus Metall oder Graphit, hergestellt.

Der Zylinder 1 ist ebenso wie der Kragen 2 mit öffnungen 11 bzw. 21, die im wesentlichen übereinander aneeordnet sind, und mit Schlitzen 22 versehen, welche

eine Öffnung 11 mit der darüber angeordneten öffnung 21 verbinden. Diese Öffnungen und Schütze bilden die Selbstinduktivitäten bzw. die Kapazitäten der Resonanzkreise des RLC-Typs mit gleichmäßig verteilten Konstanten, wobei die Widerstände durch das Material selbst gebildet werden. Genauer gesagt bilden eine induktive Öffnung 21 und der ihr entsprechende kapazitive Schlitz 22 einen von dem Kragen 2 getragenen Resonanzkreis, der über den Schlitz 22 mit dem von dem Zylinder 1 getragenen und durch denselben Schlitz 22 und durch die ihm entsprechende öffnung 11 gebildeten Resonanzkreis gekoppelt ist.

Die induktiven öffnungen 11 und 21 und die kapazitiven Schlitze 22 sind derart dimensioniert, daß die Resonanz bei der Frequenz der parasitären Schwingungen erzielt wird, und zwar mit einer ausreichenden Bandbreite. In an sich bekannter Weise gestattet die Festlegung der Frequenz, der Bandbreite und infolgedessen des Gütefaktors sowie die Wahl des Materials, d. h. die Kenntnis seines spezifischen Widerstandes ρ und seiner magnetischen Permeabilität μ, den Wert der Induktivitäten L und der Kapazitäten C und infolgedessen die Abmessungen der entsprechenden Öffnungen und Schlitze festzulegen. Die Berechnungen gestatten im allgemeinen die Dimensionierung von im wesentlichen kreisförmigen induktiven Öffnungen. Die in den F i g. 1 und 2 dargestellte Form ist experimentell ermittelt worden, und es handelt sich um langgestreckte Öffnungen, deren Breite ungefähr gleich einem Viertel der Länge ist und die auf der Höhe des kapazitiven Schlitzes 22 durch eine Verdickung 40 verengt sind.

Man erhält so zwei getrennte Gruppen von Resonanzkreisen, die die Aufgabe haben, dem Dämpfungsglied eine maximale Wirksamkeit zu verleihen: die magnetischen Feldlinien der parasitären TE-Moden sind nämlich krummlinig und konvergieren zu der Achse 10 der Elektronenröhre, die auch die Achse des Zylinders 1 ist. Die erste Gruppe von Resonanzkreisen, die der Zylinder 1 trägt, weist gegenüber den Feldlinien eine maximale Wirksamkeit auf, wenn sie radial zu der Achse konvergieren. Die zweite Gruppe von Resonanzkreisen, die der Kragen 2 trägt, weist gegenüber denselben Feldlinien in ihrem Teil, der zu der Achse des Zylinders parallel ist, eine maximale Wirksamkeit auf. In einer solchen Konfiguration gibt es somit immer zwei gekoppelte Resonanzkreise für ein und dieselbe Feldlinie, was insbesondere zur Folge hat, daß in bekannter Weise die Bandbreite des Dämpfungsgliedes vergrößert wird.

Andererseits sieht man vorzugsweise eine ungerade Anzahl von induktiven öffnungen in jeder Gruppe von Resonanzkreisen vor, um eine passende Kopplung zwischen den Resonanzkreisen und den Moden der parasitären Schwingungen zu erzielen, und zwar aus folgendem Grund: einerseits entsprechen die Moden der parasitären Schwingungen, die man in Elektronenröhren mit koaxialen Zylinderelektroden am häufigsten antrifft, nämlich die TEl 1- und TE21-Moden, geradzahligen Verteilungen von Feldlinien; andererseits ist die Kopplung zwischen dem elektrisch leitenden Dämpfungsglied und den Resonanzkreisen der Röhre rpaximal, wenn der Fluß des magnetischen Feldes, der durch die induktiven öffnungen hindurchgeht, maximal ist. Da bekanntlich die Gesamtanordnung eine Rotationssymmetrie besitzt, wird demzufolge durch die bevorzugte ungerade Anzahl von öffnungen vermieden, daß die Flußmaxima zwischen den öffnungen auftreten,

d. h., daß die Kopplung minimal ist.

Bei dieser ersten Ausführungsform sind fünf induktive Öffnungen vorgesehen worden, was einer Optimierung zwischen den verschiedenen Parametern entspricht, insbesondere zwischen dem vorgesehenen Flußmaximum durch die induktiven öffnungen hindurch und den Abmessungen dieser Öffnungen, die durch die Abstimmung auf die Frequenz der parasitären Schwingungen festgelegt sind.

Auf diese Weise ist ein Dämpfungsglied geschaffen worden, das aus einer Anordnung von Resonanzkreisen besteht, die derart hergestellt und angeordnet sind, daß sie auf den Frequenzbereich der zu absorbierenden parasitären Schwingungen abgestimmt und mit den Kreisen gekoppelt sind, in welchen diese Schwingungen erzeugt werden können. Wenn diese Schwingungen tatsächlich erzeugt werden, werden sie zumindest teilweise durch das Dämpfungsglied absorbiert und in Form von Wärme abgeführt, und zwar mit einer Wirksamkeit, die um so größer ist, je näher ihre Frequenz der Resonanzfrequenz der Resonanzkreise kommt. Wenn die auf diese Weise verwirklichte Absorption ausreichend ist, sind die Bedingungen für die Aufrechlerhaltung der parasitären Schwingungen nicht mehr erfüllt, und diese werden deshalb gedämpft.

Das Material, aus dem das in den Fig. 1 und 2 dargestellte Dämpfungsglied hergestellt wird, wird in Abhängigkeit von seinen folgenden Parametern gewählt: dem spezifischen Widerstand ρ und der magnetischen Permeabilität μ. In dem Bereich der zu eliminierenden Frequenzen muß nämlich der verteilte Widerstand R jedes Kreises ausreichend groß sein. Für eine gegebene Frequenz fund eine gegebene Geometrie hängt dieser Widerstand von dem spezifischen Widerstand ρ des Materials und von seiner äquivalenten Dicke bei der betreffenden Hochfrequenz (oder der Eindringtiefe des elektrischen Stroms bei dieser Frequenz) ab. Die Dicke δ ist durch folgende Gleichung gegeben:

wobei K eine Konstante ist, die mit der Geometrie der Leiter und mit den gewählten Einheiten verknüpft ist.

Da aber die Abführung der in Wärme umgewandelten Energie gewöhnlich ein heikles Problem ist, wählt man das Material in Abhängigkeit von den gewählten Betriebsfrequenzen, um eine übermäßige Abführung zu vermeiden. Wenn man mit Elektronenröhren arbeitet, die für die Verwendung im Kurzwellen- oder Ultrakurzwellenbercich bestimmt sind, wählt man ein Material, das eine geringe Permeabilität μ und einen relativ hohen spezifischen Widerstand y aufweist. Wenn die Elektronenröhre für die Verwendung im Miitelwellen- oder Langwellenbereich bestimmt ist, benutzt man vorzugsweise Stähle (bei denen die Permeabilität μ groß ist und der spezifische Widerstand ρ einen mittleren Wert hat), deren Herstellung einfacher und deren Herstellungspreis niedrig ist.

Schließlich sind bezüglich des Anbringungsortes des Dämpfungsglicds in der Elektronenröhre verschiedene Lösungen möglich, von denen genannt seien:

der Bereich, der zwischen der Anode und dem Fuß der Elektronenröhre liegt;

der Mittelteil der Anode selbst in dem Fall einer F.lcktronenröhrc, die mit zwei übereinander angeordneten Kathoden ausgerüstet und in diesem Teil mit einer neutralen Zone versehen ist und
der dem Fuß entgegengesetzte Bereich der Elektronenröhre zwischen der Anode und dem ^r> letzten Gitter der Elektronenröhre.

In allen Fällen werden der Winkel, den die Oberfläche des Kragens 2 mit der Achse 10 bildet, und auch ihre Krümmung derart gewählt, daß das Vorhandensein des

κι elektrisch leitenden Dämpfungsgliedes keinen Impedanzbruch erzeugt, der geeignet ist, die Reflexion der zu absorbierenden parasitären Schwingungen auf dem Dämpfungsglied hervorzurufen. Deshalb ist in dem Fall beispielsweise, in dem man sich für den dritten der o. g.

Γ) möglichen Anbringungsorte entschieden hat, die Oberfläche des Kragens 2 nicht zu der Oberfläche des Zylinders 1 rechtwinklig (ihr Winkel mit der Verlängerung derselben beträgt etwa 6O⁰C) und ist zum Inneren der Elektronenröhre hin leicht konkav, so daß der Kragen 2 zu dem Ende des Gitters parallel bleibt, hinter dem er angeordnet wird. Diese letztgenannte Ausführungsform ist in den Figuren dargestellt.

F i g. 4 zeigt in Draufsicht und F i g. 3 in Schnittansicht längs der Achse B-B eine zweite Ausführungsform des

2) Dämpfungsgliedes der Elektronenröhre nach der Erfindung.

Sie besteht, wie die vorhergehende Ausführungsform, aus einem elektrisch leitenden Material und weist die Form eines an einem Ende mit einem Kragen 2 und an

jo dem anderen Ende mit einem Befestigungsteil 3 versehenen Zylinders 1 auf.

Der Zylinder 1 ist mit kreisförmigen induktiven Öffnungen 13 versehen, die miteinander durch Gruppen von kapazitiven Schlitzen 14 verbunden sind. In dem in

r> den F i g. 3 und 4 dargestellten Beispiel hat der Zylinder 1 neun öffnungen 13, die in Gruppen von drei öffnungen durch zwei Schlitze 14 miteinander verbunden sind.

Der Kragen 2 ist ebenfalls mit kreisförmigen

induktiven Öffnungen 23 versehen, die vorzugsweise ebenso wie die des Zylinders 1 angeordnet sind, d. h., es sind neun an der Zahl und sie sind in Gruppen von jeweils drei öffnungen durch kapazitive Schlitze 24 miteinander verbunden.

•ti Die Festlegung der verschiedenen Parameter, nämlich der Abmessungen, der Anzahl und der Anordnung der induktiven öffnungen und der kapazitiven Schlitze sowie die Neigung und die Form des Kragens erfolgen wie zuvor. Ebenso arbeitet das Dämpfungsglied in

in derselben Weise.

Der Vorteil dieser Ausführungsform besteht darin daß die Bandbreite des Dämpfungsgliedes auf Grunc der kapazitiven Kopplung, die in jeder Gruppe zwischen drei Selbstinduktivitäten hergestellt ist, größei

■)i ist.

F i g. 6 zeigt in Draufsicht und F i g. 5 in einei Schnittansicht längs der Achse C-C eine dritte Ausführungsform des Dämpfungsgliedes, in welche: diskrete Belastungselemente hinzugefügt worden sind.

bo Das Dämpfungsglied besteht wieder aus einen elektrisch leitenden Material und weist die Form eine; mit einem Kragen 2 und einem Befestigungsteil ; versehenen Zylinders 1 auf.

In dieser AusführungsformMst der Kragen 2 ebenfall:

μ mit Gruppen von induktiven öffnungen verseher nämlich mit fünf Gruppen von drei öffnungen 25,26 um 27, die nicht auf ein und demselben Radius angeordne sind: die mittlere Öffnung 25 liegt etwas weite

26 OO 705

außerhalb als die beiden seitlichen Öffnungen 26 und 27. Die drei öffnungen jeder Gruppe sind durch kapazitive Schlitze 28 verbunden.

Der Zylinder 1 hat ebenfalls fünf Gruppen von induktiven öffnungen 15, aber jede von ihnen enthält nur zwei Öffnungen, die über einen kapazitiven Schlitz 17 gekoppelt sind. Die Gruppen von Öffnungen 15 sind jeweils kapazitiv mit einer Gruppe von Öffnungen 25, 26, 27, des Kragens 2 gekoppelt, beispielsweise durch einen kapazitiven Schlitz 16, der den Schlitz 17 mit der Öffnung 25 verbindet. Man erhält somit bei dieser Ausführungsform aufgrund der kapazitiven Kopplung der Selbstinduktivitäten ebenfalls eine Vergrößerung der Bandbreite. Die induktiven öffnungen des Zylinders 1 und des Kragens 2 sind innen jeweils mit einem zylindrischen Teil 29 bedeckt, das aus einem Material hergestellt ist, in welchem die Energieumsetzung in Wärme bei den Betriebsfrequenzen der Elektronenröhre gering und bei den Frequenzen der parasitären Schwingungen groß ist. Ein solches Material kann ein Ferrit oder ein Spezialmaterial für Höchstfrequenzen sein.

Diese letztgenannte Ausführungsform kann in dem Fall benutzt werden, in welchem die mit Hilfe der in den Fig. 1 bis 4 dargestellten Dämpfungsglieder erzielte Absorption sich als unzureichend erweisen würde, insbesondere bezüglich der Frequenzen der parasitären Schwingungen. Die zylindrischen Teile 29, die an den Stellen angeordnet sind, wo der maximale induzierte Strom fließt, d. h. um die induktiven Öffnungen herum, bilden nämlich die diskreten Belastungselemente, in denen die Absorption im wesentlichen größer ist, als die, die mit Hilfe der vorgenannten Dämpfungsglieder mit gleichmäßig verteilten Konstanten erzielt wird. Außerdem braucht in diesem Fall das Material, aus welchem das Dämpfungsglied hergestellt ist, nicht notwendigerweise zu der Absorption der parasitären Schwingungen beitragen, und das Dämpfungsglied kann somit aus einem Material mit geringen Verlusten, beispielsweise aus Kupfer, hergestellt werden.

Hierzu 3 Blatt Zeichnungen

Claims

Patentansprüche:

1. Elektronenröhre für den Betrieb bei hohen Leistungen, mit einem koaxialen Elektrodenaufbau und mit einem ringförmigen Dämpfungsglied zur Unterdrückung von parasitären Schwingungen, dadurch gekennzeichnet, daß das Dämpfungsglied aus einem elektrisch leitenden Material besteht, die Form eines mit einem Kragen (2) versehenen Zylinders (1) aufweist und mehrere Resonanzkreise trägt, die jeweils vom RLC-Typ sind und zumindest eine von einer Öffnung (11,21; 13,23; 15, 25, 26, 27) in dem Dämpfungsglied gebildete Induktivität enthalten, welche mit wenigstens einer von einem Schlitz (22; 14, 24; 16, 17, 28) in dem Dämpfungsglied gebildeten Kapazität gekoppelt ist, daß die Resonanzkreise auf den Frequenzbereich der parasitäten Schwingungen abgestimmt sind, daß die Oberfläche des Kragens (2) und ihr Winkel mit der Oberfläche des Zylinders (1) so gewählt sind, daß die in der Elektronenröhre durch das Dämpfungsglied erzeugte Impedanzänderung minimiert ist, und daß das Dämpfungsglied in der Elektronenröhre derart angeordnet ist, daß die Resonanzkreise mit den parasitären Schwingungen gekoppelt sind.

2. Elektronenröhre nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Kragen (2) und der Zylinder (1) des Dämpfungsgliedes die gleiche Anzahl von Resonanzkreisen tragen.

3. Elektronenröhre nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Kragen (2) und der Zylinder (1) eine ungerade Zahl von Resonanzkreisen tragen.

4. Elektronenröhre nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Oberfläche des Kragens (2) mit der Achse (10) des Zylinders (1)

einen Winkel zwischen-^-undy bildet.

5. Elektronenröhre nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Oberfläche des Kragens (2) zu der Achse (10) des Zylinders (1) hin konkav ist.

6. Elektronenröhre nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß jede der öffnungen (21) des Kragens (2) mit einer der öffnungen (11) des Zylinders (1) durch einen der Schlitze (22) gekoppelt ist.

7. Elektronenröhre nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die öffnungen (11, 21) eine langgestreckte Form haben, daß die Mitte jeder der öffnungen (21) des Kragens (2) in ein und derselben Radialebene wie eine der öffnungen (U) des Zylinders (1) liegt und daß der sie miteinander koppelnde Schlitz (22) die Radialebene als Symmetrieebene hat.

8. Elektronenröhre nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß jeder der Resonanzkreise drei im wesentlichen kreisförmige Öffnungen (13; 23) enthält, die durch zwei der Schlitze (14; 24) miteinander gekoppelt sind.

9. Elektronenröhre nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Öffnungen (13; 23) in ein und demselben Abstand von der Achse (10) des Zylinders (11) angeordnet sind.

10. Elektronenröhre nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß diejenigen Resonanzkreise, die der Kragen (2) trägt, jeweils drei im wesentlichen kreisförmige öffnungen (25,26,

27) enthalten, welche durch zwei der drei Schlitze (28) miteinander gekoppelt sind, und daß diejenigen Resonanzkreise, die der Zylinder (1) trägt, jeweils zwei im wesentlichen kreisförmige Öffnungen (15) enthalten, die durch einen dritten der Schlitze (17) miteinander gekoppelt sind, wobei jeder der Resonanzkreise, die der Kragen (2) trägt, mit einem Resonanzkreis, den der Zylinder (1) trägt, über einen vierten der Schlitze (16) gekoppelt ist.

11. Elektronenröhre nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß der vierte Schlitz (16) eine mittlere öffnung (25) eines Resonanzkreises des Kragens (2) und den dritten Schlitz (17) eines Resonanzkreises des Zylinders (1) miteinander verbindet.

12. Elektronenröhre nach einem der Ansprüche 1 bis 11, dadurch gekennzeichnet, daß die Resonanzkreise des Dämpfungsgliedes außerdem diskrete Belastungselemente (29) enthalten.

13. Elektronenröhre nach Anspruch 10 oder 11 und 12, dadurch gekennzeichnet, daß die diskreten Belastungselemente aus zylindrischen Teilen (29) bestehen, welche die Öffnungen (15; 25, 26, 27) des Dampfungsgliedes innen bedecken.

14. Elektronenröhre nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, daß die zylindrischen Teile (29) aus Ferritmaterial bestehen.