DE19757391B4

DE19757391B4 - Hydrodynamisches, poröses, ölimprägniertes Lager

Info

Publication number: DE19757391B4
Application number: DE19757391A
Authority: DE
Inventors: Natsuhiko Mori; Yasuhiro Kuwana Yamamoto; Isao Kuwana Komori; Kazuo Okamura
Original assignee: NTN Corp; NTN Toyo Bearing Co Ltd
Current assignee: NTN Corp
Priority date: 1996-12-25
Filing date: 1997-12-22
Publication date: 2005-10-13
Anticipated expiration: 2017-12-23
Also published as: NL1007854C2; KR100516745B1; KR19980064275A; NL1007854A1; US5941646A; DE19757391A1; GB9726940D0; GB2320743A; GB2320743B

Abstract

Hydrodynamisches, poröses, ölimprägniertes Lager mit einem Lagerkörper (1) aus porösem Material, der eine Lageroberfläche aufweist, welche über ein Lagerspiel einer Gleitfläche einer hierdurch zu tragenden Welle (2) gegenüberliegt,
mit in dem Lagerkörper (1) enthaltenem Öl, das durch Imprägnieren mit Schmieröl oder Schmierfett eingebracht wird und mit schrägen Nuten (5, 6) zur Erzeugung hydrodynamischen Drucks, die in der Lageroberfläche des Lagerkörpers ausgebildet sind,
wobei das Lager die Gleitfläche der Welle (2) durch einen in dem Lagerspiel erzeugten hydrodynamischen Ölfilm schwimmend trägt und wobei das enthaltene Öl zwischen einem Inneren des Lagerkörpers und dem Lagerspiel durch Öffnungen in der Lageroberfläche einschließlich der Nuten (5, 6) zur Erzeugung hydrodynamischen Drucks zirkuliert,
gekennzeichnet durch
eine kompakte Harz-Schmier-Struktur (3), welche aus einem Syntheseharzmaterial als Grundstoff und Öl als Schmierbestandteil durch Mischen eines Schmieröls oder Schmierfetts zusammengesetzt ist,
wobei die kompakte Harz-Schmier-Struktur (3) selbst in stationärem stand bei Temperaturen von nicht...

Description

Die vorliegende Erfindung betrifft ein hydrodynamisches, poröses, ölimprägniertes Lager bei welchem ein poröser Körper mit Schmieröl oder Schmierfett imprägniert ist, um eine Selbstschmierfunktion zu erzielen, während gleichzeitig eine Gleitfläche einer Welle durch einen in einem Lagerspiel erzeugten hydrodynamischen Ölfilm schwimmend getragen wird, wobei das Lager insbesondere zur Verwendung in einem polygonalen Spiegel für Laserdrucker, einem Spindelmotor für Magnetplattenlaufwerke, u.ä. geeignet ist, bei welchen eine Drehung mit hoher Geschwindigkeit und einem hohen Maß an Genauigkeit erforderlich ist.

Nächstkommender Stand der Technik bzgl. der vorliegenden Erfindung ist ein Lager gemäß GB 2064676 A. Weitere, zum Stand der Technik zählende Lager sind aus den Druckschritten US 2227307, US 4008788, US 5490730 bekannt.

Poröse, ölimprägnierte Lager werden häufig als Lager mit Selbstschmiereigenschaften verwendet. Da sie jedoch zu einer Art von exakt kreisförmigen Lagern gehören, entstehen bei ihnen leicht instabile Vibrationen, wenn die Exzentrizität der Welle klein ist, wodurch eine Unwucht erzeugt wird, bei der die Welle einer Umlaufvibration bei einer Geschwindigkeit, die der Hälfte der Rotationsgeschwindigkeit entspricht, ausgesetzt ist.

Was die Maßnahmen hiergegen betrifft, so kann beispielsweise die Bildung von Nuten in der Lageroberfläche zur Erzeugung hydrodynamischen Drucks angeführt werden, wie z.B. Pfeilverzahnungsnuten oder Spiralnuten.

Bisher wurden Nuten zur Erzeugung hydrodynamischen Drucks in einem porösen, ölimprägnierten Lager vorgesehen, um den von ihnen erzeugten hydrodynamischen Druck dazu zu verwenden, die Welle zu tragen und gleichzeitig instabile Vibrationen zu unterdrücken; Beispiele für derartige Anordnungen sind in der japanischen Patentveröffentlichung JP 5801 72194 A und in der japanischen Gebrauchsmusterveröffentlichung JP 59-164 822 U offenbart.

Die japanische Patentveröffentlichung JP 5801 72194 A offenbart eine Lagervorrichtung, die konstruiert wurde, indem ein poröses, ölimprägniertes Element mit Pfeilverzahnungsnuten auf einer Welle befestigt und mit einer Hülse mit einer zylindrischen radialen inneren Umfangsfläche kombiniert wurde.

Andererseits offenbart die japanische Gebrauchsmusterveröf fentlichung JP 59-164 822 U die Bildung von feingeschliffenen Nuten zur Erzeugung hydrodynamischen Drucks in der Lageroberfläche eines porösen, ölimprägnierten Lagers.

Gemäß der japanischen Patentveröffentlichung JP 5801 72194 A wird ein poröses, ölimprägniertes Element mit Pfeilverzahnungsnuten auf einer Welle mit der Absicht befestigt, die Zentrifugalkraft, die bei der Rotation der Welle entsteht, auszunützen, um das Ausscheiden von Öl in ein Lagerspiel zu bewirken. Diese Konstruktion hat jedoch folgende Nachteile:

1.) Die Anzahl der Teile der Lagervorrichtung steigt von normalerweise zwei (Welle und Lager) auf drei (Welle, poröses, ölimprägniertes Element und Hülse (Lager)), was das Zusammensetzen verkompliziert und Kosten steigen lässt.
2.) Im Fall einer hydrodynamischen Lagervorrichtung, bei der eine hohe Maßgenauigkeit erforderlich ist, existieren immerhin drei Teile, deren jeweilige Genauigkeit die Genauigkeit der Anordnung insgesamt nach dem Zusammensetzen beeinträchtigt, so dass es schwieriger ist, die gewünschte Genauigkeit zu erzielen als im Fall einer Lagervorrichtung mit zwei Teilen.
3.) Während der Rotation wirkt die Zentrifugalkraft weiterhin auf das poröse, ölimprägnierte Element. Folglich wird auch weiterhin Öl ausgeschieden, so dass das Lagerspiel früher oder später mit Öl gesättigt ist, wobei die fortlaufende Rotation dazu führt, dass das Öl aus dem Lagerspiel austritt. Dies bedeutet einen unvermeidlichen Verlust von Öl.

Gemäß der japanischen Gebrauchsmusterveröffentlichung JP 59-164 822 U sind auf der Lageroberfläche eines porösen, ölimprägnierten Lagers feingeschliffene Nuten zur Erzeugung hydrodynamischen Drucks ausgebildet. Eine derartige Konstruktion hat jedoch folgende Nachteile:

1.) Da die Öffnungen der Nuten verschlossen sind, wird die Zirkulation des Öls, die als wichtigstes Merkmal des porösen, ölimprägnierten Lagers gilt, verhindert. Deshalb wird das Öl, das in das Lagerspiel ausgeschieden wurde, durch die Wirkung der Pfeilverzahnungsnuten in die gebogenen Bereiche der Nuten gedrückt und bleibt dort.

In dem Lagerspiel wird eine große Scherwirkung erzeugt, so dass das in den Ölnuten verbleibende Öl dieser Scherkraft und Reibungswärme ausgesetzt und meist denaturiert wird, während ein Temperaturanstieg meist eine zu frühe oxidative Verschlechterung des Öls verursacht. Hierdurch wird die Lebensdauer des Lagers verkürzt.

Da im Gegensatz dazu bei einem gewöhnlichen porösen, ölimprägnierten Lager das enthaltene Öl mit der Rotation der Welle durch das Lagerspiel und das Innere des Lagers zirkuliert, ist es nicht andauernd der Scherkraft ausgesetzt; da es abgekühlt wird, selbst wenn es einmal erwärmt wird, besteht auch kaum die Gefahr einer oxidativen Verschlechterung des Öls aufgrund eines Temperaturanstiegs.

2.) Es ist sehr schwierig, die Nuten einer Verschlussbehandlung zu unterziehen. Die betreffende veröffentlichte Druckschrift führt hierzu aus, dass das Verschließen durch plastische Bearbeitung erfolgen kann. Die Tiefe der hydrodynamischen Nuten liegt jedoch im μm-Bereich; ein derartiges Formpressen dient also nicht dazu, die Öffnungen in der Oberfläche zu verschließen. Weiterhin wird in der veröffentlichten Druckschrift Beschichten als weitere Möglichkeit der plastischen Bearbeitung erwähnt; die Dicke des Beschichtungsfilms muss jedoch geringer sein als die Tiefe der Nut, so dass es sehr schwierig ist, einen Beschichtungsfilm mit einer Dicke von einigen μm nur auf den schrägen Bereich aufzubringen.

Der Erfindung liegt folgende Aufgabe zugrunde:
Die Anzahl der Teile des Lagers auf zwei zu reduzieren und gleichzeitig die Kosten zu senken, wobei es einfacher wird, die Genauigkeit der Teile zu erhöhen und sie für die Massenproduktion geeignet zu machen.

Es soll eine Konstruktion geschaffen werden, bei der das enthaltene Öl durch das Lagerspiel und das Innere des Lagers zirkuliert, wodurch die Verschlechterung des Öls verzögert wird.

Weiterhin soll eine Lagerspezifikation gefunden werden, die es ermöglicht, unabhängig von dem Vorhandensein der Öffnungen in Nuten zur Erzeugung hydrodynamischen Drucks hydrodynamische Wirkungen zu erzielen, um den Lageraufbau industriell anwendbar zu machen.

Wenn eine Lageroberfläche eines Lagerkörpers 1 Nuten zur Erzeugung hydrodynamischen Drucks (schräge Pfeilverzahnungs- oder Spiralnuten) aufweist, fließt das Öl – in axialem Schnitt gesehen – beispielsweise so, wie in 2 dargestellt. Das Öl fließt, wie durch Pfeile dargestellt, aus Öffnungen in der Lageroberfläche 17 (innere Oberfläche) des Lagerkörpers 1 in ein Lagerspiel 4 zwischen der Lageroberfläche 17 und einer Welle 2.

Um eine angemessene Ölzirkulation aufrechtzuerhalten, ist es wünschenswert, dass die Öffnungen im Wesentlichen gleichmäßig über die Nuten 5 zur Erzeugung hydrodynamischen Drucks und die Erhebungen 6 zwischen den Nuten (sh. 7) verteilt sind. Wenn der Anteil der Öffnungen in der Oberfläche abnimmt, erschwert dies die Bewegung des Öls; umgekehrt wird die Bewegung des Öls erleichtert, wenn der Anteil zunimmt. Darüber hinaus hängt auch die Viskosität des enthaltenen Öls mit der Bewegung des Öls zusammen: Je niedriger die Viskosität, desto mehr wird die Bewegung des Öls erleichtert, und je höher die Viskosität, desto mehr wird die Bewegung des Öls erschwert. Hierbei ist anzumerken, dass in dieser Patentschrift der Begriff "Öffnungen" die Bereiche der die poröse Stuktur des Lagerkörpers aus porösem Material bildenden Poren bezeichnet, die sich zur Oberfläche hin öffnen.

Obwohl eine Kombination aus einem hohen Prozentsatz von Öffnungen und niedriger Viskosität eine äußerst leichtgängige Bewegung des Öls ermöglicht, besteht hierbei das Problem, dass, da das durch die Wirkung der Nuten 5 zur Erzeugung hydrodynamischen Drucks in das Lagerspiel 4 ausgeschiedene Öl leicht in das Innere des Lagerkörpers zurückgedrückt wird, die hydrodynamische Wirkung so weit verringert wird, dass nicht nur die Rotation mit hoher Genauigkeit nicht mehr aufrechterhalten werden kann, sondern dass auch der Kontakt zwischen der Welle 2 und dem Lagerkörper 1 einen Verschleiß des Lagerkörpers 1 bewirkt und damit die Funktion des Lagers beeinträchtigt. Umgekehrt wird durch eine Kombination aus einem geringen Prozentsatz von Öffnungen und einer hohen Viskosität die Bewegung des Öls extrem erschwert, so dass, obwohl der erzeugte hydrodynamische Druck hoch ist, eine angemessene Ölzirkulation beeinträchtigt wird und das Drehmoment steigt, so dass die Verschlechterung des Öls durch einen Temperaturanstieg des Lagers beschleunigt wird.

Es gibt also für den Prozentsatz der Öffnungen und die Viskosität des Öls einen optimalen Bereich, bei dem die Erzeugung des hydrodynamischen Ölfilms, der benötigt wird, um die Welle schwimmend zu tragen, und eine angemessene Zirkulation des Öls ermöglicht werden.

Um diesen optimalen Bereich zu erfassen, wurden Tests zur Auswertung unter Verwendung eines in 3 und 4 dargestellten LD-Motors durchgeführt. In diesen Figuren bezeichnet Nr. 7 ein Gehäuse und Nr. 8 einen auf der Welle 2 befestigten Rotor. Weiterhin bezeichnet das Bezugszeichen 9 eine Axialdruckstütze, die mit dem vorderen Ende der Welle in Kontakt ist, um eine Axialdrucklast aufzunehmen. Der bei den Tests zur Auswertung verwendete Motor hatte einen Wellendurchmesser von 4 mm und war mit einem Spiegel ausgerüstet, wobei die Drehzahl 1.000 U/min und die Atmosphärentemperatur 40°C war.

5 zeigt die Ergebnisse des Tests zur Auswertung. In 5 zeigt das Zeichen "O", dass in den Dauerprüfungen bei 1.000 Stunden langem durchgehenden Betrieb keine Probleme auftraten. Das Zeichen "Δ" zeigt, dass bei einem 1.000 Stunden langen Betrieb in einem Intervall zwischen 500 Stunden und 1.000 Stunden Probleme auftraten, wie z.B. eine ansteigende Wellenvibration (5 μm und mehr), zunehmendes Drehmoment = abnehmende Umdrehungszahl pro Minute (die U/min konnten nicht auf 1.000 ansteigen), und den Ausstoß abnormaler Geräusche, was einen normalen Betrieb unmöglich macht. Das Zeichen "X" zeigt, dass die obengenannten Probleme 500 Stunden nach Betriebsbeginn auftraten.

Aus den obigen Ergebnissen des Tests zur Auswertung wird ersichtlich, dass der optimale Bereich für die Faktoren Öffnungen und Ölviskosität (wo kein Zeichen "X" ist) der Bereich ist, der in 5 von durchgezogenen Linien umgeben ist, d.h. der Bereich, der folgenden Bedingungen entspricht:

1.) Der Prozentsatz der Fläche der Öffnungen in der Lageroberfläche einschließlich der Nuten zur Erzeugung hydrodynamischen Drucks ist nicht niedriger als 2% und nicht höher als 20%;
2.) Eine kinematische Viskosität bei 40°C des enthaltenen Öls, das einzufüllen ist, liegt bei 2 cSt oder mehr;
3.) Der Prozentsatz der Fläche der Öffnungen und die kinematische Viskosität des Öls bei 40°C stehen im Verhältnis (3/5)A – 1 ≤ η ≤ (40/6)A + (20/3), wobei A der Prozentsatz der Fläche der Öffnungen (in %) und η die kinematische Viskosität des Öls bei 40°C (in cSt) ist.

Die Auswahl der Werte für die Faktoren

– Öffnungen und
– kinematische Viskosität des Öls

innerhalb eines derartigen Bereichs gewährleistet die Erzeugung eines ausreichenden hydrodynamischen Ölfilms, um die Welle schwimmend zu tragen, und eine angemessene Zirkulation des Öls, wodurch es möglich wird, eine hochgenaue Rotation und eine längere Lebensdauer zu erzielen.

Darüber hinaus ist der Prozentsatz der Fläche der Öffnungen vorzugsweise nicht niedriger als 2% und nicht höher als 15%.

Es wird davon ausgegangen, dass für das Verhältnis der Tiefe h (sh. 7) der Nuten 5 zur Erzeugung hydrodynamischen Drucks zum Lagerspiel c (radiales Spiel) ein optimaler Bereich exi stiert, außerhalb welchem ausreichende hydrodynamische Effekte nicht erzielt werden können.

Um diesen optimalen Bereich zu erfassen, wurden Tests zur Auswertung durchgeführt, bei welchen die Welle 2 des in 3 dargestellten LD-Motors durch eine längere Welle ersetzt wurde, wie in 6 dargestellt, um eine Messung der Vibration der Welle zu ermöglichen.

Die Drehzahl betrug 10.000 U/min und der LD-Motor hatte einen Wellendurchmesser von 4 mm und war nicht mit einem Spiegel ausgerüstet. Weiterhin bezeichnet das Bezugszeichen 10 ein kontaktfreies Verschiebungsmessgerät.

Unter den obengenannten Bedingungen wurden die Werte der Wellenvibration aufgezeichnet in Abhängigkeit von c/h (c: radiales Spiel; h: Tiefe der Nut), wobei die in 8 dargestellten Ergebnisse erzielt wurden.

Aus 8 wird ersichtlich, dass, wenn c/h innerhalb des Bereiches von 0,5–4,0 liegt, die Vibration der Welle 5 μm oder weniger beträgt; bei einem Wert von weniger als 0,5 oder mehr als 4,0 beträgt die Vibration der Welle mehr als 5 μm. Um eine hohe Genauigkeit aufrechtzuerhalten, ist es deshalb zu bevorzugen, dass c/h = 0,5–4,0.

Ein poröses, ölimprägniertes Lager wird gewöhnlich zur Selbstschmierung verwendet, wobei es unmöglich ist, einen allmählichen Verbrauch oder ein Ausströmen von Öl aufgrund des Verspritzens oder Verdampfens von Öl zu vermeiden. In diesem Fall führt die hieraus resultierende Verringerung des Ölfilmbildungsbereichs zu einer geringer werdenden Genauigkeit, wie z.B. zur Vibration der Welle. Im Besonderen werden Wellen oft in vertikaler Position verwendet, und im Fall eines Motors für einen Laserdrucker (LD), der mit einer hohen Drehzahl von 10.000 U/min oder mehr arbeitet, oder eines Motors für ein Magnetplattenlaufwerk (HDD) neigt das Öl dazu, unter dem Einfluss der Zentrifugalkraft auszulaufen, wie in 12 dargestellt, wodurch es schwierig wird, die Schmierleistung, wie z.B. die Ölfilmbildung aufrechtzuerhalten.

Bei einem Laserdrucker und einem Magnetplattenlaufwerk hat ein Aufbrauch des Ölfilms fatale Auswirkungen auf die Beibehaltung der Drehgenauigkeit. Insbesondere im Fall eines einzigen Lagerkörpers führt eine Rotation mit hoher Drehzahl dazu, dass Öl im Inneren des Lagers zirkuliert, während die umgebende Luft verdrängt wird; daher tritt manchmal Luft in das Lagerspiel ein. Um das Eintreten von Luft zu verhindern, ist es ein wirksames Mittel, ein Element (Ölzufuhrelement) anzuordnen, das Öl zuführt, sobald sich auch nur eine kleine Anzahl von leeren Poren im Inneren des Lagerkörpers bildet.

Bei der vorliegenden Erfindung ist als ein derartiges Ölzufuhrelement eine kompakte Schmierstruktur 3 in Kontakt mit dem Lagerkörper 1 angeordnet, wie in 1 dargestellt, welche aus einem Syntheseharzmaterial als Grundstoff und Öl als Schmierbestandteil durch Mischen eines Schmieröls oder Schmierfetts zusammengesetzt ist. Die kompakte Harz-Schmier-Struktur scheidet selbst in stationärem Zustand allmählich und kontinuierlich den Ölbestandteil darin an eine Oberfläche aus, und zwar bei Temperaturen von nicht unter 20°C. Selbst wenn das Öl im Lagerkörper 1 abfließt, wird bei einer derartigen Anordnung neues Öl durch die Kapillarwirkung von der Harz-Schmier-Struktur 3, die in Kontakt mit dem Lagerkörper 1 angeordnet ist, in das Innere des Lagerkörpers 1 transportiert, so dass jederzeit ein zufriedenstellender hydrodynamischer Ölfilm zwischen diesem und der Welle 2 erzeugt werden kann.

Konkret ausgedrückt, wird die Schmierstruktur 3 produziert, indem 5–99 Gew.% Schmieröl, welches das gleiche Öl ist wie das in dem Lagerkörper enthaltene Öl, oder Schmierfett, von welchem ein Basisöl das gleiche Öl ist wie das in dem Lagerkörper enthaltene Öl, und 95–1 Gew.% Polyolefinpulver mit ultrahohem Molekulargewicht (einem durchschnittlichen Molekulargewicht von 1 × 10⁶ – 5 × 10⁶) gemischt werden, indem die Mischung bis zum Verschmelzen bei oder oberhalb der Geliertemperatur des Polyolefins mit ultrahohem Molekulargewicht und – im Falle der Verwendung von Schmierfett – bei dem oder unterhalb des Gelierpunktes des Schmierfetts erwärmt wird, und indem die verschmolzene Masse abgekühlt wird, um diese erstarren zu lassen.

Die Bildung der Harz-Schmier-Struktur in kompakter Form aus einer Mischung von Schmieröl oder Schmierfett und Polyolefinpulver mit ultrahohem Molekulargewicht ist also gekennzeichnet durch niedrige Kosten, Eignung zur Massenfertigung, leichte Handhabung und einfache Bedienung beim Einsetzen.

Außerdem scheidet die kompakte Harz-Schmier-Struktur bei Temperaturen oberhalb der Normaltemperatur (etwa 20°C) allmählich und fortwährend den Ölbestandteil darin aus – obwohl nur ganz allmählich –, so dass sie in der Lage ist, dem Lager ununterbrochen Öl zuzuführen.

9 zeigt die Ergebnisse, die erzielt werden, wenn man eine kompakte Harz-Schmier-Struktur 3 nach der vorliegenden Erfindung für Testzwecke stehenlässt, wobei die Zeit des Stehenlassens und der Prozentsatz der Ölabscheidung geprüft werden.

Es versteht sich, dass der Ölbestandteil selbst bei einer atmosphärischen Temperatur von 20°C über eine Zeitspanne von 1.000 Stunden nur in sehr geringen Mengen kontinuierlich abgeschieden wird. Die Menge der Abscheidung erhöht sich mit steigender atmosphärischer Temperatur.

10 zeigt einen Vergleich zwischen dem Fall, bei dem die kompakte Harz-Schmier-Struktur mit dem Lager in Kontakt ist und dem Fall, bei dem kein derartiges Ölzufuhrelement verwendet wird. Es wird ersichtlich, dass in dem Fall, in dem ein Ölzufuhrelement fehlt (dargestellt durch das Zeichen

), etwa 30% des ursprünglich enthaltenen Öls in etwa 2.000 Betriebsstunden abfließen, während in dem Fall, in dem ein solches Element vorhanden ist (dargestellt durch das Zeichen

), dem Lager Öl zugeführt wird, selbst wenn das enthaltene Öl aus dem Lagerkörper austritt, so dass der Verlust auf nur etwa 5% gehalten werden kann.

Bei einer Verwendung unter Bedingungen wie einer Hochtemperaturatmosphäre, der Rotation mit hoher Drehzahl, oder der Erzeugung von großer Wärme durch Reibung gibt es Zeiten, in denen zu viel Öl aus der kompakten Harz-Schmier-Struktur abgeschieden wird, so dass es wünschenswert ist, eines oder mehrere der Materialien Hartwachs, Polyethylen mit niedrigem Molekulargewicht und Polyamidharz in einer Menge von 1–50 Gew.% als Mittel zur Unterdrückung der Ölabscheidung für die Harz-Schmier-Struktur zu mischen.

Wie in 1 dargestellt, ist ein zylindrisches Element 11 zur Vermeidung des Auslaufens von Öl mit einem Innendurchmesser, der dem des Lagerkörpers 1 (poröses, ölimprägniertes Lager A) entspricht oder etwas größer als dieser ist, auf einer oder beiden axialen Seiten des Lagerkörpers 1 angeordnet. Die innere Umfangsfläche des Elements 11 zur Vermeidung des Auslaufens von Öl kann Nuten 12 zur Erzeugung von Luftströmen aufweisen, die während der relativen Drehung zwischen ihm und der Welle in dem Spalt zwischen ihm und der Welle 2 Luftströme erzeugen, die auf den Lagerkörper gerichtet sind.

Die Nuten 12 zur Erzeugung von Luftströmen können als Vielzahl schräger Nuten vorliegen. Bei dem dargestellten Beispiel sind zwei Lagerkörper 1 vertikal beabstandet, wobei das Element 11 zur Vermeidung des Auslaufens von Öl außerhalb des oberen Lagerkörpers 1 angeordnet ist.

Ein derartiges Element 11 zur Vermeidung des Auslaufens von Öl kann jedoch auch innerhalb des Lagerkörpers 1 angeordnet sein. Außerdem kann das Element 11 zur Vermeidung des Auslaufens von Öl auf einer oder beiden Seiten des unteren Lagerkörpers 1 angeordnet sein.

Bei dieser Anordnung werden, wie in 11 dargestellt, mit der Rotation der Welle 2 Luftströme in dem Spalt 13 zwischen der Welle 2 und der inneren Umfangsfläche des Elements 12 zur Vermeidung des Auslaufens von Öl erzeugt und auf den Lagerkörper 1 gerichtet (in der Figur nach unten), so dass selbst dann, wenn das enthaltene Öl aus dem Lager fließt, es nicht durch den Spalt 13 zwischen der Welle 2 und dem Element 11 zur Vermeidung des Auslaufens von Öl hindurchfließen kann. Hierdurch wird das Auslaufen von Öl verhindert.

Bei stationärer Welle hält außerdem der Kapillareffekt in dem Spalt 13 das Öl; deshalb besteht nicht die Möglichkeit, dass Öl austritt, wenn die Rotation stoppt.

In diesem Fall ist es zu bevorzugen, dass das Element 11 zur Vermeidung des Auslaufens von Öl ein poröser Körper ist und dass ein Raum 14 zwischen ihm und dem angrenzenden Lagerkörper 1 definiert ist. Durch diese Anordnung kann das Element 11 zur Vermeidung des Auslaufens von Öl, das aus einem porösen Körper besteht, das austretende Öl absorbieren. Außerdem kann, wenn die Welle sich nicht dreht, Öl zwischen dem Element 11 zur Vermeidung des Auslaufens von Öl und der Welle 3 absorbiert werden, so dass der sich an der Luft befindliche Bereich verringert und damit das Verdampfen von Öl und die Erzeugung von Staub reduziert werden. Das durch das Element 11 zur Vermei dung des Auslaufens von Öl absorbierte Öl wird mit der Rotation in den Spalt 13 zurückgezogen und durch die Luftströme, welche durch die Wirkung der Nuten 12 zur Erzeugung von Luftströmen erzeugt werden, durch den Raum 14 in den Lagerkörper 1 zurückgebracht.

Wenn eine Endfläche 11a und eine Abschrägung 11b des Elements 11 zur Vermeidung des Auslaufens von Öl gegenüber dem Lagerkörper 1 feingeschliffen werden, um einen Verschluss in dem Maß zu erzielen, dass ein Prozentsatz der Fläche der Öffnungen 5% oder niedriger ist, vorzugsweise bis zu dem Maß eines perfekten Verschlusses, können das Verdampfen von durch das Element 11 zur Vermeidung des Auslaufens von Öl absorbiertem Öl sowie die Erzeugung von Staub noch weiter reduziert werden (1).

Wie in 1 dargestellt, sind Lagerkörper 1 durch Presspassung in einem zylindrischen Gehäuse 7 befestigt, welches an einem Ende geöffnet und am anderen Ende verschlossen ist, und die kompakte Harz-Schmier-Struktur 3 ist darin – in Kontakt mit den Lagerkörpern 1 – aufgenommen.

Das Element 11 zur Vermeidung des Auslaufens von Öl ist außerhalb des Lagerkörpers 1 so angeordnet, dass es die Öffnung des Gehäuses 7 verschließt. Da in diesem Fall die hydrodynamische Wirkung durch das Lager erzeugt wird und das Öl stets von der Harz-Schmier-Struktur 3 geliefert wird, wie oben beschrieben, kann die Erzeugung eines zufriedenstellenden hydrodynamischen Ölfilms jederzeit aufrechterhalten werden, ebenso wie eine hohe Drehgenauigkeit über einen langen Zeitraum. Darüber hinaus wird das Austreten von Öl aus dem Lager durch das Element 11 zur Vermeidung des Auslaufens von Öl kompensiert, so dass kein Ölverlust entsteht.

Ein Raum 15 ist zwischen der Unterfläche 7a des Gehäuses 7 und der inneren Endfläche 1a des gegenüberliegenden Lagerkörpers 1 definiert, und eine Luftstrompassage 16 ist vorgesehen, um zu gewährleisten, dass der Raum 15 und die Außenseite des Gehäuses an anderen Stellen als dem Lagerspiel 4 miteinander in Verbindung stehen, wobei die Luftstrompassage 16 als Entlüftung dient. Durch diese Anordnung wird es einfacher, die Welle 2 beim Zusammenbau einzusetzen. Außerdem würde während der Rotation der Innendruck aufgrund der Erzeugung von Wärme steigen, wodurch die Welle (Rotor) nach oben gedrückt und die Rotation instabil wird. Eine derartige Situation kann jedoch auch verhindert werden.

Wenn ein Drehelement, z.B. ein Rotor 8, an der Welle 2 befestigt ist, und die Endfläche des dem Rotor gegenüberliegenden Lagerkörpers 1 Pfeilverzahnungs- oder Spiralnuten zur Erzeugung eines hydrodynamischen Drucks aufweist, um den während der Rotation der Welle 2 durch die Nuten zur Erzeugung eines hydrodynamischen Drucks erzeugten hydrodynamischen Druck auszunützen, um den Axialdruck aufzunehmen, kann nicht nur die Radiallast, sondern auch der Axialdruck aufgenommen werden, so dass die Axialdruckstütze 9 wegfallen kann.

In diesem Fall ist ein Prozentsatz der Fläche der Öffnungen in der Endfläche des mit Nuten zur Erzeugung eines hydrodynamischen Drucks versehenen Lagerkörpers 1 vorzugsweise nicht niedriger als 2% und nicht höher als 20%.

Wie aus der obigen Beschreibung ersichtlich wird, werden durch die vorliegende Erfindung folgende Wirkungen erzielt:

1.) Eine Verschmutzung der Umwelt durch Abfließen, Verspritzen und Verdampfen von Öl kann in beträchtlichem Maße reduziert werden;
2.) Instabile Vibrationen, wie z.B. Wirbel, können unterdrückt werden, wodurch die Vibration der Welle auf ein Minimum reduziert und eine hohe Drehgenauigkeit erzielt wird;
3.) Die Bildung von zufriedenstellenden Ölfilmen kann jederzeit aufrechterhalten werden;
4.) Die Haltbarkeit kann beträchtlich verbessert werden; und
5.) Das Ölzufuhrelement, welches fest ist, kann leicht gehandhabt werden und besitzt eine hohe Produktivität.

Die Erfindung wird nachfolgend anhand der Zeichnung näher erläutert. In der Zeichnung zeigen:
1 einen Axialschnitt durch eine Ausführungsform der Erfindung;
2 einen Axialschnitt, aus dem die Bewegung des Öls in einem porösen, ölimprägnierten Lager mit hydrodynamischen Pfeilverzahnungsnuten ersichtlich wird;
3 einen Axialschnitt durch ein poröses, ölimprägniertes Lager für den Test zur Auswertung;
4 einen Axialschnitt durch ein poröses, ölimprägniertes Lager für den Test zur Auswertung;
5 eine graphische Darstellung der Ergebnisse des Tests zur Auswertung;
6 einen Axialschnitt durch ein poröses, ölimprägniertes Lager für den Test zur Auswertung;
7 einen Radialschnitt durch ein poröses, ölimprägniertes Lager;
8 eine graphische Darstellung der Ergebnisse des Tests zur Auswertung, woraus das Verhältnis zwischen c/h und der Wellenvibration zu erkennen ist;
9 eine graphische Darstellung der zeitabhängigen Veränderungen im Prozentsatz der Ölabscheidung einer kompakten Schmierstruktur nach der Erfindung;
10 eine graphische Darstellung der Ergebnisse von Vergleichstests mit jeweils vorhandener und nicht vorhandener kompakter Schmierstruktur;
11 einen Axialschnitt, aus dem die Bewegung des Öls in einem porösen, ölimprägnierten Lager mit einem Element zur Vermeidung des Auslaufens von Öl ersichtlich wird; und
12 einen Axialschnitt durch ein allgemeines poröses, ölimprägniertes Lager.
Nachfolgend wird eine Ausführungsform der Erfindung beschrieben.
1 zeigt ein Beispiel für eine hydrodynamische, poröse, ölimprägnierte Lagervorrichtung nach der Erfindung. Zwei Lagerkörper 1 mit jeweils einer Lageroberfläche 17 sind durch Presspassung in einem Gehäuse 7 befestigt, das an einem Ende offen und am anderen Ende geschlossen ist, und eine Welle 2 (Drehwelle) ist in die Lagerkörper 1 eingesetzt, wodurch zwei axial voneinander beabstandete, poröse, ölimprägnierte Lager A gebildet werden.
Eine kompakte Schmierstruktur 3, die aus einem Syntheseharz als Grundstoff und Öl als Schmierbestandteil durch Mischen von Schmieröl oder Schmierfett zusammengesetzt ist, ist zwischen den beiden Lagerkörpern 1 angeordnet, wobei ein Element 11 zur Vermeidung des Auslaufens von Öl oberhalb des Lagerkörpers 1 so auf der offenen Seite (Oberseite) angeordnet ist, dass es die obere endseitige Öffnung des Gehäuses 7 verschließt.
Die obere Endfläche 11a und die obere Abschrägung 11b des Elements 11 zur Vermeidung des Auslaufens von Öl wurden einer Verschlussbehandlung unterzogen. Weiterhin ist ein Raum 15 zwischen der Endfläche 1a des Lagerkörpers 1 auf der geschlossenen Seite (Unterseite) und der Unterfläche 7a des Gehäuses 7 definiert, und eine Luftstrompassage 16 ist vorgesehen, um eine Verbindung zwischen diesem Raum 15 und der Außenseite herzustellen.
Diese Luftstrompassage 16 wird gebildet, indem eine axiale Kerbe in jeder der Außenflächen der Lagerkörper 1, der Harz-Schmier-Struktur 3 und des Elements 11 zur Vermeidung des Auslaufens von Öl ausgebildet wird.
Die inneren Umfangsflächen der Lagerkörper 1 und des Elements 11 zur Vermeidung des Auslaufens von Öl weisen eine Vielzahl von schrägen Nuten auf (Nuten 5 zur Erzeugung hydrodynamischen Drucks und Nuten 12 zur Erzeugung von Luftströmen).
Das Element 11 zur Vermeidung des Auslaufens von Öl besteht aus einem porösen Körper, der kein Schmieröl o.ä. enthält. Es besteht keine Einschränkung für die Materialien der Lagerkörper 1 und des Elements 11 zur Vermeidung des Auslaufens von Öl; ein bekannter poröser Körper mit Luftblasen kann durch Sintern oder Schäumen eines Pulvermetalls, Eisens, Gusseisens, Kupfers, eines Syntheseharzes oder keramischen Werkstoffes gebildet werden. Vorzugsweise werden jedoch die Lagerkörper 1 und das Element 11 zur Vermeidung des Auslaufens von Öl aus einer gesinterten Legierung hergestellt, deren Hauptbestandteil Eisen oder Kupfer ist.
Wie in 1 dargestellt, werden durch die Ausbildung von hydrodynamischen Pfeilverzahnungsnuten 5 in den Lageroberflächen 17 der Lagerkörper 1 während der relativen Rotation zwischen diesen und der Welle 2 hydrodynamische Ölfilme in den Lagerspielen 4 gebildet, wodurch eine wirksame Unterdrückung instabiler Vibrationen, wie z.B. von Wirbeln, ermöglicht wird.
Darüber hinaus sind in den Lageroberflächen 17 (auch die in 4 dargestellte Lageroberfläche) die Nutenbereiche 5 (schwarz ausgefüllt) schräg in jeweils gegenüberliegende Richtungen zu axial gegenüberliegenden Seiten gerichtet, und ringförmige Erhebungen 6 (weiße Bereiche) sind zwischen den einander gegenüberliegend geneigten Nutenbereichen 5 ausgebildet (in der gleichen Figur sind die ringförmigen Erhebungen axial mittig von der Lageroberfläche angeordnet).
Wenn der Radius der Welle 2R ist, gilt für die Breite c des Lagerspiels 4 vorzugsweise c/R = 1/2000 – 1/400.
Wenn die Tiefe der Nut durch h ausgedrückt ist, gilt vorzugsweise c/h = 0,5 – 4,0 oder, was noch mehr zu bevorzugen wäre, c/h = 0,5 – 3,0.
Darüber hinaus ist ein Prozentsatz der Fläche der Öffnungen in der Lageroberfläche des Lagerkörpers 1 in Bezug auf das Oberflächenverhältnis vorzugsweise 2–20%. Bei einem Wert von weniger als 2% wird die Zirkulation des Öls behindert, während bei einem Wert von mehr als 20% keine hydrodynamischen Wirkun gen erzielt werden können und damit kein zufriedenstellender Ölfilm erzeugt wird. Die Ölviskosität wird in Abhängigkeit von dem Prozentsatz der Fläche der Öffnungen gewählt.
Das Ölzufuhrelement 3, das mit den Lagerkörpern 1 in Kontakt steht, ist ein poröser Körper aus Metall oder Harz oder kann ein bekanntes Element sein, wie z.B. ein Fasermaterial – beispielsweise Filz –, das mit Öl imprägniert ist. Vorzugsweise sollte eine Harz-Schmier-Struktur verwendet werden, die kompakt ist und bei Temperturen von 20°C oder mehr allmählich und fortwährend den Ölbestandteil an die Oberfläche ausscheidet.
Die Harz-Schmier-Struktur kann durch ein sehr einfaches Verfahren hergestellt werden. Man erhält sie beispielsweise durch gleichmäßiges Mischen einer vorherbestimmten Menge an Schmierfett oder Schmieröl mit einer vorherbestimmten Menge an Polyolefinpulver mit ultrahohem Molekulargewicht, durch Eingießen der Mischung in eine Pressform von vorherbestimmter Form, durch Erwärmen der Mischung bis zum Verschmelzen bei oder oberhalb der Geliertemperatur des Polyolefins mit ultrahohem Molekulargewicht und – im Falle der Verwendung von Schmierfett – unterhalb des Tropfpunktes des Schmierfetts, und durch Abkühlen der Mischung bei normaler Temperatur, um diese erstarren zu lassen.
Das bei der Erfindung verwendete Polyolefinpulver mit ultrahohem Molekulargewicht ist ein Pulver aus Polyethylen, Polypropylen, Polybuten oder ein Copolymer derselben, oder eine Mischung aus diesen Pulvern, wobei das Molekulargewicht jedes Pulvers so ausgewählt wird, dass das durchschnittliche Molekulargewicht, das durch das Viskositätsverfahren gemessen wird, bei 1 × 10⁶ – 5 × 10⁶ liegt. Polyolefine, die innerhalb dieses Bereiches des durchschnittlichen Molekulargewichts liegen, sind Polyolefinen mit niedrigem Molekulargewicht darin überlegen, dass sie fester sind und das Öl besser halten, und dass sie selbst bei einer Erwärmung auf hohe Temperaturen kaum fließen.
Die Proportion eines derartigen Polyolefins mit ultrahohem Molekulargewicht in der Schmierstruktur sollte 95–1 Gew.% betragen. Hierzu ist anzumerken, dass die Menge von dem Grad der Ölabscheidung sowie von der für die Struktur erforderlichen Zähigkeit und Härte abhängt. Je größer die Menge an Polyolefin mit ultrahohem Molekulargewicht, desto höher ist die Härte des Gels nach der Dispersion bei einer vorherbestimmten Temperatur.
Darüber hinaus ist das bei der Erfindung verwendete Schmierfett nicht eingeschränkt; es kann ein seifenverdicktes oder nicht seifenverdicktes Schmierfett sein (Beispiele für ein derartiges Schmierfett sind Lithiumseifen-Diester-, Lithiumseifen-Mineralöl-, Natriumseifen-Mineralöl-, Aluminiumseifen-Mineralöl-, Lithiumseifen-Diester-Mineralöl-, seifenloses Diester-, seifenloses Mineralöl-, seifenloses Polyolester- und Lithiumseifen-Polyolester-Schmierfett).
Für das Schmieröl besteht ebensowenig eine besondere Einschränkung; Beispiele hierfür sind Diester-, Mineralöl-, Diester-Mineralöl- und Polyolester-Schmieröl. Außerdem ist das Basisöl des Schmierfetts oder des Schmieröls vorzugsweise das gleiche wie das ursprünglich in den Lagerkörpern 1 enthaltene Öl; es kann sich jedoch mehr oder weniger davon unterscheiden, solange die Schmiereigenschaften nicht beeinträchtigt werden.
Obwohl die Schmelzpunkte der obengenannten Polyolefine mit ultrahohem Molekulargewicht nicht konstant sind, da sie je nach ihrem jeweiligen durchschnittlichen Molekulargewicht variieren, hat ein Polyolefin mit einem durchschnittlichen Molekulargewicht von 2 × 10⁶, gemessen durch das Viskositätsverfahren, einen Schmelzpunkt von 136°C. Was ein kommerziell erhältliches Polyolefin mit dem gleichen durchschnittlichen Molekulargewicht betrifft, so existiert hier Mipelon (eingetragene Marke) XM-220, hergestellt durch die Fa. Mitsui Petrochemical Industries, Ltd., u.ä.
Wenn daher ein Schmierfett oder Schmieröl in einer Matrix aus Polyolefin mit ultrahohem Molekulargewicht dispergiert werden soll, um es darin zu halten, werden die Materialien nach dem Mischen auf eine Temperatur oberhalb der Geliertempertur des Polyolefins mit ultrahohem Molekulargewicht erwärmt, und im Fall der Verwendung von Schmierfett auf eine Temperatur, die niedriger ist als dessen Tropfpunkt, z.B. 150–200°C.
Eine derartige Lagervorrichtung findet ein breites Anwendungsgebiet, beispielsweise in verschiedenen Motoren, einschließlich Laserdruckermotoren mit polygonalen Spiegeln, Spindelmotoren für Magnetplattenlaufwerke und Motoren für Axialventilatoren, Lüfter, elektrische Lüfter und andere elektrische Geräte, Teile für die KFZ-Elektrik, etc., wobei ihre Haltbarkeit enorm verbessert und die Umgebung nicht mit Öl verschmutzt wird. Das heißt, selbst wenn das ursprünglich in dem porösen, ölimprägnierten Lager enthaltene Öl abfließt, fließt es nicht nach außen, da das Element 11 zur Vermeidung des Auslaufens von Öl vorhanden ist.
Da das Öl dem Lager von der kompakten Harz-Schmier-Struktur 3 zugeführt wird, bleibt außerdem der Ölfilm im Lagerspiel jederzeit vorhanden, so dass eine hohe Drehgenauigkeit zu jeder Zeit durch die hydrodynamischen Wirkungen der in den Lageroberflächen der Lagerkörper 1 ausgebildeten Nuten 5 zur Erzeugung hydrodynamischen Drucks aufrechterhalten wird. Weiterhin kann eine Reibung aufgrund des Verbrauchs von Öl verhindert werden, wodurch die Haltbarkeit enorm verbessert wird. Diese kompakte Harz-Schmier-Struktur enthält im Gegensatz zu Filz keine faserigen Materialien, so dass auch nicht das Problem auftritt, dass Faserstaub in den Lagerspalt eindringt. Da die Struktur im Gegensatz zu Fett fest ist, entsteht außerdem auch nicht die Möglichkeit, dass sie sich um die Welle legt, so dass keine Veränderung der Rotation verursacht wird. Da sie fest ist, ist sie darüber hinaus leicht zu handhaben und kann während des Zusammenbauens effizient eingesetzt werden.
Da das Lager außerdem nicht als Konstruktion vorliegt, bei der zum Verschließen ein ferrofluidisches Dichtmittel verwendet wird, ist es nur erforderlich, dass das Element 11 zur Vermeidung des Auslaufens von Öl, die Lagerkörper 1 und das Ölzufuhrelement (die kompakte Harz-Schmier-Struktur 3) durch Presspassung in dem Gehäuse 7 fest angeordnet werden; das Zusammenbauen erfolgt also hocheffizient und die Kosten sind gering.

Claims

Hydrodynamisches, poröses, ölimprägniertes Lager mit einem Lagerkörper (1) aus porösem Material, der eine Lageroberfläche aufweist, welche über ein Lagerspiel einer Gleitfläche einer hierdurch zu tragenden Welle (2) gegenüberliegt, mit in dem Lagerkörper (1) enthaltenem Öl, das durch Imprägnieren mit Schmieröl oder Schmierfett eingebracht wird und mit schrägen Nuten (5, 6) zur Erzeugung hydrodynamischen Drucks, die in der Lageroberfläche des Lagerkörpers ausgebildet sind, wobei das Lager die Gleitfläche der Welle (2) durch einen in dem Lagerspiel erzeugten hydrodynamischen Ölfilm schwimmend trägt und wobei das enthaltene Öl zwischen einem Inneren des Lagerkörpers und dem Lagerspiel durch Öffnungen in der Lageroberfläche einschließlich der Nuten (5, 6) zur Erzeugung hydrodynamischen Drucks zirkuliert, gekennzeichnet durch eine kompakte Harz-Schmier-Struktur (3), welche aus einem Syntheseharzmaterial als Grundstoff und Öl als Schmierbestandteil durch Mischen eines Schmieröls oder Schmierfetts zusammengesetzt ist, wobei die kompakte Harz-Schmier-Struktur (3) selbst in stationärem stand bei Temperaturen von nicht unter 20°C allmählich und kontinuierlich den Ölbestandteil darin an die Oberfläche ausscheidet, wobei das Lager und die kompakte Harz-Schmier-Struktur (3) über deren Berührungsflächen miteinander in Kontakt stehen und wobei der Ölbestandteil in der kompakten Harz-Schmier-Struktur (3) allmählich und kontinuierlich an die Berührungsfläche ausgeschieden wird, um dem Inneren des Lagerkörpers zugeführt zu werden.
Hydrodynamisches Lager nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch ein zylindrisches Element (11) zur Vermeidung des Auslaufens von Öl, das auf einer oder beiden axialen Seiten des Lagers angeordnet ist, wobei das Element zur Vermeidung des Auslaufens von Öl einen Innendurchmesser hat, der dem des Lagerkörpers entspricht oder etwas größer als dieser ist und wobei eine Innenfläche des Elements zur Vermeidung des Auslaufens von Öl Nuten zur Erzeugung von Luftströmen aufweist, die während der relativen Drehung zwischen ihm und der Welle (2) in einem Spalt (13) zwischen ihm und der Welle (2) Luftströme erzeugen, die auf den Lagerkörper gerichtet sind.
Hydrodynamisches Lager nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch ein an der Welle (2) befestigtes Drehelement (8) und eine Endfläche (9) des dem Drehelement (8) gegenüber liegenden Lagerkörpers, die Nuten zur Erzeugung hydrodynamischen Drucks aufweist, wobei die Axialdrucklast der Welle (2) durch den hydrodynamischen Druck, der durch die Nuten zur Erzeugung eines hydrodynamischen Drucks in der Endfläche während der Rotation der Welle erzeugt wird, aufgenommen wird.
Hydrodynamisches Lager nach Anspruch 1, mit Öffnungen in der Lageroberfläche einschließlich der Nuten zur Erzeugung hydrodynamischen Drucks, dadurch gekennzeichnet, dass die Öffnungen im Wesentlichen gleichmäßig über die Lageroberfläche einschließlich der Nuten (5, 6) zur Erzeugung hydrodynamischen Drucks verteilt sind, der Prozentsatz der Fläche der Öffnungen nicht niedriger als 2% und nicht höher als 20% ist, die kinematische Viskosität des enthaltenen Öls bei 40°C bei 2 cSt oder mehr liegt, und der Prozentsatz der Fläche und die kinematische Viskosität in folgendem Verhältnis stehen: (3/5)A – 1 ≤ η ≤ (40/6)A + (20/3), wobei A der Prozentsatz der Fläche der Öffnungen (in %) und η die kinematische Viskosität des enthaltenen Öls bei 40°C (in cSt) ist.
Hydrodynamisches Lager nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die kompakte Schmier-Struktur produziert wird, indem 5–99 Gew.% Schmieröl, welches das gleiche Öl ist wie das in dem Lagerkörper enthaltene Öl, oder Schmierfett, von welchem ein Basisöl das gleiche Öl ist wie das in dem Lagerkörper enthaltene Öl, und 95–1 Gew.% Polyolefinpulver mit ultrahohem Molekulargewicht, dessen durchschnittliches Molekulargewicht 1 × 10⁶ – 5 × 10⁶ beträgt, gemischt werden, indem die Mischung bis zum Verschmelzen bei oder oberhalb der Geliertemperatur des Polyolefins mit ultrahohem Molekulargewicht und – im Falle der Verwendung von Schmierfett – bei dem oder unterhalb des Gelierpunktes des Schmierfetts erwärmt wird, und indem die verschmolzene Masse abgekühlt wird, um diese erstarren zu lassen.
Hydrodynamisches Lager nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass eine Endfläche und eine Abschrägung des Elements zur Vermeidung des Auslaufens von Öl gegenüber dem Lagerkörper fein geschliffen sind, um einen Verschluss in dem Maße zu erzielen, dass ein Prozentsatz der Fläche der Öffnungen in der Endfläche und der Abschrägung 5% oder niedriger ist.