DE19614746B4

DE19614746B4 - Doppel-Wellenband-Optiksystem

Info

Publication number: DE19614746B4
Application number: DE19614746A
Authority: DE
Inventors: Herbert Morrison Glasgow Runciman
Original assignee: Thales Optronics Ltd
Current assignee: Thales Optronics Ltd
Priority date: 1995-04-13
Filing date: 1996-04-15
Publication date: 2008-04-10
Anticipated expiration: 2016-04-16
Also published as: FR2733060A1; FR2733060B1; GB9507671D0; GB2299911A; DE19614746A1; GB9607433D0; GB2299911B; US5751473A

Abstract

Optiksystem zur Verwendung im thermischen Infrarot-Wellenband, wobei das besagte System umfaßt:
eine tieftemperaturgekühlte Detektoranordnung (11), die sowohl im 3-5μm- und im 8-12μm-Wellenband auf einfallende Strahlung anspricht,
und eine optische Abbildungsanordnung (16) zum Empfangen von Strahlung in beiden besagten Wellenbändern an einer gemeinsamen Optikkomponente (15) und zum Abgeben von jeweils aus jedem der besagten Wellenbänder erzeugten Bildern zur Detektoranordnung (11),
wobei die besagte Anordnung (16) umfaßt: einen ersten Kanal (15, 17, 18, 19) zum Übermitteln und Erzeugen eines Bildes aus Strahlung im 8-12μm-Wellenband, wobei der besagte erste Kanal eine erste Brennweite für ein weites Gesichtsfeld mit verhältnismäßig geringer Vergrößerung aufweist, einen zweiten Kanal (15, 17, 25, 26, 27, 28, 18) zum Übermitteln und Erzeugen eines Bildes aus Strahlung im 3-5μm-Wellenband, wobei der besagte zweite Kanal eine zweite Brennweite für ein enges Gesichtsfeld mit verhältnismäßig starker Vergrößerung aufweist, sowie eine spektralselektive Kalt-Abschirmung (20), die angrenzend an die Detektoranordnung...

Description

Diese Erfindung betrifft Doppel-Wellenband-Optiksysteme, insbesondere aber nicht ausschließlich zur Verwendung im thermischen Infrarot-Wellenband.
Es ist bekannt, dass eine Abbildung von wärmeemittierenden Zielen entweder im 3-5μm-Wellenband oder im 8-12μm-Wellenband möglich ist, und dass das Auflösungsvermögen eines Ziels im 8-12μm-Wellenband besser ist, weil es dort weniger Störungen von unechten Wärmeemissionen gibt als im 3-5μm-Wellenband. Somit wird für eine anfängliche Erfassung eines Wärmeziels ein System verwendet, das im 8-12μm-Wellenband arbeitet und ein weiteres Gesichtsfeld aufweist, jedoch wird für eine Zielerkennung nach einer anfänglichen Erfassung ein Optiksystem mit stärkerer Vergrößerung und engem Gesichtsfeld benötigt. Es besteht daher eine Notwendigkeit für einen mechanischen Gesichtsfeldveränderungs-Mechanismus, welcher das System verhältnismäßig kompliziert macht. Außerdem ist der bei starker Vergrößerung erzielte Auflösungsgrad beugungsbegrenzt, falls nicht sehr große Optikkomponenten verwendet werden. Solche großen Optikkomponenten sind teuer, schwierig herzustellen und im Gebrauch schwerfällig.
In der US 5,161,051 A ist ein Optiksystem zur gleichzeitigen Erzeugung zweier Gesichtsfelder beschrieben, das ein erstes Optiksystem zur Erzeugung eines Bildes in einem ersten Gesichtsfeld und ein zweites Optiksystem zur Erzeugung eines Bildes in einem zweiten Gesichtsfeld einschließt. Ein dichroitischer Strahlteiler reflektiert Licht vom ersten Optiksystem und transmittiert Licht vom zweiten Optiksystem, so dass reflektiertes und transmittiertes Licht unterschiedliche Wellenlängenbänder aufweisen. Das Licht aus beiden Gesichtsfeldern wird durch einen Filter, der in unterschiedlichen Bereichen jeweils eines der Wellenbänder durchlässt, auf einen Sensor geleitet, der in einem Bereich das Bild des ersten Gesichtsfeldes und in einem anderen Bereich das Bild des zweiten Gesichtsfeldes detektiert.
Die US-53911875 A beschreibt ein Doppel-Wellenband-Optiksystem zur Verwendung im thermischen Infrarot-Wellenband, das eine tieftemperaturgekühlte Detektoranordung und eine Kalt-Abschirmung aufweist, welche an die Detektoranordnung angrenzt.
Es ist ein Ziel der vorliegenden Erfindung, eine neue und verbesserte Form von Doppel-Wellenband-Optiksystem zur Verwendung im thermischen Infrarot-Wellenband bereitzustellen.
Gemäß der vorliegenden Erfindung wird ein Optiksystem zur Verwendung im thermischen Infrarot-Wellenband bereitgestellt, wobei das besagte System umfasst:
eine tieftemperaturgekühlte Detektoranordnung oder Detektormatrix, die sowohl im 3-5μm- und im 8-12μm-Wellenband auf einfallende Strahlung anspricht,
und eine optische Abbildungsanordnung zum Empfangen von Strahlung in beiden besagten Wellenbändern an einer gemeinsamen Optikkomponente und zum Abgeben von jeweils aus jedem der besagten Wellenbänder erzeugten Bildern zur Detektoranordnung,
wobei die besagte Anordnung umfaßt: einen ersten Kanal zum Übermitteln und Erzeugen eines Bildes aus Strahlung im 8-12μm-Wellenband, wobei der besagte erste Kanal eine erste Brennweite für ein weites Gesichtsfeld mit verhältnismäßig geringer Vergrößerung aufweist, einen zweiten Kanal zum Übermitteln und Erzeugen eines Bildes aus Strahlung im 3-5μm-Wellenband, wobei der besagte zweite Kanal eine zweite Brennweite für ein enges Gesichtsfeld mit verhältnismäßig starker Vergrößerung aufweist, sowie eine spektralselektive Kalt-Abschirmung (cold-shield), die angrenzend an die Detektoranordnung und an einer gemeinsamen Austrittspupille für den ersten und zweiten Kanal angeordnet ist, wobei die Kalt-Abschirmung eine für Strahlung im zweiten Kanal durchlässige Öffnung mit kleinem Durchmesser und eine ringförmige Durchlaßöffnung mit großem Durchmesser für Strahlung im ersten Kanal bereitstellt, wobei das Verhältnis der Durchmesser der besagten durchlässigen Öffnungen im wesentlichen dasselbe ist, wie das Verhältnis der besagten Brennweiten,
und wobei ein elektronisches Auslesesystem mit der besagten Detektoranordnung verbunden ist, wobei dieses Auslesesystem imstande ist, zwischen den besagten Bildern zu unterscheiden, um eine getrennte Auslesung des Bildes im 8-12μm-Wellenband vom Bild im 3-5μm-Wellenband zu liefern.
Dank der vorliegenden Erfindung können eine Zielerfassung und eine anschließende Zielerkennung ohne die Notwendigkeit eines mechanischen Gesichsfeldveränderungs-Mechanismus erreicht werden, und ohne daß sie einen Einsatz von großen Optikkomponenten erforderlich machen. Die volle Öffnung der gemeinsamen Optikkomponente, welche Strahlung von den Gesichtsfeldern empfängt, wird für beide Wellenbandbilder genutzt, und die Spotgröße in der Brennebene, welche die Detektoranordnung enthält, ist für beide Wellenbänder dieselbe, so daß die Schärfe der Bilder in beiden Wellenbändern im wesentlichen dieselbe ist.
Ein anderes Ziel der vorliegenden Erfindung ist es, eine neue und verbesserte Form von Doppelband-Optiksystem zur Verwendung in einem beliebigen Wellenband bereitzustellen.
Gemäß diesem Ziel stellt die vorliegende Erfindung ein Optiksystem bereit, dessen Brennweite in zwei spektralen Wellenbändern unterschiedlich ist, und bei dem die Austrittspupille für jedes Wellenband von einer spektralselektiven Öffnung bestimmt wird, wobei die Öffnung für jedes Wellenband auf eine solche Weise gewählt ist, daß der Durchmesser der Eintrittspupille in beiden Bändern ähnlich ist, wobei die besagte Optik umfaßt: eine erste Komponente (oder Gruppe von Komponenten) mit positiver Brechkraft, eine spektralselektive Einrichtung, um die einem der Wellenbänder entsprechende Strahlung durch eine zweite Optikkomponente oder Gruppe von Komponenten zu lenken, die in Kombination mit der besagten ersten Optikkomponente ein Optiksystem mit positiver Brechkraft mit einer Brennweite umfaßt, welche sich von derjenigen der besagten ersten Optikkomponente oder Gruppe von Komponenten unterscheidet, und eine Einrichtung, um zu bewirken, daß die Mitte des von der besagten ersten Optikgruppe unabhängig erzeugten Bildes und die Mitte des von der besagten ersten Optikgruppe und der besagten zweiten Optikgruppe in Kombination erzeugten Bildes hinsichtlich Brennpunkt und Lage in der Brennebene übereinstimmen, und eine Einrichtung, um in jedem der gewählten Wellenbänder die von einem Detektor empfangene Strahlung auf diejenige zu begrenzen, welche in die besagte erste Optikgruppe eintritt, wobei die besagte Einrichtung eine Rückabbildungsoptik (re imaging optics) umfaßt, die imstande ist, Strahlung in beiden Bändern hindurchtreten zu lassen, sowie einen Spektralfilter mit räumlichen Zonen, von denen jede Strahlung nur in jedem der gewählten Spektralbänder durchläßt.
Wenn dieser Aspekt der Erfindung im thermischen Infrarot-Wellenband arbeitet, ist die Einrichtung zum Begrenzen der vom Detektor empfangenen Strahlung die vorgenannte Kalt-Abschirmung. Jedoch soll klar sein, daß die Kalt-Abschirmung als Teil des Tieftemperatursystems gekühlt werden kann oder auch nicht. Die Kalt-Abschirmung kann außerhalb des Tieftemperatursystems liegen und bei Umgebungstemperatur arbeiten, in welchem Fall sie zweckmäßigerweise auf ihrer Rückseite angrenzend an den Detektor angeordnet ist, um vom Detektor ausgehende Strahlung zum Detektor zurück zu reflektieren, während äußere Strahlung außerhalb des gewünschten Akzeptanzwinkels ausgeschlossen wird.
Ausführungformen der vorliegenden Erfindung werden nun beispielhaft unter Bezugnahme auf die begleitenden Zeichnungen beschrieben, in denen
1 eine erste Ausführungsform der vorliegenden Erfindung veranschaulicht, bei welcher beide Strahlungskanäle frei von Hindernissen sind;
1A eine Einzelheit aus 1 veranschaulicht;
2 eine zweite Ausführungsform der vorliegenden Erfindung veranschaulicht;
3 eine weitere Ausführungsform der vorliegenden Erfindung veranschaulicht, welche nach dem katadioptischen Prinzip arbeitet, und
die 3A und 3B unterschiedliche Einzelheiten des Systems aus 3 veranschaulichen.
Das in 1 dargestellte Optiksystem 10 dient zur Verwendung im thermischen Infrarot-Wellenband und umfaßt eine tieftemperaturgekühlte Detektoranordnung oder Detektormatrix 11, die sowohl im 3-5μm-Wellenband und im 8-12μm-Wellenband auf einfallende Strahlung anspricht. Die Anordnung 11 ist innerhalb eines tieftemperaturgekühlten Gehäuses 12 angebracht, welches ein strahlungsdurchlässiges Fenster 13 aufweist, das zum Beispiel aus Germanium hergestellt ist. Strahlung, die von einem Fernfeld 14 ausgeht, wird an einer gemeinsamen Eintrittspupille empfangen, die auf einer gemeinsamen Optikkomponente 15 ausgebildet ist, welche in diesem Fall eine Linse ist, (zum Beispiel eine achromatische Kombination von Linsenelementen, die aus einem oder mehr der Materialien Germanium, Zinksulfid und Zinkselenid hergestellt sind) und welche das Objektiv einer allgemein mit 16 bezeichneten optischen Abbildungsanordnung bildet, welche jeweils aus dem 3-5μm-Wellenband und dem 8-12μm-Wellenband erzeugte Bilder zur Anordnung 11 abgibt.
Die Anordnung 16 umfaßt einen ersten Kanal zum Übermitteln und Erzeugen eines Bildes aus Strahlung im 8-12μm-Wellenband, wobei der erste Kanal von der Objektivlinse 15, zwei Strahlteilern 17, 18, die im 8-12μm-Wellenband durchlässig sind, und einer Relaislinse 19 gebildet wird (die aus einem oder mehr der Materialien Germanium, Zinksulfid und Zinkselenid hergestellt sein kann, um für eine Kontrolle des chromatischen Abbildungsfehlers zu sorgen). Die Relaislinse 19 ist so angeordnet, daß sie ein Bild des Objektivs auf einer Kalt-Abschirmung 20 (zum Beispiel aus Germanium hergestellt) erzeugt, welche auf einer Streulichtblende 21 innerhalb des abgedichteten Gehäuses 12 angebracht ist.
Die Kalt-Abschirmung 20 ist in 1A spezieller dargestellt und besteht zum Beispiel aus einer Germaniumscheibe oder -platte mit einer oder mehr spektralselektiven Oberflächenüberzügen, welche in konzentrischen Zonen auf der Scheibe angeordnet sind. Die mittige Zone 22A ist im 3-5μm- Wellenbandbereich durchlässig, und die angrenzende ringförmige Zone 22B ist im 8-12μm-Wellenband durchlässig. In 1A ist die äußerste ringförmige Zone 22C in den thermischen Wellenbändern undurchlässig.
Die für die Kalt-Abschirmung 20 erforderlichen Überzüge sind jeweils von einer Art die bereits gut eingeführt ist. Für die äußere Zone können Überzüge derjenigen Art verwendet werden, die bereits auf Detektorfenstern im Gebrauch ist, um das Ansprechen auf Wellenlängen zu begrenzen, die größer als 7,5μm sind (zum Beispiel wie in den im Januar 1984 bzw. im März 1986 von STC Components Ltd. herausgegebenen Datenblättern für Produktcodes FA und NR). In einigen Fällen kann die innere Zone einfach aus einem reflexmindernden Überzug (z.B. Pilkington Optronics ARG3) bestehen, so daß die ganze Kalt-Abschirmungsöffnung für das weite Gesichtsfeld verfügbar ist, obwohl in einigen Fällen ein Filter vorzuziehen ist, welches Strahlung bei Wellenlängen oberhalb etwa 5μm beseitigt, um Außerbandstrahlung zu beseitigen. Sämtliche der benötigten oder gewünschten Filterüberzüge liegen innerhalb des Standes der Technik, wobei die Herstellung der ringförmigen Gestalt durch Maskierung während einer Aufdampfung oder für eine größere Genauigkeit durch Fotoresist-Techniken erreicht werden kann. Zweckmäßigerweise wird der Überzug zur Bildung der Zone 22B auf der Oberfläche der Scheibe oder Platte gebildet, die zu dem Überzug, welcher die mittige Zone 22A bildet, entgegengesetzt ist.
Der erste Kanal der Anordnung 16, der im 8-12μm-Wellenband durchläßt, ist durch Strahlen 23A, 23B aus der Mitte und vom Rand des Feldes veranschaulicht und besitzt eine erste Brennweite, welche für ein weites Gesichtsfeld mit einer verhältnismäßig geringen Vergrößerung sorgt. Gewöhnlich beträgt die erste Brennweite etwa 150 mm. Die vom Strahlteiler 18 gebildete Austrittspupille wird so weitergegeben, daß sie hinsichtlich ihrer Größe der ringförmigen Zone 22B der Kalt-Abschirmung entspricht, und wird auf die Detektoranordnung 11 fokussiert.
Die Anordnung 16 schließt weiter einen zweiten Kanal zum Übermitteln und Erzeugen eines Bildes aus Strahlung im 3-5μm-Wellenband ein, wobei der zweite Kanal von der Objektivlinse 15, dem nunmehr als Reflektor wirkenden Strahlteiler 17, einer Brennweitenveränderungslinse 25 (zum Beispiel aus Germanium hergestellt), Umlenkspiegeln 26, 27, einer Feldlinse 28 (zum Beispiel aus Germanium hergestellt), welche die Position der Austrittspupille verändert, so daß sie mit dem Strahlteiler 18 zusammenfällt, der nunmehr als Reflektor wirkt, jedoch ohne die Brennweite des zweiten Kanals zu verändern, sowie der Relaislinse 19 gebildet wird. Der zweite Kanal ist durch Strahlen 24 aus der Feldmitte veranschaulicht und besitzt eine zweite Brennweite, welche ein enges Gesichtsfeld mit einer verhältnismäßig starken Vergrößerung liefert. Gewöhnlich beträgt die zweite Brennweite etwa 500 mm, und die im 3-5μm-Wellenband vom Strahlteiler gebildete Austrittspupille wird von der Relaislinse 19 so weitergegeben, daß sie hinsichtlich ihrer Größe der mittigen Zone 22A der Kalt-Abschirmung 20 entspricht.
Das Verhältnis der Durchmesser der Zonen 22A und 22B ist im wesentlichen dasselbe wie das Verhältnis der Brennweiten der Kanäle und liegt bei etwa 3 zu 1, so daß die durch Beugung entstehende Unschärfespotgröße an der Detektoranordnung 11 für beide Kanäle im wesentlichen dieselbe ist, so daß die Schärfe der erzeugten Bilder in beiden Wellenbändern im wesentlichen dieselbe ist. Außerdem wird für beide Wellenbänder die volle Öffnung der Objektivlinse 15 genutzt und es befinden sich keine beweglichen Komponenten im System.
Die Detektoranordnung 11 verwendet vorzugsweise Mehrfachquantentopf-Detektoren, die entweder von der von Thomson CSF, S.A. oder der von Martin Marrietta Inc. hergestellten und verkauften Art sind, wobei die grundlegenden Prinzipien derartiger Detektoren in "Infra-Red detectors reach new lengths" von Gunapala et al, veröffentlicht in Physics World, Dezember 1994, beschrieben sind, und ist mit einem elektronischen Auslesesystem 30 (schematisch dargestellt) verbunden, das imstande ist, zwischen den zwei Bildern zu unterscheiden, um eine getrennte Auslesung des Bildes im 8-12μm-Wellenband vom Bild in 3-5μm-Wellenband zu liefern. Die Detektoranordnung 11 ist selbstverständlich eine Anordnung vom Typ staring array mit einer identischen Geometrie für beide Wellenbänder.
Bei einer Abwandlung des Systems 10, sind die Komponenten 17, 18, 25, 26, 27 und 28 gemeinsam auf einer Schwenkplattform angebracht, so daß beim Einsatz des ersten Kanals die Strahlteiler 17, 18 nicht verwendet werden und nur Strahlung im 8-12μm-Wellenband auf die Detektoranordnung 11 einfällt. Die Strahlteiler 17, 18 können in diesem Fall im 8-12μm-Bereich undurchlässig sein, aber im 3-5μm-Bereich reflektieren, so daß nur das 3-5μm-Wellenband auf die Detektoranordnung 11 einfällt, wenn die Plattform bewegt wird, um die Strahlteiler 17, 18 in den Strahlungspfad zu bringen. Bei dieser Abwandlung unterscheidet das elektronische Auslesesystem 30 der Detektoranordnung 11 auf einer zeitlichen Grundlage zwischen den beiden Wellenbandbildern. Zusätzlich ist klar, daß es zahlreiche mögliche Formen von Schwenkplattformen gibt, und daß Linsenelemente des ersten Kanals ausgeblendet werden können, wenn Linsenelemente des zweiten Kanals eingeblendet werden, um das Erfordernis jeglicher Strahlteiler 17, 18 zu beseitigen. In diesem Fall würde selbstverständlich jeder Kanal einen Sperrfilter benötigen, um relevante Strahlung des anderen Kanals zu blockieren.
2 veranschaulicht schematisch eine alternative Form des Optiksystems, bei welchem die dichroitischen Strahlteiler 17, 18 zum Zweck einer Verringerung von Übertragungsverlusten zu einem einzigen Strahlteiler vereinigt sind. Dieser einzige Strahlteiler ist innerhalb eines Würfels 31 untergebracht, und der zweite Kanal für das 3-5μm-Wellenband wird durch Umlenkprismen 32, 33 mit einem dazwischenliegenden Teleobjektiv 34 reflektiert, welches die Funktionen der Linsen 25 und 28 der 1 kombiniert. In diesem Fall ist die Kalt-Abschirmung 20 außerhalb des Tieftemperaturgehäuses und seines Fensters 13 angeordnet.
Bei einer Abwandlung des Systems der 2 werden der Würfel-Strahlteiler 31 durch einen plattenförmigen oder halbdurchlässigen Strahlteiler und die Umlenkprismen 32, 33 durch eine Reihe von Spiegeln ersetzt.
3 veranschaulicht eine weitere Form des Systems 10, die nach dem katadioptischen Prinzip arbeitet. In diesem Fall sind die dichroitischen Strahlteiler 17, 18 durch einen einzigen Strahlteiler 36 ersetzt, welcher in Beziehung zum 3-5μm-Wellenband ringförmig spektralselektiv ist. Der Strahlteiler 36 ist in 3B dargestellt und weist eine mittige Zone 36A auf, welche 3-5μm-Strahlung durchläßt und eine äußere ringförmige Zone 36B, welche 3-5μm-Strahlung reflektiert, jedoch 8-12μm-Strahlung durchläßt. Die Rückseite der Linse 15 trägt einen Reflektor 37 mit positiver Krümmung, um die von der Zone 36B reflektierte 3-5μm-Strahlung durch die Zone 36A zur Relaislinse 19 zu reflektieren.
3A veranschaulicht die Kalt-Abschirmung 20 für das System der 3, wobei diese derjenigen aus 1A ähnlich ist, mit der Ausnahme eines kleinen zentralisierten Fleckens 22D, der entweder im 3-5μm-Wellenband oder im 8-12μm-Wellenband für Strahlung undurchlässig ist.
Bei dem System der 3 wirft die Relaislinse 19 ein Bild des Strahlteilers 36 auf die Kalt-Abschirmung 20, so daß nur Strahlung, welche durch die mittige Zone 36A des Strahlteilers 36 hindurchtritt, durch die mittige Zone 22A der Kalt-Abschirmung 20 hindurchtritt.
Bei einer Abwandlung des Systems der 3 ist die Relaislinse 19 so angeordnet, daß sie ein Bild des Reflektors 37 auf die Kalt-Abschirmung 20 wirft. Dies führt zu einer verbesserten Übereinstimmung der Pupillenposition für die zwei Wellenbänder, jedoch kann es in diesem Fall erforderlich sein, den Reflektor 37 mit einer ringförmigen Streublende zu umgeben, um Streustrahlung zu blockieren.

Claims

Optiksystem zur Verwendung im thermischen Infrarot-Wellenband, wobei das besagte System umfaßt: eine tieftemperaturgekühlte Detektoranordnung (11), die sowohl im 3-5μm- und im 8-12μm-Wellenband auf einfallende Strahlung anspricht, und eine optische Abbildungsanordnung (16) zum Empfangen von Strahlung in beiden besagten Wellenbändern an einer gemeinsamen Optikkomponente (15) und zum Abgeben von jeweils aus jedem der besagten Wellenbänder erzeugten Bildern zur Detektoranordnung (11), wobei die besagte Anordnung (16) umfaßt: einen ersten Kanal (15, 17, 18, 19) zum Übermitteln und Erzeugen eines Bildes aus Strahlung im 8-12μm-Wellenband, wobei der besagte erste Kanal eine erste Brennweite für ein weites Gesichtsfeld mit verhältnismäßig geringer Vergrößerung aufweist, einen zweiten Kanal (15, 17, 25, 26, 27, 28, 18) zum Übermitteln und Erzeugen eines Bildes aus Strahlung im 3-5μm-Wellenband, wobei der besagte zweite Kanal eine zweite Brennweite für ein enges Gesichtsfeld mit verhältnismäßig starker Vergrößerung aufweist, sowie eine spektralselektive Kalt-Abschirmung (20), die angrenzend an die Detektoranordnung (11) und an einer gemeinsamen Austrittspupille für den ersten und zweiten Kanal angeordnet ist, wobei die Kalt-Abschirmung (20) eine für Strahlung im zweiten Kanal durchlässige Öffnung (22A) mit kleinem Durchmesser und eine ringförmige Durchlaßöffnung (22B) mit großem Durchmesser für Strahlung im ersten Kanal bereitstellt, wobei das Verhältnis der Durchmesser der besagten durchlässigen Öffnungen dem Verhältnis der besagten Brennweiten entspricht, und wobei ein elektronisches Auslesesystem (30) mit der besagten Detektoranordnung (11) verbunden ist, wobei dieses Auslesesystem (30) imstande ist, zwischen den besagten Bildern zu unterscheiden, um eine getrennte Auslesung des Bildes im 8-12μm-Wellenband vom Bild im 3-5μm-Wellenband zu liefern.
Optiksystem nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der zweite Kanal eine Feldlinse (28) einschließt.
Optiksystem nach einem der beiden vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der erste und zweite Kanal durch einen oder mehr dichroitische Strahlteiler (17,18) aufgeteilt und wiedervereint werden.
Optiksystem nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß der dichroitische Strahlteiler die Form eines einzigen ringförmigen Elements (36) aufweist und die gemeinsame Optikkomponente (15) einen Teil einer katadioptischen Anordnung (15, 37) für Strahlung im zweiten Kanal bildet.
Optiksystem nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Kalt-Abschirmung (20) weiter einen kleinen zentralisierten Fleck (22D) enthält, der entweder im 3-5μm oder im 8-12μm-Wellenband für Strahlung undurchlässig ist.