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DE1044127B - Verfahren zum Abscheiden von festem Kohlendioxyd aus Luft bei deren Zerlegung und Vorrichtung zur Durchfuehrung des Verfahrens - Google Patents

Verfahren zum Abscheiden von festem Kohlendioxyd aus Luft bei deren Zerlegung und Vorrichtung zur Durchfuehrung des Verfahrens

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Publication number
DE1044127B
DE1044127B DEG22663A DEG0022663A DE1044127B DE 1044127 B DE1044127 B DE 1044127B DE G22663 A DEG22663 A DE G22663A DE G0022663 A DEG0022663 A DE G0022663A DE 1044127 B DE1044127 B DE 1044127B
Authority
DE
Germany
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carbon dioxide
air
column
liquid
pressure
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
DEG22663A
Other languages
English (en)
Inventor
Dr-Ing Ernst Karwat
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Linde GmbH
Original Assignee
Gesellschaft fuer Lindes Eismaschinen AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority to NL108312D priority Critical patent/NL108312C/xx
Priority to NL230094D priority patent/NL230094A/xx
Priority to BE569932D priority patent/BE569932A/xx
Application filed by Gesellschaft fuer Lindes Eismaschinen AG filed Critical Gesellschaft fuer Lindes Eismaschinen AG
Priority to DEG22663A priority patent/DE1044127B/de
Priority to US747882A priority patent/US3109726A/en
Priority to GB24579/58A priority patent/GB855378A/en
Priority to FR1209348D priority patent/FR1209348A/fr
Publication of DE1044127B publication Critical patent/DE1044127B/de
Priority to DEG27701A priority patent/DE1089788B/de
Pending legal-status Critical Current

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Description

Es ist bekannt, bei der Zerlegung von Hochdruckluft zum Zwecke der Erzeugung flüssigen Sauerstoffs die Entfernung des Kohlendioxyds mit Natronlauge entbehrlich zu machen, das Kohlendioxyd also in der verdichteten, dem Trenner zugeführten Luft zu belassen, einen Teil der verdichteten Luft nach ausreichender Vorkühlung arbeitsleistend zu entspannen, wobei der Auspuff der Expansionsmaschine Kohlendioxyd als Schneestaub enthält, den Rest der Luft unter Druck bis zu einer oberhalb des Ausscheidebeginns fester Kohlensäure liegenden Temperatur zu kühlen, sie dann abzudrosseln, wobei das Kohlendioxyd in der entstehenden flüssigen Luft in Form von Schnee suspendiert ist, Flüssigkeit und Gas miteinander in Berührung zu bringen, dabei den Kohlendioxydschnee aus der Gasphase auf die Flüssigkeit zu übertragen, die Flüssigkeit zu filtrieren, über einem Adsorptionsmittel zu reinigen, der oberen Säule eines Zweisäulenrektifikationsapparates zuzuführen, während der vom Kohlensäureschnee befreite, gasförmige Teil der Luft in die Drucksäule eingeleitet wird.
Ein Nachteil dieser Arbeitsweise ist, daß die Drosselflüssigkeit nicht ausreicht, um mit Sicherheit allen Kohlendioxydschnee aus dem Auspuff der Expansionsmaschine zu entfernen. Deshalb wurde vorgeschlagen, die Menge der Waschflüssigkeit dadurch zu vermehren, daß benutzte Waschflüssigkeit nach dem Abfiltrieren des Kohlendioxydschnees mit einer Kreislaufpumpe wieder auf den Kopf der Waschsäule zurückgeführt wird.
Nach einem anderen Vorschlag wird die Flüssigkeit, mit welcher der Kohlensäureschnee aus der zu reinigenden, gasförmigen Luft ausgewaschen wird, anders als durch Drosselung, z. B. durch Rückverflüssigung von Luft in kaltem Stickstoff gewonnen. In allen Fällen werden für das Waschen der mit Kohlendioxydschnee verunreinigten Luft Waschsäulen außerhalb des Zweisäulenrektifikators vorgesehen. Das verteuert die Anlagen und erhöht die Kälteverluste.
Gegenstand der vorliegenden Erfindung ist eine Verbesserung der Waschwirkung und eine Vereinfachung des apparativen Aufwandes gegenüber den bekannten Verfahren.
Das Verfahren der Erfindung zum Abscheiden von festem Kohlendioxyd aus Luft bei deren Zerlegung durch Druck und Kälte, bei dem das Kohlendioxyd teils im gasförmigen Auspuff einer arbeitsleistenden Entspannungsmaschine, teils in verflüssigtem Anteil abgedrosselter Luft als Schnee ausgeschieden wird, der durch Inberührungsbringen des schneehaltigen Gases mit verflüssigtem Gas in die Flüssigkeit übergeführt, durch Filtration und Adsorption aus ihr vor ihrer Entspannung in die Niederdruckrektifikationssäule entfernt wird, ist dadurch gekennzeichnet, daß Verfahren zum Abscheiden von festem
Kohlendioxyd aus Luft bei deren
Zerlegung und Vorrichtung
zur Durchführung des Verfahrens
Anmelder:
ίο Gesellschaft für Linde's Eismaschinen
Aktiengesellschaft, Zweigniederlassung, Höllriegelskreuth bei München
Dr.-Ing. Ernst Karwat, Pullach bei München,
ist als Erfinder genannt worden
zwecks Entfernung des Kohlendioxydschnees die gasförmige, Kohlendioxydschnee mitführende Luft mit einem Gemisch aus dem verflüssigten Anteil der Drosselluft und aus der durch weitere Druckrektifikation der gasförmigen Luft im Hauptkondensator gebildeten Flüssigkeit im Gegenstrom gewaschen und gleichzeitig rektifiziert wird. Die Menge der Waschflüssigkeit für das Ausscheiden des Kohlendioxydschnees aus dem Auspuff der Expansionsmaschine wird also gegenüber dem bekannten Verfahren, welches nur die durch Drosselung gebildete Flüssigkeit anwendet, um denjenigen Anteil von Flüssigkeit vermehrt, weicher in der Drucksäule beim Rektifizieren des gewaschenen Gasstromes gebildet wird. Beide Teilströme von Flüssigkeit sind etwa gleich. Die Menge der Waschflüssigkeit wird also verdoppelt.
Die Auswaschung des festen Kohlendioxyds aus der Luft und deren Teil rektifikation kann in einer von der Drucksäule getrennten Vorwaschsäule vorgenommen werden, deren Oberteil die am Boden der Drucksäule anfallende Flüssigkeit und der durch Drosselung verflüssigte Teilstrom zugeführt werden und an deren unterem Ende die arbeitsleistend entspannte, Kohlendioxydschnee führende gasförmige Luft eingeblasen wird, die ihrerseits nach Waschung und Rektifikation in der Vorwaschsäule dem unteren Ende der Drucksäule zugeführt wird.
Aus der am Boden der Vorwaschsäule angesammelten, mit Kohlendioxyd beladenen Flüssigkeit wird in an sich bekannter Weise das feste Kohlendioxyd an einem geeigneten Filter abgeschieden, aus der filtrierten Lösung der Rest des Kohlendioxyds durch Adsorption an einem Adsorptionsmittel, ζ. B. Silicagel,
SOS 679/79
entfernt und die gereinigte Flüssigkeit in die obere Säule des Zweisäulenrektifikators entspannt.
Die Vorwaschsäule ist mit Rektifikationsböden versehen : Zwei bis drei Böden zwischen der Einführungsstelle der Drucksäulenflüssigkeit und der Einführungs- stelle der Drosselflüssigkeit und eine größere Zahl von Böden zwischen letzterer und der Einlaßstelle für die gasförmige Luft. Als .Rektifikationsböden sind Glokkenböden üblicher Bauart verwendbar, wobei darauf zu achten ist, daß konstruktiv dem Ansammeln von Kohlendioxydschnee auf den Böden entgegengewirkt wird.
Der Vorteil der Verdoppelung der Waschflüssigkeit ist, daß eine weitgehende Rektifikation des in die Säule unten eintretenden-Luftstromes und der herabrieselnden Flüssigkeit erzielt wird. Die Entfernung des Kohlendioxyds aus dem Gas ist so wirksam., daß in der vom Gas nachfolgend durchströmten Drucksäule keine besonderen Schutzmaßnahmen gegen das Anhäufen von Kohlendioxyd erforderlich sind.
Nach einem weiteren Erfindungsgedanken wird das beschriebene Verfahren der Erfindung in der einfachsten Form in der Weise durchgeführt, daß von der mit ihrem natürlichen Köhlendioxydgehalt verdichteten, im Gegenstrom mit Zerlegungsprodukten gekühlten, teils arbeitsleistend, teils durch Drosselung entspannten Luft der arbeitsleistend entspannte, Kohlendioxydschnee mit sich führende gasförmige Teilstrom dem unteren, der drosselentspannte, größtenteils verflüssigte, Kohlendioxydschnee mit sich führende Teilstrom einem mehrere Rektifikationsböden höherliegenden Querschnitt der Drucksäule eines Zweisäulenrektifikators zugeführt wird.
Dabei vereinigen sich im letztgenannten Querschnitt der flüssige Anteil des drosselentspannten Teilstromes mit der rom oberen Ende der Druckrektifikationssäule rücklaufenden Flüssigkeit und der gasförmig gebliebene Anteil der Drosselluft mit dem von unten aufsteigenden, bereits vorrektifizierten und von der arbeitsleistenden Entspannung herrührenden Gasstrom. Die Drucksäule übernimmt dann alle Funktionen der vorbeschriebenen Vorwaschsäule. Auf ihrem Boden sammelt sich anschließend die in an sich bekannter Weise durch Filtration und Adsorption zu reinigende und in die obere Säule zu entspannende Flüssigkeit. Der Vorzug dieser Ausführungsform ist eine nicht mehr zu überbietende Einfachheit des Verfahrens und der Vorrichtung mit dem Fortfall aller bisher in der Öffentlichkeit beschriebenen Vorreinigungseinrichtungen. . _■ ■ .
Beim Zerlegen kohlendioxydhaltiger Luft nach den vorbeschriebenen Verfahren muß die Temperatur vor dem Drosselventil über der des Ausscheidebeginns festen Kohlendioxyds liegen, d. h., etwa 10 bis 12° C höher als beim Zerlegen kohlendioxydfreier Luft. Das Heraufsetzen der Temperatur geschieht dadurch, daß dem von der Rektifikationssäule kommenden anzuwärmenden Stickstoff mehr Luft entgegengeschickt wird. Dann geht weniger Luft zur Expansionsmaschine. Gegenüber dem Betrieb mit kohlendioxydfreier Luft ändert sich die durch Drosselung gebildete Flüssigkeitsmenge, also auch die Kälteerzeugung durch Drosselung wenig. Dagegen fällt mit der geringeren Menge arbeitsleistend entspannter Luft der aus ihr verfügbare Kältebetrag erheblich. Die Folge ist, daß ein nicht unwesentlicher Teil des erzeugten Sauerstoffs nur gasförmig statt flüssig gewonnen werden kann. ·.
Gemäß einer weiteren Ausbildung der. Erfindung wird der Bruchteil der arbeitsleistend entspannenden Luft und damit die Kälteerzeugung dadurch erhöht, daß der Stickstoff vor seinem Eintritt in den Drosselluft-Wärmeaustauscher mit Flüssigkeiten, die bei der Rektifikation sich bilden, angewärmt wird. Dann braucht nur weniger Luft der Drosselung zugeführt zu werden, um die vorgeschriebene Temperatur vor der Drosselung einhalten zu können. Daß damit auch die Menge der Waschflüssigkeit für die Entfernung des Kohlendioxyds sich vermindert, wird durch die erfindungsgemäße Hinzufügung der Drucksäulenflüssigkeit zur Drosselflüssigkeit weitaus wettgemacht. Ohne die erfindungsgemäße Vermehrung der Waschflüssigkeit ist dieser vorteilhafte Schritt wegen Mangels an Waschflüssigkeit nicht im gleichen Umfang ausführbar. Für das Anwärmen des vom Kopf der oberen Säule kommenden Stickstoffs sind an sich bekannte Maßnahmen anwendbar:- die wirksamste ist Wärmeaustausch mit Drucksäulenflüssigkeit vor ihrer Entspannung in die obere Säule, ferner Wärmeaustausch mit flüssigem Stickstoff vor dessen Entspannung in die obere Säule und schließlich Wärmeaustausch mit flüssigem oder gasförmigem Sauerstoff zwecks dessen Unterkühlung oder Verflüssigung.
Der Erfolg solcher Maßnahmen ist eine Steigerung der Produktion von flüssigem Sauerstoff und seiner Reinheit auf die beim Zerlegen kohlendioxydfreier Luft gewohnte Höhe, während Anlage- und Betriebskosten der Laugereinigung im vollen Umfang eingespart werden.
Werden nach einem weiteren Erfindungsgedanken die Vorwäsche und die erste Stufe der Rektifikation z. B.· durch Beschränkung der Badhöhe des flüssigen Sauerstoffs im Hauptkondensator bei einem zwischen 5,2 und 20 kg/cm2 liegenden Druck betrieben, der also höher ist als notwendig, um im Hauptkondensator gasförmigen Stickstoff in einem bei 1,2 ata siedenden Bad von flüssigem Sauerstoff zu kondensieren, z.B. bei 10 ata, so sind die Drucksäulenflüssigkeiten wesentlich wärmer, als wenn sie unter 5,2 ata erzeugt werden, bei 10 ata z. B. 108° K statt 98° K bei 5,2 ata. Der aus der oberen Säule abziehende Stickstoff kann, bevor er in Wärmeaustausch mit der Drosselflüssigkeit gebracht wird, wesentlich höher — im angezogenen Beispiel von 10 ata Druck der Vorrektifikation auf 106° K — erwärmt werden. Dann treten die angestrebten Effekte: Herabsetzung der Drosselluft, Steigerung -der Menge der arbeitsleistend entspannten Luft, Verbesserung der .Kälteerzeugung, in gesteigertem Maße ein.
Im folgenden wird das Verfahren und seine Ausführung an Hand von zwei Figuren besehrieben:
Aus 1000 Nm3 kohlendioxydhaltiger Luft von 200 atm Druck werden nach Vorkühlung auf etwa 0 bis — 20° C bei 1 in Fig. 1 zwei Teilströme gebildet. 500 Nm3 gehen zur Expansionsmaschine 2, werden dort arbeitsleistend· entspannt, wobei die Temperatur auf etwa — 150 bis — 160° C absinkt, und dem unteren Abschnitt der Vorwaschsäule 30 bei 3 zugeführt. Sie enthalten rund 330 Ncm3 Kohlendioxyd je Nm3 Luft in Form von Kohlendioxydschnee. 500 Nm3 der Hochdruckluft werden im Gegenströmer 4 mit Hilfe von kaltem Stickstoff auf — 150° C abgekühlt, im Drosselventil 5 auf etwa 5,5 ata entspannt und bei 6 größtenteils verflüssigt in die ■ Vorwaschsäule 30 eingeleitet. Der Vorwaschsäule 30 wird die vom Boden der Drucksäule 40 kommende Flüssigkeit bei 7 zugeführt. Bei 8 verläßt das in der Vor.waschsäuleSO aufsteigende, von Kohlendioxyd befreite Gas die Vorwaschsäule und tritt bei 9 in das untere Ende der Drucksäule 40. Im Sumpf der· Vorwaschsäule .sammelt sich die Flüssigkeit, in welcher das gesamte Kohlendioxyd der Luft
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als Schnee suspendiert ist, sie verläßt die Vorwasch- technik bekannt. Ihre Benutzung ist jedoch neuartig, säule bei 10, wird dem Filter 11, z. B. einer Metall- Die Erfindung beseitigt das Vorurteil, es würde die fritte, zugeführt, an welchem das feste Kohlendioxyd Drucksäule funktionsunfähig, falls kohlendioxydhalzurückgehalten wird. Die durch das Filter gegangene tige Luft in ihr verarbeitet würde. Darüber hinaus ist Flüssigkeit enthält bei 12 noch beispielsweise etwa 5 die neue Betriebsart gegenüber den üblichen Ver-20 bis 3OpM CO2. Dieses wird an einer Schicht von fahren der Luftzerlegung gekennzeichnet durch den Silicagel 13 durch Adsorption aus der Lösung ent- Fortfall der Laugereinigung, durch die mit besonderen fernt. Die Filteradsorber 11 bis 13 sind doppelt vor- Mitteln erzielte Einstellung der Temperatur des Lufthan den und gegeneinander austauschbar. Die gereinigte stromes vor dem Drosselventil 5, durch die Anwendung Flüssigkeit enthält nur noch 0,1 bis 0,5 pM CO2. Sie io eines geeigneten Filters und einer für die Reinigung wird durch das Ventil 14 bei 15 auf die Böden der des Filtrats spezifischen Mindestgelmenge.
oberen Säule 50 des Zweisäulenrektifikators aufgege- WennsichbeimAbfiltrierendesfestenKohlendioxyds ben. Die Rektifikation in der oberen Säule führt in an aus der Drucksäulenflüssigkeit auf der Außenseite des sich bekannter Weise zu 193 Nm3 flüssigem Sauer- Filters ein Belag von festem Kohlendioxyd bildet, stoff und 9 Nm3 gasförmigen Sauerstoff, die bei 16 15 wächst mit zunehmender Dicke des Belages der Strö- bzw. 51 entnommen werden und 798 Nm3 gasförmigem mungswiderstand des Filters. Um die filtrierte Flüs-Stickstoff mit 0,9% O2, der am Kopf die Säule bei sigkeitsmenge und damit den Flüssigkeitsstand im 17 verläßt und in den Gegenströmer 4 bei 18 ein- und Sumpf der Vorwaschsäule 30 bzw. der Drucksäule 60 aus diesem bei 19 austritt und dort die Drosselluft konstant zu halten, wird es nötig, mit Ventil 14 die kühlt. 20 Durchflußmenge nachzuregeln. Geschieht dies nicht, In der Vorwaschsäule 30 sind zwei Glockenböden so würde die Sumpfhöhe in den genannten Säulen
31 zwischen der Eintrittsstelle 7 für die Drucksäulen- steigen. Wechselnde Filterwiderstände beunruhigen flüssigkeit und der Eintrittsstelle 6 für die Drossel- den Betrieb.
flüssigkeit dargestellt sowie beispielsweise vier Böden Um dem zu begegnen, wird nach einem weiteren
32 zwischen der Eintrittsstelle 6 für die Drosselflüs- 25 Erfindungsschritt in der dem Filtertopf zugeführten sigkeit und der Eintrittsstelle 3 für den Expansions- Flüssigkeit das Kohlendioxyd nur bis zur Konsistenz maschinenauspuff. Eine gezähnte Haube 33 taucht mit eines eben noch fließenden Gemisches angereichert ihren Zähnen in die Oberfläche der Flüssigkeit am und außerdem ein Filter hoher Durchlässigkeit beGrund der Waschsäule ein. Sie bewirkt Befeuchtung nutzt. Diese beiden Maßnähmen wirken sich in mehrdes Kohlendioxydschnees mit Flüssigkeit und Nieder- 30 fächer Hinsicht vorteilhaft aus: Erstens bleibt der schlagen des größten Teils des Schnees bereits an Druckabfall der das Filter durchströmenden Flüssigdieser Stelle. Den Rest des Kohlendioxyds nimmt die keil klein. Machregulieren des Ventils 14 ist nicht über die Böden niederrieselnde Flüssigkeit auf. mehr erforderlich. Zweitens geht die Entfernung des
Die erfindungsgemäß einfachste Ausführungsform Schnees aus dem Filtertöpf außerordentlich leicht
für das Verfahren der Anmeldung wird in Fig. 2 ge- 35 und schnell vor sich, worauf später eingegangen wird,
zeigt, und zwar wiederum für die Zerlegung von stund- Das Filtrat enthält dann etwa 3- bis 5mal so viel
Hch 1000 Nm3 kohlendioxydhaltiger Luft, von welcher Kohlendioxyd wie eine gesättigte Lösung, z. B. 20 bis
560 Nm3 in der Expansionsmaschine 2 arbeitsleistend 40 pM Kohlendioxyd. Für die letzte Reinigung des
entspannt und 440 Nm3 im Gegenströmer 4 auf Filtrats mit einem Adsorptionsmittel wie Silicagel
- 150° C gekühlt im Drosselventil 5 adiabatisch ent- 40 braucht man zwar mehr Gel als für die Reinigung von
spannt werden. Der arbeitsleistend entspannte Gas- jn üblicher Weise filtrierter Flüssigkeit, praktisch
strom wird bei 63 in die Drucksäule 60 eines Zwei- mindestens 0,4 kg Silicagel je 1000 Nm3 verarbeiteter
säulenapparates eingeführt, die drosselentspannte Luft. Die Vergrößerung des Vorrats an Gel wird je-
Flüssigkeit bei 66. Zwischen beiden Eraführungsstel- doch bedeutungslos gegenüber dem damit erzielten
len ist die Drucksäule mit Glockenböden ausgerüstet, 45 Vorteil einer außerordentlich guten Entfernung des
bei deren Konstruktion gegebenenfalls in an sich be- Acetylens aus der Drucksäulenflüssigkeit. Die erfin-
kannter Weise Vorsorge gegen das Ansammeln festen dungsgemäß angewandte Gelmenge ist nämlich lOmal
Kohlendioxyds getroffen ist, ebenso bei einigen Glok- so groß wie die üblicherweise für die Acetylenadsorp-
kenböden über der Einführungsstelle der Drosselflüs- tion aus der Drucksäulenflüssigkeit angewandte. Ace-
sigkeit. Die gezähnte Haube 633 hat die gleiche Funk- 50 tylen wird also sehr vollkommen entfernt, zumal es
tion wie die in Fig. 1 gezeigte gezähnte Haube 33. Die wesentlich fester als Kohlendioxyd am Gel gebunden
Drucksäulenflüssigkeit wird bei 610 dem unteren wird, ja sogar bereits adsorbiertes Kohlendioxyd vom
Ende der Drucksäule entnommen, wie in Fig. 1 be- Gel verdrängt. Die angewandten Maßnahmen schützen
schrieben, im Filter 11 und Adsorber 13 von Kohlen- also auch den Lufttrenner sehr gut vor Acetylen-
dioxyd befreit und mit dem Ventil 54 auf die obere 55 explosionen.
Säule 50 bei 55 aufgegeben, nachdem sie im Wärme- Wird in der dem Filtertopf zugeführten kohlenaustauscher 56 mit von dem Kopf 57 der oberen Säule dioxydhaltigen Drucksäulenflüssigkeit der Kohlenkommendem, über 58 und 59 durch den Wärmeaus- dioxydschnee nicht weiter als bis zur Konsistenz tauscher strömendem Stickstoff um etwa 10° C abge- eines eben noch fließenden Gemisches angereichert und kühlt wurde. Der Stickstoff erwärmt sich dabei um 60 dieses nach dem Schließen der Ventile 14 (in Fig. 1) 18° C auf 96° K. Nunmehr werden ihm nur noch und 21 und Druckentlastung mittels des Ventils 22 440 Nm3 Drosselluft statt 500 Nm8 des ersten Aus- aus dem Filtertopf nach unten abgelassen, so wird in führungsbeispiels entgegengeführt. Die Verbesserung kürzester Zeit mehr als 90% des im Filtertopf bedes Kältehaushalts zeigt sich darin, daß nunmehr findlichen Schnees entfernt, und es genügt, eine kleine 200 Nm3, flüssiger Sauerstoff, 2 Nm3 gasförmiger 65 Menge trockenen kohlendioxydfreien Stickstoffs vom Sauerstoff und 796 Nm3 Stickstoff mit 0,6% O2 ge- Ventil 22 aus über die Gelschicht 13, dann von innen wonnen werden. Wiederum werden Anlage und Be- nach außen durch das Filter 11 und das Ventil 20 zu triebskosten der Laugereinigung voll eingespart. führen, um sowohl den Adsorber als auch das Filter
Die in Fig. 2 dargestellte technische Vorrichtung ist wieder gebrauchsfertig zu machen. Nachdem aus dem
also im wesentlichen an sich aus der Luftzerlegungs- 70 abgelassenen Gemisch die überstehende flüssige Stick-

Claims (9)

1 U44 1 ΊΊ stoff-Sauerstoff-Mischung verdampft ist, bleibt festes Kohlendioxyd in leicht stückiger Form zurück. Es enthält alle aus der Expansionsmaschine etwa mitgerissenen Ölbestandteile, ist aber für Kühlzwecke gut brauchbar. Bei der üblichen Art, die ganze Menge des Kohlendioxyds innerhalb des Filtertopfes mit Stickstoff zu verdunsten, reichert sich das Öl im Filtertopf in unzulässigem Maße an. Die neue Reinigungsmethode ist von diesem Nachteil frei. IO Pa τ ι· ν τ α ν s .■· r. ν c ii ι·;.·
1. Verfahren zum Abscheiden von festem Kohlendioxyd aus Luft bei deren Zerlegung durch Druck und Kälte, bei dem das Kohlendioxyd teils im gasförmigen Auspuff einer arbeitsleistenden Entspannungsmaschine, teils in verflüssigtem Anteil abgedrosselter Luft als Schnee ausgeschieden wird, der durch Inberührungbringen des schneehaltigen Gases mit verflüssigtem Gas in die Flüs- ao sigkeit übergeführt, durch Filtration und Adsorption aus ihr vor ihrer Entspannung in die Niederdruckrektifikationssäule entfernt wird, dadurch gekennzeichnet, daß (zwecks Entfernung des Kohlendioxydschnees) die gasförmige, Kohlendioxydschnee mitführende Luft mit einem Gemisch aus dem verflüssigten Anteil der Drosselluft und aus der durch weitere Druckrektifikation der gasförmigen Luft gebildeten Flüssigkeit im Gegenstrom gewaschen und gleichzeitig rektifiziert wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Auswaschung des festen Kohlendioxyds aus der Luft und deren Teilrektifikation in einer von der Drucksäule getrennten Vorwaschsäule vorgenommen wird, an deren Kopf die am Boden der Drucksäule anfallende Flüssigkeit und der drosselentspannte Teilstrom aufgegeben werden und an deren unterem Ende die arbeitsleistend entspannte, Kohlendioxydschnee führende Luft eingeblasen wird, die nach Waschung und Rektifikation in der Vorwaschsäule dem unteren Ende der Drucksäule zugeführt wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß von mit ihrem natürlichen Kohlendioxydgehalt verdichteter, im Gegenstrom mit Zerlegungsprodukten gekühlter, teils arbeitsleistend, teils durch Drosselung entspannter Luft der arbeitsleistend entspannte, Kohlendioxydschnee mit sich führende gasförmige Teilstrom dem unteren, der drosselentspannte, größtenteils verflüssigte Teilstrom einem mehrere Rektifikationsböden höher liegenden Querschnitt der Drucksäule eines Zweisäulenrektifikators zugeführt wird.
4. Verfahren nach Anspruch 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Stickstoff zwischen Rektifikationssäule und Eintritt in den Wärmeaustauscher für Drosselluft mit Flüssigkeiten, die sich bei der Rektifikation bilden, erwärmt wird.
5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Stufe der Rektifikation und die Vorwäsche bei einem Druck betrieben werden, der zwischen 5,2 und 20 ata, z. B. bei 10 ata, liegt.
6. Verfahren nach einem, der Ansprüche 1 bit- 5, dadurch gekennzeichnet, daß in der dem Filtertopf (11) zugeführten Flüssigkeit das Kohlendioxyd nur bis zur Konsistenz eines eben noch fließenden Gemisches angereichert und als solches Gemisch aus dem Filtertopf abgelassen wird.
7. Verfahren für die Befreiung der (von festem Kohlendioxyd) gemäß einem der Ansprüche 1 bis 5 abfiltrierten flüssigen Luft von restlichem Kohlendioxyd, gekennzeichnet durch die Verwendung von mindestens 0,4 kg Silicagel oder 0,5 kg Tonerdegel je 1000 Nm3 im Lufttrenner verarbeiteter Luft.
8. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 2, gekennzeichnet durch eine der Drucksäule vorgeschaltete Vorwaschsäule. in deren Kopf die Drucksäulenflüssigkeit führende Rohrleitung und die das gedrosselte kohlendiaxydhaltige Gas-Flüssigkeits-Gemisch führende Rohrleitung einmünden und deren unteres Ende mit der Niederdruckseite der Entspannungsmaschine verbunden ist.
9. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 3, gekennzeichnet durch eine Drucksäule mit Böden, die mindestens zwischen den Einführungsstellen von Drosselflüssigkeit und arbeitsleistend entspannter gasförmiger Luft mit Glockenboden ausgestattet ist.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
©ffl» 679/79 11.58
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US747882A US3109726A (en) 1957-07-31 1958-07-11 Process for removing solid carbon dioxide from air during its rectification
GB24579/58A GB855378A (en) 1957-07-31 1958-07-30 Improvements in the cold separation of air
FR1209348D FR1209348A (fr) 1957-07-31 1958-07-31 Procédé pour l'élimination de l'acide carbonique lors du fractionnement de l'air
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NL (2) NL230094A (de)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3098732A (en) * 1959-10-19 1963-07-23 Air Reduction Liquefaction and purification of low temperature gases
US3132016A (en) * 1960-03-09 1964-05-05 Univ Kansas State Process for the separation of fluid components from mixtures thereof
US3203192A (en) * 1960-11-29 1965-08-31 Conch Int Methane Ltd Cooling a gaseous mixture with a solid contaminant in vapor carrier
US3224208A (en) * 1961-11-24 1965-12-21 Conch Int Methane Ltd Purification of natural gases

Families Citing this family (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3238735A (en) * 1962-12-05 1966-03-08 Chevron Res Distillation of low-boiling components
US3798918A (en) * 1971-04-15 1974-03-26 Chicago Bridge & Iron Co Method and apparatus for purifying natural gas to be liquefied and stored
US4270937A (en) * 1976-12-01 1981-06-02 Cng Research Company Gas separation process
US4417909A (en) * 1978-12-04 1983-11-29 Airco, Inc. Gas separation process
US4533372A (en) * 1983-12-23 1985-08-06 Exxon Production Research Co. Method and apparatus for separating carbon dioxide and other acid gases from methane by the use of distillation and a controlled freezing zone
US6487877B1 (en) * 2002-05-01 2002-12-03 Air Products And Chemicals, Inc. Nitrogen generation process
US7472551B2 (en) * 2005-11-16 2009-01-06 Praxair Technology, Inc. Cryogenic process system with extended bonnet filter
US20100018248A1 (en) * 2007-01-19 2010-01-28 Eleanor R Fieler Controlled Freeze Zone Tower
AU2007345353B2 (en) * 2007-01-19 2013-02-21 Exxonmobil Upstream Research Company Integrated controlled freeze zone (CFZ) tower and dividing wall (DWC) for enhanced hydrocarbon recovery
AU2010239718B2 (en) 2009-04-20 2016-02-04 Exxonmobil Upstream Research Company Cryogenic system for removing acid gases from a hyrdrocarbon gas stream, and method of removing acid gases
BR112012004852A2 (pt) 2009-09-09 2016-04-12 Exxonmobil Upstream Res Comapny sistema para remover gases ácidos de uma corrente de gás cru, e, método para remover gases ácidos de uma corrente de gás cru desidratado
EA026113B1 (ru) 2010-01-22 2017-03-31 Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани Удаление кислотных газов из газового потока при улавливании и изолировании со
MX2012008667A (es) 2010-02-03 2012-08-23 Exxonmobil Upstream Res Co Sistema y metodos para usar liquido frio para remover componentes gaseosos solidificables de flujos de gas de proceso.
SG186802A1 (en) 2010-07-30 2013-02-28 Exxonmobil Upstream Res Co Cryogenic systems for removing acid gases from a hydrocarbon gas stream using co-current separation devices
US20130081426A1 (en) * 2011-09-30 2013-04-04 Vitali Victor Lissianski Low temperature heat exchanger system and method
AU2013235610B2 (en) 2012-03-21 2015-11-19 Exxonmobil Upstream Research Company Separating carbon dioxide and ethane from a mixed stream
AU2014357663B2 (en) 2013-12-06 2016-12-22 Exxonmobil Upstream Research Company Method and device for separating hydrocarbons and contaminants with a spray assembly
US9874395B2 (en) 2013-12-06 2018-01-23 Exxonmobil Upstream Research Company Method and system for preventing accumulation of solids in a distillation tower
WO2015084495A2 (en) 2013-12-06 2015-06-11 Exxonmobil Upstream Research Company Method and system of maintaining a liquid level in a distillation tower
US9562719B2 (en) 2013-12-06 2017-02-07 Exxonmobil Upstream Research Company Method of removing solids by modifying a liquid level in a distillation tower
AU2014357669B2 (en) 2013-12-06 2017-12-21 Exxonmobil Upstream Research Company Method and device for separating hydrocarbons and contaminants with a heating mechanism to destabilize and/or prevent adhesion of solids
US9823016B2 (en) 2013-12-06 2017-11-21 Exxonmobil Upstream Research Company Method and system of modifying a liquid level during start-up operations
US10139158B2 (en) 2013-12-06 2018-11-27 Exxonmobil Upstream Research Company Method and system for separating a feed stream with a feed stream distribution mechanism
CA2924402C (en) 2013-12-06 2017-11-21 Exxonmobil Upstream Research Company Method and device for separating a feed stream using radiation detectors
WO2015084497A2 (en) 2013-12-06 2015-06-11 Exxonmobil Upstream Research Company Method and system of dehydrating a feed stream processed in a distillation tower
US10495379B2 (en) 2015-02-27 2019-12-03 Exxonmobil Upstream Research Company Reducing refrigeration and dehydration load for a feed stream entering a cryogenic distillation process
US10365037B2 (en) 2015-09-18 2019-07-30 Exxonmobil Upstream Research Company Heating component to reduce solidification in a cryogenic distillation system
US11255603B2 (en) 2015-09-24 2022-02-22 Exxonmobil Upstream Research Company Treatment plant for hydrocarbon gas having variable contaminant levels
WO2017172321A1 (en) 2016-03-30 2017-10-05 Exxonmobil Upstream Research Company Self-sourced reservoir fluid for enhanced oil recovery
WO2020005553A1 (en) 2018-06-29 2020-01-02 Exxonmobil Upstream Research Company (Emhc-N1.4A.607) Mixing and heat integration of melt tray liquids in a cryogenic distillation tower
WO2020005552A1 (en) 2018-06-29 2020-01-02 Exxonmobil Upstream Research Company Hybrid tray for introducing a low co2 feed stream into a distillation tower

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE375178C (de) * 1921-10-21 1923-05-09 Still Fa Carl Anordnung fuer die Ausuebung des Verfahrens zur Gewinnung von Teer und Ammoniak aus Gasen der trocknen Destillation
US1549236A (en) * 1924-10-23 1925-08-11 Air Reduction Refrigeration
DE633686C (de) * 1934-02-11 1936-08-04 Messer & Co G M B H Verfahren zur kontinuierlichen Trocknung von komprimierten, durch Verfluessigung zu zerlegenden Gasgemischen
US2256421A (en) * 1935-02-23 1941-09-16 Linde Eismasch Ag Process for the separation of air by liquefaction and rectification
US2413752A (en) * 1944-07-28 1947-01-07 Air Reduction Separation of the constituents of gaseous mixtures
US2423543A (en) * 1944-08-01 1947-07-08 Linde Air Prod Co Process and apparatus for separating gas mixtures
US2840994A (en) * 1947-01-31 1958-07-01 Kellogg M W Co Method of separating gaseous mixtures
US2572933A (en) * 1949-05-20 1951-10-30 Union Carbide & Carbon Corp Process and apparatus for eliminating higher-boiling-point impurities prior to rectification of a gas mixture
US2655796A (en) * 1949-05-20 1953-10-20 Union Carbide & Carbon Corp Process of and apparatus for separating gas mixtures containing higher-boiling impurities
US2777299A (en) * 1953-04-13 1957-01-15 Kellogg M W Co Separating gas mixtures
US2924078A (en) * 1954-06-08 1960-02-09 American Messer Corp Process and apparatus for producing liquid oxygen
USRE25193E (en) * 1957-08-16 1962-07-03 Method and apparatus for separating gaseous mixtures
US3039274A (en) * 1958-03-28 1962-06-19 Union Carbide Corp Process and apparatus for purifying and separating compressed gas mixtures

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3098732A (en) * 1959-10-19 1963-07-23 Air Reduction Liquefaction and purification of low temperature gases
US3132016A (en) * 1960-03-09 1964-05-05 Univ Kansas State Process for the separation of fluid components from mixtures thereof
US3203192A (en) * 1960-11-29 1965-08-31 Conch Int Methane Ltd Cooling a gaseous mixture with a solid contaminant in vapor carrier
US3224208A (en) * 1961-11-24 1965-12-21 Conch Int Methane Ltd Purification of natural gases

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Publication number Publication date
US3109726A (en) 1963-11-05
BE569932A (de)
NL108312C (de)
GB855378A (en) 1960-11-30
NL230094A (de)
FR1209348A (fr) 1960-03-01

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