[go: up one dir, main page]

CN1395623A - 高抗拉强度热浸镀钢板及其制造方法 - Google Patents

高抗拉强度热浸镀钢板及其制造方法 Download PDF

Info

Publication number
CN1395623A
CN1395623A CN01803644A CN01803644A CN1395623A CN 1395623 A CN1395623 A CN 1395623A CN 01803644 A CN01803644 A CN 01803644A CN 01803644 A CN01803644 A CN 01803644A CN 1395623 A CN1395623 A CN 1395623A
Authority
CN
China
Prior art keywords
weight
steel plate
content
hot dip
less
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN01803644A
Other languages
English (en)
Other versions
CN100374585C (zh
Inventor
石井和秀
加藤千昭
京野一章
望月一雄
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
JFE Steel Corp
Original Assignee
Kawasaki Steel Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Kawasaki Steel Corp filed Critical Kawasaki Steel Corp
Publication of CN1395623A publication Critical patent/CN1395623A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN100374585C publication Critical patent/CN100374585C/zh
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0278—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular surface treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
    • C23C2/0222—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating in a reactive atmosphere, e.g. oxidising or reducing atmosphere
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
    • C23C2/0224—Two or more thermal pretreatments
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/024—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by cleaning or etching
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12736—Al-base component
    • Y10T428/1275—Next to Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12757—Fe
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12785—Group IIB metal-base component
    • Y10T428/12792—Zn-base component
    • Y10T428/12799—Next to Fe-base component [e.g., galvanized]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12951—Fe-base component

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)

Abstract

本发明涉及一种用于制造高抗拉强度热浸镀钢板的方法，该方法包括提供其Si含量控制在特定范围内以及包含Nb和Cu、Ni和Mo的一种或多种的钢板；使经轧制的钢板经再结晶退火，以在近钢板表面下形成内氧化物层；用酸洗表面，以去除也在表面上形成的氧化物；在电镀前加热所得的钢板；然后使钢板经热浸镀。在退火中形成的内氧化物层作为阻挡层以阻止在电镀前的热处理期间Si、Mn等的扩散，结果明显减少Si、Mn等氧化物的形成。所以，本发明可用于生产一种有明显优异电镀特性的高抗拉强度热浸镀钢板。

Description

高抗拉强度热浸镀钢板及其制造方法
技术领域
本发明涉及一种用于汽车等车身的高抗拉强度热浸镀钢板，该钢板是通过使高抗拉强度钢板的表面经锌(包括其合金，以后同)、铝、锌-铝合金、锌-铝-镁合金等热浸镀而形成的，本发明还涉及其生产方法。
背景技术
近来，将通过使钢板表面镀锌等所形成的高抗拉强度-热浸镀钢板作为汽车用钢板的应用不断增加，它是出自安全、减轻重量和低燃料消耗，并由此有利于环境保护。
为了获得这种高抗拉强度热浸镀钢板，重要的是采用有优异电镀特性并在通过热浸镀浴或进一步经合金化处理后具有所需的强度和可加工性的钢板作为原始钢板。
通常，将Si、Mn等加入钢板中以提高钢板的强度，但是，已知当加有这些元素的钢板在例如连续的电镀作业线(CGL)中经电镀时，其电镀特性会退化，这是因为在电镀前的退火步骤时，在钢板表面上生成了Si、Mn等的氧化物。
引起这种现象的原因是当电镀前的退火是在还原气氛中进行时，由于该气氛对Fe是还原性的，但对钢中的Si、Mn等是氧化性的，Si、Mn等在钢板的表面上经选择性氧化形成其氧化物。
因为这种表面氧化物明显降低熔融锌对钢板的可湿润性，因此使用高抗拉强度钢板作为原始电镀钢板时，电镀钢板的电镀特性退化，特别是当Si、Mn等含量高时，就出现不能局部进行电镀的问题或形成所谓的非电镀区段。
作为矫正在这种高抗拉强度钢板中电镀特性退化的手段，例如JP-A-55-122865和JP-A-9-13147提出了一种方法，该方法是在高的氧分压下强制氧化钢板，然后在电镀期间的加热之前还原钢板。同样，在JP-A-58-104163中提出在热浸镀前进行初步电镀的方法。
但是，前一方法的问题是通过强制氧化不能充分控制表面氧化物，根据钢中的成分和电镀条件，未必能保证稳定的电镀特性。另一方面，后一方法的问题在于因为需要额外工艺，所以生产价格上升。
此外，JP-A-6-287684公开了一种高强度钢板，通过最佳化的P、Si和Mn的加入量改进其电镀特性。JP-A-8-85858和JP-A-7-70723也提出了一种方法，其中在电镀前预先进行再结晶退火，以形成表面氧化物，然后以酸洗去除这种氧化物后进行镀锌。
采用这些方法可显著地防止高强度钢的非电镀区段的发生。
但是，在这些方法中仍不能完全防止有较高Si含量的钢出现非电镀区段的问题。
发明内容
本发明的目的是要有利地解决上述问题，并提供能有效防止非电镀区段出现的高抗拉强度热浸镀钢板，甚至当以含有较高Si和Mn含量高抗拉强度钢板作为原始电镀板时也是如此，本发明的目的还包括提供一种对此有用的生产方法。
本发明人作了各种研究以解决上述问题，并得到如下的结果：a)作为组分组合加入Nb和Cu或Ni、Mn，同时将Si含量调节到给定范围。b)通过在连续退火作业线(CAL)(下称再结晶退火)中的退火，正好在钢板表面下形成内氧化物层，并在退火后以酸洗去除同时形成的表面氧化物。c)在其后于连续镀锌作业线(CGL)(下称电镀前加热)中的电镀前的加热中，在钢板表面上的Si、Mn等氧化物的形成明显降低，因为上面的内氧化物层起扩散阻挡层作用，因此大大改进了电镀特性。
基于上述结果完成了本发明。
本发明的要点和组成如下：
1.一种高抗拉强度热浸镀钢板，在其表面上具有热浸镀层的，其特征在于，使下列组成的钢板在还原气氛中经再结晶退火：
C：0.010重量％以下或0.03重量％以上但在0.20重量％以下，
Nb：0.005重量％以上，但在0.2重量％以下，
选自Cu：小于0.5重量％、Ni：小于1.0重量％和Mo：小于1.0重量％的一种或多种的总量为0.03重量％以上但在1.5重量％以下，
Al：0.10重量％以下，
P：0.100重量％以下，
S：0.010重量％以下，
N：0.010重量％以下，
在C为0.010重量％以下时，还含有：
Si：0.25重量％以上但在1.2重量％以下，
Mn：0.50重量％以上但在3.0重量％以下，
Ti：0.030重量％以下，
B：0.005重量％以下，
或C为0.03重量％以上但在0.20重量％以下时，
Si：0.5重量％以上但在1.5重量％以下，
Mn：1.2重量％以上但在3.5重量％以下，满足：1.5×Si(重量％)＜Mn(重量％)，
余量为Fe和不可避免的杂质，
其再结晶退火的还原气氛，在退火温度不低于750℃时，其露点不高于0℃，但不低于-45℃，在冷却后经酸洗去除在表面上形成的氧化物，此外在其露点不高于-20℃的还原气氛中再将钢板加热到不低于650℃，但不高于850℃，并且在从再加热温度降温的过程中使该钢板经热浸镀处理，由此获得该高抗拉强度的热浸镀钢板。
2.上项1的高抗拉强度热浸镀钢板，其中，当C含量为0.03重量％以上但在0.20重量％以下时，在钢板中还含有Ti或V的一种或两种，其含量满足Ti和V的一种或两种为0.5重量％以下，并且Ti(重量％)＜5×C(重量％)。
3.上项1或2的高抗拉强度热浸镀钢板，其中，当C含量为0.03重量％以上但在0.2重量％以下时，在钢板中还含有Cr，其含量满足Cr为0.25重量％以下，并且Si(重量％)＞3×Cr(重量％)。
4.一种生产高抗拉强度热浸镀钢板的方法，其特征在于，使下列组成的钢板在还原气氛中经再结晶退火：
C：0.010重量％以下或0.03重量％以上但在0.20重量％以下，
Nb：0.005重量％以上，但在0.2重量％以下，
选自Cu：小于0.5重量％、Ni：小于1.0重量％和Mo：小于1.0重量％的一种或多种的总量为0.03重量％以上但在1.5重量％以下，
Al：0.10重量％以下，
P：0.100重量％以下，
S：0.010重量％以下，
N：0.010重量％以下，
在C为0.010重量％以下时，还含有：
Si：0.25重量％以上但在1.2重量％以下，
Mn：0.50重量％以上但在3.0重量％以下，
Ti：0.030重量％以下，
B：0.005重量％以下，
或C为0.03重量％以上但在0.20重量％以下时，
Si：0.5重量％以上但在1.5重量％以下，
Mn：1.2重量％以上但在3.5重量％以下，满足：1.5×Si(重量％)＜Mn(重量％)，
余量为Fe和不可避免的杂质，
其再结晶退火的还原气氛，在退火温度不低于750℃时，其露点不高于0℃，但不低于-45℃，在冷却后经酸洗去除在表面上形成的氧化物，此外在其露点不高于-20℃的还原气氛中再将钢板加热到不低于650℃，但不高于850℃，并且在从再加热温度降温的过程中使该钢板经热浸镀处理。
5.上项4的生产高抗拉强度热浸镀钢板的方法，其中，当C含量为0.03重量％以上但在0.20重量％以下时，在钢板中还含有Ti或V的一种或两种，其含量满足Ti和V的一种或两种为0.5重量％以下，并且Ti(重量％)＜5×C(重量％)。
6.上项4或5的生产高抗拉强度热浸镀钢板的方法，其中，当C含量为0.03重量％以上但在0.2重量％以下时，在钢板中还含有Cr，其含量满足Cr为0.25重量％以下，并且Si(重量％)＞3×Cr(重量％)。
本发明的主要特点在于Nb和Cu或Ni、Mn是组合加入，同时使Si有合适的含量，并在再结晶退火中，正好在钢板的表面下形成内氧化物层，经酸洗去除在钢板表面上同时形成的表面氧化物，然后使钢板在电镀前加热，并经热浸镀。
下面将描述将组成范围和再结晶退火的生产条件、电镀前的加热等按本发明限制在上述范围内的原因。
在本发明中，C含量分为两个区域，可获得一种抗拉强度为400-600MPa和有优异延性的高抗拉强度热浸镀钢板，以及一种延性稍低，但抗拉强度高达500-1200MPa的高抗拉强度热浸镀钢板。
首先，本发明描述抗拉强度为400-600MPa的高抗拉强度热浸镀钢板。在此种高抗拉强度热浸镀钢板中，需将C含量及Si、Mn、Ti和B的每一元素的含量限制在下列范围中。C：0.010重量％以下
希望降低C含量以改进钢板的延伸率和γ-值。特别是当C含量超过0.010重量％时，甚至在加入合适量的Ti和Nb情况下，不能获得由这些元素引来的改进特性(特别是压制可成形性)的效果，所以C含量限制在0.010重量％以下。此外，当C含量小于0.001重量％时，在再结晶退火期间难以形成内氧化物层，所以C含量在0.001重量％以上是有利的。Si：0.25重量％以上，1.2重量％以下
Si是一种强化钢的有效元素。因此需要尽可能降低Si含量，以致在电镀前的加热中，在钢板表面上不形成Si的氧化物。但在本发明中，甚至加Si量为0.25重量％以上，并组合加入Cu或Ni、Mo以在再结晶退火中正好在钢板表面下形成Si和Mn的内氧化物层，这抑制了在电镀前的其后加热中在钢板表面上的Si和Mn的氧化物的形成，所以本发明的钢有优良的电镀特性。此外，还考虑了如下机制，即内氧化物层作为防止钢中的Si和Mn迁移到钢板表面的扩散阻挡层。
除非Si以0.25重量％以上的量加入，否则从未得到过上述效果。另一方面，当Si含量超过1.2重量％时，在再结晶退火中，在钢板表面上形成SiO2，而这种表面氧化物在随后的酸洗步骤中不能完全被去除，其保留的部分形成非电镀区段。所以，Si含量限制为0.25-1.2重量％。1.5×Si(重量％)＜Mn(重量％)
由后面提到的Mn含量看，当Si含量满足关系式1.5×Si(重量％)≥Mn(重量％)时，在再结晶退火中，在钢板表面上也会形成SiO2，并且这种表面氧化物在其后的酸洗步骤中不能完全被去除，因此会形成非电镀区段。
所以，重要的是，加Si含量为0.25-1.2重量％，并且满足关系式1.5×Si(重量％)＜Mn(重量％)。Mn：0.50重量％以上，3.0重量％以下
Mn有利于提高强度，也对在再结晶退火中在钢板表面上的SiO2形成有抑制作用，这时形成Si和Mn的复合氧化物，该复合氧化物在酸洗时易于除去。但是，当Mn含量小于0.50重量％时，上述效果是差的，而当Mn含量超过3.0重量％时，在电镀前的加热中，会在钢板表面上形成Mn的氧化物，这会易于出现非电镀区段，钢也会变成太硬以致不能进行冷轧。所以，Mn的含量限制为0.50-3.0重量％。Ti：0.030重量％以下
需要时加Ti，因为Ti会形成碳化物、氮化物等，很有利于改进钢的可加工性。但是，当Ti过量加入时，在再结晶退火中形成的Si和Mn的表面氧化物变成较多，因此在酸洗时难以去除这种氧化物。因此，Ti的含量限制为0.030重量％以下。此外，不一定要加Ti。B：0.005重量％以下
B是提高抗二次加工脆性的有效元素。但是，当加入B量超过0.005重量％时，按照退火条件，其效果在一定程度上未预计到，但是有些退化。同样，当B过度加入时，其热延性下降。所以，加B量的上限为0.005重量％。此外，B含量的下限不重要，但其量要足以达到改进抗二次加工脆性所需要的程度，并且通常的加入量为0.0010重量％以上。
下面以其抗拉强度为500-1200MPa的高抗拉强度热浸镀钢板来描述本发明，在这种高抗拉强度热浸镀钢板中，需将C含量及Si和Mn的每一种含量限制在下列范围。C：0.03重量％以上，0.20重量％以下
C是钢中重要的基本成分，并是一种不仅能通过在低温下产生贝氏体相或马氏体相来改进强度，而且也能以沉析出Nb、Ti、V等的碳化物来提高强度的元素。当C含量小于0.03重量％时，不仅上述的沉析，而且贝氏体相和马氏体相都难以产生，而当C含量超过0.20重量％时，可点焊性退化，所以C的加入量范围为0.03-0.20重量％，此外，优选的C含量为0.05-0.15重量％。Si：0.5重量％以上，1.5重量％以下
Si是一种使α相中固溶的C含量降低以改进如延伸率等的可加工性的元素。此前，曾要求尽可能降低Si含量，以在电镀前的加热中，在钢板的表面上不形成Si的氧化物。但在本发明中，甚至Si的加入量为0.5重量％以上，Nb和Cu或Ni、Mo组合加入以在再结晶退火中正好在钢板的表面下形成Si和Mn的内氧化物层，这抑制了在电镀前的其后加热中在钢板表面形成Si和Mn的氧化物，因此本发明的钢有良好的电镀特性。此外，这种机制是由于内氧化物层作为扩散阻挡层阻碍钢中的Si和Mn向钢板表面迁移。
除非Si以0.5重量％以上的量加入，否则从未得到过上述效果。另一方面，当C含量为0.03-0.20重量％时，如果Si含量超过1.5重量％，则在再结晶退火中，在钢板的表面上形成SiO2，并在其后的酸洗步骤中，这种表面氧化物不能完全被去除，其留下的部分形成非电镀区段。所以，Si含量限制为0.5-1.5重量％。
此外，为了抑制非电镀区段的产生，甚至在强度为500-1200MPa的钢板中，鉴于后面提到的Mn含量，Si含量要求控制的范围要满足1.5×Si(重量％)＜Mn(重量％)，就如上面对强度为400-600MPa的钢板所述的一样。Mn：1.2重量％以上，3.5重量％以下
Mn有富集γ-相以促使马氏体转变的效果。此外，Mn还有在再结晶退火中抑制在钢板表面上形成SiO2以形成在酸洗时易于去除的Si和Mn的复合氧化物的效果。但是，当Mn含量小于1.2重量％时，达不到该效果，而当Mn含量超过3.5重量％时，明显有损于可点焊性和电镀特性，所以Mn含量限制为1.2-3.5重量％，优选1.4-3.0重量％。
尽管上面对抗拉强度为400-600MPa的钢板和对抗拉强度为500-1200MPa的钢板的各个固有的成分描述了其限制范围，但对这两类钢板下列元素都要作为普通成分加入。Nb：0.005重量％以上，0.2重量％以下
Nb可通过在再结晶退火中产生钢板的小结晶颗粒，以促使正好在钢板表面下形成Si和Mn的内氧化物层来改进可电镀特性。除非Nb以0.005重量％以上的量加入，否则得不到该效果。另一方面，当Nb的含量超过0.2重量％时，钢硬化，难以热轧或冷轧，而且因为再结晶温度上升难以再结晶退火，并且引起表面缺陷。所以，Nb的含量限制为0.005-0.2重量％。Cu：小于0.5重量％、Ni：小于1.0重量％和Mo：小于1.0重量％中的一种或多种的总量在0.03重量％以上，但在1.5重量％以下
Cu、Ni和Mo在再结晶退火中可促进正好在钢板表面下形成Si和Mn的内氧化物层，它抑制了在电镀前的加热中在钢板表面上的Si和Mn的氧化物的形成，所以本发明的钢有优良的电镀特性。除非这些元素的一种或多种加入的总含量在0.03重量％以上，否则达不到该效果。另一方面，当这些元素的总含量超过1.5重量％时，或如果Cu含量为0.5重量％以上、Ni含量为1.0重量％以上和Mo含量为1.0重量％以上时，会恶化热轧钢板的表面特性。所以，这些元素的加入量是Cu：小于0.5重量％、Ni：小于1.0重量％、Mo：小于1.0重量％和总量为0.03重量％以上，但在1.5重量％以下。Al：0.10重量％以下
Al在炼钢中作为脱氧剂，而作为一种引起如AlN老化退化的固N元素也是有用的。但是，当Al含量超过0.10重量％时，不仅生产价格增加，而且还出现表面特性退化，所以Al的加入量在0.10重量％以下。优选的在0.050重量％以下。此外，当Al含量小于0.005重量％时，难以获得足够的脱氧效果，因此，Al含量的下限为0.005重量％是有利的。P：0.100重量％以下
加P可提高强度。但是，当P含量超过0.100重量％时，其固化中的偏析变得非常明显，因此强度的增加达饱和，并引起可加工性的退化，大大地恶化了抗二次加工脆性，在使用中该钢基本上不耐用。所以，P含量限制为0.100重量％以下。在合金化镀锌情况下，P含量在0.060重量％以下是有利的，因为它导致合金化的延迟。但是，当P含量小于0.001重量％时，价格变得太高，所以其含量以0.001重量％以上为好。S：0.010重量％以下
S在热轧中会引起热撕裂，并在点焊区导致熔核破裂，所以在镀锌后的合金化处理中，S会引起合金化的不均匀性，所以从此观点来看，希望尽可能降低S含量。再则，S含量的降低有助于改进可加工性，这是通过钢中S沉析物的降低和对固C有效的Ti含量的增加达到的。所以，S含量限制为0.010重量％以下。更优选在0.005重量％以下。N：0.010重量％以下
为确保如延展性、γ-值等，尽可能降低N含量是希望的。特别是，当N含量为0.010重量％以下时，可达到满意效果，所以，其上限为0.010重量％。优选为0.0050重量％以下。但是，N含量控制到小于0.0005重量％会引起价格上升，所以，下限为0.0005重量％是有利的。
虽然本发明以其主要成分进行了描述，但当C含量为0.03重量％以上，但为0.20重量％以下时，可合适地再加入下列元素。Ti和/或V：0.5重量％以下，满足Ti(重量％)＜5×C(重量％)
Ti和V是形成碳化物以使钢有较高强度的元素。但是，当这些元素的加入量超过0.5重量％时，其缺点是价格高，也使细沉析物变得太多，以致在冷轧后不能阻碍恢复-再结晶，并使延展性(延伸率)下降。所以，甚至当这些元素单独使用或组合使用时，其加入量为0.5重量％以下。更优选的含量为0.005-0.20重量％。
但是，当Ti的加入量为Ti(重量％)≥5×C(重量％)时，不形成碳化物的Ti含量增加，这是电镀特性退化的原因，所以需加入的Ti量要满足Ti(重量％)＜5×C(重量％)。Cr：0.25重量％以下，满足Si(重量％)＞3×Cr(重量％)
与Mn一样，Cr是一种获得铁素体-马氏体复合结构的有效元素，但当Cr含量超过0.25重量％或Si(重量％)≤3×Cr(重量％)时，在电镀前的加热中在钢板表面上会形成Cr的氧化物，以致形成非-电镀区段，所以Cr含量限制为0.25重量％以下，并满足Si(重量％)＞3×Cr(重量％)。更优选其含量为0.20重量％以下。
此外，为什么本发明的C含量是“C：0.010重量％以下”或“C：0.03重量％以上，但在0.20重量％以下”，并排除“C：大于0.010重量％，但小于0.03重量％”范围的原因是由于当C含量在上述排除范围内时，从强度或可加工性看，得不到有特别优异特性的产品。
然后，以为什么再结晶退火条件和电镀前的加热条件被限制在上述范围的原因来描述本发明。
此外，在生产本发明的热浸镀钢板的方法中，对直到再结晶退火的步骤，即热轧步骤和冷轧步骤并未特别限制，这些步骤可按通常的方法进行。再结晶退火
再结晶退火是通过加热到再结晶温度(通常使用CAL)以释放在冷轧中引入的应力而进行的，以提供钢板所需的机械特性和可加工性，并正好在钢板表面下形成Si和Mn的内氧化物层。
因为当这种内氧化物层存在时，在电镀前的其后加热中不会在钢板表面上形成Si和Mn的氧化物，抑制了非-电镀区段的出现。
当再结晶退火是在低于750℃下进行时，内氧化物层的形成是不足够的，并且得不到优良的电镀特性，所以，必需在高于750℃下进行再结晶退火。
再则，再结晶退火需在其露点不高于0℃，但不低于-45℃的还原气氛中进行。因为，当露点高于0℃时，氧化物主要是Fe的氧化物，几乎不形成Si和Mn的内氧化物层，而当露点低于-45℃时，缺少氧量，几乎不形成Si和Mn的内氧化物层。作为还原气氛，可单独使用氮气、氩气、氢气和一氧化碳气体或使用两种或多种气体的混合物。
此外，再结晶退火的温度变化过程优选是：温度保持在800-900℃下0-120秒，然后以1-100℃/秒的速率冷却。酸洗去除表面氧化物
酸洗是用于去除在再结晶退火的还原气氛中在钢板表面上形成的Si和Mn的氧化物。以3-30摩尔％的盐酸作为酸洗溶液是有利的。有利的酸洗时间约为3-60秒。电镀前的加热
在用酸洗从钢板表面的去除Si和Mn的氧化物后，进行电镀前的加热。优选采用CGL进行电镀前的加热。再则，电镀前的加热是在低于650℃但不高于850℃下，在露点不高于-20℃的还原气氛中进行。
因为当气氛的露点高于-20℃时，在钢板表面上形成厚的Fe的氧化物，引起电镀附着性的降低。此外，当退火温度低于650℃时，钢板表面未被活化，在熔融金属和钢板之间的反应性未必足够，而当其超过850℃时，在钢板表面上再次形成Si和Mn的表面氧化物，以形成非-电镀区段。关于气氛，该还原气氛未必在整个步骤中保持，可采用这样的体系，即将钢板加热到400-650℃的阶段转换成氧化气氛，仅在温度超过上述范围时转换成还原气氛。此外，作为还原气氛，可单独使用氮气、氩气、氢气和一氧化氮气体或两种或多种气体的混合物。
此外，电镀前加热的温度变化过程优选是在700-800℃下保持0-180秒，然后以1-100℃/秒的速率冷却。
在电镀前加热中，不需控制机械特性，并且将原始电镀钢板加热到热浸镀前的所需温度就够了。热浸镀
在本发明中，热浸镀是在从上述电镀前的加热而降温的过程中进行的。热浸镀方法无特殊限制，可按通常的熟知的方法进行。
例如，在镀锌的情况下，是将电镀前被加热的钢板浸入锌热浸镀浴中进行的，浴温约为460-490℃。在这种情况下，插入浴中的钢板温度约为460-500℃是有利的。
将浸入锌热浸镀浴中的钢板从浴中取出，然后再经气吹处理以调节涂层重量，以获得镀锌钢板。
再则，镀锌钢板还可经其后的热合金化处理，以获得镀锌合金钢板。
此外，作为其它的热浸镀处理还有铝热浸镀、锌-铝热浸镀、锌-铝-镁热浸镀等，均可按通常熟知的方法进行。
热浸镀中每一表面的涂层重量约为20-100g/m2是有利的。
实施本发明的最佳模式
实施例1
将有表1所示各种组成的板坯加热到1200℃，并在精轧温度为850-900℃的条件下热轧。然后酸洗每条热轧钢带，并以压缩比为77％冷轧，以得到厚度为0.7mm的冷轧钢板，该钢板在表2所示条件下，采用CAL和CGL在再结晶退火-酸洗-电镀前加热-热浸镀的步骤中经进一步处理。此外，作为处理气氛，在再结晶退火中使用(7体积％H2+N2)，在电镀前加热中使用(5体积％H2+N2)。特别是No.12中的电镀前加热是在达600℃的含1体积％氧的燃烧气氛中和在600℃以上的(10体积％H2+N2)气氛中进行。·镀锌条件
浴温：470℃
插入的钢板温度：470℃
Al含量：0.14重量％
涂层重量：50g/m2(每一表面)
热浸镀时间：1秒
从每块所得的镀锌钢板中，取出大小为40mm×80mm的100个试样，对发现有至少一个直径1mm以上的非电镀区段的试样均作为废品。
表2中给出由合格的数目求得的合格比。
                                      表1
钢号                                                           组成(重量％) 附注
    C     Si    Mn    Cu    Ni    Mo   Nb   Ti     B   Al     P     S     N   Mn-1.5Si
 A    0.002    0.5   1.5    ＝   ＝    ＝   0.032    -    0.0022   0.03    0.04    0.004    0.0020      0.75 对比钢
 B     ″     ″    ″   0.2   0.1   0.1   0.035    -    0.0023     ″    0.02      ″      ″      0.75 合格钢
 C    0.003    1.0   2.5    ″    ″   0.3   0.022    -    0.0008   0.02    0.03    0.003    0.0015      1.0   ″
 D    0.002    1.6   2.0    ″    ″   0.1   0.031    -    0.0018   0.03    0.04    0.004    0.0020      -0.4 对比钢
 E     ″    0.5   1.5    ″    ″    ″   0.001   0.045    0.0022    ″    0.05    0.003    0.0015      0.75   ″
 F     ″    0.4   2.0    ″   0.4    -   0.039   0.002    0.0019    ″    0.02    0.004      ″      1.4 合格钢
 G     ″     ″    ″    -    -   0.1   0.035     -    0.0018    ″     ″     ″    0.0020      1.4   ″
 H    0.003    0.7   0.8    0.2   0.1    ″   0.051     -    0.0018    ″    0.03    0.003    0.0025      -0.25 对比钢
                                         表2
 No. 钢号   再结晶退火 酸洗   电镀前退火 电镀的合格比(％)   附注
温度(℃)×时间(s) 露点(℃)  温度(℃)×时间(s) 露点(℃)
    1     A    850×60     -30   条件1   750×40    -40     63 对比例1
    2     B       ″     ″     ″     ″     ″     100 发明例1
    3     C       ″     -10   条件2     ″    -50     92 发明例2
    4     D       ″     -30   条件1     ″    -40     34 对比例2
    5     E       ″     ″     ″     ″     ″     47 对比例3
    6     F       ″     ″     ″     ″     ″     100 发明例3
    7     B      无     -    无     ″     ″     0 对比例4
    8     B    800×60     -30   条件1  880×40     ″     23 对比例5
    9     F    860×60     -40   条件2  700×40    -45     91 发明例4
    10     G       ″     -30   条件1     ″    -40     100 发明例5
    11     H    850×60     ″     ″     ″     ″     0 对比例6
    12*     B       ″     ″     ″  750×40     ″     100 发明例6
条件1：5％盐酸，60℃，浸入5秒
条件2：10％盐酸，70℃，浸入10秒
*电镀前退火：在达600℃的含1体积％氧的燃烧气氛中和在600
℃以上的(10体积％H2+N2)的气氛中。
如表2所示，与对比例比较，所有发明例均有优良的电镀特性。
在发明例1和3中，虽然合金化处理是在490℃下进行60秒，但未发现合金不均匀性。
实施例2
将有表3所示各种组成的板坯加热到1200℃，并在精轧温度为850-900℃下热轧，以得到有各种厚度的热轧钢板，然后进行酸洗，之后以压缩比为50-68％冷轧以得到厚度为1.2mm的冷轧钢板，该钢板在表4所示的条件下，经再结晶退火-酸洗-电镀前加热-热浸镀处理，并描述如下。特别在No.24(钢R)中，该热轧钢板(厚为1.5mm)经酸洗并经再结晶退火-酸洗-电镀前加热-热浸镀处理，而不经冷轧。
此外，作为处理气氛，再结晶退火使用(7体积％H2+N2)，电镀前加热使用(5体积％H2+N2)。特别是No.25的电镀前加热是在达600℃的含1体积％氧的燃烧气氛中和在600℃以上的(10体积％H2+N2)的气氛中进行。·镀锌条件
浴温：470℃
插入的钢板温度：470℃
Al含量：0.14重量％
涂层重量：50g/m2(每一表面)
热浸镀时间：1秒
从每块所得的镀锌钢板中，取出大小为40mm×80mm的10个试样，对发现有至少一个直径1mm以上的非电镀区段的样品均作为废品。
表4中给出由合格的数目求得的合格比。
                          表3
钢号                                                                组成(重量％)   附注
    C   Si    Mn    Cu  Ni    Mo     Nb   Ti   V    Al    P     S     N   Cr   Mn-1.5Si
    I    0.07    0.7    1.5    ＝   ＝    ＝    0.001    -    -    0.03    0.01    0.004    0.0020     -     0.45 对比钢
    J    0.07    0.7    2.0    0.2   0.1    0.1    0.007    -    -     ″     ″    0.003    0.0020    0.10     0.85 合格钢
    K    0.12    1.0    2.5     -   0.1    0.2    0.05    0.07    -     ″     ″    0.002    0.0020     -     1.0   ″
    L    0.07    1.7    2.0    0.2   0.1    0.1    0.001    0.05    -     ″     ″    0.004    0.0020     -     -0.55 对比钢
    M    0.07    0.5    2.5     -   0.4     -    0.10     -   0.10     ″     ″    0.003    0.0015     -     2.2 合格钢
    N    0.07    1.2    3.0     -    -    0.3    0.035    0.01    -     ″     ″    0.002    0.0020     -     1.2   ″
    O    0.09    1.0    1.2     -    -    0.1    0.05     -    -     ″     ″    0.004    0.0025     -     -0.3 对比钢
    P    0.07    0.8    2.0     -    -    0.1    0.05     -    -     ″     ″    0.002    0.0020     -     0.8 合格钢
    Q    0.16    0.8    1.4     -    -    0.1    0.03     -    -     ″     ″    0.002    0.0020     -     0.2   ″
    R    0.08    0.7    2.0     -    -    0.1    0.05     -    -     ″     ″    0.002    0.0020     -     0.95   ″
                                        表4
 No. 钢号   再结晶退火   酸洗   电镀前退火 电镀的合格比(％)   附注
温度(℃)×时间(S) 露点(℃) 温度(℃)×时间(S) 露点(℃)
 13     I   900×60    -30   条件1    750×40    -40   30 对比例7
 14     J      ″     ″     ″       ″     ″   100 发明例7
 15     ″      ″     ″   无       ″     ″   0 对比例8
 16     ″     无    无   无       ″     ″   0 对比例9
 17     K   900×60    -30   条件2    700×40    -45   90 发明例8
 18     L      ″     ″   条件1    750×40    -40   10 对比例10
 19     M   850×60     ″     ″       ″     ″   100 发明例9
 20     N      ″     ″     ″       ″     ″   100 对比例11
 21     O      ″     ″     ″       ″     ″   0 对比例12
 22     P      ″    -25   条件2    700×40    -45   100 发明例10
 23     Q   800×60    -30     ″       ″    -40   90 发明例11
 24**     R   850×60     ″   条件1       ″     ″   80 发明例12
 25*     P      ″     ″     ″    750×40    -30   100 发明例13
条件1：5％盐酸，60℃，浸入5秒
条件2：10％盐酸，70℃，浸入5秒
*电镀前退火：在达600℃的含1体积％氧的燃烧气氛中和在600
℃以上的(10体积％H2+N2)的气氛中。
**热轧钢板(厚为1.5mm)经(再结晶退火-酸洗-电镀前加热-热
浸镀)处理
如表4所示，与对比例比较，所有发明例均有优良的电镀特性。
在发明例7和9中，虽然合金化处理是在490℃下进行60秒，但未发现合金不均匀性。
工业可应用性
根据本发明，可提供各种有高抗拉强度，并基本上不形成非电镀区段的包括镀锌钢板的热浸镀钢板。
本发明还提供有优良合金化特性的镀锌钢板。
所以，本发明对汽车减重及低燃耗有明显贡献。

Claims (6)

1.一种高抗拉强度热浸镀钢板，在其表面上具有热浸镀层的，其特征在于，使下列组成的钢板在还原气氛中经再结晶退火：
C：0.010重量％以下或0.03重量％以上但在0.20重量％以下，
Nb：0.005重量％以上，但在0.2重量％以下，
选自Cu：小于0.5重量％、Ni：小于1.0重量％和Mo：小于1.0重量％的一种或多种的总量为0.03重量％以上但在1.5重量％以下，
Al：0.10重量％以下，
P：0.100重量％以下，
S：0.010重量％以下，
N：0.010重量％以下，
在C为0.010重量％以下时，还含有：
Si：0.25重量％以上但在1.2重量％以下，
Mn：0.50重量％以上但在3.0重量％以下，
Ti：0.030重量％以下，
B：0.005重量％以下，
或C为0.03重量％以上但在0.20重量％以下时，
Si：0.5重量％以上但在1.5重量％以下，
Mn：1.2重量％以上但在3.5重量％以下，满足：1.5×Si(重量％)＜Mn(重量％)，
余量为Fe和不可避免的杂质，
其再结晶退火的还原气氛，在退火温度不低于750℃时，其露点不高于0℃，但不低于-45℃，在冷却后经酸洗去除在表面上形成的氧化物，此外在其露点不高于-20℃的还原气氛中再将钢板加热到不低于650℃，但不高于850℃，并且在从再加热温度降温的过程中使该钢板经热浸镀处理，由此获得该高抗拉强度的热浸镀钢板。
2.权利要求1的高抗拉强度热浸镀钢板，其中，当C含量为0.03重量％以上但在0.20重量％以下时，在钢板中还含有Ti或V的一种或两种，其含量满足Ti和V的一种或两种为0.5重量％以下，并且Ti(重量％)＜5×C(重量％)。
3.权利要求1或2的高抗拉强度热浸镀钢板，其中，当C含量为0.03重量％以上但在0.2重量％以下时，在钢板中还含有Cr，其含量满足Cr为0.25重量％以下，并且Si(重量％)＞3×Cr(重量％)。
4.一种生产高抗拉强度热浸镀钢板的方法，其特征在于，使下列组成的钢板在还原气氛中经再结晶退火：
C：0.010重量％以下或0.03重量％以上但在0.20重量％以下，
Nb：0.005重量％以上，但在0.2重量％以下，
选自Cu：小于0.5重量％、Ni：小于1.0重量％和Mo：小于1.0重量％的一种或多种的总量为0.03重量％以上但在1.5重量％以下，
Al：0.10重量％以下，
P：0.100重量％以下，
S：0.010重量％以下，
N：0.010重量％以下，
在C为0.010重量％以下时，还含有：
Si：0.25重量％以上但在1.2重量％以下，
Mn：0.50重量％以上但在3.0重量％以下，
Ti：0.030重量％以下，
B：0.005重量％以下，
或C为0.03重量％以上但在0.20重量％以下时，
Si：0.5重量％以上但在1.5重量％以下，
Mn：1.2重量％以上但在3.5重量％以下，满足：1.5×Si(重量％)＜Mn(重量％)，
余量为Fe和不可避免的杂质，
其再结晶退火的还原气氛，在退火温度不低于750℃时，其露点不高于0℃，但不低于-45℃，在冷却后经酸洗去除在表面上形成的氧化物，此外在其露点不高于-20℃的还原气氛中再将钢板加热到不低于650℃，但不高于850℃，并且在从再加热温度降温的过程中使该钢板经热浸镀处理。
5.权利要求4的生产高抗拉强度热浸镀钢板的方法，其中，当C含量为0.03重量％以上但在0.20重量％以下时，在钢板中还含有Ti或V的一种或两种，其含量满足Ti和V的一种或两种为0.5重量％以下，并且Ti(重量％)＜5×C(重量％)。
6.权利要求4或5的生产高抗拉强度热浸镀钢板的方法，其中，当C含量为0.03重量％以上但在0.2重量％以下时，在钢板中还含有Cr，其含量满足Cr为0.25重量％以下，并且Si(重量％)＞3×Cr(重量％)。
CNB018036449A 2000-09-12 2001-09-10 高抗拉强度热浸镀钢板及其制造方法 Expired - Fee Related CN100374585C (zh)

Applications Claiming Priority (6)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2000276524 2000-09-12
JP276524/2000 2000-09-12
JP276524/00 2000-09-12
JP301514/00 2000-09-29
JP301514/2000 2000-09-29
JP2000301514 2000-09-29

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN1395623A true CN1395623A (zh) 2003-02-05
CN100374585C CN100374585C (zh) 2008-03-12

Family

ID=26599760

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CNB018036449A Expired - Fee Related CN100374585C (zh) 2000-09-12 2001-09-10 高抗拉强度热浸镀钢板及其制造方法

Country Status (10)

Country Link
US (1) US6797410B2 (zh)
EP (1) EP1342801B1 (zh)
KR (1) KR100786052B1 (zh)
CN (1) CN100374585C (zh)
AU (1) AU780763B2 (zh)
BR (1) BR0107195B1 (zh)
CA (2) CA2390808C (zh)
DE (1) DE60143989D1 (zh)
TW (1) TW536557B (zh)
WO (1) WO2002022893A1 (zh)

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101583740B (zh) * 2007-01-09 2011-03-09 新日本制铁株式会社 化学转化处理性优异的高强度冷轧钢板的制造方法和制造设备
CN101346489B (zh) * 2005-12-24 2011-05-25 Posco公司 高耐蚀性的高Mn钢板及对该钢板镀锌的制造方法
CN103572160A (zh) * 2013-11-04 2014-02-12 顾建 一种高机械强度零件的材料
CN104136649A (zh) * 2011-12-27 2014-11-05 Posco公司 高锰热轧镀锌钢板及其制造方法
CN104271789A (zh) * 2012-04-23 2015-01-07 株式会社神户制钢所 热冲压用镀锌钢板的制造方法、热冲压用合金化熔融镀锌钢板及其制造方法、以及热冲压部件
CN108431273A (zh) * 2015-12-15 2018-08-21 Posco公司 表面质量及点焊性优异的高强度热浸镀锌钢板及其制造方法

Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20070026882A (ko) * 2001-06-06 2007-03-08 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 고가공(高加工)시의 내피로성, 내식성, 연성 및 도금부착성을 갖는 고강도 용융 아연 도금 강판 및 합금화 용융아연 도금 강판
WO2003074751A1 (fr) * 2002-03-01 2003-09-12 Jfe Steel Corporation Plaque d'acier a surface traitee et procede de production correspondant
EP1587966B1 (en) * 2003-01-15 2017-05-17 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation High-strength hot-dip galvanized steel sheet and method for producing the same
CA2520814C (en) * 2003-03-31 2009-09-15 Nippon Steel Corporation Alloyed molten zinc plated steel sheet and process of production of same
JP4235030B2 (ja) * 2003-05-21 2009-03-04 新日本製鐵株式会社 局部成形性に優れ溶接部の硬さ上昇を抑制した引張強さが７８０ＭＰａ以上の高強度冷延鋼板および高強度表面処理鋼板
JP4555160B2 (ja) * 2005-06-01 2010-09-29 株式会社神戸製鋼所 アルミニウム材との異材溶接接合用鋼板および異材接合体
RU2387734C2 (ru) * 2005-10-14 2010-04-27 Ниппон Стил Корпорейшн Непрерывный способ отжига и нанесения покрытия методом горячего погружения и система для непрерывного отжига и нанесения покрытия методом горячего погружения кремнийсодержащего стального листа
US20100304184A1 (en) * 2009-06-01 2010-12-02 Thomas & Betts International, Inc. Galvanized weathering steel
JP5609494B2 (ja) * 2010-09-29 2014-10-22 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
KR101253893B1 (ko) * 2010-12-27 2013-04-16 포스코강판 주식회사 내산화성 및 내열성이 우수한 알루미늄 도금강판
ES2712631T3 (es) * 2011-02-28 2019-05-14 Nisshin Steel Co Ltd Chapa de acero revestida por inmersión en caliente con un sistema a base de Zn-Al-Mg y procedimiento de fabricación de la misma
WO2014021452A1 (ja) * 2012-08-03 2014-02-06 新日鐵住金株式会社 溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法
TWI586834B (zh) * 2014-03-21 2017-06-11 China Steel Corp Method of Hot - dip Galvanizing for Si - Mn High Strength Steel
MX2016016705A (es) * 2014-07-02 2017-04-25 Jfe Steel Corp Metodo para la fabricacion de una lamina de acero galvanizada de alta resistencia.
US10544477B2 (en) * 2014-07-25 2020-01-28 Jfe Steel Corporation Method for manufacturing high-strength galvanized steel sheet
KR101647224B1 (ko) * 2014-12-23 2016-08-10 주식회사 포스코 표면품질, 도금밀착성 및 성형성이 우수한 고강도 용융아연도금강판 및 그 제조방법
US11814695B2 (en) 2015-11-26 2023-11-14 Jfe Steel Corporation Method for manufacturing high-strength galvanized steel sheet and high-strength galvanized steel sheet
CA3009784A1 (en) * 2016-02-18 2017-08-24 Jfe Steel Corporation High-strength cold-rolled steel sheet

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS55122865A (en) 1979-03-12 1980-09-20 Nippon Steel Corp Molten zinc plating method for difficult plating steel sheet
JPS58104163A (ja) 1981-12-15 1983-06-21 Kawasaki Steel Corp 合金化亜鉛めつき鋼板の製造方法
JPH03234824A (ja) * 1990-02-05 1991-10-18 Hiroyoshi Asano 炭素繊維製造用の繊維集束剤
US5175026A (en) 1991-07-16 1992-12-29 Wheeling-Nisshin, Inc. Method for hot-dip coating chromium-bearing steel
US5290370A (en) * 1991-08-19 1994-03-01 Kawasaki Steel Corporation Cold-rolled high-tension steel sheet having superior deep drawability and method thereof
JPH05195075A (ja) * 1992-01-13 1993-08-03 Nippon Steel Corp 高強度亜鉛めっき鋼板の製造方法
CA2097900C (en) * 1992-06-08 1997-09-16 Saiji Matsuoka High-strength cold-rolled steel sheet excelling in deep drawability and method of producing the same
JP3318385B2 (ja) * 1993-03-04 2002-08-26 川崎製鉄株式会社 プレス加工性と耐めっき剥離性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板
JP3293681B2 (ja) 1993-04-01 2002-06-17 川崎製鉄株式会社 溶融亜鉛めっきまたは合金化溶融亜鉛めっき高強度鋼板およびその製造方法
JP3110238B2 (ja) 1993-06-25 2000-11-20 川崎製鉄株式会社 溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
US5677005A (en) * 1993-06-25 1997-10-14 Kawasaki Steel Corporation Method for hot dip galvanizing high tensile steel strip with minimal bare spots
CN1039723C (zh) * 1993-11-22 1998-09-09 新日本制铁株式会社 钢板制造中表面缺陷少的超低碳钢连续铸造板坯和超低碳薄钢板及其制造方法
JPH07252624A (ja) * 1994-03-11 1995-10-03 Kawasaki Steel Corp 溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP3078456B2 (ja) 1994-09-19 2000-08-21 川崎製鉄株式会社 高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP3459500B2 (ja) 1995-06-28 2003-10-20 新日本製鐵株式会社 成型性及びめっき密着性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
KR100368461B1 (ko) * 1998-07-16 2003-01-24 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 용접 열 영향부의 연화가 감소된 고강도 강판
JP3646539B2 (ja) * 1998-10-02 2005-05-11 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れた溶融亜鉛めっき高張力鋼板の製造方法
JP3464611B2 (ja) * 1998-10-08 2003-11-10 新日本製鐵株式会社 成形性と耐食性に優れた高強度溶融亜鉛メッキ熱延鋼板及びその製造方法
EP1076105A4 (en) * 1999-02-25 2009-01-07 Jfe Steel Corp STEEL PLATE, HOT-DIPPED STEEL PLATE AND ALLOYED HOT-DIPPED STEEL PLATE AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF
JP3958921B2 (ja) * 2000-08-04 2007-08-15 新日本製鐵株式会社 塗装焼付硬化性能と耐常温時効性に優れた冷延鋼板及びその製造方法

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101346489B (zh) * 2005-12-24 2011-05-25 Posco公司 高耐蚀性的高Mn钢板及对该钢板镀锌的制造方法
CN101583740B (zh) * 2007-01-09 2011-03-09 新日本制铁株式会社 化学转化处理性优异的高强度冷轧钢板的制造方法和制造设备
CN104136649A (zh) * 2011-12-27 2014-11-05 Posco公司 高锰热轧镀锌钢板及其制造方法
US9708703B2 (en) 2011-12-27 2017-07-18 Posco High-manganese hot-rolled galvanized steel sheet and manufacturing method thereof
CN104271789A (zh) * 2012-04-23 2015-01-07 株式会社神户制钢所 热冲压用镀锌钢板的制造方法、热冲压用合金化熔融镀锌钢板及其制造方法、以及热冲压部件
CN104271789B (zh) * 2012-04-23 2017-06-06 株式会社神户制钢所 热冲压用合金化熔融镀锌钢板及其制造方法、以及热冲压部件
CN103572160A (zh) * 2013-11-04 2014-02-12 顾建 一种高机械强度零件的材料
CN108431273A (zh) * 2015-12-15 2018-08-21 Posco公司 表面质量及点焊性优异的高强度热浸镀锌钢板及其制造方法
CN108431273B (zh) * 2015-12-15 2020-06-12 Posco公司 表面质量及点焊性优异的高强度热浸镀锌钢板及其制造方法

Also Published As

Publication number Publication date
AU780763B2 (en) 2005-04-14
WO2002022893A1 (fr) 2002-03-21
US6797410B2 (en) 2004-09-28
CN100374585C (zh) 2008-03-12
EP1342801A1 (en) 2003-09-10
BR0107195B1 (pt) 2011-04-05
CA2715303C (en) 2012-07-10
CA2390808C (en) 2011-11-08
DE60143989D1 (de) 2011-03-17
EP1342801A4 (en) 2004-12-29
TW536557B (en) 2003-06-11
CA2715303A1 (en) 2002-03-21
EP1342801B1 (en) 2011-02-02
KR100786052B1 (ko) 2007-12-17
CA2390808A1 (en) 2002-03-21
BR0107195A (pt) 2002-07-02
KR20020053851A (ko) 2002-07-05
US20030054195A1 (en) 2003-03-20
AU8450701A (en) 2002-03-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN1395623A (zh) 高抗拉强度热浸镀钢板及其制造方法
CN1098936C (zh) 镀层附着性能及压力成形性能优异的高强度镀锌钢板、高强度合金化镀锌钢板及其制造工艺
CN1147610C (zh) 延性和应变时效硬化特性优良的高强度冷轧钢板及其制造方法
CN1124358C (zh) 加工性及锌可镀性均优良的高强度热浸镀锌钢板及其制造方法
CN101035921A (zh) 延伸率和扩孔性优良的高强度薄钢板及其制造方法
CN1791697A (zh) 抗拉强度为780MPa或更高且具有优良的局部可成形性和焊缝硬度抑制增加的冷轧薄钢板
CN1930316A (zh) 成形性以及扩孔性优良的热浸镀锌复合高强度钢板及其制造方法
CN1292089C (zh) 搪瓷用钢板及其制备方法
CN1152340A (zh) 具有改进疲劳性能的超低碳冷轧钢板和镀锌钢板及其生产工艺
CN108291283B (zh) 高强度热浸镀锌钢板及用于其的热轧钢板和冷轧钢板的制造方法、高强度热浸镀锌钢板
JP2004315960A (ja) 合金化溶融亜鉛めっき鋼板、およびその製造方法
CN1662666A (zh) 耐热性铁素体系不锈钢及其制造方法
CN1455821A (zh) 薄钢板及其制造方法
JP7241283B2 (ja) 耐食性及び溶接性に優れた熱間プレス用アルミニウム－鉄系めっき鋼板及びその製造方法
JP3889769B2 (ja) 塗膜密着性、加工性及び耐水素脆化特性に優れた高強度冷延鋼板並びに自動車用鋼部品
CN1856589A (zh) 加工用热轧钢板及其制造方法
CN1910301A (zh) 镀层粘附性和扩孔性均优异的热浸镀锌高强度钢板及其制造方法
KR102280093B1 (ko) 내식성 및 용접성이 우수한 열간 프레스용 알루미늄-철계 도금 강판 및 그 제조방법
JP6209175B2 (ja) めっき表面外観およびバーリング性に優れた溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板の製造方法
JP2003231941A (ja) 溶接後の成形性に優れ、溶接熱影響部の軟化しにくい引張強さが７８０ＭＰａ以上の高強度熱延鋼板、高強度冷延鋼板および高強度表面処理鋼板
CN1099432A (zh) 镀锌钢板的制造方法
JPH08134591A (ja) プレス成形性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製法
KR102280091B1 (ko) 수소지연파괴특성 및 점용접성이 우수한 열간 프레스용 알루미늄계 도금 강판 및 그 제조방법
KR20230024333A (ko) 열간 프레스 성형용 도금강판 및 그 제조 방법
CN1039724C (zh) 不锈钢板及其制造方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant
CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee

Granted publication date: 20080312

Termination date: 20140910

EXPY Termination of patent right or utility model