CN115627414B

CN115627414B - 一种抗二次加工脆性及优良表面质量的含磷if钢板及其生产方法

Info

Publication number: CN115627414B
Application number: CN202211162051.5A
Authority: CN
Inventors: 葛浩; 刘东亚; 陈友志; 陈德顺; 何丹丹; 张军; 崔磊
Original assignee: Maanshan Iron and Steel Co Ltd
Current assignee: Maanshan Iron and Steel Co Ltd
Priority date: 2022-09-23
Filing date: 2022-09-23
Publication date: 2023-07-25
Anticipated expiration: 2042-09-23
Also published as: CN115627414A

Abstract

本发明公开了一种抗二次加工脆性及优良表面质量的含磷IF钢板及其生产方法，属于汽车用钢制造领域。本发明的IF钢板的化学成份重量百分比为C：0.0010～0.0030％，Si：≤0.02％，Mn：0.24～0.70％，P：0.02～0.06％，S≤0.009％，Als：0.03～0.04％，Nb：0.006～0.020％，N≤0.003％，其余为Fe和不可避免的杂质；且Nb与C还需满足，1PPM≤C‑Nb/7.74≤5PPM。本发明的钢板具有优异的二次加工脆性、优良的深冲性能及良好的表面质量。相比于传统技术方案的IF高强钢，本发明钢不添加B、Ti元素，且经过对固溶C的精准控制，Nb的添加量也比传统的IF高强钢少，成本较低。

Description

一种抗二次加工脆性及优良表面质量的含磷IF钢板及其生产方法

技术领域

本发明属于汽车用钢制造领域，更具体地说，涉及一种抗二次加工脆性及优良表面质量的含磷IF钢板及其生产方法。

背景技术

随着汽车工业对防腐性能要求的提高，镀锌高强IF钢因具有优异的耐蚀性、强度及深冲性能广泛应用于汽车工业。高强IF钢是以超低碳钢成分为基础，通过复合添加微合金化元素 Nb、Ti、V来消除C、N固溶原子，并通过加入Si、Mn、P元素实现固溶强化以达到相应的强度级别。当钢中加入P元素可能会导致钢板出现二次加工脆性，现有技术是通过添加B元素来改善含磷IF钢的二次加工脆性。但当钢中加入B元素后，可能会在退火后热浸镀之前以氧化物的方式偏析在钢板表面，同时还会诱导Mn、P氧化物在钢表面的偏析，导致热浸镀锌表面产生漏镀缺陷，无法满足汽车外板对板面质量的要求。另一方面，也可能因在晶界偏聚的B重新扩散到晶内与位错钉扎，发生时效，造成钢板在冲压之前发生了室温时效。目前的技术方案，限制了镀锌高强IF钢在汽车外板上的进一步应用。亟待需要一种既能解决热浸镀锌含磷IF钢的二次加工脆性问题，同时兼具优异的表面质量和深冲性能。

经检索，中国专利申请号为201210119462.6的申请案，公开了一种含P的IF汽车面板用钢及其生产方法，该申请案中通过添加B来改善钢的二次脆性，但B在退火炉中在表面偏析，容易造成漏镀缺陷，因此该方法比较适用冷轧外板，当生产热镀锌外板时有一定的局限性。

又如，中国专利申请号为201810684401.1的申请案，公开了一种IF钢薄带的制备方法，该申请案中的IF钢薄带的成分按质量百分比为：C：0.0005～0.008％，Mn：0.15～0.8％，Si： 0.02～0.1％，B：0.01～0.02％，V：0.04～0.09％，P：0.005～0.08％，N：≤0.005％，O≤ 0.002％，S≤0.002％，余量为Fe。该制备方法用于生产连续退火卷，其添加Si元素高达0.1％，可能会恶化钢板表面对锌液的浸润性，而导致表面缺陷。同时C含量最高为0.008％，可能会导致成品的强度过高，不适用于深冲性能要求高的外板。

又如，中国专利申请号为202011344974.3的申请案，公开了一种220MPa级热镀锌高强 IF钢及其制备方法，该申请案中，IF钢的化学成份重量百分比为：C：0.0008～0.003％；Si： 0.07～0.10％；Mn：0.35～0.45％；P：0.048～0.058％；Nb：0.01～0.02％；Ti：0.015～0.025％； Als：0.020～0.045％；限制元素S：0.003％以下；N：0.003％以下，余量为Fe。该申请案中，通过控制Nb、Ti的添加量，以避免FePTiNb的析出，解决了或部分解决了现有技术中高强IF钢的抗二次加工脆性不佳的技术问题。但该申请案中P在晶界偏析造成二次脆性的问题没有从根本上解决，其应用具有局限性。

发明内容

1、要解决的问题

针对以上现有技术中存在的至少一些问题，本发明提供了一种抗二次加工脆性及优良表面质量的含磷IF钢板及其生产方法，采用本发明的技术方案有效解决钢的二次加工脆性，同时兼具优异的表面质量和深冲性能。

2、技术方案

为了解决上述问题，本发明所采用的技术方案如下：

本发明的一种抗二次加工脆性及优良表面质量的含磷IF钢板，所述IF钢板的化学成份重量百分比为C：0.0010～0.0030％，Si：≤0.02％，Mn：0.24～0.70％，P：0.02～0.06％，S≤0.009％， Als：0.03～0.04％，Nb：0.006～0.020％，N≤0.003％，其余为Fe和不可避免的杂质；且Nb与 C还需满足，1PPM≤C-Nb/7.74≤5PPM。

进一步地，所述IF钢板的二次加工脆性SWET≤-50℃，钢表面漏镀缺陷程度为2级及以上。

进一步地，所述IF钢的r≥1.8，Δr≤0.25，n≥0.2，AI为0，Ra为0.7～1.5μm。

本发明的一种抗二次加工脆性及优良表面质量的含磷IF钢板的生产方法，包括以下工艺步骤：炼钢——连铸——热轧——酸洗+冷轧——连续退火+热浸镀锌——光整轧制，其中，炼钢结束出钢的化学成分以重量百分比计，C：0.0010～0.0030％，Si：≤0.02％，Mn：0.24～0.70％， P：0.02～0.06％，S≤0.009％，Als：0.03～0.04％，Nb：0.006～0.020％，N≤0.003％，其余为Fe 和不可避免的杂质，且Nb和C满足，1PPM≤C-Nb/7.74≤5PPM。

进一步地，所述的连铸步骤中，对铸坯进行火焰清理，清理深度≥2mm。

进一步地，所述的热轧步骤中，热轧出炉温度1230～1260℃、终轧温度Ar3+30℃、卷取温度640～680℃，除鳞水状态为全开，除鳞水压力≥150Bar。

进一步地，所述的酸洗+冷轧步骤中，冷轧总压下率为75％～85％。

进一步地，所述的连续退火+热浸镀锌步骤中，退火段RTF和SF温度为770～800℃，锌锅温度为450～460℃，锌锅温度＜带钢入锅温度＜锌锅温度+10℃，露点温度≤-50℃；锌锅中Al：0.20～0.30％；

进一步地，对于锌铁合金镀层钢板，合金化温度520～550℃。

进一步地，所述的光整轧制步骤中，光整机工作辊粗糙度1.5～2.5μm，轧制延伸率1.1～1.4％。

3、有益效果

相比于现有技术，本发明的有益效果为：

(1)本发明的一种抗二次加工脆性及优良表面质量的含磷IF钢板，在不添加B元素条件下，钢成分中的C和Nb满足，1PPM≤C-Nb/7.74≤5PPM；钢中有1个PPM以上，5个 PPM以下的固溶C时，该固溶C，在退火过程中优先偏析到晶界，减小晶界的畸变能，抑制 P元素在晶界的偏析，从而解决因P的添加而引起的二次加工脆性问题；另一方面，在生产方法上采取高温出炉+临界Ar3附近的终轧温度+低温卷取+低温退火的工艺，保证最终的组织为细小的铁素体组织，细小的晶粒在受到外力时，塑性变形可分散在更多的晶粒内进行，塑性变形较均匀，应力集中较小，此外，晶粒越细，晶界面积越大，晶界越曲折，越不利于裂纹的扩展，最终使得含磷IF钢板的二次加工脆性SWET≤-50℃。

(2)本发明的一种抗二次加工脆性及优良表面质量的含磷IF钢板，在不添加B元素条件下，使用固溶原子C替代固溶原子B时，富集在表面的C会变成CO或CO₂气体，钢板退火过程中不会因B元素析出导致的热浸镀后钢板表面漏镀缺陷，此外，在生产上对铸坯进行火焰清理控制内部质量缺陷，热轧阶段通过控制除鳞水来避免压氧，使用低温卷取减少氧化铁皮的生成，在退火阶段控制退火炉露点≤-50℃，以控制Mn、P元素在表面析出，并对锌锅温度、Al含量，带钢入锅温度进行限定，从而获得质量优良的镀层，最终获得的钢表面漏镀缺陷程度为2级及以上。

(3)本发明的一种抗二次加工脆性及优良表面质量的含磷IF钢板的生产方法，在770～800℃温度范围内退火，该温度下NbC颗粒不会溶解，即钢中固溶C的含量不会增加，由于基体中仅含有1～5个PPM的固溶C，常温下不会发生位错钉扎作用，使得钢板生产之后 6个月不发生室温时效。

(4)本发明的一种抗二次加工脆性及优良表面质量的含磷IF钢板的生产方法，相比于传统技术方案的IF高强钢，本发明钢不添加B、Ti元素，且经过对固溶C的精准控制，Nb的添加量也比传统的IF高强钢少，成本较低。

附图说明

图1为本发明的工艺流程图；

图2为本发明的钢板基体的金相组织示意图；

图3为本发明的实施例在-55℃条件下产品状态示意图；

图4为本发明的对比例在-50℃条件下产品状态示意图；

图5为本发明的对比例中漏镀缺陷的示意图；

图6为本发明的实施例中无漏镀缺陷的示意图。

具体实施方式

本发明的一种抗二次加工脆性及优良表面质量的含磷IF钢板，以重量百分比计，钢的化学成分C：0.0010～0.0030％，Si：≤0.02％，Mn：0.24～0.70％，P：0.02～0.06％，S≤0.009％， Als：0.03～0.04％，Nb：0.006～0.020％，N≤0.003％，其余为Fe和不可避免的杂质，且Nb和 C满足公式，1PPM≤C-Nb/7.74≤5PPM。其中，

C：0.0010～0.0030％，当C含量小于0.0010％时，RH炼钢深脱碳时间增长，脱碳时间＞ 25min，影响生产效率。当C含量＞0.0030％时，为满足公式，1PPM≤C-Nb/7.74≤5PPM，需要添加更多的Nb，不利于成本的控制，也可能会恶化材料的深冲性能。

Si：≤0.02％，Si元素是钢的合金元素之一，在本发明中，严格控制Si添加量，将Si元素的上限定为0.02％，添加超过0.02％的Si可能会导致热浸镀锌钢板表面缺陷。

Mn：0.24～0.70％，Mn是高强IF钢重要的固溶强化元素，当Mn含量＜0.24％时，钢的强度有可能达不到要求，当Mn含量＞0.7％时，有可能导致钢的屈服强度过高，且过多的Mn 会发生明显的表面偏析，从而恶化热浸镀锌钢板的表面质量。

P：0.02～0.06％，P是高强IF钢重要的固溶强化元素，且P固溶强化对钢的抗拉强度增量大于对钢屈服强度的增量，这对钢的深冲性能是有力的，为充分发挥P的固溶强化效果，P 的最小添加量定为0.02％。但钢中有过多的P时，即使钢中有一定量的固溶C，由于P的浓度过大导致晶界偏析趋势增加，也可能会导致钢的冷脆，同时导致钢的强度过高，恶化钢的深冲性能，因此本发明的P含量上限定为0.06％。

S：≤0.009％，S是钢中的有害元素，S和Mn、Fe元素形成的化合物会造成钢在热轧过程中的出现边裂缺陷，且硫化物夹杂也会恶化钢板的深冲性能，对于本发明钢，须将S限制 0.009％以下。

酸溶铝(Als)：0.03～0.04％，该发明钢中Als起到固定N原子的重要作用，酸溶铝(Als) ＜0.03％时，Als不能完全固定N原子，容易引起室温时效，恶化钢板的深冲性能，当Als＞ 0.04％时，过多的Als可能会引起钢基体存在较多夹杂物，可能造成冲压开裂缺陷。

Nb：0.006～0.020％，Nb元素是发明钢的关键元素，一方面，Nb作为强碳化物形成元素，在热轧过程中Nb与C形成的NbC析出物，该析出物在随后的退火过程中，可以抑制再结晶晶粒的无序长大，有利于退火后的钢板获取均匀的组织，即对钢板性能的各向同性有利。另一方面，Nb与C的关系满足公式，1PPM≤C-Nb≤5PPM，通过该方法，即使钢中不添加B 元素，也能明显改善含磷IF钢的二次加工脆性。因此，为达到有上述效果Nb添加量的下限为0.006％，另一方面，当Nb的添加量超过0.020％时，可能会抑制对再结晶晶粒长大，恶化钢板的深冲性能。

N：≤0.003％，在本发明钢种，N为限制性元素，在可能的条件下，将N控制的越低越好，但更低的N会增加炼钢成本，因此将N含量的上限限制为0.003％，同时配合0.03％～0.04％的Als，可以有效地将N原子转变为AlN析出物，这样就有利于热轧过程的平稳轧制和降低再结晶退火温度。

此外本发明不添加Ti，因添加Ti的高强IF钢或仅仅添加Ti的IF钢，成品的各向异性较添加Nb高强IF钢大，同时添加Ti的高强IF钢在退火时，Ti元素会在钢表面偏析，影响热浸镀锌钢的质量。对于锌铁合金化镀层的钢板，添加过量的Ti会引起合金化镀层出现合金化条纹，使得产品不能用于外板。

本申请提供了发明钢的生产方法包括以下工艺步骤：炼钢——连铸——热轧——酸洗+ 冷轧——连续退火+热浸镀锌——光整轧制。

炼钢：通过炼钢，以重量百分比计，钢的化学成分C：0.0010～0.0030％，Si：≤0.02％， Mn：0.24～0.70％，P：0.02～0.06％，S≤0.009％，Als：0.03～0.04％，Nb：0.006～0.020％，N≤ 0.003％，其余为Fe和不可避免的杂质，且Nb和C满足公式，1PPM≤C-Nb/7.74≤5PPM。

在铁水预处理工序进行脱硫处理，保证铁水预处理终了成分S≤0.009％。通过转炉冶炼和RH炉冶炼，将钢中C含量控制在0.0010～0.0030％，且Nb和C满足公式，1PPM≤C-Nb/7.74 ≤5PPM，确保在钢中有1～5PPM的过剩C。C原子与B原子为同周期相邻元素元素，C与B 的原子半径相当，电负性相当，固溶在钢中时，可起到相似的作用，可用一定量的过剩C来替代B优先在晶界，并起到抑制P在晶界偏析，进而改善钢的二次加工脆性。

连铸：对铸坯表面进行≥2mm深度的火焰清理，因铸坯表面2mm深度范围内，易存在夹渣、夹杂、气孔等缺陷，在经过后续的热轧、冷轧工序后，缺陷被放大，并带到成品表面，可能会造成表面质量不良和冲压开裂。

热轧：采用较高的出炉温度1230～1260℃时，铸坯中的碳化物、氮化物能够充分溶解，不会在后续热轧轧制阶段为动态再结晶提供形核质点，可控制轧制过程中奥氏体晶粒异常长大；采用终轧温度Ar3+30℃，在此临界Ar3温度附近终轧时会发生应变诱导析出第二相，起到细化晶粒的作用；采用较低的卷取温度640～680℃时，有利于获得细小的晶粒，且获得的热卷具有较薄的氧化铁皮厚度。同时在粗轧、精轧时除鳞水全开且压力≥150Bar，可最大程度的避免压氧缺陷。

酸洗+冷轧：热轧卷酸洗后进行冷轧，冷轧总压下率为75％～85％，当总压下率＜75％时，退火后不容易获得较强的{111}有利织构和高的r值，当总压下率＞85％时，设备负荷较大，不利于生产的连续稳定。

连续退火+热浸镀：钢的退火RTF和SF温度为770～800℃，当温度＜770℃时，冷轧组织再结晶长大不充分，可能会导致深冲性能恶化，当温度＞800℃时，NbC有可能发生溶解，钢中NbC颗粒减少，导致再结晶晶粒长大失衡，有可能导致钢板的各向异性变大，即钢板的Δr≥0.20。另一方面，钢中的固溶C原子若增加，超过一定量时，有可能在使用前发生室温时效，造成钢板表面缺陷。控制露点温度≤-50℃，在极低的露点下氧分压极小，有利于抑制 Mn、P的氧化物在表面的析出，为热浸镀镀锌提供表面质量优异基板。锌锅温度为450～460 ℃，锌锅温度<带钢入锅温度＜锌锅温度+10℃，锌锅中的Al：0.20～0.30％，进行上述限定目的是保证钢带在锌锅运行时，带钢基板表面形成均匀的Fe₂Al₅抑制层，使带镀层与基体之间有良好的粘附性，同时可确保锌锅中不会生成Fe-Zn化合物底渣，此外，可以避免Fe-Zn反应剧烈，对于获得高表面质量是有利的。对于锌铁合金镀层钢板，在热浸镀锌完成后进行合金化处理，合金化温度为520～550℃。

光整轧制：工作辊粗糙度为1.5～2.5μm，轧制延伸率1.0～1.4％，对所述工艺的限定，一方面可保证经光整轧制后带钢的Ra为0.7～1.5μm，同时可以获得良好的板形，另一方面经过光整轧制后可以消除成品钢的屈服平台，且可以提高钢板的Rp0.2，提升钢板深冲性能。

钢板的二次加工脆性指标是SWET温度，即钢的韧脆转变温度，温度越低代表钢抗二次加工脆性的能力越强，因汽车用钢有可能会在极寒的条件下服役，一般情况下SWET温度≤ -50℃，即可满足其普遍要求，本发明钢的SWET≤-50℃，具有良好的抗二次加工脆性的能力。

钢板的深冲性能指标有塑性应变比即r值和应变硬化指数即n值来表征，r值和n值越大说明钢的深冲性能越好，本发明钢的r值≥1.8，n值≥2.0满足当前汽车含磷IF钢外板的要求。

评价钢板的抗室温时效性能的指标为时效指数AI，时效指数AI为0时，说明钢板不会发生室温时效。本发明钢虽然有一定量的固溶C，但在Nb和C的满足公式，1PPM≤C-Nb/7.74 ≤5PPM时，可确保钢板的AI＝0，不会发生室温时效。

镀锌板漏镀缺陷的尺寸为0.2mm～0.8mm。根据钢带上任一规定的面积内的漏镀缺陷个数，对漏镀缺陷进行评级，本发明钢的漏镀缺陷级别≥2级。其中，钢板表面漏镀缺陷级别的标准见表1。

表1钢板表面漏镀缺陷级别的判定方法

3m²面积漏镀缺陷个数	钢板表面漏镀缺陷级别
		≤1	1级
≤3	2级
		≤5	3级
≤10	4级
		＞10	4级及以上

下面通过实施例对本发明进行更为具体的说明，但是，下述的实施例仅用于示例本发明而进行具体的说明，并不限制本发明的权利范围。

表2为实施例及对比例中钢坯的化学成分，其中，实施例5和实施例6属于合金化热浸镀锌钢板，其余为热浸镀锌钢板。

表2钢坯的化学成分

下表为实施例及对比例钢生产的主要工艺参数，其中，实施例5和实施例6属于合金化热浸镀锌钢板，其余为热浸镀锌钢板。

表3实施例及对比例的主要工艺参数

利用具有表2成分的钢坯，表3的生产工艺下制造钢板，钢板的抗拉强度、屈服强度、延伸率以及深冲性能指标r值、n值及Δr值，抗时室温效性能指标AI值，二次加工脆性SWET 温度、表面粗糙度以及表面质量等级的评价结果如表4所示。

表4钢的各项性能指标

实施例1～6按照本发明方法实施，满足本发明所要求的全部特性，所述钢板依据GB/T 24173-2016《钢板二次加工脆化实验方法》标准测试的SWET≤-50℃。实施例和对比例的实验结果可参考图3、图4。其中，图3为实施例产品在-55℃条件下进行，图4为对比例产品在-50℃条件下进行。

所述钢板表面漏镀缺陷程度为2级及以上，钢板表面漏镀缺陷级别的判定方法见表1。

所述钢板依据GB/T5027《金属材料薄板和薄带塑性应变比(r值)的测定》标准，测得的r值≥1.8，Δr≤0.25。

所述钢板依据GB/T5028《金属薄板和薄带拉伸应变硬化指数(n值)的测定》，测得的 n值≥0.2。所述钢的时效指数AI(100℃保温60min)为0，所述钢的粗糙度为Ra 0.7～1.5μ m。

对比例1～6因不满足本发明的方法，不满足本发明中所需特性中的任一种及以上。其中，对比例1～2中C和Nb的关系不符合公式，1PPM≤C-Nb/7.74≤5PPM，且C-Nb/7.74＜1PPM，所得到的SWET＞-50℃，不满足发明钢要求的SWET＜-50℃。对比例3中C和Nb的关系不符合公式，1PPM≤C-Nb/7.74≤5PPM，且C-Nb/7.74＞5PPM，其室温时效指数AI＞0，可能发生室温时效，不满足发明钢AI＝0要求。对比例4的退火RTF和SF温度为825℃，因在该温度下NbC发生溶解，增加了钢中的固溶C，即使钢坯中的C和Nb的关系式满足1PPM≤ C-Nb/7.74≤5PPM，AI指数也＞0。同时，因退火温度过高，导致Mn、P元素在表面的析出，会恶化表面质量。对比例5、6钢坯中的Mn和P含量超出本发明钢的上限，因此导致强度过高，r值低于发明钢的下限值1.8，深冲性能不能满足发明钢的要求，且由于Mn、P含量较高，在退火时发生表面偏析，恶化了钢板的表面质量。

以上示意性的对本发明及其实施方式进行了描述，该描述没有限制性，附图中所示的也只是本发明的实施方式之一，实际的结构并不局限于此。所以，如果本领域的普通技术人员受其启示，在不脱离本发明创造宗旨的情况下，不经创造性的设计出与该技术方案相似的结构方式及实施例，均应属于本发明的保护范围。

Claims

1.一种抗二次加工脆性及优良表面质量的含磷IF钢板，其特征在于：所述IF钢板的化学成分重量百分比为C：0.0010~0.0030%，Si：≤0.02%，Mn：0.24~0.70%，P：0.02~0.06%，S≤0.009%，Als：0.03~0.04%，Nb：0.006~0.020%，N≤0.003%，其余为Fe和不可避免的杂质；且Nb与C还需满足，1ppm≤C-Nb/7.74≤5ppm；

所述IF钢板的二次加工脆性SWET≤-50℃，钢表面漏镀缺陷程度为2级及以上；

所述IF钢的r≥1.8，Δr≤0.25，n≥0.2，AI为0，Ra为0.7~1.5μm。

2.如权利要求1所述的一种抗二次加工脆性及优良表面质量的含磷IF钢板的生产方法，其特征在于：包括以下工艺步骤：炼钢——连铸——热轧——酸洗+冷轧——连续退火+热浸镀锌——光整轧制，其中，炼钢结束出钢的化学成分以重量百分比计，C：0.0010~0.0030%，Si：≤0.02%，Mn：0.24~0.70%，P：0.02~0.06%，S≤0.009%，Als：0.03~0.04%，Nb：0.006~0.020%，N≤0.003%，其余为Fe和不可避免的杂质，且Nb和C满足，1ppm≤C-Nb/7.74≤5ppm。

3.根据权利要求2所述的一种抗二次加工脆性及优良表面质量的含磷IF钢板的生产方法，其特征在于：所述的连铸步骤中，对铸坯进行火焰清理，清理深度≥2mm。

4.根据权利要求3所述的一种抗二次加工脆性及优良表面质量的含磷IF钢板的生产方法，其特征在于：所述的热轧步骤中，热轧出炉温度1230~1260℃、终轧温度Ar3+30℃、卷取温度640~680℃，除鳞水状态为全开，除鳞水压力≥150Bar。

5.根据权利要求4所述的一种抗二次加工脆性及优良表面质量的含磷IF钢板的生产方法，其特征在于：所述的酸洗+冷轧步骤中，冷轧总压下率为75%~85%。

6.根据权利要求5所述的一种抗二次加工脆性及优良表面质量的含磷IF钢板的生产方法，其特征在于：所述的连续退火+热浸镀锌步骤中，退火段RTF和SF温度为770~800℃，锌锅温度为450~460℃，锌锅温度＜带钢入锅温度＜锌锅温度+10℃，露点温度≤-50℃；锌锅中Al：0.20~0.30%。

7.根据权利要求6所述的一种抗二次加工脆性及优良表面质量的含磷IF钢板的生产方法，其特征在于：对于锌铁合金镀层钢板，合金化温度520~550℃。

8.根据权利要求7所述的一种抗二次加工脆性及优良表面质量的含磷IF钢板的生产方法，其特征在于：所述的光整轧制步骤中，光整机工作辊粗糙度1.5~2.5μm，轧制延伸率1.0~1.4%。