WO2024024978A1

WO2024024978A1 - 結合ｖベルトおよびその製造方法

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Publication number: WO2024024978A1
Application number: PCT/JP2023/027874
Authority: WO
Inventors: 武志木村; 雄大福永
Original assignee: 三ツ星ベルト株式会社
Priority date: 2022-07-29
Filing date: 2023-07-28
Publication date: 2024-02-01
Also published as: MX2025001145A; EP4563843A1; CN119546876A

Abstract

本発明は、複数本のラップドＶベルト部およびタイバンドを含む、結合Ｖベルトであって、各ラップドＶベルト部の外周面が前記タイバンドで連結されており、各ラップドＶベルト部が、ベルト本体と、前記ベルト本体の外表面を被覆する外被布とを含み、前記ベルト本体が、芯体層、伸張ゴム層、および圧縮ゴム層を含み、前記タイバンドが、短繊維含有ゴム層を含み、前記短繊維含有ゴム層が、複数のリブ部を有する、結合Ｖベルトに関する。

Description

結合Ｖベルトおよびその製造方法

　本発明は、複数のラップドＶベルトが幅方向に連結した結合Ｖベルトおよびその製造方法に関する。

　動力を伝達する伝動用ベルトとして、Ｖベルト、Ｖリブドベルト、平ベルトなどの摩擦伝動ベルトが知られている。Ｖベルトには、摩擦伝動面が露出したゴム層であるローエッジ（Ｒａｗ－Ｅｄｇｅ）タイプ（ローエッジＶベルト）と、摩擦伝動面（Ｖ字状側面）が外被布で覆われたラップド（Ｗｒａｐｐｅｄ）タイプ（ラップドＶベルト）とがある。これらのＶベルトは、一般産業用機械、農業機械に広く一般的に用いられている。

　Ｖベルトは、単体で動力の伝達が可能な用途の場合は１本のみで用いられる。例えば、欧米などにある大規模な農場で使用される大型の農業機械における動作環境など、多軸で正回転と逆回転とを繰り返しながら、莫大な動力伝達を必要とする高負荷な動作環境では、複数のＶベルトを同時に用いる必要が生じる。即ち、ベルト伝動機構のプーリに対して複数のＶベルトを並列させた状態で巻き掛け（多本掛けして）、回転走行させる必要がある。

　しかし、多本掛けした場合には、並列した複数のＶベルト間において張力差が生じ、安定した動力伝達が損なわれる虞がある。更には、隣り合うＶベルト同士の接触により、ベルトの内周側と外周側とが反転して逆構造となる現象である転覆が発生する虞がある。また、欧米などで利用される大型農業機械でのベルト伝動機構の走行レイアウトは、Ｖベルトを巻き掛けるプーリ同士の軸間距離が非常に長い。そのため、走行においてＶベルトが大きく振れやすく、さらに複数のベルト長さが不揃いである場合は、加振される虞もある。

　そのため、複数のＶベルトを並列して走行させる環境では、Ｖベルトと同様の構成、あるいはＶベルトに対応した構成を有する環状のＶベルト部が、ベルト幅方向に複数連結されて構成された結合ベルト（結合Ｖベルト）が用いられる。この結合ベルトは、上記のベルト部が複数並列に並んだ状態でその複数のベルト部がタイバンド（布帛等の結合部材）で連結されて結合されたＶベルトとして構成される。

　結合されたＶベルトについては、例えば、日本国特開平１０－２７４２９０号公報（特許文献１）の図１および２ならびに日本国特開２００１－２４１５１３号公報（特許文献２）の図２ではローエッジ結合Ｖベルトが開示されている。日本国特開平４－３５１３５０号公報（特許文献３）の図１および日本国特開２０２０－３０６１号公報（特許文献４）の図１ではラップド結合Ｖベルトが開示されている。これらの結合Ｖベルトによれば、Ｖベルトをプーリに多本掛けした場合に生じうる上述のような問題を解消しつつ、複数のＶ状突部によって大きな動力を伝達することができる。

　その一方で、このような結合Ｖベルトを用いた多軸伝動が必要とされるベルト伝動機構において、ベルトの内周面だけでなくベルトの外周面（背面）によっても動力が伝達される場合がある。その伝動機構では、外周面（背面）での伝達性能を向上させるためには、外周面側にもＶプーリと接触可能なＶ字状側面を有する摩擦伝動面を有するのが好ましい。

　なお、両面伝達が可能なＶベルト（通称：六角ベルト）については、単体のベルト（複数連結していないＶベルト）が知られている。例えば、日本国特開２０１６－２００２３１号公報（特許文献５）には、内周側部分と、前記内周側部分の外周側に接する外周側部分とを備え、前記内周側部分の表面と前記外周側部分の表面とが互いに異なる摩擦係数を有する両面伝達用の伝達用ベルトが開示されている。日本国特開２０１９－３２０７８号公報（特許文献６）には、内周側の面と外周側の面との両面において、Ｖプーリと接触可能なＶ字状側面を有し、六角形状の断面を有する無端状のＶベルトが開示されている。

日本国特開平１０－２７４２９０号公報日本国特開２００１－２４１５１３号公報日本国特開平４－３５１３５０号公報日本国特開２０２０－３０６１号公報日本国特開２０１６－２００２３１号公報日本国特開２０１９－３２０７８号公報

　しかし、特許文献１～４の結合Ｖベルトは、実用化されているものの、外周面によって動力を伝達できない一方で、特許文献５～６の六角ベルトでは、六角ベルトを幅方向に複数連結するには、製造上の難易度が高く、実用化はされていない。そのため、生産性に優れ、両面伝達が可能な結合Ｖベルトが求められている。

　従って、本発明の目的は、高性能に両面伝達が可能で、かつ高容量の伝達が可能となる連結タイプの結合Ｖベルトおよびその製造方法を提供することにある。

　本発明者等は、前記課題を達成するため鋭意検討した結果、本発明のＶベルトにおいて用いるタイバンドとして、ベルト幅方向に短繊維が配向している短繊維含有ゴム層を含み、この短繊維含有ゴム層が、ベルト長手方向に延びる複数のリブ部を有するタイバンドを用いることにより、高性能に両面伝達が可能で、かつ高容量の伝達が可能となる連結タイプの結合Ｖベルトを提供できることを見出し、本発明を完成した。

　すなわち、本発明の態様［１］としての結合Ｖベルトは、
　複数本のラップドＶベルト部およびタイバンドを含む、結合Ｖベルトであって、
　各ラップドＶベルト部の外周面が前記タイバンドで連結されており、
　各ラップドＶベルト部が、ベルト本体と、前記ベルト本体の外表面を被覆する外被布とを含み、
　前記ベルト本体が、芯体を含む芯体層、前記芯体層のベルト外周側に積層された伸張ゴム層、および前記芯体層のベルト内周側に積層された圧縮ゴム層を含み、
　前記タイバンドが、ベルト幅方向に短繊維が配向している短繊維含有ゴム層を含み、
　前記短繊維含有ゴム層が、ベルト長手方向に延びる複数のリブ部を有する。

　本発明の態様［２］は、前記態様［１］において、前記リブ部の配列ピッチが、前記ラップドＶベルト部の配列ピッチよりも小さい態様である。

　本発明の態様［３］は、前記態様［１］または［２］において、前記リブ部の配列ピッチが、隣接する前記ラップドＶベルト部間の隙間の幅よりも大きい態様である。

　本発明の態様［４］は、前記態様［１］～［３］のいずれかの態様において、前記タイバンドが、前記短繊維含有ゴム層と、布帛層とを含み、
　前記布帛層が、前記短繊維含有ゴム層の内周面に積層された繊維構造体を含む態様である。

　本発明の態様［５］は、前記態様［４］の繊維構造体が、ベルト幅方向に延びる複数の第１の糸状体と、ベルト幅方向と交差する方向に延びる複数の第２の糸状体とを含むスダレ織物であり、
　前記第２の糸状体の配列密度が、前記第１の糸状体の配列密度よりも低い態様である。

　本発明の態様［６］は、前記態様［１］～［５］のいずれかの態様において、前記リブ部の頂部中心が、隣接する前記ラップドＶベルト部間の隙間に位置する態様である。

　本発明の態様［７］は、前記態様［１］～［６］のいずれかの態様において、前記タイバンドの厚みが、前記ラップドＶベルト部の厚みの０．３～０．７倍である態様である。

　本発明には、態様［８］として、
　複数本のラップドＶベルト部前駆体をタイバンド前駆体で連結する連結工程、
　連結した前記ラップドＶベルト部前駆体および前記タイバンド前駆体を加熱および加圧して架橋成形する架橋成形工程、
　得られた架橋成形体の外周側にリブ部を形成するリブ部形成工程を含む、前記態様［１］～［７］のいずれかの態様の結合Ｖベルトの製造方法も含まれる。

　本発明では、上述のとおり、ベルト幅方向に短繊維が配向している短繊維含有ゴム層を含み、この短繊維含有ゴム層が、ベルト長手方向に延びる複数のリブ部を有するタイバンドを用いるため、高性能に両面伝達が可能で、かつ高容量の伝達が可能となる連結タイプの結合Ｖベルトを提供できる。さらに、このような結合Ｖベルトは、複数本のラップドＶベルト部前駆体をタイバンド前駆体で連結し、架橋成形後に、外周部にリブ部を形成する製造方法によって簡便に製造できる。

図１は、切断した本発明の結合Ｖベルトの一例を示す概略部分断面斜視図である。図２は、切断した本発明の結合Ｖベルトの他の例を示す概略部分断面斜視図である。図３は、切断した本発明の結合Ｖベルトのさらに他の例を示す概略部分断面斜視図である。図４は、切断した本発明の結合Ｖベルトの別の例を示す概略部分断面斜視図である。図５は、図２の結合Ｖベルトに基づいた結合Ｖベルトの構造およびサイズを説明するための概略断面図である。図６は、本発明の結合Ｖベルトを構成するラップドＶベルト部の一例の概略断面図である。図７は、本発明の結合Ｖベルトを構成するラップドＶベルト部の他の例の概略断面図である。図８は、結合Ｖベルト前駆体の連結および架橋成形工程を示す概略全体図である。図９は、プレス用モールド内にラップドＶベルト部前駆体およびタイバンド前駆体が嵌め込まれた状態を示す概略断面図である。図１０は、架橋成形体の外周側にリブ部を形成するリブ部形成工程を示す概略断面図である。図１１は、実施例のベルト走行試験の配置である多軸レイアウトを示す図である。

　本発明の結合Ｖベルトは、ベルト幅方向に並ぶ複数のラップドＶベルト部と、この複数のラップドＶベルト部の各外周面を連結するためのタイバンド（結合部材）とを含む。このタイバンドは、ベルト幅方向に短繊維が配列（配向）している短繊維含有ゴム層（架橋ゴム組成物）を有している。この短繊維含有ゴムのベルト外周側には、ベルト長手方向に延びる複数のリブ部が形成されている。ラップドＶベルト部は、慣用のラップド結合Ｖベルトと同一の構造であってもよい。

　以下に、必要により添付図面を参照しつつ、本発明の結合Ｖベルトを詳細に説明する。
　なお、以下の説明において、同一のまたは機能が共通する要素（または部材）には同じ符号を付す場合がある。

　本発明の結合Ｖベルトの一例を図１に示す。図１に示すように、この結合Ｖベルト１（実施形態１）は、間隔をおいて平行に並んだ２本のラップドＶベルト部２を備える。２本のラップドＶベルト部２は、各外周面を、ベルト長手方向（周長方向、図中のＡ方向）に延びる複数のリブ部７ａを有するタイバンド（結合部材）７で連結されている。タイバンド７は、ベルト幅方向（図中のＢ方向）に配向した短繊維７ｂを含有する架橋ゴム組成物（短繊維含有ゴム層）で形成されている。

　前記リブ部７ａにおけるベルト幅方向の断面形状は逆Ｖ字状（台形状）である。結合Ｖベルト１では、このような断面形状を有する複数のリブ部７ａがベルト幅方向において並列して形成され、隣接するリブ部７ａの間にＶ字状溝を形成している。タイバンド７の外周面では、このように間隔をおいて形成されたＶ字状溝にＶプーリ（Ｖリブプーリ）が接触する。リブ部７ａは、Ｖ字状溝の底部が、隣接するラップドＶベルト部２間の隙間（連結部）に位置している。

　各ラップドＶベルト部２は、ベルト本体と、外被布６（織物、編物、不織布など）とで形成されている。前記ベルト本体は、ベルト外周側の伸張ゴム層３、ベルト内周側の圧縮ゴム層５、および前記伸張ゴム層３と圧縮ゴム層５との間に介在する芯体層４で形成されている。前記外被布６は、前記ベルト本体の周囲をベルト周方向の全長に亘って被覆している。すなわち、前記外被布６は、前記ベルト本体の外表面を被覆する。前記芯体層４には、ベルト長手方向に沿って延びる芯体４ａが埋設されている。この例では、芯体４ａは、ベルト幅方向（図中のＢ方向）に所定間隔で配列した心線（撚りコード）である。

　図２で示す結合Ｖベルト（実施形態２）は、タイバンドが、複数のリブ部を有する短繊維含有ゴム層と、前記短繊維含有ゴム層の内周側に積層された布帛層との積層体で形成されていることを除いて、図１の結合Ｖベルトと同一態様の結合Ｖベルトである。すなわち、前記結合Ｖベルト１１では、伸張ゴム層１３、芯体１４ａが埋設された芯体層１４、および圧縮ゴム層１５で形成された無端状のベルト本体の周囲が外被布１６で被覆されているラップドＶベルト部１２の各外周面が、タイバンド１７で連結されている。前記タイバンド１７は、ラップドＶベルト部１２の外周面と接する布帛層１８と、短繊維含有ゴム層１９とで形成されている。前記短繊維含有ゴム層１９は、前記布帛層１８の外周面に積層され、複数のリブ部１９ａを有し、かつベルト幅方向に配向した短繊維１９ｂを含有する架橋ゴム組成物で形成されている。前記布帛層１８は、経糸１８ａと緯糸１８ｂとで形成されたスダレコードを含む。この結合Ｖベルトでは、タイバンドが布帛層を有することにより、隣接するラップドＶベルト部間の連結部での輪断（タテ裂き）を抑制できる。

　図３で示す結合Ｖベルト（実施形態３）は、タイバンドのＶリブ部の構造が異なることを除いて、図１の結合Ｖベルトと同一態様の結合Ｖベルトである。すなわち、この結合Ｖベルト２１では、伸張ゴム層２３、芯体２４ａが埋設された芯体層２４、および圧縮ゴム層２５で形成された無端状のベルト本体の周囲が外被布２６で被覆されているラップドＶベルト部２２の各外周面が、タイバンド２７で連結されている。前記タイバンド２７は、図１と同様に、ベルト長手方向に延びる複数のリブ部２７ａを有し、かつベルト幅方向に配向した短繊維２７ｂを含有する架橋ゴム組成物（短繊維含有ゴム層）で形成されている。ただし、図１とは異なり、リブ部２７ａの頂部中心が、隣接するラップドＶベルト部２２間の隙間に位置している。この結合Ｖベルトでは、リブ部の構造を、リブ部の頂部中心が、隣接するラップドＶベルト部間の隙間（連結部）に位置する構造に形成することにより、輪断を抑制できる。

　図４で示す結合Ｖベルト（実施形態４）は、タイバンドのＶリブ部の構造が異なることを除いて、図２の結合Ｖベルトと同一態様の結合Ｖベルトである。すなわち、この結合Ｖベルト３１では、伸張ゴム層３３、芯体３４ａが埋設された芯体層３４、および圧縮ゴム層３５で形成された無端状のベルト本体の周囲が外被布３６で被覆されているラップドＶベルト部３２の各外周面が、タイバンド３７で連結されている。前記タイバンド３７は、図２と同様に、ラップドＶベルト部３２の外周面と接している。前記タイバンド３７は、布帛層３８と、短繊維含有ゴム層３９とで形成されている。前記布帛層３８は、経糸３８ａと緯糸３８ｂとで形成されたスダレコードを含む。前記短繊維含有ゴム層３９は、前記布帛層３８の外周面に積層され、複数のリブ部３９ａを有し、かつベルト幅方向に配向した短繊維３９ｂを含有する架橋ゴム組成物で形成されている。ただし、図２とは異なり、リブ部３８ａの頂部中心が、図３と同様に、隣接するラップドＶベルト部３２間の隙間（連結部）に位置している。この結合Ｖベルトでは、タイバンドが布帛層を有するとともに、リブ部の構造を、リブ部の頂部中心が、隣接するラップドＶベルト部間の隙間（連結部）に位置する構造に形成することにより、輪断を高度に抑制できる。

　ラップドＶベルト部の本数は、図１～４に示されるような２本に限定されず、２本以上であればよく、例えば２～１０本、好ましくは２～８本、さらに好ましくは２～６本である。隣接する各ラップドＶベルト部は、長手方向に平行に揃えて並んでいればよく、図１～４に示されるように間隔をおいて並べる態様に限定されず、間隔をあけずに並べてもよい。生産性などの点から、隣接する各ラップドＶベルト部は間隔をおいて並べるのが好ましい。

　図５を用いて、本発明の結合Ｖベルトの構造およびサイズを説明する。図５は、図２と同様の概略断面図である。図５において、各記号は以下のように定義される。Ｈは、ベルト厚み（結合Ｖベルトの厚み）を示す。Ｈ１は、ラップドＶベルト部の厚みを示す。Ｈ２は、ベルト背面のリブ部の高さを示す。Ｈ３は、タイバンド（Ｔ）の厚み（最大厚み部分の厚み）を示す。ｄは、タイバンド（Ｔ）のベース部（最小厚み部分）の厚みを示す。Ｗは、ベルト幅（結合Ｖベルトの幅）を示す。Ｗ１は、ラップドＶベルト部の幅（上幅）を示す。Ｐ１はラップドＶベルト部の配列ピッチ（隣接するラップドＶベルト部のベルト幅方向中心間距離）を示す。Ｐ２は、リブ部の配列ピッチ（隣接するリブ部のベルト幅方向中心間距離、すなわちリブ谷部１９ｄを挟んで隣接するリブ山部１９ｃのピッチ）を示す。ｅは連結部の幅（隣接するラップドＶベルト部の間隔または隙間）を示す。

　間隔をおいて隣接する各ラップドＶベルト部を並べる場合、隣接するラップドＶベルト部の間隔（連結部の幅）（ｅ）は、各ラップドＶベルト部の配列ピッチ（Ｐ１）から各ラップドＶベルト部の上幅（Ｗ１）を差し引いた寸法値であるが、例えば１．３～３．０ｍｍである。タイバンドは、図１～４に示すように各ラップドＶベルト部の外周面の全面に接触して、各ラップドＶベルト部と一体化することにより複数のラップドＶベルト部を連結する。

　図５に示されるサイズについて、本発明の結合Ｖベルトの代表例であるＡ形、Ｂ形、およびＣ形の寸法を表１に示す。なお、表１中、括弧内の寸法は、タイバンドが繊維構造体を含む布帛層をさらに有しない場合［つまりタイバンドが短繊維含有ゴム層のみで形成されている場合（実施形態１および３）］に必要な寸法の最大値を示す。また、本願において、表１の数値は代表例の数値を示しているにすぎず、各寸法は、これらの数値に限定されない。

　ベルト幅方向の高い剛性（耐側圧性）とベルト内周側への屈曲性とのバランスを考慮すると、タイバンドの内部構造、ならびに芯体層のベルト厚み方向の位置にも依るが、タイバンドの厚み（Ｈ３）はラップドＶベルト部の厚み（Ｈ１）よりも小さいことが好ましい。

　ラップドＶベルト部の厚み（Ｈ１）に対するタイバンドの厚み（Ｈ３）の比（Ｈ３／Ｈ１）は０．２５～０．７５程度の範囲から選択でき、例えば０．３～０．７、好ましくは０．３～０．６、さらに好ましくは０．４～０．６、より好ましくは０．４～０．５、最も好ましくは０．４２～０．４８であり、タイバンドの厚みはラップドＶベルト部の厚みの半分程度が特に好ましい。Ｈ３／Ｈ１が小さすぎると、伝達性能が低下する虞がある。逆に、Ｈ３／Ｈ１が大きすぎると、耐久性が低下する虞がある。

　一方、ベルト外周側への屈曲性（ベルトの逆曲げ性）を確保する点からは、各ラップドＶベルト部の内部構造（特には芯体層のベルト厚み方向の位置）にも依るが、上幅（Ｗ）に対するＶベルト部厚み（Ｈ１）の比（Ｈ１／Ｗ）が比較的小さい薄形Ｖベルト（Ｈ１／Ｗが例えば０．５～０．７）が好ましい。この薄形Ｖベルトにおいて、一般用Ｖプーリ（Ｖリブプーリ）に適合するベルト形（代表例）は、Ａ形、Ｂ形、およびＣ形である。

　本発明の結合Ｖベルトは、ベルト外周側（背面側）のタイバンドがベルト長手方向に延びる特定のリブ部を有することにより、背面でも高容量で高効率な伝動が可能となることを特徴とする。そのため、背面従動プーリ（Ｖリブプーリ）のＶ字状側面（摩擦伝動面）と接触できる断面Ｖ字状溝の接触面積を大きくすると、ベルト外周面に高容量で高効率な伝動が可能になる。しかし、接触面積を大きくすると、耐側圧性が不足して亀裂が入り易くなって耐久性能が低下することがある。そのため、両特性のバランスを取るために、ベルト背面のリブ部を設計することが重要となる。　

　ベルト背面のリブ部の高さ（Ｈ２）は、例えば０．５～１０ｍｍ、好ましくは０．７～６ｍｍ、さらに好ましくは１～５ｍｍ、より好ましくは１．５～４ｍｍ、最も好ましくは２～３ｍｍである。

　ベルト背面のリブ部の配列ピッチ（Ｐ２）は、例えば１．５～１９ｍｍ、好ましくは２～１３ｍｍ、さらに好ましくは３～１０ｍｍ、より好ましくは３．５～７ｍｍ、最も好ましくは３．８～５ｍｍである。

　さらに、耐側圧性と屈曲性とを両立させる点と、ベルト背面での伝達性能（ベルト外周側摩擦伝動面の、背面従動プーリとの接触面積およびくさび効果）の確保と輪断抑制とを両立させる点とを考慮すると、リブ部の配列ピッチ（Ｐ２）は、ラップドＶベルト部の配列ピッチ（Ｐ１）よりも小さいことが好ましい。また、リブ部の配列ピッチ（Ｐ２）は、連結部の幅（ｅ）、すなわち、隣接するラップドＶベルト部間の隙間の幅よりも大きいことが好ましい。リブ部は、結合Ｖベルトのサイズ（ベルト形）がＡ形、Ｂ形、およびＣ形と大きくなるほど（伝動容量が大きくなるほど）、そのボリューム（断面積）が相似的に大きくなるように形成される。ラップドＶベルト部の厚み（Ｈ１）に対するリブ部の高さ（Ｈ２）の比、ならびにリブ部の配列ピッチ（Ｐ２）に対するラップドＶベルト部の配列ピッチ（Ｐ１）の比（Ｐ１／Ｐ２）を適切に設定し、全体的にバランスのとれた形とする必要がある。

　ベルト厚み方向の長さ比として、ラップドＶベルト部の厚み（Ｈ１）に対するリブ部の高さ（Ｈ２）の比（Ｈ２／Ｈ１）は、例えば０．１～０．５（例えば０．１５～０．３５）、好ましくは０．１２～０．４（例えば０．１９～０．３３）、さらに好ましくは０．２１～０．３２、より好ましくは０．２５～０．３である。比Ｈ２／Ｈ１が小さすぎると、ベルト背面での伝達性能が低下する虞がある。逆に、比Ｈ２／Ｈ１が大きすぎると、耐屈曲性が低下する虞がある。

　リブ部に対するラップドＶベルト部の配列ピッチ比（Ｐ１／Ｐ２）は、１～８（特に１．５～７）程度の範囲から選択できる。比Ｐ１／Ｐ２は、生産性などの点で、整数であることが好ましく、例えば２～６、好ましくは３～５の整数、さらに好ましくは３．５～４．５、より好ましくは４である。Ｐ１／Ｐ２が小さすぎると、ベルト背面での伝達性能が低下する虞があり、逆に、Ｐ１／Ｐ２が大きすぎると、耐側圧性が低下する虞がある。

　ラップドＶベルトの厚み（Ｈ１）は、例えば４～２０ｍｍ、好ましくは５～１５ｍｍ、さらに好ましくは６～１２ｍｍ、より好ましくは７～１０ｍｍ、最も好ましくは８～９ｍｍである。

　タイバンドの厚み（Ｈ３）は、例えば２～１０ｍｍ、好ましくは２．５～７ｍｍ、さらに好ましくは３～６ｍｍ、より好ましくは３．５～５ｍｍ、最も好ましくは３．８～４．７ｍｍである。

　複数のリブ部の断面形状は、ベルト幅方向に間隔をおいてベルト長手方向に延びる複数の断面Ｖ字状溝により無端状に形成された逆Ｖ字形（台形）断面であれば、特に制限はなく、任意に形成可能である。前記逆Ｖ字形（台形）断面の左右の両側面（逆Ｖ字状側面）が摩擦伝動面である。

　この摩擦伝動面を介して駆動される背面従動プーリにおいては、ベルト背面の複数のリブ部と対向する外周部分が、プーリ幅方向に間隔をおいて周長方向に延びる複数の断面Ｖ字状の突条により無端状に形成されたＶ字形（逆台形）断面である。当該背面従動プーリは、前記Ｖ字形（逆台形）断面の左右の両側面（Ｖ字状側面）がベルトと接触する摩擦伝動面となるように構成されたプーリ（本願では「Ｖリブプーリ」と称する）である。

　〈ラップドＶベルト部〉
　タイバンド（結合部材）に連結されるラップドＶベルト部（以下「Ｖベルト部」とも称する）は、特に制限されない。当該ラップドＶベルト部は、図１～４に示すＶベルト部のように、慣用のＶベルト部、すなわち、芯体（心線）を含む芯体層（接着ゴム層）と、この芯体層のベルト外周側に積層された伸張ゴム層と、前記芯体層のベルト内周側に積層された圧縮ゴム層とを含み、無端状でＶ字状断面を有するＶベルト部であればよい。なお、前記Ｖ字状断面の左右の両側面（Ｖ字状側面）が摩擦伝動面である。なお、Ｖ字状断面において、ベルト幅が広い側を外周側、ベルト幅が狭い側を内周側とする。Ｖ字状側面のＶ角度（α１）は、ベルト厚み方向に対して、例えば３５～４５°、好ましくは３６～４４°、さらに好ましくは３７～４３°、より好ましくは３８～４２°、最も好ましくは３９～４１°（特に４０°）である。

　慣用のラップドＶベルト部としては、例えば、摩擦伝動面を含めて前記Ｖ字状断面の周囲をベルト周長方向の全長に亘って外被布（カバー布）で覆ったラップドＶベルト部であれば、特に制限されるものではない。

　農業機械などの用途においては、伝動面の高い摩擦係数や、排ワラ、石、木材などの巻き込みなどによるストレスまたは衝撃によってベルトや伝動機構全体が損傷し易い。そのため、Ｖベルト部として、伝動面の摩擦係数が小さく適度なスリップでストレスまたは衝撃を緩和可能なラップドＶベルトがよく利用される。このような高負荷用途では、座屈変形（ディッシング）を防ぐため、ベルト幅方向の高い剛性（耐側圧性）も求められる。そのため、Ｖベルト部としては、例えば、日本国特開２０２０－３０６１号公報（特許文献４）に記載の耐側圧性に優れたラップドＶベルト部、すなわち、圧縮ゴム層が、ゴム硬度の異なる２種類の圧縮ゴム層を含む積層構造を有し、かつ各層のゴム硬度が調整されたラップドＶベルト部などであってもよい。耐側圧性に優れたＶベルト部を前記タイバンドと組み合わせると、輪断（タテ裂き）抑制効果をより一層向上できる。

　詳しくは、図６に、本発明の結合Ｖベルトを構成するＶベルト部の一例の概略断面図（タイバンドを省略し、Ｖベルト部のみをクローズアップした図面）を示す。図６に示すラップドＶベルト部４１は、ベルト外周側から、伸張ゴム層４３、芯体４４ａが架橋ゴム組成物中に埋設された芯体層（接着ゴム層）４４、第１圧縮ゴム層４５ａ、第２圧縮ゴム層４５ｂが順次積層された無端状のベルト本体と、このベルト本体の周囲をベルト周方向の全長に亘って被覆している外被布４６（織物、編物、不織布など）とで形成されている。なお、後述する図７に示すラップドＶベルト部のように、圧縮ゴム層の内周面（内周側の表面）と外被布との間に補強布層をさらに含んでいてもよい。

　これらの例では、芯体は、ベルト幅方向に所定の間隔で配列した心線（撚りコード）である。また、芯体層は、芯体が埋設された架橋ゴム組成物（接着ゴム層）で形成されているが、芯体層は、芯体を含んでいればよく、伸張ゴム層と圧縮ゴム層との界面に配設された芯体のみで形成されていてもよい。本願では、芯体層が芯体のみで形成されている場合、ベルト本体中で間隔をおいて配設された芯体を芯体層と称する。このような芯体層は、芯体が伸張ゴム層と圧縮ゴム層との界面に配設された形態だけでなく、伸張ゴム層と圧縮ゴム層との界面に配設された芯体の一部または全部が製造の過程で伸張ゴム層または圧縮ゴム層中に埋設された形態も含む。

　［圧縮ゴム層および伸張ゴム層］
　各Ｖベルト部を構成する圧縮ゴム層は、図１～４に示すような単層（一層）であってもよく、図６に示すような２種類のゴム層を含む積層構造を有し、かつ各層のゴム硬度や強度が調整されたゴム層であってもよい。

　これらのうち、耐側圧性と屈曲性とを両立させる点からは、Ｖベルト部は、圧縮ゴム層が、芯体層側に積層された第１圧縮ゴム層と、この第１圧縮ゴム層よりもゴム硬度が低く、かつベルト内周側に積層された第２圧縮ゴム層とを含む二層以上の積層構造を有する態様が好ましい。なお、積層構造に関しては、圧縮ゴム層と伸張ゴム層とは、同一の態様にする必要はなく、異なる態様であってもよい。

　耐側圧性と生産性とのバランスを考慮すると、圧縮ゴム層は二層構造（第１圧縮ゴム層と第２圧縮ゴム層）であり、かつ伸張ゴム層は単層構造であるのが特に好ましい。

　（単層構造）
　伸張ゴム層が単層構造の場合、圧縮ゴム層および伸張ゴム層のゴム硬度Ｈｓは、例えば６０～９０°程度の範囲から選択でき、好ましくは７２～８０°、より好ましくは７３～７８°、さらに好ましくは７４～７８°、最も好ましくは７５～７７°である。ゴム硬度が小さすぎると、耐側圧性が低下する虞がある。逆に、ゴム硬度が大きすぎると、屈曲性が低下する虞がある。

　なお、本願において、各ゴム層のゴム硬度は、ＪＩＳ　Ｋ６２５３（２０１２）（加硫ゴムおよび熱可塑性ゴム－硬さの求め方－）に規定されているスプリング式デュロメータ硬さ試験に準拠して、タイプＡデュロメータを用いて測定された値Ｈｓ（タイプＡ）である。各ゴム層のゴム硬度は、単にゴム硬度と記載する場合がある。詳細には、各ゴム層のゴム硬度は、後述する実施例に記載の方法で測定できる。

　圧縮ゴム層および伸張ゴム層の引張強度は、ベルト幅方向において、例えば１２～２０ＭＰａ、好ましくは１３～１８ＭＰａ、さらに好ましくは１４～１７ＭＰａである。引張強度が小さすぎると、耐側圧性が低下する虞がある。逆に、引張強度が大きすぎると、屈曲性が低下する虞がある。

　なお、本願において、各ゴム層の引張強度は、ＪＩＳ　Ｋ６２５１（２０１７）に準拠した方法で測定できる、各ゴム層の引張強さＴの値である。詳細には、各ゴム層の引張強度は、後述する実施例に記載の方法で測定できる。

　（二層構造）
　耐側圧性を向上させるために、圧縮ゴム層を二層構造とする場合は、芯体層側に配置される第１圧縮ゴム層と伸張ゴム層とを高硬度のゴム層とするのが好ましい。第１圧縮ゴム層および伸張ゴム層のゴム硬度Ｈｓは、それぞれ、例えば８０～１００°程度の範囲から選択でき、好ましくは８５～９５°、より好ましくは８７～９４°、さらに好ましくは９０～９３°、最も好ましくは９２～９３°である。ゴム硬度が小さすぎると、耐側圧性が低下する虞がある。逆に、ゴム硬度が大きすぎると、プーリ溝とのフィット性や屈曲性が低下する虞がある。

　一方、第２圧縮ゴム層のゴム硬度Ｈｓは、前述の圧縮ゴム層が単層構造の場合で示したゴム硬度Ｈｓと同程度であればよい。

　さらに、第１圧縮ゴム層と第２圧縮ゴム層とのゴム硬度Ｈｓの差［（第１圧縮ゴム層のゴム硬度）－（第２圧縮ゴム層のゴム硬度）］は、例えば１°以上（特に５°以上）であればよく、好ましくは５～３０°（例えば７～２７°）、より好ましくは１０～２５°（例えば１２～２０°）、さらに好ましくは１４～２０°（例えば１５～１９°）、最も好ましくは１４～１８°（特に１５～１７°）である。前記ゴム硬度Ｈｓの差が小さすぎると、屈曲性が低下する虞がある。

　第１圧縮ゴム層の引張強度は、ベルト幅方向において、例えば２５～５０ＭＰａ、好ましくは２５～４０ＭＰａ、さらに好ましくは２６～３５ＭＰａ、最も好ましくは２８～３２ＭＰａである。引張強度が小さすぎると、耐側圧性が低下する虞がある。逆に、引張強度が大きすぎると、屈曲性が低下する虞がある。第２圧縮ゴム層の引張強度は、前述の圧縮ゴム層が単層構造の場合で示した引張強度と同程度であればよい。

　なお、伸張ゴム層の引張強度も、好ましい範囲も含めて、圧縮ゴム層の引張強度と対応して同様の範囲から選択できる。

　第１圧縮ゴム層の平均厚み（図６中のＬ２）は、圧縮ゴム層全体の平均厚み（図６中のＬ１）に対して、例えば９５～３０％程度の範囲から選択でき、好ましくは９０～５０％、より好ましくは８５～５５％、さらに好ましくは８０～６０％、より好ましくは７５～７０％である。この比率（Ｌ２／Ｌ１）は、圧縮ゴム層が第１圧縮ゴム層および第２圧縮ゴム層のみからなる場合（二層構造の場合）の比率であってもよい。比率（Ｌ２／Ｌ１）が小さすぎると、耐側圧性が低下する虞がある。逆に、比率（Ｌ２／Ｌ１）が大きすぎると、屈曲性が低下する虞がある。

　（圧縮ゴム層における他のゴム層）
　圧縮ゴム層は、第１圧縮ゴム層および第２圧縮ゴム層に加えて、ゴム硬度の異なる他のゴム層をさらに含んでいてもよい。他のゴム層は、単層であってもよく、複数の層であってもよい。また、他のゴム層は、第１圧縮ゴム層の上下面、第２圧縮ゴム層の下面のいずれの面に積層されていてもよい。他のゴム層の平均厚み（複数の他のゴム層が存在する場合は合計厚み）は、圧縮ゴム層全体の平均厚みに対して、例えば３０％以下であってもよく、好ましくは１０％以下、さらに好ましくは５％以下である。すなわち、圧縮ゴム層は、第１圧縮ゴム層および第２圧縮ゴム層を主要な層として含むのが好ましい。第１圧縮ゴム層と第２圧縮ゴム層との合計の平均厚みは、圧縮ゴム層全体の平均厚みに対して、例えば７０％以上であってもよく、好ましくは９０％以上、さらに好ましくは９５％以上である。圧縮ゴム層は第１圧縮ゴム層および第２圧縮ゴム層のみからなるのが特に好ましい。

　（圧縮ゴム層全体および伸張ゴム層の厚み）
　圧縮ゴム層全体の平均厚みは、例えば１～１２ｍｍ、好ましくは２～１０ｍｍ、さらに好ましくは２．５～９ｍｍ、より好ましくは３～８ｍｍである。伸張ゴム層全体の平均厚みは、例えば０．５～１０ｍｍ（例えば０．５～１．５ｍｍ）、好ましくは０．６～５ｍｍ（例えば０．７～１ｍｍ）である。

　（圧縮ゴム層および伸張ゴム層の架橋ゴム組成物）
　圧縮ゴム層および伸張ゴム層は、それぞれ、ラップドＶベルトのゴム組成物として慣用的に利用されている架橋ゴム組成物で形成されていてもよい。架橋ゴム組成物は、ゴム成分を含む架橋ゴム組成物であってもよく、組成物の組成を適宜調整することにより、圧縮ゴム層および伸張ゴム層をそれぞれ構成する各層、特に、第１圧縮ゴム層および第２圧縮ゴム層のゴム硬度などを調整できる。ゴム硬度などの調整方法としては、特に限定されない。組成物を構成する成分の組成および／または種類を変えてゴム硬度を調整してもよく、簡便性などの点から、短繊維やフィラーの割合および／または種類を変えてゴム硬度を調整するのが好ましい。

　（Ａ）ゴム成分
　圧縮ゴム層および伸張ゴム層の架橋ゴム組成物に含まれるゴム成分（Ａ）としては、公知の加硫または架橋可能なゴムおよび／またはエラストマーから選択できる。ゴム成分（Ａ）としては、例えば、ジエン系ゴム［天然ゴム、イソプレンゴム、ブタジエンゴム、クロロプレンゴム（ＣＲ）、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、ビニルピリジン－スチレン－ブタジエン共重合体ゴム、アクリロニトリルブタジエンゴム（ニトリルゴム）；水素化ニトリルゴム（水素化ニトリルゴムと不飽和カルボン酸金属塩との混合ポリマーを含む）などの前記ジエン系ゴムの水添物など］、オレフィン系ゴム［例えば、エチレン－α－オレフィン系ゴム（エチレン－α－オレフィンエラストマー）、ポリオクテニレンゴム、エチレン－酢酸ビニル共重合体ゴム、クロロスルホン化ポリエチレンゴム、アルキル化クロロスルホン化ポリエチレンゴムなど］、エピクロルヒドリンゴム、アクリル系ゴム、シリコーンゴム、ウレタンゴム、フッ素ゴムなどが例示できる。これらのゴム成分は、単独でまたは二種以上組み合わせて使用できる。

　これらのうち、架橋剤および架橋促進剤が拡散し易い点から、エチレン－α－オレフィンエラストマー［エチレン－プロピレン共重合体（ＥＰＭ）、エチレン－プロピレン－ジエン三元共重合体（ＥＰＤＭ）などのエチレン－α－オレフィン系ゴム］、クロロプレンゴムが汎用される。特に、ゴム成分（Ａ）を高負荷環境で用いる場合、機械的強度、耐候性、耐熱性、耐寒性、耐油性、接着性などのバランスに優れる点から、クロロプレンゴム、ＥＰＤＭが好ましい。さらに、前記特性に加えて、耐摩耗性にも優れる点から、クロロプレンゴムが特に好ましい。クロロプレンゴムは、硫黄変性タイプであってもよく、非硫黄変性タイプであってもよい。

　ゴム成分（Ａ）がクロロプレンゴムを含む場合、ゴム成分（Ａ）中のクロロプレンゴムの割合は、例えば５０質量％以上（特に８０～１００質量％程度）であってもよく、１００質量％（クロロプレンゴムのみ）が特に好ましい。

　（Ｂ）短繊維
　前記架橋ゴム組成物は、前記ゴム成分（Ａ）に加えて短繊維（Ｂ）をさらに含んでいてもよい。短繊維（Ｂ）を構成する繊維としては、例えば、ポリオレフィン系繊維（例えば、ポリエチレン繊維、ポリプロピレン繊維など）、ポリアミド繊維［例えば、ポリアミド６繊維、ポリアミド６６繊維、ポリアミド４６繊維などの脂肪族ポリアミド繊維（ナイロン繊維）、アラミド繊維など］、ポリアルキレンアリレート系繊維［例えば、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）繊維、ポリトリメチレンテレフタレート（ＰＴＴ）繊維、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）繊維、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）繊維などのＣ_２－４アルキレンＣ_８－１４アリレート系繊維など］、ビニルアルコール系繊維（ポリビニルアルコール繊維、エチレン－ビニルアルコール共重合体繊維、ビニロン繊維など）、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール（ＰＢＯ）繊維などの合成繊維；セルロース系繊維（綿、麻などのセルロース繊維、セルロース誘導体の繊維など）、羊毛などの天然または半合成繊維；炭素繊維などの無機繊維などが挙げられる。これらの短繊維は、単独でまたは二種以上組み合わせて使用できる。

　これらの短繊維のうち、合成繊維や天然繊維、特に、エチレンテレフタレート、エチレン－２，６－ナフタレートなどのＣ_２－４アルキレンＣ_８－１４アリレートを主たる構成単位とするポリエステル繊維（ポリアルキレンアリレート系繊維）、ポリアミド繊維（アラミド繊維など）などの合成繊維、綿繊維などのセルロース繊維、炭素繊維などの無機繊維などが汎用される。中でも剛直で高い強度およびモジュラスの繊維、例えば、ポリエステル繊維（特に、ポリエチレンテレフタレート系繊維、ポリエチレンナフタレート系繊維）、ポリアミド繊維（特に、アラミド繊維）、セルロース繊維（特に綿繊維）が好ましい。アラミド繊維は、高い耐摩耗性をも有している。そのため、短繊維は、少なくともアラミド繊維などの全芳香族ポリアミド繊維を含むのが好ましい。アラミド繊維の割合は、短繊維中１質量％以上（例えば５～１００質量％）であってもよい。アラミド繊維は、商品名「コーネックス」、「ノーメックス」、「ケブラー（登録商標）」、「テクノーラ」、「トワロン（登録商標）」などの市販品であってもよい。

　短繊維（Ｂ）の平均繊維径は、例えば２μｍ以上、好ましくは２～１００μｍ、より好ましくは３～５０μｍ（例えば５～５０μｍ）、さらに好ましくは７～４０μｍ、より好ましくは１０～３０μｍである。短繊維の平均長さは、例えば１～２０ｍｍ、好ましくは１．５～１０ｍｍ、さらに好ましくは２～５ｍｍ、より好ましくは２．５～４ｍｍである。

　なお、本願において、短繊維（Ｂ）の平均繊維径および平均長さは、例えば、ランダムに選択した１０本の短繊維について、走査型電子顕微鏡などを用いて繊維径および長さをそれぞれ測定し、相加平均値を算出することにより求めることができる。

　前記架橋ゴム組成物中の短繊維（Ｂ）の分散性や接着性の観点から、短繊維（Ｂ）は、慣用の方法で接着処理（または表面処理）されていてもよい。表面処理の方法としては、慣用の表面処理剤を含む処理液などで処理する方法などが挙げられる。表面処理剤としては、例えば、レゾルシン（Ｒ）とホルムアルデヒド（Ｆ）とゴムまたはラテックス（Ｌ）とを含むＲＦＬ液［例えば、レゾルシン（Ｒ）とホルムアルデヒド（Ｆ）とが縮合物（ＲＦ縮合物）を形成し、前記ゴムまたはラテックス（Ｌ）として、例えば、ビニルピリジン－スチレン－ブタジエン共重合体ゴムを含むＲＦＬ液］、エポキシ化合物、ポリイソシアネート化合物、シランカップリング剤、架橋ゴム組成物（例えば、表面シラノール基を含み、ゴムとの化学的結合力を高めるのに有利な含水珪酸を主成分とする湿式法ホワイトカーボンなどを含む架橋ゴム組成物など）などが挙げられる。これらの表面処理剤は、単独でまたは二種以上組み合わせてもよく、短繊維を同一または異なる表面処理剤で複数回に亘り処理してもよい。

　短繊維（Ｂ）は、プーリからの押圧に対するベルトの圧縮変形を抑制するため、ベルト幅方向に配向して圧縮ゴム層および／または伸張ゴム層中に埋設されていてもよい。

　短繊維（Ｂ）の割合は、ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して５０質量部以下程度の範囲から選択でき、例えば３０質量部以下、好ましくは１０～３０質量部である。短繊維（Ｂ）の割合が多すぎると、ゴム硬度が高すぎて屈曲性が低下する虞がある。

　圧縮ゴム層が二層構造である場合、第１圧縮ゴム層において、短繊維の割合は、ゴム成分（第１のゴム成分）１００質量部に対して、例えば５～５０質量部、好ましくは１０～３０質量部、さらに好ましくは１５～２５質量部、より好ましくは１８～２２質量部である。第２圧縮ゴム層において、短繊維の割合は、ゴム成分（第２のゴム成分）１００質量部に対して、例えば３０質量部以下、好ましくは２０質量部以下、さらに好ましくは１０質量部以下である。圧縮ゴム層が単層である場合、伸張ゴム層の短繊維の割合は、圧縮ゴム層の短繊維の割合と同一であってもよい。圧縮ゴム層が二層構造である場合、伸張ゴム層の短繊維の割合は、第１圧縮ゴム層の短繊維の割合と同一であってもよい。

　（Ｃ）フィラー
　前記架橋ゴム組成物は、前記ゴム成分（Ａ）に加えてフィラー（Ｃ）をさらに含んでいてもよい。フィラーとしては、例えば、カーボンブラック、シリカ、クレー、炭酸カルシウム、タルク、マイカなどが挙げられる。フィラーは、補強性フィラーを含む場合が多く、このような補強性フィラーは、カーボンブラック、補強性シリカなどであってもよい。なお、通常、シリカの補強性は、カーボンブラックの補強性よりも小さい。これらのフィラーは、単独でまたは二種以上組み合わせて使用できる。本開示では、耐側圧性を向上させるため、補強性フィラーを含むのが好ましく、カーボンブラックを含むのが特に好ましい。

　カーボンブラックの平均粒径（個数平均一次粒径）は、例えば５～２００ｎｍ、好ましくは１０～１５０ｎｍ、さらに好ましくは１５～１００ｎｍである。補強効果が高い点から、カーボンブラックは小粒径であってもよく、カーボンブラックの平均粒径は、例えば５～３８ｎｍ、好ましくは１０～３５ｎｍ、さらに好ましくは１５～３０ｎｍである。小粒径のカーボンブラックとしては、例えば、ＳＡＦ、ＩＳＡＦ－ＨＭ、ＩＳＡＦ－ＬＭ、ＨＡＦ－ＬＳ、ＨＡＦ、ＨＡＦ－ＨＳなどが例示できる。ＳＡＦ、ＩＳＡＦおよびＨＡＦは、従来のカーボンブラックの分類であり、いずれもハードカーボンと称される小粒径のカーボンブラックに相当する。詳細には、ＳＡＦの平均粒径は１９ｎｍ、ＩＳＡＦの平均粒径は２２ｎｍ、ＨＡＦの平均粒径は２８ｎｍである。これらのカーボンブラックは、単独でまたは二種以上組み合わせて使用できる。

　なお、本願において、カーボンブラックの平均粒径は、例えば、ランダムに選択した１０個の一次粒子について、透過型電子顕微鏡などを用いて粒径を測定し、相加平均値を算出することにより求めることができる。

　フィラー（Ｃ）（特に、カーボンブラック）の割合は、ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して、例えば１０～１００質量部、好ましくは１２～８０質量部、さらに好ましくは１５～７０質量部、より好ましくは２０～６０質量部である。

　圧縮ゴム層が二層構造である場合、第１圧縮ゴム層において、フィラー（特に、カーボンブラック）の割合は、ゴム成分（第１のゴム成分）１００質量部に対して、例えば１０～１００質量部、好ましくは２０～８０質量部、さらに好ましくは３０～７０質量部、より好ましくは４０～６０質量部である。第２圧縮ゴム層において、フィラー（特に、カーボンブラック）の割合は、ゴム成分（第２のゴム成分）１００質量部に対して、例えば５～８０質量部、好ましくは１０～６０質量部、さらに好ましくは１５～５０質量部、より好ましくは２０～４０質量部である。圧縮ゴム層が単層である場合、伸張ゴム層のフィラーの割合は、圧縮ゴム層のフィラーの割合と同一であってもよい。圧縮ゴム層が二層構造である場合、伸張ゴム層のフィラーの割合は、第１圧縮ゴム層のフィラーの割合と同一であってもよい。

　圧縮ゴム層および伸張ゴム層のいずれの層においても、カーボンブラックの割合は、フィラー全体に対して例えば５０質量％以上であってもよく、好ましくは８０質量％以上、さらに好ましくは９０質量％以上であり、１００質量％であってもよい。フィラー全体に対するカーボンブラックの割合が少なすぎると、圧縮ゴム層および伸張ゴム層のゴム硬度が低下する虞がある。

　（Ｄ）他の添加剤
　前記架橋ゴム組成物は、必要に応じて、他の添加剤（Ｄ）として、架橋剤（または加硫剤）、共架橋剤（架橋助剤）、架橋促進剤、架橋遅延剤、金属酸化物（酸化カルシウム、酸化バリウム、酸化鉄、酸化銅、酸化チタン、酸化アルミニウムなど）、軟化剤（パラフィンオイル、ナフテン系オイルなどのオイル類など）、加工剤または加工助剤（例えば、ステアリン酸などの脂肪酸、ステアリン酸金属塩などの脂肪酸金属塩、ステアリン酸アマイドなどの脂肪酸アマイド、ワックス、パラフィンなど）、接着性改善剤［例えば、レゾルシン－ホルムアルデヒド共縮合物（ＲＦ縮合物）、アミノ樹脂（窒素含有環状化合物とホルムアルデヒドとの縮合物、例えば、ヘキサメチロールメラミン、ヘキサアルコキシメチルメラミン（ヘキサメトキシメチルメラミン、ヘキサブトキシメチルメラミンなど）などのメラミン樹脂、メチロール尿素などの尿素樹脂、メチロールベンゾグアナミン樹脂などのベンゾグアナミン樹脂など）、これらの共縮合物（レゾルシン－メラミン－ホルムアルデヒド共縮合物など）など］、老化防止剤（酸化防止剤、熱老化防止剤、屈曲き裂防止剤、オゾン劣化防止剤など）、可塑剤［脂肪族カルボン酸系可塑剤（アジピン酸エステル系可塑剤、セバシン酸エステル系可塑剤など）、芳香族カルボン酸エステル系可塑剤（フタル酸エステル系可塑剤、トリメリット酸エステル系可塑剤など）、オキシカルボン酸エステル系可塑剤、リン酸エステル系可塑剤、エーテル系可塑剤、エーテルエステル系可塑剤など］、着色剤、粘着付与剤、滑剤、カップリング剤（シランカップリング剤など）、安定剤（紫外線吸収剤、熱安定剤など）、難燃剤、帯電防止剤などを含んでいてもよい。なお、金属酸化物は、架橋剤として作用してもよい。また、接着性改善剤において、レゾルシン－ホルムアルデヒド共縮合物およびアミノ樹脂は、レゾルシンおよび／または窒素含有環状化合物（メラミンなど）とホルムアルデヒドとの初期縮合物（プレポリマー）であってもよい。

　架橋剤としては、ゴム成分（Ａ）の種類に応じて慣用の成分が使用でき、例えば、金属酸化物（酸化マグネシウム、酸化亜鉛、酸化鉛など）、有機過酸化物（ジアシルパーオキサイド、パーオキシエステル、ジアルキルパーオキサイドなど）、硫黄系架橋剤などが例示できる。硫黄系架橋剤としては、例えば、粉末硫黄、沈降硫黄、コロイド硫黄、不溶性硫黄、高分散性硫黄、塩化硫黄（一塩化硫黄、二塩化硫黄など）などが挙げられる。これらの架橋剤は、単独でまたは二種以上組み合わせて使用できる。ゴム成分がクロロプレンゴムである場合、架橋剤として金属酸化物（酸化マグネシウム、酸化亜鉛など）を使用してもよい。なお、金属酸化物は、他の架橋剤（硫黄系架橋剤など）と組み合せて使用してもよく、金属酸化物および／または硫黄系架橋剤は、単独でまたは架橋促進剤と組み合わせて使用してもよい。

　架橋剤の割合は、架橋剤およびゴム成分（Ａ）の種類に応じて、固形分換算で、ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して例えば１～２０質量部程度の範囲から選択できる。例えば、架橋剤としての金属酸化物の割合は、ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して、例えば１～２０質量部、好ましくは３～１７質量部、さらに好ましくは５～１５質量部、より好ましくは７～１３質量部である。架橋剤としての金属酸化物と硫黄系架橋剤とを組み合わせる場合、硫黄系架橋剤の割合は、金属酸化物１００質量部に対して、例えば０．１～５０質量部、好ましくは１～３０質量部、さらに好ましくは３～１０質量部程度である。有機過酸化物の割合は、ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して例えば１～８質量部、好ましくは１．５～５質量部、さらに好ましくは２～４．５質量部である。

　共架橋剤（架橋助剤または共加硫剤ｃｏ－ａｇｅｎｔ）としては、公知の架橋助剤、例えば、多官能（イソ）シアヌレート［例えば、トリアリルイソシアヌレート（ＴＡＩＣ）、トリアリルシアヌレート（ＴＡＣ）など］、ポリジエン（例えば、１，２－ポリブタジエンなど）、不飽和カルボン酸の金属塩［例えば、（メタ）アクリル酸亜鉛、（メタ）アクリル酸マグネシウムなどの（メタ）アクリル酸多価金属塩］、オキシム類（例えば、キノンジオキシムなど）、グアニジン類（例えば、ジフェニルグアニジンなど）、多官能（メタ）アクリレート［例えば、エチレングリコールジ（メタ）アクリレート、ブタンジオールジ（メタ）アクリレートなどのアルカンジオールジ（メタ）アクリレート、トリメチロールプロパントリ（メタ）アクリレート、ペンタエリスリトールテトラ（メタ）アクリレートなどのアルカンポリオールポリ（メタ）アクリレート］、ビスマレイミド類（脂肪族ビスマレイミド、例えば、Ｎ，Ｎ’－１，２－エチレンジマレイミド、Ｎ，Ｎ′－ヘキサメチレンビスマレイミド、１，６’－ビスマレイミド－（２，２，４－トリメチル）シクロヘキサンなどのアルキレンビスマレイミド；アレーンビスマレイミドまたは芳香族ビスマレイミド、例えば、Ｎ，Ｎ’－ｍ－フェニレンジマレイミド、４－メチル－１，３－フェニレジマレイミド、４，４’－ジフェニルメタンジマレイミド、２，２－ビス［４－（４－マレイミドフェノキシ）フェニル］プロパン、４，４’－ジフェニルエーテルジマレイミド、４，４’－ジフェニルスルフォンジマレイミド、１，３－ビス（３－マレイミドフェノキシ）ベンゼンなど）などが挙げられる。これらの架橋助剤は、単独でまたは二種以上組み合わせて使用できる。これらの架橋助剤のうち、多官能（イソ）シアヌレート、多官能（メタ）アクリレート、ビスマレイミド類（Ｎ，Ｎ’－ｍ－フェニレンジマレイミドなどのアレーンビスマレイミドまたは芳香族ビスマレイミド）が好ましく、ビスマレイミド類を用いる場合が多い。架橋助剤（例えば、ビスマレイミド類）の添加により架橋度を高め、粘着摩耗などを防止できる。

　ビスマレイミド類などの共架橋剤（架橋助剤）の割合は、固形分換算で、ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して、例えば０．１～１０質量部、好ましくは０．５～８質量部、さらに好ましくは１～５質量部、より好ましくは２～４質量部である。

　圧縮ゴム層が二層構造である場合、第１圧縮ゴム層において、共架橋剤の割合は、ゴム成分（第１のゴム成分）１００質量部に対して、例えば０．５～１０質量部、好ましくは１～８質量部、さらに好ましくは１．５～５質量部、より好ましくは２～４質量部である。第２圧縮ゴム層において、共架橋剤の割合は、ゴム成分（第２のゴム成分）１００質量部に対して、例えば１０質量部以下、好ましくは５質量部以下、さらに好ましくは１質量部以下である。圧縮ゴム層が単層構造である場合、伸張ゴム層の共架橋剤の割合は、圧縮ゴム層の共架橋剤の割合と同一であってもよい。圧縮ゴム層が二層構造である場合、伸張ゴム層の共架橋剤の割合は、第１圧縮ゴム層の共架橋剤の割合と同一であってもよい。

　架橋促進剤（加硫促進剤）としては、例えば、チウラム系促進剤［例えば、テトラメチルチウラム・モノスルフィド（ＴＭＴＭ）、テトラメチルチウラム・ジスルフィド（ＴＭＴＤ）、テトラエチルチウラム・ジスルフィド（ＴＥＴＤ）、テトラブチルチウラム・ジスルフィド（ＴＢＴＤ）、ジペンタメチレンチウラムテトラスルフィド（ＤＰＴＴ）、Ｎ，Ｎ’－ジメチル－Ｎ，Ｎ’－ジフェニルチウラム・ジスルフィドなど］、チアゾ－ル系促進剤［例えば、２－メルカプトベンゾチアゾ－ル、２－メルカプトベンゾチアゾ－ルの亜鉛塩、２－メルカプトチアゾリン、ジベンゾチアジル・ジスルフィド、２－（４’－モルホリノジチオ）ベンゾチアゾールなど］、スルフェンアミド系促進剤［例えば、Ｎ－シクロヘキシル－２－ベンゾチアジルスルフェンアミド（ＣＢＳ）、Ｎ，Ｎ’－ジシクロヘキシル－２－ベンゾチアジルスルフェンアミドなど］、グアニジン類（ジフェニルグアニジン、ジｏ－トリルグアニジンなど）、ウレア系またはチオウレア系促進剤（例えば、エチレンチオウレアなど）、ジチオカルバミン酸塩類、キサントゲン酸塩類などが挙げられる。これらの架橋促進剤は、単独でまたは二種以上組み合わせて使用できる。これらの架橋促進剤のうち、ＴＭＴＤ、ＤＰＴＴ、ＣＢＳなどが汎用される。

　架橋促進剤の割合は、固形分換算で、ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して１５質量部以下（例えば０～１５質量部）であってもよく、例えば０．１～１０質量部、好ましくは０．２～５質量部、さらに好ましくは０．３～３質量部、より好ましくは０．５～１．５質量部である。圧縮ゴム層が単層構造である場合、伸張ゴム層の架橋促進剤の割合は、圧縮ゴム層の架橋促進剤の割合と同一であってもよい。圧縮ゴム層が二層構造である場合、伸張ゴム層の架橋促進剤の割合は、第１圧縮ゴム層の架橋促進剤の割合と同一であってもよい。

　軟化剤（ナフテン系オイルなどのオイル類）の割合は、固形分換算で、ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して３０質量部以下（例えば０～３０質量部）であってもよく、例えば１～３０質量部、好ましくは３～２０質量部、さらに好ましくは３～１０質量部である。

　圧縮ゴム層が二層構造である場合、第１圧縮ゴム層において、軟化剤の割合は、ゴム成分（第１のゴム成分）１００質量部に対して、例えば１～３０質量部、好ましくは３～２０質量部、さらに好ましくは３～１０質量部である。第２圧縮ゴム層において、軟化剤の割合は、ゴム成分（第２のゴム成分）１００質量部に対して、例えば２０質量部以下、好ましくは１０質量部以下、さらに好ましくは５質量部以下である。圧縮ゴム層が単層構造である場合、伸張ゴム層の軟化剤の割合は、圧縮ゴム層の軟化剤の割合と同一であってもよい。圧縮ゴム層が二層構造である場合、伸張ゴム層の軟化剤の割合は、第１圧縮ゴム層の軟化剤の割合と同一であってもよい。

　加工剤または加工助剤（ステアリン酸など）の割合は、固形分換算で、ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して１０質量部以下（例えば０～１０質量部）であってもよく、例えば０．１～５質量部、好ましくは０．５～３質量部、さらに好ましくは１～３質量部である。

　老化防止剤の割合は、固形分換算で、ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して、例えば０．５～１５質量部、好ましくは１～１０質量部、さらに好ましくは２．５～７．５質量部、より好ましくは３～７質量部である。

　可塑剤の割合は、固形分換算で、ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して３０質量部以下（例えば０～３０質量部）であってもよく、例えば０．５～２０質量部、好ましくは１～１０質量部、さらに好ましくは３～７質量部である。

　圧縮ゴム層が二層構造である場合、第１圧縮ゴム層において、可塑剤の割合は、ゴム成分（第１のゴム成分）１００質量部に対して、例えば２０質量部以下、好ましくは１０質量部以下、さらに好ましくは５質量部以下である。第２圧縮ゴム層において、可塑剤の割合は、ゴム成分（第２のゴム成分）１００質量部に対して、例えば１～３０質量部、好ましくは３～２０質量部、さらに好ましくは３～１０質量部である。圧縮ゴム層が単層構造である場合、伸張ゴム層の可塑剤の割合は、圧縮ゴム層の可塑剤の割合と同一であってもよい。圧縮ゴム層が二層構造である場合、伸張ゴム層の可塑剤の割合は、第１圧縮ゴム層の可塑剤の割合と同一であってもよい。

　［芯体層］
　芯体層は、芯体を含んでいればよく、前述のように、芯体のみで形成された芯体層であってもよいが、層間の剥離を抑制し、ベルト耐久性を向上できる点から、図１～４に示されるように、芯体が埋設された架橋ゴム組成物で形成された芯体層（接着ゴム層）であるのが好ましい。芯体が埋設された架橋ゴム組成物で形成された芯体層は、通常、接着ゴム層と称され、ゴム成分を含む架橋ゴム組成物で形成された層内に、芯体が埋設されていてもよい。接着ゴム層は、圧縮ゴム層と伸張ゴム層との間に介在して圧縮ゴム層と伸張ゴム層とを接着するとともに、接着ゴム層には芯体が埋設されているのが好ましい。

　芯体層（特に、接着ゴム層）の平均厚みは、例えば０．２～５ｍｍ、好ましくは０．３～４ｍｍ、さらに好ましくは０．５～３．５ｍｍ、より好ましくは０．８～３ｍｍ、最も好ましくは１～２．５ｍｍである。

　（芯体層の架橋ゴム組成物）
　芯体層（特に、接着ゴム層）を形成する架橋ゴム組成物のゴム硬度Ｈｓは、例えば７２～８０°、好ましくは７３～７８°、さらに好ましくは７５～７７°である。ゴム硬度が小さすぎると、耐側圧性が低下する虞がある。逆に、ゴム硬度が大きすぎると、芯体の周囲の架橋ゴム組成物が剛直となって芯体が屈曲し難くなり、芯体層の発熱劣化（亀裂）、芯体の屈曲疲労などが生じて、芯体が剥離する虞がある。

　芯体層を形成する架橋ゴム組成物を構成するゴム成分（Ａ１）としては、圧縮ゴム層および伸張ゴム層のゴム成分（Ａ）として例示されたゴム成分を利用でき、好ましい態様も前記ゴム成分（Ａ）における好ましい態様から選択できる。

　芯体層の架橋ゴム組成物は、前記ゴム成分（Ａ１）に加えて、フィラー（Ａ２）をさらに含んでいてもよい。フィラー（Ａ２）としては、圧縮ゴム層および伸張ゴム層のフィラー（Ｃ）として例示されたフィラーを利用できる。前記フィラーのうち、カーボンブラック、補強性シリカが好ましく、カーボンブラックと補強性シリカとの組み合わせが特に好ましい。

　芯体層において、フィラー（Ａ２）の割合は、ゴム成分（Ａ１）１００質量部に対して、例えば１～１００質量部、好ましくは１０～８０質量部、さらに好ましくは３０～７０質量部、より好ましくは４０～６０質量部である。カーボンブラックと補強性シリカとを組み合わせる場合、補強性シリカの割合は、カーボンブラック１００質量部に対して、例えば１０～２００質量部、好ましくは３０～１００質量部、さらに好ましくは５０～８０質量部である。

　芯体層の架橋ゴム組成物は、前記ゴム成分（Ａ１）に加えて、他の添加剤（Ａ３）をさらに含んでいてもよい。他の添加剤（Ａ３）としては、圧縮ゴム層および伸張ゴム層の他の添加剤（Ｄ）として例示された添加剤を利用でき、架橋剤、架橋促進剤、加工剤または加工助剤、可塑剤、老化防止剤などを好ましく利用できる。他の添加剤（Ａ３）の割合は、好ましい範囲も含めて圧縮ゴム層および伸張ゴム層の添加剤（Ｄ）の割合と同様の範囲から選択できる。

　芯体層のゴム硬度Ｈｓは、例えば６０～９０°程度の範囲から選択でき、好ましくは７２～８０°、より好ましくは７３～７８°、さらに好ましくは７４～７８°、最も好ましくは７５～７７°である。芯体層の引張強度は、ベルト幅方向において、例えば１２～２０ＭＰａ、好ましくは１３～１８ＭＰａ、さらに好ましくは１４～１７ＭＰａである。

　（Ａ４）芯体
　芯体層に含まれる芯体（Ａ４）は、特に限定されないが、通常、ベルト幅方向に所定の間隔で配列した心線（撚りコード）である。心線は、ベルトの長手方向に延びて配設され、ベルトの長手方向に平行に所定のピッチで並列的に延びて配設されていてもよいが、生産性の点から、通常、ベルト長手方向に略平行に、所定のピッチで並列的に延びて螺旋状に配設されている。心線を螺旋状に配設する場合、ベルト長手方向に対する心線の角度は、例えば５°以下であってもよく、ベルト走行性の点から、０°に近いほど好ましい。また、隣接する芯体の中心間の距離であるピッチまたは間隔（特に、心線のスピンニングピッチ）は、１．０～３．６ｍｍの範囲に設定されることが好ましく、１．２～３ｍｍの範囲に設定されることがさらに好ましく、１．４～２．４ｍｍの範囲に設定されることがより好ましい。

　芯体（Ａ４）は、芯体層を構成する接着ゴム中に埋設される場合、その一部が接着ゴムに埋設されていればよく、耐久性を向上できる点から、芯体層の表面に芯体が露出していない形態（芯体の全体が接着ゴム中に完全に埋設された形態）が好ましい。芯体（Ａ４）としては、心線が好ましい。

　心線を構成する繊維としては、例えば、前記圧縮ゴム層および伸張ゴム層の短繊維（Ｂ）を構成する繊維として例示された繊維などが挙げられる。前記繊維は、単独でまたは二種以上組み合わせて使用できる。前記繊維のうち、高モジュラスの点から、エチレンテレフタレート、エチレン－２，６－ナフタレートなどのＣ_２－４アルキレン－Ｃ_８－１４アリレートを主たる構成単位とするポリエステル繊維（ポリアルキレンアリレート系繊維）、ポリアミド繊維（アラミド繊維など）などの合成繊維、炭素繊維などの無機繊維などが汎用され、ポリエステル繊維（特に、ポリエチレンテレフタレート系繊維、ポリエチレンナフタレート系繊維）、ポリアミド繊維（特に、アラミド繊維）が好ましい。

　心線を構成する繊維はマルチフィラメント糸の形態であってもよい。マルチフィラメント糸の繊度は、例えば２０００～１００００デニール（特に４０００～８０００デニール）であってもよい。マルチフィラメント糸は、例えば１００～５０００本程度のフィラメントを含んでいてもよく、好ましくは５００～４０００本、さらに好ましくは１０００～３０００本のフィラメントを含む。

　心線としては、通常、マルチフィラメント糸を使用した撚りコード（例えば、諸撚り、片撚り、ラング撚りなど）を使用できる。心線の平均線径（撚りコードの繊維径）は、例えば０．５～３ｍｍであってもよく、好ましくは０．６～２．５ｍｍ、さらに好ましくは０．７～２ｍｍ、より好ましくは１．１～２ｍｍである。

　心線は、接着ゴム中に埋設させる場合、前記接着ゴムを形成する架橋ゴム組成物との接着性を向上させるため、表面処理されていてもよい。表面処理剤としては、前記圧縮ゴム層および伸張ゴム層の短繊維（Ｂ）の表面処理剤として例示された表面処理剤などが挙げられる。前記表面処理剤は、単独でまたは二種以上組み合わせてもよく、同一または異なる表面処理剤で複数回に亘り順次に処理してもよい。心線は、少なくともＲＦＬ液で接着処理するのが好ましい。

　［外被布］
　外被布（カバー布）は、慣用の布帛で形成されている。布帛としては、例えば、織布、編布（緯編布、経編布）、不織布などの布材などが挙げられ、これらのうち、平織、綾織、朱子織などの織布、交差角が９０°を超え１２０°以下程度の織布、編布などが好ましく、一般産業用や農業機械用の伝動ベルトのカバー布として汎用されている織布［交差角が直角である平織布、交差角が９０°を超え１２０°以下程度の平織布（広角度帆布）］が特に好ましい。さらに、耐久性が要求される用途では、布帛は、広角度帆布であってもよい。

　布帛を構成する繊維としては、例えば、前記圧縮ゴム層および伸張ゴム層の短繊維（Ｂ）を構成する繊維として例示された繊維などが挙げられる。これらの繊維は、一種類の繊維を単独で使用した単独糸であってもよく、二種以上の繊維を組み合わせた複合糸（混紡糸など）であってもよい。

　これらの繊維のうち、機械的特性および経済性に優れる点から、ポリエステル系繊維とセルロース系繊維との混紡糸が好ましい。

　ポリエステル系繊維は、ポリアルキレンアリレート系繊維であってもよい。ポリアルキレンアリレート系繊維としては、例えば、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）繊維、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）繊維などのポリＣ_２－４アルキレン－Ｃ_８－１４アリレート系繊維などが挙げられる。これらのポリエステル系繊維は、単独でまたは二種以上組み合わせて使用することもできる。

　セルロース系繊維には、セルロース繊維（植物、動物またはバクテリアなどに由来するセルロース繊維）、セルロース誘導体の繊維が含まれる。セルロース繊維としては、例えば、木材パルプ（針葉樹、広葉樹パルプなど）、竹繊維、サトウキビ繊維、種子毛繊維（綿繊維（コットンリンター）、カポックなど）、ジン皮繊維（麻、コウゾ、ミツマタなど）、葉繊維（マニラ麻、ニュージーランド麻など）などの天然植物由来のセルロース繊維（パルプ繊維）；ホヤセルロースなどの動物由来のセルロース繊維；バクテリアセルロース繊維；藻類のセルロースなどが例示できる。セルロース誘導体の繊維としては、例えば、セルロースエステル繊維；再生セルロース繊維（レーヨン、キュプラ、リヨセルなど）などが挙げられる。これらのセルロース系繊維は、単独でまたは二種以上組み合わせて使用することもできる。これらのうち、綿繊維が好ましい。

　ポリエステル系繊維とセルロース系繊維との質量割合は、例えば前者／後者＝９０／１０～１０／９０、好ましくは８０／２０～２０／８０、さらに好ましくは７０／３０～３０／７０（特に６０／４０～４０／６０）である。

　布帛を構成する糸の平均繊度は、例えば５～３０番手、好ましくは１０～２５番手、さらに好ましくは１５～２３番手である。

　布帛（原料布帛）の目付量は、例えば１００～５００ｇ／ｍ^２、好ましくは２００～４００ｇ／ｍ^２、さらに好ましくは２５０～３５０ｇ／ｍ^２である。

　布帛（原料布帛）の平均厚みは、例えば０．１～１．５ｍｍ、好ましくは０．２～１ｍｍ、さらに好ましくは０．３～０．７ｍｍである。

　布帛（原料布帛）が織布の場合、布帛の糸密度（経糸および緯糸の密度）は、例えば６０～１００本／５０ｍｍ、好ましくは７０～９０本／５０ｍｍ、さらに好ましくは７２～８０本／５０ｍｍである。

　外被布は、単層であってもよく、多層（例えば二～五層、好ましくは二～四層程度）であってもよいが、生産性などの点から、単層（１プライ）または二層（２プライ）が好ましい。

　外被布は、ベルト本体との接着性を向上させるために、ゴム成分が付着した布帛であってもよい。ゴム成分が付着した外被布は、例えば、ゴム組成物を溶剤に溶かしたゴム糊をソーキング（浸漬）する処理、固形状のゴム組成物をフリクション（擦り込み）する処理などの接着処理を施した布帛であってもよい。接着処理は、布帛の少なくとも一方の表面を処理すればよく、少なくともベルト本体と接触する面を処理するのが好ましい。

　外被布に付着させるゴム組成物を構成するゴム成分としては、圧縮ゴム層および伸張ゴム層のゴム成分（Ａ）として例示されたゴム成分を利用でき、好ましい態様も圧縮ゴム層および伸張ゴム層のゴム成分（Ａ）と同様の態様から選択できる。

　外被布に付着させるゴム組成物は、前記ゴム成分に加えて、フィラーをさらに含んでいてもよい。フィラーとしては、圧縮ゴム層および伸張ゴム層のフィラー（Ｃ）として例示されたフィラーを利用でき、好ましい態様およびフィラー中のカーボンブラックの割合も圧縮ゴム層および伸張ゴム層のフィラー（Ｃ）の割合と同様の態様から選択できる。

　外被布に付着させるゴム組成物において、フィラー（特にカーボンブラック）の割合は、ゴム成分１００質量部に対して、例えば５～８０質量部、好ましくは１０～７５質量部、さらに好ましくは３０～７０質量部（特に４０～６０質量部）程度である。

　外被布に付着させるゴム組成物は、前記ゴム成分に加えて、可塑剤をさらに含んでいてもよい。可塑剤としては、圧縮ゴム層および伸張ゴム層の可塑剤として例示された可塑剤を利用でき、好ましい態様も圧縮ゴム層および伸張ゴム層の可塑剤と同様の態様から選択できる。

　外被布に付着させるゴム組成物において、可塑剤の割合は、ゴム成分１００質量部に対して、例えば３～５０質量部、好ましくは５～４０質量部、さらに好ましくは１０～３０質量部（特に１５～２５質量部）である。

　外被布に付着させるゴム組成物は、前記ゴム成分に加えて、短繊維および他の添加剤をさらに含んでいてもよい。短繊維としては、前記圧縮ゴム層および伸張ゴム層の項で例示された短繊維（Ｂ）を利用できる。他の添加剤としては、圧縮ゴム層および伸張ゴム層の他の添加剤（Ｄ）として例示された添加剤を利用できる。これらのうち、外被布に付着させるゴム組成物では、前記ゴム成分に加えて、架橋剤または加硫剤、架橋促進剤、加工剤または加工助剤、老化防止剤を含むのが好ましい。これらの添加剤のゴム成分に対する割合は、圧縮ゴム層および伸張ゴム層と同様の態様から選択できる。

　外被布に付着させる架橋ゴム組成物のゴム硬度Ｈｓは、例えば４０～７０°、好ましくは４５～６５°、さらに好ましくは５０～６０°である。外被布に付着させる架橋ゴム組成物の引張強度は、ベルト幅方向において、例えば５～２０ＭＰａ、好ましくは１０～１５ＭＰａ、さらに好ましくは１２～１３ＭＰａである。

　外被布の平均厚み（多層の場合、各層の平均厚み）は、例えば０．４～２ｍｍ、好ましくは０．５～１．４ｍｍである。外被布の厚みが薄すぎると、耐摩耗性が低下する虞がある。逆に、外被布の厚みが厚すぎると、ベルトの屈曲性が低下する虞がある。

　［補強布層］
　各ラップドＶベルト部は、圧縮ゴム層の内周面（内周側の表面）と外被布との間に補強布層をさらに含んでいてもよい。図７に、補強布層を備えたラップドＶベルト部の例を示す。この例では、ラップドＶベルト部５１は、図６のラップドＶベルト部と同様に、伸張ゴム層５３、芯体（心線）５４ａを埋設した芯体層（接着ゴム層）５４、第１圧縮ゴム層５５ａ、第２圧縮ゴム層５５ｂ、外被布５６を備える。この例では、図６のラップドＶベルト部とは異なり、第２圧縮ゴム層５５ｂと外被布５６との間に補強布層５７が介在している。

　補強布層も、前記外被布と同様に慣用の布帛で形成されている。布帛としては、外被布の項で例示した布帛から選択でき、好ましい態様も外被布の好ましい態様から選択できる。

　補強布層は、圧縮ゴム層および外被布との接着性を向上させるために、ゴム成分が付着した布帛であってもよい。ゴム成分が付着した布帛は、例えば、ゴム組成物を溶剤に溶かしたゴム糊をソーキング（浸漬）する処理、固形状のゴム組成物をフリクション（擦り込み）する処理などの接着処理を施した布帛であってもよい。ゴム組成物としては、外被布に付着させるゴム組成物として例示されたゴム組成物を利用でき、好ましい態様も外被布と同様である。接着処理は、布帛の少なくとも一方の表面を処理すればよく、少なくとも圧縮ゴム層と接触する面を処理するのが好ましく、両面を処理するのが特に好ましい。

　補強布層の平均厚みは、例えば０．４～２ｍｍ、好ましくは０．５～１．４ｍｍである。補強布層の厚みが薄すぎると、耐摩耗性の向上効果が低下する虞がある。逆に、補強布層の厚みが厚すぎると、ベルトの屈曲性が低下する虞がある。

　〈タイバンド（結合部材）〉
　複数のラップドＶベルト部の各外周面を連結するためのタイバンドは、ベルト幅方向に短繊維が配列（配向）している短繊維含有ゴム層（架橋ゴム組成物）を有する。前記短繊維含有ゴム層のベルト外周側に、ベルト幅方向に間隔をおいてベルト長手方向に延びる複数のリブ部が形成されている。短繊維含有ゴム層を有するタイバンドは、必要に応じて、前記短繊維含有ゴム層のベルト内周側に、布帛層をさらに備えていてもよい。

　［リブ部の形状］
　ベルト幅方向において並列して形成されている各リブ部の断面形状は、Ｖプーリ（Ｖリブプーリ）に嵌合可能なＶ字状溝を有する形状であれば特に限定されない。図３（実施形態３）に示すように、すべてのリブ部の断面形状が同一であってもよく、図１（実施形態１）に示すように、両端のリブ部の断面形状と他のリブ部の断面形状とが異なってもよい。前記リブ部は、ベルト幅方向の断面形状が逆Ｖ字形（台形）であるリブ部（台形状リブ部）を備えていればよく、台形状リブ部に加えて、略台形状リブ部をさらに備えていてもよい。略台形状リブ部は、ベルト幅方向に複数並ぶリブ部のうち、両端に位置するリブ部であってもよい。略台形状リブ部の形状としては、台形の一方の斜辺が底辺に垂直な辺である四角形（図１において、ベルト幅方向に並ぶリブのうち、両端に位置するリブ部の断面形状である四角形または直角台形）であってもよい。略台形状リブ部の形状としては、台形の少なくとも一方の斜辺が、台形の上底から下底に向かう途中から下底に垂直な辺となる五角形または六角形であってもよい。すなわち、結合ＶベルトはラップドＶベルト部の幅に応じて切断して製造されるため、複数のリブ部の形状は、隣接するリブ部間で切断された形状であってもよく、リブ部が切断された形状（断面が前記直角台形または前記五角形である形状）であってもよい。リブ部の断面形状である台形の斜辺のＶリブ角度（図５におけるα２）（逆Ｖ字状側面の角度）は、ベルト厚み方向に対して、例えば２０～１００°、好ましくは２５～６０°、さらに好ましくは３０～５０°、より好ましくは３５～４５°、最も好ましくは３８～４２°（特に４０°）である。Ｖリブ角度（α２）は、図５に示されるＰ１およびＰ２の比（Ｐ１／Ｐ２）、ならびに図５に示されるＨ２およびＨ１の比（Ｈ２／Ｈ１）が前記範囲となるように調整してもよい。

　各ラップドＶベルト部間の連結部（タイバンドにおいて、ラップドＶベルト部の外周面と接触しない領域であり、かつベルト幅方向に隣接するラップドＶベルト部同士を連結する部分）は、図３に示すように、リブ山部（タイバンドの最大厚み部分）で形成されていてもよく、図１に示すように、リブ谷部（タイバンドの最小厚み部分）で形成されていてもよい。すなわち、図３に示すように、リブ部の頂部中心が隣接するラップドＶベルト部間の隙間（連結部）に位置していてもよく、図１に示すように、Ｖ字状溝の底部が、隣接するラップドＶベルト部間の隙間（連結部）に位置していてもよい。これらのうち、輪断防止の観点からは、図３に示すように、連結部がリブ山部で形成されているのが好ましい。

　［短繊維含有ゴム層］
　短繊維含有ゴム層は、ベルト幅方向に配列（配向）している短繊維を含有する。詳しくは、短繊維含有ゴム層の短繊維は、ベルト幅方向に略平行に配列していればよい。

　なお、本願において、短繊維がベルト幅方向に配列していることは、短繊維が配列している方向とベルト幅方向とがなす角度が、ベルト長手方向から見て、全体的に概ね例えば２０°以下（例えば０～１０°）程度、好ましくは１０°以下（例えば０～５°、特に略０°）であることを意味する。

　また、本願において、短繊維含有ゴム層は、短繊維含有ゴム層における摩擦伝動面（リブ部の摩擦伝動面）の耐摩耗性、ならびにベルト幅方向の剛性（耐側圧性）とベルト長手方向に対する屈曲性（しなやかさ、プーリへの巻付き性）をバランスよく確保できる限り、ベルト幅方向に配列しない短繊維を含んでいてもよい。すなわち、短繊維含有ゴム層に含まれる短繊維は、必ずしもベルト幅方向に一直線に配向していなくてもよい。例えば、短繊維が配列している方向とベルト幅方向とがなす角度が、ベルト長手方向から見て、部分的に（例えばベルト厚み方向中央の層において）２０°を上回る角度（例えば３０°程度）であってもよい。当該角度は、ベルト厚み方向から見ると、全体的または部分的に２０°を上回る角度（例えば３０°程度）であってもよい。要するに、架橋ゴムシートの引張物性試験［ＪＩＳ　Ｋ６２５１（２０１７）］において、短繊維列理直角方向の切断時伸び（％）の方が短繊維列理方向の切断時伸び（％）よりも顕著に（例えば、１０倍程度）大きくなるように、短繊維含有ゴム層としての架橋ゴム組成物が形成されていればよい。具体的には、短繊維含有ゴム層に含まれる短繊維のうち、ベルト幅方向に配列している短繊維の割合が、例えば８０％以上であってもよく、好ましくは９０％以上、さらに好ましくは９５％以上である。

　短繊維含有ゴム層は、リブ部（リブ部の両側部の二つの傾斜面）が背面駆動時の摩擦伝動面を形成するという点では、機能上、圧縮ゴム層に相当する。しかし、好ましい態様の結合Ｖベルトにおいては、リブ部の配列ピッチ（Ｐ２）は、Ｖベルト部のベルト幅方向に沿った配列ピッチ（Ｐ１）よりも小さく、必然的に、リブ部のボリューム（断面積）はＶベルト部のボリューム（断面積）よりも小さいため、リブ部の方が、Ｖベルト部よりも、軸荷重（側圧）を分散でき、座屈変形に対する剛性を確保し易いと云える。そのため、短繊維含有ゴム層は、各Ｖベルト部を構成する圧縮ゴム層と同様、単層（一層）であってもよいし、ゴム硬度の異なる２種類のゴム層を含む積層構造を有し、かつ各層のゴム硬度が調整されたゴム層であってもよい。短繊維含有ゴム層は、上記機能、特性面や生産性などを考慮すると、単層（一層）とするのが好ましい。

　また、前述のように、リブ部の方が、Ｖベルト部よりも、軸荷重（側圧）を分散でき、座屈変形に対する剛性を確保し易い。そのため、短繊維含有ゴム層のゴム硬度は、二層で形成された圧縮ゴム層（第１圧縮ゴム層、第２圧縮ゴム層）の各層のゴム硬度の中間程度であってもよい。

　短繊維含有ゴム層のゴム硬度Ｈｓは、例えば７０～９５°程度の範囲から選択でき、好ましくは７８～９１°、より好ましくは８０～９０°、さらに好ましくは８２～８９°、最も好ましくは８３～８８°である。ゴム硬度が小さすぎると、耐側圧性および耐摩耗性が低下する虞がある。逆に、ゴム硬度が大きすぎると、屈曲性が低下する虞がある。

　短繊維含有ゴム層の引張強度は、ベルト幅方向において、例えば１２～３５ＭＰａ、好ましくは１３～３０ＭＰａ、さらに好ましくは１４～２６ＭＰａ、より好ましくは１５～２０ＭＰａである。引張強度が小さすぎると、耐側圧性が低下する虞がある。逆に、引張強度が大きすぎると、屈曲性が低下する虞がある。

　短繊維含有ゴム層の平均厚みは、タイバンドが短繊維含有ゴム層のみで形成される場合と、タイバンドがさらに繊維構造体を含む布帛層で形成される場合とで、区別される。

　図１に示すように、タイバンドが短繊維含有ゴム層のみで形成される場合（実施形態１）、短繊維含有ゴム層の平均厚みは、タイバンド（Ｔ）の厚み（Ｈ３）に等しく、例えば４．５～６．５ｍｍ、好ましくは４．６～６ｍｍである。この場合、ベルト幅方向の剛性と輪断抑制（特に連結部での輪断抑制）との両立を考慮すると、ベース部（最小厚み部分）の厚み（ｄ）は、少なくとも２ｍｍ程度（例えば１．８～２．３ｍｍ）は確保する必要がある。

　図２に示すように、タイバンドが、短繊維含有ゴム層と、そのベルト内周側に積層された繊維構造体を含む布帛層で形成される場合（実施形態２）、短繊維含有ゴム層の平均厚みは、例えば３～５．３ｍｍ、好ましくは３～５ｍｍである。

　もっとも、短繊維含有ゴム層のみで形成されているタイバンド（実施形態１）において、短繊維含有ゴム層の厚み（特にベース部の厚みｄ）を必要以上に厚くすることなく（実施形態２での短繊維含有ゴム層の厚みと同水準まで薄く形成しつつ）、ベルト幅方向の剛性と連結部での輪断抑制との両立を図るためには、図３（実施形態３）に示すように、連結部をタイバンドの最大厚み部分（リブ山部）で形成するのが好ましい。

　短繊維含有ゴム層は、組成物の組成を適宜調整することにより、ゴム硬度などを調整できる。ゴム硬度などの調整方法としては、特に限定されず、組成物を構成する成分の組成および／または種類を変えてゴム硬度を調整してもよい。簡便性などの点から、短繊維やフィラーの割合および／または種類を変えてゴム硬度を調整するのが好ましい。

　短繊維含有ゴム層を形成する架橋ゴム組成物を構成するゴム成分（Ｂ１）としては、圧縮ゴム層および伸張ゴム層のゴム成分（Ａ）として例示されたゴム成分を利用でき、好ましい態様も前記ゴム成分（Ａ）における好ましい態様から選択できる。

　短繊維含有ゴム層の架橋ゴム組成物は、前記ゴム成分（Ｂ１）に加えて、短繊維（Ｂ２）をさらに含む。短繊維（Ｂ２）としては、圧縮ゴム層および伸張ゴム層の短繊維（Ｂ）として例示された短繊維などが挙げられる。前記短繊維のうち、アラミド繊維および／またはポリエステル繊維が好ましく、アラミド繊維とポリエステル繊維との組み合わせが特に好ましい。短繊維（Ｂ２）の平均繊維径および平均長さは、好ましい態様も含め、短繊維（Ｂ）の平均繊維径および平均長さから選択できる。短繊維（Ｂ２）の割合は、ゴム成分（Ｂ１）１００質量部に対して、例えば１～５０質量部、好ましくは５～３０質量部、さらに好ましくは１０～３０質量部である。短繊維（Ｂ２）は、慣用の方法で接着処理（または表面処理）されていてもよい。接着処理の方法としては、前記圧縮ゴム層および伸張ゴム層の短繊維（Ｂ）の項で記載された方法から選択できる。

　短繊維含有ゴム層の架橋ゴム組成物は、前記ゴム成分（Ｂ１）に加えて、フィラー（Ｂ３）をさらに含んでいてもよい。フィラー（Ｂ３）としては、圧縮ゴム層および伸張ゴム層のフィラー（Ｃ）として例示されたフィラーなどが挙げられる。前記フィラーのうち、カーボンブラックが好ましい。フィラー（Ｂ３）の割合は、ゴム成分（Ｂ１）１００質量部に対して、例えば５～８０質量部、好ましくは１０～６０質量部、さらに好ましくは１５～５０質量部、より好ましくは２０～４０質量部である。

　短繊維含有ゴム層の架橋ゴム組成物は、前記ゴム成分（Ｂ１）に加えて、他の添加剤（Ｂ４）をさらに含んでいてもよい。他の添加剤（Ｂ４）としては、圧縮ゴム層および伸張ゴム層の他の添加剤（Ｄ）として例示された添加剤を利用でき、架橋剤、架橋促進剤、加工剤または加工助剤、可塑剤、老化防止剤などを好ましく利用できる。ゴム成分（Ｂ１）１００質量部に対する他の添加剤（Ｂ４）の各割合は、好ましい範囲も含めて圧縮ゴム層および伸張ゴム層の添加剤（Ｄ）の割合と同様の範囲から選択できる。

　［布帛層］
　輪断抑制の観点から、タイバンドは、図２（実施形態２）に示すように、ベルト内周側に、繊維構造体を含む布帛層をさらに有してもよい。布帛層を構成する繊維構造体としては、慣用の布帛を利用でき、例えば、スダレ織物、織布、網布、ネット（網状構造体またはメッシュ）などが挙げられる。これらのうち、輪断抑制とベルト長手方向に対する屈曲性（可撓性）とを両立でき、かつ生産性とのバランスにも優れる点から、スダレ織や平織などの織組織を有する織物または織布が好ましく、スダレ織物が特に好ましい。

　スダレ織物の中でも、ベルト幅方向に作用する引張力に対する抵抗力をより向上できる点から、ベルト幅方向に延びる複数の糸状体を含むスダレ織物が好ましい。ベルト幅方向に延びる複数の第１の糸状体（糸条体）と、この複数の第１の糸状体よりも糸密度（配列密度）が低く、ベルト幅方向と交差する方向に延びる複数の第２の糸状体とを含むスダレ織物を用いるのが特に好ましい。

　なお、本願において、ベルト幅方向に延びる糸状体は、ベルト幅方向に略平行に延びる糸状体を意味する。さらに「略平行」とは、糸状体が延びる方向とベルト幅方向とがなす角度が、例えば１０°以下（例えば０～５°）程度、好ましくは３°以下（例えば０～１°、特に略０°）であることを意味する。

　第１の糸状体の糸密度（ベルト長さ方向５ｃｍ当たりの糸本数）は、例えば１０～３００本／５ｃｍ、好ましくは５０～２００本／５ｃｍ、さらに好ましくは８０～１８０本／５ｃｍ、より好ましくは１００～１７０本／５ｃｍ、最も好ましくは１２０～１５０本／５ｃｍである。

　第２の糸状体の糸密度は、例えば１～３０本／５ｃｍ、好ましくは２～１０本／５ｃｍ、さらに好ましくは２～８本／５ｃｍ、より好ましくは３～７本／５ｃｍ、最も好ましくは４～６本／５ｃｍである。

　第１および第２の糸状体を構成する繊維としては、例えば、前記圧縮ゴム層および伸張ゴム層の短繊維（Ｂ）を構成する繊維として例示された繊維などが挙げられる。前記短繊維のうち、第１の糸状体としては、ポリエステル系繊維、ポリアミド系繊維が好ましく、ポリアミド６６繊維などの脂肪族ポリアミド繊維が特に好ましい。第２の糸状体としては、セルロース系繊維が好ましく、綿繊維などのセルロース繊維が特に好ましい。

　第１の糸状体がポリエステル系繊維またはポリアミド系繊維である場合、第１の糸状体の繊度（マルチフィラメント糸などである場合は総繊度）は、例えば１００～１０００ｄｔｅｘ、好ましくは２００～８００ｄｔｅｘ、さらに好ましくは３００～５００ｄｔｅｘである。

　第２の糸状体が綿繊維などのセルロース繊維である場合、第２の糸状体の太さ（番手）は、例えば５～１００番手、好ましくは７～５０番手、さらに好ましくは１０～３０番手程度である。

　繊維構造体は、ゴム成分（架橋ゴム組成物）などとの接着性を向上するために、慣用の接着処理または表面処理（例えば、接着成分を含む処理液などによる処理）が施されていてもよい。接着処理の方法としては、前記圧縮ゴム層および伸張ゴム層の短繊維（Ｂ）で記載された方法から選択できる。

　繊維構造体の平均厚みは、例えば０．１～０．５ｍｍ、好ましくは０．２～０．３ｍｍ程度である。繊維構造体の厚みが薄すぎると、層間剥離や輪断の虞がある。繊維構造体の厚みが厚すぎると、ベルトの屈曲性が低下する虞がある。

　繊維構造体の剥離の抑制に加えて、層間（ラップドＶベルト部および／または短繊維含有ゴム層と繊維構造体との層間）剥離の抑制および輪断抑制（欠損の伝播抑制を含む）の観点から、布帛層は、繊維構造体がゴム成分（布帛層挟持ゴム）に埋設される（挟まれる）態様とするのが好ましい。当該態様は、架橋ゴム組成物中に繊維構造体が埋設する態様である。

　布帛層の架橋ゴム組成物を構成するゴム成分（Ｃ１）としては、圧縮ゴム層および伸張ゴム層のゴム成分（Ａ）として例示されたゴム成分を利用でき、好ましい態様も前記ゴム成分（Ａ）における好ましい態様から選択できる。

　布帛層の架橋ゴム組成物は、前記ゴム成分（Ｃ１）に加えて、フィラー（Ｃ２）をさらに含んでいてもよい。フィラー（Ｃ２）としては、圧縮ゴム層および伸張ゴム層のフィラー（Ｃ）として例示されたフィラーを利用できる。前記フィラーのうち、カーボンブラックが好ましい。フィラー（Ｃ３）の割合は、ゴム成分（Ｃ１）１００質量部に対して、例えば５～８０質量部、好ましくは１０～７０質量部、さらに好ましくは２０～６０質量部、より好ましくは３０～５０質量部である。

　布帛層の架橋ゴム組成物は、前記ゴム成分（Ｃ１）に加えて、他の添加剤（Ｃ３）をさらに含んでいてもよい。他の添加剤（Ｃ３）としては、圧縮ゴム層および伸張ゴム層の他の添加剤（Ｄ）として例示された添加剤を利用でき、架橋剤、架橋促進剤、加工剤または加工助剤、可塑剤、老化防止剤などを好ましく利用できる。他の添加剤（Ｃ３）の割合は、好ましい範囲も含めて圧縮ゴム層および伸張ゴム層の添加剤（Ｄ）の割合と同様の範囲から選択できる。

　布帛層の架橋ゴム組成物のゴム硬度Ｈｓは、例えば４０～８０°、好ましくは５０～７０°、さらに好ましくは５５～６５°である。布帛層の架橋ゴム組成物の引張強度は、ベルト幅方向において、例えば５～３０ＭＰａ、好ましくは１０～２５ＭＰａ、さらに好ましくは１５～２０ＭＰａである。

　布帛層は単独（単層）または２種以上組み合わせて（積層構造で）使用することができる。布帛層は、布帛層の外周面（全面）と短繊維含有ゴム層の内周面（全面）同士が一体化（接着）し、布帛層および短繊維含有ゴム層がタイバンドに付加される変形応力を分担するように構成される。布帛層は、布帛層が短繊維含有ゴム層とラップドＶベルト部とを一体化させるための接着ゴム（バインダー）としての役割も担えるだけの構成であればよい。生産性なども考慮すると、布帛層は単独（単層）で使用するのが好ましい。

　布帛層の平均厚みは、例えば０．４～１．４ｍｍ、好ましくは０．５～１ｍｍ程度である。布帛層の厚みが薄すぎると、層間剥離や輪断の虞がある。逆に、布帛層の厚みが厚すぎると、ベルトの屈曲性が低下する虞がある。

　［変形例］
　各リブ部の表面（特に、摩擦伝動面となる、リブ部の両側部の二つの傾斜面）が布帛（織布、編布、不織布などの繊維部材）で被覆されていてもよい。

　〈結合Ｖベルトの製造方法〉
　本発明の結合Ｖベルトの製造方法は、複数本のラップドＶベルト部前駆体をタイバンド前駆体で連結する連結工程、連結した前記ラップドＶベルト部前駆体および前記タイバンド前駆体を加熱および加圧して架橋成形する架橋成形工程、得られた架橋成形体の外周側にリブ部を形成するリブ部形成工程を含む。さらに、本発明の結合Ｖベルトの製造方法は、連結工程の前工程として、ラップドＶベルト部前駆体（未架橋のラップドＶベルト部）を製造する第１の前駆体形成工程、タイバンド前駆体（未架橋のタイバンド）を製造する第２の前駆体形成工程を含んでいてもよい。

　［ラップドＶベルト部前駆体を製造する第１の前駆体形成工程］
　第１の前駆体としてのラップドＶベルト部前駆体（未架橋のラップドＶベルト部）は、例えば、日本国特開平６－１３７３８１号公報、国際公開第２０１５／１０４７７８号に記載の方法などによって製造できる。

　以下、代表的な製造方法として、圧縮ゴム層が二層構造であり、かつ補強布層を含む態様を例に説明する。代表的な製造方法においては、巻付け工程、切断工程、スカイビング工程、およびカバー巻き工程を経て、ラップドＶベルト部前駆体（未架橋のラップドＶベルト部）を得ることができる。

　巻付け工程では、マントルに、接着処理した補強布層用布帛と、圧延処理して得られた未架橋の第２圧縮ゴム層用シートと第１圧縮ゴム層用シートとを、順に積層した積層体を巻き付ける。そして、第１圧縮ゴム層用シートの外周に未架橋の接着ゴム層用シートを巻き付ける。その後、接着ゴム層用シートの外周に芯体を巻き付け、さらに芯体の外周に未架橋の伸張ゴム層用シートを巻き付けて環状の積層体を形成する。

　切断工程では、得られた環状の積層体をマントル上で切断（輪切り）する。

　スカイビング工程では、切断した環状積層体を一対のプーリに架け渡し、回転させながらＶ形状に切削加工する。

　カバー巻き工程では、得られた未架橋ベルト本体に対して、その周囲を外被布前駆体で覆う。

　［タイバンド前駆体を製造する第２の前駆体成形工程］
　第２の前駆体としてのタイバンド前駆体（未架橋のタイバンド）は、以下の製造工程で作製する。

　（短繊維含有ゴム層前駆体の調製）
　短繊維含有ゴム層前駆体は、シート圧延工程、および調整工程を経て形成される。

　シート圧延工程では、バンバリーミキサー等を用いて、短繊維を含有するゴム組成物を混練りし、得られた混練りゴムをカレンダーロール等で圧延する。そして、短繊維を圧延方向に配列（配向）させた未架橋ゴムシートを作製する。

　調整工程では、得られた未架橋ゴムシートをタイバンドに必要な所定の寸法（長さ、幅）および配向方向になるように調整する。

　この調整工程において、短繊維の配列方向がゴムシートの幅方向に対して平行な方向になるように配置された短繊維含有ゴム層前駆体（ゴム成分が未架橋状態の短繊維含有ゴム層）のシートを得ることができる。

　図１（実施形態１）に示すように、タイバンドが短繊維含有ゴム層のみで形成されている結合Ｖベルトの場合は、この短繊維含有ゴム層前駆体がタイバンド前駆体として構成される。

　（布帛層を含むタイバンド前駆体の調製）
　タイバンドを構成する布帛層前駆体（布帛層挟持ゴムのゴム成分が未架橋の布帛層）は、予め接着処理されていてもよい布帛（繊維構造体）の両面に、未架橋の布帛層挟持ゴムシートを積層することで形成できる。この布帛層前駆体シートに短繊維含有ゴム層前駆体シートを重ね合わせる（繊維構造体を形成する第１の糸状体の延在方向、および短繊維の配列方向が、それぞれシートの幅方向に対し所定の向きになるように重ね合わせる）ことで、タイバンド前駆体を形成できる。

　［複数本のラップドＶベルト部をタイバンドで連結する連結工程］
　複数本のラップドＶベルト部をタイバンドで連結する代表的な工程を、図８および９を用いて説明する。図８に示すように、架橋成形するための装置６０において、一対のプーリ６４ａ，６４ｂに巻き掛けられた状態で保持された未架橋の環状体（タイバンド前駆体および複数本のラップドＶベルト部前駆体のセット）６１が、一対のプーリ６４ａ，６４ｂ間において、二対のプレス用モールド（内周側モールド６２ａと外周側モールド６２ｂとを組み合わせた第１の一対のプレス用モールド、および内周側モールド６３ａと外周側モールド６３ｂとを組み合わせた第２の一対のプレス用モールド）によって挟持されている。一対のプレス用モールドは、詳しくは、図９に示すように、ラップドＶベルト部に対応する断面逆台形状の溝部を有する内周側モールド７３と、内周側モールド７３に対向する面が平坦な平盤である外周側モールド７４とを組み合わせた構造を有している。一対のプレス用モールドにおいては、幅方向に並べられた複数本のラップドＶベルト部前駆体７１を、内周側モールド７３に形成された溝部に嵌め込んだ後、その外周側の部分にタイバンド前駆体７２がセットされる。このとき、短繊維含有ゴム層前駆体７２ａの短繊維の配列方向がベルト幅方向に延びるようにセットされる。図９のように、布帛層前駆体７２ｂを含む場合は、繊維構造体を形成する第１の糸状体が、ベルト幅方向に対し所定の向きに延びるようにセットされる。

　このようにセットされたタイバンド前駆体７２および複数本のラップドＶベルト部前駆体７１は、外周側モールド７４と内周側モールド７３との間で挟まれて加圧および加熱される架橋成形工程（加硫工程）に供される。

　［ゴム成分の架橋反応により各構成部材を一体化する架橋成形工程］
　架橋成形工程では、プレス用モールド内で加圧および加熱することで、連結した前記ラップドＶベルト部前駆体および前記タイバンド前駆体が所定の形状に成形されるとともに、各構成部材に含まれるゴム成分の架橋反応で各構成部材が一体化される。プレス用モールドに挟持された部位が架橋成形されると、図８において、一対のプーリ６４ａ，６４ｂを回転させて、環状体６１の未架橋の部位をプレス用モールドに移動させ、この部位の架橋成形を行う。この操作を繰り返して環状体６１が全周にわたって架橋成形されると、複数本のラップドＶベルト部がタイバンドで連結して結合した架橋スリーブが形成される。

　なお、架橋成形工程において、架橋温度は、ゴム成分の種類に応じて選択でき、例えば１２０～２００℃、好ましくは１５０～１８０℃である。圧力は、ゴム成分の種類に応じて選択でき、例えば０．１～１０ＭＰａ、好ましくは０．５～３ＭＰａ、さらに好ましくは０．９～１．５ＭＰａである。なお、本願において、前記圧力は、プレス面圧に換算した数値である。

　［ベルト外周側にリブ部（所定のリブ形状）を形成するリブ部形成工程］
　図１０に示すように、複数本のラップドＶベルト部８１がタイバンド８２で連結して結合した架橋スリーブを、一対のＶプーリ８３間に巻き掛ける。そして、架橋スリーブを一定の張力下で走行させた状態で、複数のリブ部に対応する断面Ｖ字状の突条を周長方向に所定のピッチ（間隔）で設けた研削ホイール（グラインダ－）８４を回転させつつ、架橋スリーブの外周面に押し付ける研削加工により、架橋スリーブの外周側に所定のリブ形状が形成される。なお、このとき、連結部がタイバンドの最小厚み部分（リブ谷部）で形成される態様とするか、連結部がタイバンドの最大厚み部分（リブ山部）で形成される態様とするかは、研削ホイールとＶプーリとのセットを使い分けることで調整できる。

　このようにして形成された架橋スリーブが、所定幅に切断されることにより、所定本数のラップドＶベルト部を有し、かつ背面に複数（所定数）の逆Ｖ字形（台形）断面のリブ部を有する結合Ｖベルトを得ることができる。

　以下に、実施例に基づいて本発明をより詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例によって限定されるものではない。なお、実施例で使用した使用材料の詳細、未架橋ゴムシートの作製方法、各物性の測定方法または評価方法を以下に示す。

　［ゴム組成物の原材料］
　クロロプレンゴム：ＤＥＮＫＡ（株）製「ＰＭ－４０」
　酸化マグネシウム：協和化学工業（株）製「キョーワマグ３０」
　ステアリン酸：日油（株）製「ステアリン酸つばき」
　老化防止剤：精工化学（株）製「ノンフレックスＯＤ－３」
　カーボンブラック：東海カーボン（株）製「シースト３」
　シリカ：エボニックジャパン（株）製、「ＵＬＴＲＡＳＩＬ（登録商標）ＶＮ３」、ＢＥＴ比表面積１７５ｍ^２／ｇ
　可塑剤：ＡＤＥＫＡ（株）製「アデカサイザーＲＳ－７００」
　架橋促進剤：大内新興化学工業（株）製「ノクセラーＴＴ」
　酸化亜鉛：正同化学工業（株）製「酸化亜鉛３種」
　ナフテン系オイル：出光興産（株）製「ＮＳ－９００」
　Ｎ，Ｎ’－ｍ－フェニレンジマレイミド：大内新興化学工業（株）製「バルノックＰＭ」
　アラミド短繊維：帝人（株）製「コーネックス短繊維」（平均繊維長３ｍｍ、平均繊維径１４μｍの繊維を、ＲＦＬ液［レゾルシン２．６質量部、３７％ホルマリン１．４質量部、ビニルピリジン－スチレン－ブタジエン共重合体ラテックス（日本ゼオン（株）製）１７．２質量部、水７８．８質量部］で接着処理した固形分の付着率６質量％の短繊維）
　ポリエステル短繊維：帝人（株）製「テトロン」（平均短繊維長３ｍｍ）
　ナイロン短繊維：旭化成（株）製「ナイロン６６」（平均短繊維長６ｍｍ）
　綿短繊維（平均短繊維長６ｍｍ、平均繊維径１５μｍ）

　［心線］
　アラミド繊維の撚りコード（平均線径１．１９０ｍｍ）

　［ゴム組成物］
　表２および３に示す配合のゴム組成物Ａ～Ｇをバンバリーミキサーで混練りし、塊状の未架橋ゴム組成物を調製した。得られた未架橋ゴム組成物をカレンダーロールに通して所定厚みの圧延ゴムシートとして、各ゴム層を形成する未架橋ゴムシートを作製した。そして、それぞれのゴム組成物の架橋物（架橋ゴム）の硬度および引張強度を測定した結果も表２および３に示す。

　［架橋ゴムのゴム硬度Ｈｓ］
　各ゴム層用未架橋ゴムシートを温度１６０℃、時間３０分でプレス加熱し、架橋ゴムシート（１００ｍｍ×１００ｍｍ×２ｍｍ厚み）を作製した。架橋ゴムシートを３枚重ね合わせた積層物を試料とし、ＪＩＳ　Ｋ６２５３（２０１２）に規定されているスプリング式デュロメータ硬さ試験に準拠して、タイプＡデュロメータを用いて架橋ゴムシートの硬度を測定した。

　［架橋ゴムの引張強度］
　架橋ゴムのゴム硬度Ｈｓ測定のために作製した架橋ゴムシートを試料とし、ＪＩＳ　Ｋ６２５１（２０１７）に準じ、ダンベル状（５号形）に打ち抜いた試験片を作製した。短繊維を含む試料においては、短繊維の配列方向（列理平行方向）が引張方向となるようにダンベル状試験片を採取した。そして、試験片の両端をチャック（掴み具）で掴み、試験片を５００ｍｍ／ｍｉｎの速度で切断するまで引っ張ったときに記録される最大引張力を試験片の初期断面積で除した値（引張強さＴ）を引張強度とした。

　［外被布］
　ポリエステル繊維と綿との混紡糸（ポリエステル繊維／綿＝５０／５０質量比）の織布（１２０°広角織り、繊度は２０番手の経糸と２０番手の緯糸、経糸および緯糸の糸密度７５本／５０ｍｍ、目付量２８０ｇ／ｍ^２）と、表２のゴム組成物Ｂとを用いて、カレンダーロールの表面速度の異なるロール間にゴム組成物Ｂと織布とを同時に通過させた。そして、織布の織り目の間にまでゴム組成物Ｂを擦り込む方法でフリクション処理（織布表裏に対して各１回行う）して外被布の前駆体（ゴム付き織布）を調製した。

　［布帛層］
　表４に示す構造を有する布帛（繊維構造体）の両面に、表２のゴム組成物Ｃで形成された、未架橋の布帛層挟持ゴムシートを積層し、ロールに通して圧着することにより、前記布帛（繊維構造体）を挟持ゴムで挟み込んだ布帛層前駆体を調製した。

　［各供試体の概要］
　各供試体（結合Ｖベルト）の概要を、後述する検証結果の表９～１８中に記載の供試体順に以下に示す。

　実施例１（圧縮ゴム層が単層で、布帛層を有さず、連結部がリブ谷部で形成される態様）
　（ラップドＶベルト部前駆体の作製）
　圧縮ゴム層用シートおよび伸張ゴム層用シートとしては、表３のゴム組成物Ｅを用いた。マントルの外周に、圧縮ゴム層用シート、接着ゴム層用シート（ゴム組成物Ａ）を順に巻き付けた。その外周に心線を螺旋状にスピニングし、さらに、伸張ゴム層用シートを順に巻き付けて、未架橋の環状積層体を形成し、前記実施形態に記載の方法（補強布層用布帛は使用せず）でラップドＶベルト部前駆体を作製した。

　（タイバンド前駆体の作製）
　短繊維含有ゴム層用シートとしては、表３のゴム組成物Ｆを用い、前記実施形態に記載の方法で短繊維含有ゴム層前駆体（厚み４．６ｍｍ）を作製し、これをタイバンド前駆体とした。

　（結合Ｖベルトの作製）
　図８に示す架橋成形するための装置に、６本のラップドＶベルト部前駆体とタイバンド前駆体をセットし、前記実施形態に記載の方法で、１．２ＭＰａまで加圧して、温度１６０℃で加熱して、６本のラップドＶベルト部［ＡＲＰＭ　Ａ形、断面寸法：幅（Ｗ１）１３．２ｍｍ×厚み（Ｈ１）８．４ｍｍ、ベルト長さ１２２インチ］がタイバンドで連結して結合した架橋スリーブを作製した。そして、研削加工にて、架橋スリーブの外周側に所定のリブ形状（表１に示すＡ形であり、Ｈおよびｄは括弧内の数値）を形成した。なお、このとき、タイバンドの連結部がリブ谷部（タイバンドの最小厚み部分）で形成されるようにした。得られた架橋スリーブを切断し、２本のラップドＶベルト部を有する結合Ｖベルト（図１に示す構造を有する結合Ｖベルト）を作製した。得られた結合Ｖベルトの寸法は、ベルト幅（Ｗ）が２９．１ｍｍ、ベルト厚み（Ｈ）が１３．０ｍｍ、ベルト長さが１２２インチであった。

　実施例２（圧縮ゴム層が単層で、布帛層を有さず、連結部がリブ山部で形成される態様）
　研削加工にて、架橋スリーブの外周側に所定のリブ形状を形成する工程で、連結部がリブ山部（タイバンドの最大厚み部分）で形成されるように変更したことを除いては、実施例１と同様にして２本のラップドＶベルト部を有する結合Ｖベルト（図３に示す構造を有する結合Ｖベルト）を作製した。なお、得られた結合Ｖベルトの寸法（幅、厚み、長さ）も実施例１と同じであった。

　実施例３（圧縮ゴム層が二層で、布帛層を有さず、連結部がリブ谷部で形成される態様）
　圧縮ゴム層を二層として、第２圧縮ゴム層用シートにゴム組成物Ｅ、第１圧縮ゴム層用シートおよび伸張ゴム層用シートに硬度が大きいゴム組成物Ｄを用いたことを除いては、実施例１と同様の方法で、２本のラップドＶベルト部を有する結合Ｖベルトを作製した。なお、得られた結合Ｖベルトの寸法（幅、厚み、長さ）も実施例１と同じであった。

　実施例４（圧縮ゴム層が二層で、布帛層を有さず、連結部がリブ山部で形成される態様）
　研削加工にて、架橋スリーブの外周側に所定のリブ形状を形成する工程で、連結部がリブ山部（タイバンドの最大厚み部分）で形成されるように変更したことを除いては、実施例３と同様にして２本のラップドＶベルト部を有する結合Ｖベルトを作製した。なお、得られた結合Ｖベルトの寸法（幅、厚み、長さ）も実施例３と同じであった。

　実施例５（圧縮ゴム層が単層で、布帛層を有し、連結部がリブ谷部で形成される態様）
　カレンダーロールの表面速度が略同じロール間に布帛層挟持ゴムの圧延シートと布帛Ａ（スダレ織物）を同時に通過させた。そして、スダレ織物が布帛層挟持ゴム（ゴム組成物Ｃ）に埋設される方法でスダレ織物の表裏両面に積層処理（スダレ織物の表裏に対して各１回行う）してゴム付きスダレ織物（厚み０．７ｍｍ）のシートを調製し、これを布帛層前駆体とした。

　そして、タイバンド前駆体の作製において、短繊維含有ゴム層前駆体（厚み３．２ｍｍ）と布帛層前駆体とを重ね合わせたシート（厚み：３．９ｍｍ）を、タイバンド前駆体としたことを除いては、実施例１と同様にして２本のラップドＶベルト部を有する結合Ｖベルト（図２に示す構造を有する結合Ｖベルト）を作製した（表１に示すＡ形）。得られた結合Ｖベルトの寸法は、ベルト幅（Ｗ）が２９．１ｍｍ、ベルト厚み（Ｈ）が１２．３ｍｍ、ベルト長さが１２２インチであった。

　実施例６（圧縮ゴム層が単層で、布帛層を有し、連結部がリブ山部で形成される態様）
　研削加工にて、架橋スリーブの外周側に所定のリブ形状を形成する工程で、連結部がリブ山部（タイバンドの最大厚み部分）で形成されるように変更したことを除いては、実施例５と同様にして２本のラップドＶベルト部を有する結合Ｖベルト（図４に示す構造を有する結合Ｖベルト）を作製した。なお、得られた結合Ｖベルトの寸法（幅、厚み、長さ）も実施例５と同じであった。

　実施例７（圧縮ゴム層が二層で、布帛層を有し、連結部がリブ谷部で形成される態様）
　圧縮ゴム層を二層として、第２圧縮ゴム層用シートにゴム組成物Ｅ、第１圧縮ゴム層用シートおよび伸張ゴム層用シートに硬度が大きいゴム組成物Ｄを用いたことを除いては、実施例５と同様の方法で、２本のラップドＶベルト部を有する結合Ｖベルトを作製した。なお、得られた結合Ｖベルトの寸法（幅、厚み、長さ）も実施例５と同じであった。

　実施例８（圧縮ゴム層が二層で、布帛層を有し、連結部がリブ山部で形成される態様）
　研削加工にて、架橋スリーブの外周側に所定のリブ形状を形成する工程で、連結部がリブ山部（タイバンドの最大厚み部分）で形成されるように変更したことを除いては、実施例７と同様にして２本のラップドＶベルト部を有する結合Ｖベルトを作製した。なお、得られた結合Ｖベルトの寸法（幅、厚み、長さ）も実施例７と同じであった。

　比較例１（圧縮ゴム層が単層で、タイバンドが平坦な布帛層で形成される態様）
　タイバンド前駆体の作製において、前記外被布の前駆体として用いたゴム付き織布（布帛の種類：布帛Ｂ）をタイバンド前駆体とした。そして、プレス用モールドに複数本のラップドＶベルト部前駆体とタイバンド前駆体をセットする際に、タイバンド前駆体中の織布を構成する糸の方向を、ベルト幅方向に対して斜め（経糸および緯糸の双方がベルト幅方向に対してそれぞれ３０°、すなわち、ベルト長さ方向に対して双方の糸が左右対称）となるようにセットしたこと、およびベルト外周側に所定のリブ形状を形成する研削加工を行わなかったことを除いては、実施例１と同様にして２本のラップドＶベルト部を有する結合Ｖベルト（従来慣用されているラップド結合Ｖベルト）を作製した。得られた結合Ｖベルトの寸法は、ベルト幅（Ｗ）が２９．１ｍｍ、ベルト厚み（Ｈ）が９．１ｍｍ、ベルト長さが１２２インチであった。

　比較例２（圧縮ゴム層が二層で、タイバンドが平坦な布帛層で形成される態様）
　圧縮ゴム層を二層として、第２圧縮ゴム層用シートにゴム組成物Ｅ、第１圧縮ゴム層用シートおよび伸張ゴム層用シートに硬度が大きいゴム組成物Ｄを用いたことを除いては、比較例１と同様にして２本のラップドＶベルト部を有する結合Ｖベルトを作製した。なお、得られた結合Ｖベルトの寸法（幅、厚み、長さ）も比較例１と同じであった。

　比較例３（圧縮ゴム層が単層で、タイバンドが平坦な短繊維含有ゴム層で形成される態様）
　短繊維含有ゴム層前駆体の仕上がり厚みが２．１ｍｍに形成されるように圧延処理シートの厚みを変更し、ベルト外周側に所定のリブ形状を形成する研削加工を行わなかったことを除いては、実施例１と同様にして２本のラップドＶベルト部を有する結合Ｖベルト（図１において、リブ部が形成されていない構造を有する結合Ｖベルト）を作製した。得られた結合Ｖベルトの寸法は、ベルト幅（Ｗ）が２９．１ｍｍ、ベルト厚み（Ｈ）が１０．５ｍｍ、ベルト長さが１２２インチであった。

　比較例４（圧縮ゴム層が二層で、タイバンドが平坦な短繊維含有ゴム層で形成される態様）
　圧縮ゴム層を二層として、第２圧縮ゴム層用シートにゴム組成物Ｅ、第１圧縮ゴム層用シートおよび伸張ゴム層用シートに硬度が大きいゴム組成物Ｄを用いたことを除いては、比較例３と同様にして２本のラップドＶベルト部を有する結合Ｖベルトを作製した。なお、得られた結合Ｖベルトの寸法（幅、厚み、長さ）も比較例３と同じであった。

　比較例５（圧縮ゴム層が単層で、タイバンドが平坦な布帛層と平坦な短繊維含有ゴム層との積層体で形成される態様）
　タイバンド前駆体を短繊維含有ゴム層前駆体（厚み１．４ｍｍ）と、布帛Ａ（スダレ織物）を含む布帛層前駆体とを重ね合わせたシート（厚み：２．１ｍｍ）とし、ベルト外周側に所定のリブ形状を形成する研削加工を行わないことを除いては、実施例５と同様にして２本のラップドＶベルト部を有する結合Ｖベルト（図２において、リブ部が形成されていない構造を有する結合Ｖベルト）を作製した。得られた結合Ｖベルトの寸法は、ベルト幅（Ｗ）が２９．１ｍｍ、ベルト厚み（Ｈ）が１０．５ｍｍ、ベルト長さが１２２インチであった。

　比較例６（圧縮ゴム層が二層で、タイバンドが平坦な布帛層と平坦な短繊維含有ゴム層との積層体で形成される態様）
　圧縮ゴム層を二層として、第２圧縮ゴム層用シートにゴム組成物Ｅ、第１圧縮ゴム層用シートおよび伸張ゴム層用シートに硬度が大きいゴム組成物Ｄを用いたことを除いては、比較例５と同様にして２本のラップドＶベルト部を有する結合Ｖベルトを作製した。なお、得られた結合Ｖベルトの寸法（幅、厚み、長さ）も比較例５と同じであった。

　実施例９～１２
　リブ部の高さＨ２（ひいてはタイバンド全体の厚みＨ３）を表１１および１２に示すように（次第に薄くなるように）変更したことを除いては、実施例８と同様にして２本のラップドＶベルト部を有する結合Ｖベルトをそれぞれ作製した。なお、得られた各結合Ｖベルトの寸法（幅、厚み、長さ）はベルト厚みＨを除いて、実施例８と同じであった。

　実施例１３～１５
　リブ部の高さＨ２（ひいてはタイバンド全体の厚みＨ３）を表１１および１２に示すように（次第に厚くなるように）変更したことを除いては、実施例４と同様にして２本のラップドＶベルト部を有する結合Ｖベルトをそれぞれ作製した。なお、得られた各結合Ｖベルトの寸法（幅、厚み、長さ）はベルト厚みＨを除いて、実施例４と同じであった。

　実施例１７～２０
　リブ部の配列ピッチＰ２を表１３および１４に示すように変更したことを除いては、実施例８と同様にして２本のラップドＶベルト部を有する結合Ｖベルトをそれぞれ作製した。なお、得られた各結合Ｖベルトの寸法（幅、厚み、長さ）は、連結部でのリブ形状（山部、谷部）を除いて、実施例８と同じであった。

　実施例１６
　リブ部の高さＨ２（ひいてはタイバンド全体の厚みＨ３）を表１３および１４に示すように変更したことを除いては、実施例１７と同様にして２本のラップドＶベルト部を有する結合Ｖベルトを作製した。なお、得られた結合Ｖベルトの寸法（幅、厚み、長さ）はベルト厚みＨを除いて、実施例１７と同じであった。

　実施例２１
　布帛層有りを布帛層無しとしたうえで、リブ部の高さＨ２（ひいてはタイバンド全体の厚みＨ３）を表１３および１４に示すように変更したことを除いては、実施例２０と同様にして２本のラップドＶベルト部を有する結合Ｖベルトを作製した。なお、得られた結合Ｖベルトの寸法（幅、厚み、長さ）はベルト厚みＨを除いて、実施例２０と同じであった。

　実施例２２、比較例７
　タイバンドを構成する短繊維含有ゴム層の有無を含め、タイバンドを構成するゴム層のゴム組成物の種類を表１５および１６に示すように変更したことを除いては、実施例８と同様にして２本のラップドＶベルト部を有する結合Ｖベルトをそれぞれ作製した。なお、得られた各結合Ｖベルトの寸法（幅、厚み、長さ）も実施例８と同じであった。

　比較例８
　タイバンドを構成する短繊維含有ゴム層の有無を含め、タイバンドを構成するゴム層のゴム組成物の種類を表１５および１６に示すように短繊維を含まないゴム組成物Ｅに変更したことを除いては、実施例４と同様にして２本のラップドＶベルト部を有する結合Ｖベルトを作製した。なお、得られた結合Ｖベルトの寸法（幅、厚み、長さ）も実施例４と同じであった。

　実施例２３
　布帛層を構成する布帛の種類を表１７および１８に示すように平織の織布（布帛Ｃ）に変更したことを除いては、実施例８と同様にして２本のラップドＶベルト部を有する結合Ｖベルトを作製した。なお、布帛層前駆体については、実施例５と同様の方法でゴム付き平織物（厚み０．７ｍｍ）のシートを調製し、これを布帛層前駆体とした。また、結合Ｖベルトの作製においては、布帛（布帛Ｃ）を構成する糸の方向を、ベルト幅方向に対して斜め（経糸および緯糸の双方がベルト幅方向に対してそれぞれ３０°、すなわち、ベルト長さ方向に対して双方の糸が左右対称）となるように配置した。得られた結合Ｖベルトの寸法（幅、厚み、長さ）も実施例８と同じであった。

　［結合Ｖベルトの評価：項目、方法、基準］
　表９～１８に示す各供試体について、本課題を解決し得る結合Ｖベルトが得られたかどうかを見極めるために、ベルト背面での伝達性能（スリップ率）および耐久性能を検証した。

　［伝達性能（スリップ率）］
　（試験名）伝達性能（スリップ率）測定試験
　（試験機）
　試験には、図１１に示す多軸レイアウトの多軸走行試験機を用いた。
　該試験機は、表５に示す、駆動プーリ（Ｄｒ１）、従動プーリ（Ｄｎ２およびＤｎ３）、テンションプーリ（Ｔｅｎ４）、およびアイドラープーリ（ＩＤ５）からなるレイアウトのプーリが駆動プーリ（Ｄｒ１）９１、テンションプーリ（Ｔｅｎ４）９４、従動プーリ（Ｄｎ３）９３、従動プーリ（Ｄｎ２）９２、アイドラープーリ（ＩＤ５）９５の順で配置されている。該試験機は、種々の条件（負荷等）下での、伝達性能（スリップ率）および耐久性能（ベルトの故障の有無）を確認できるように構成されている。

　（試験方法）
　各供試体の結合Ｖベルトを、後述の耐久性能を評価する走行の前後に、表６に示す負荷（従動プーリＤｎ２に９．５ｋＷ、従動プーリＤｎ３に２３．０ｋＷ、合計３２．５ｋＷ）がかかる状態で走行させた。そして、従動プーリ（背面従動プーリ）Ｄｎ２の回転数（ｒｐｍ）を計測することにより、下記式に従ってスリップ率を算出した。なお、この計測における無負荷時の駆動プーリＤｒ１、従動プーリＤｎ２の回転数、および負荷時の駆動プーリＤｒ１の回転数を表７に示した。

　　スリップ率（％）＝［（Ｋ２－Ｋ１）／Ｋ１］×１００
［式中、Ｋ１＝Ｒ１／Ｎ１、Ｋ２＝Ｒ２／Ｎ２であり、Ｒ１は無負荷運転時の駆動プーリの回転数（ｒｐｍ）、Ｎ１は無負荷運転時の従動プーリの回転数（ｒｐｍ）、Ｒ２は負荷運転時の駆動プーリの回転数（ｒｐｍ）、Ｎ２は負荷運転時の従動プーリの回転数（ｒｐｍ）を示す］

　（判定基準）
　高性能に両面伝達ができるか否かは、ベルト外周面（背面）が平坦状に形成されているラップド結合Ｖベルト（比較例１、２）と比べて、ベルト外周側（背面側）での伝達性能がどれほど向上したかという観点で判断できる。

　ベルト外周側（背面側）での伝達性能の判定として、ベルト外周側の摩擦伝動面と背面従動プーリＤｎ２との間のスリップ率の値を指標［スリップ率の値が小さいほど、ベルト外周側（背面側）での伝達性能に優れ、高性能に両面伝達が可能］とし、
　スリップ率の値［走行前後（走行前、２４０Ｈｒ完走後）で値が大きい方］（％）が、
　０．５％以下の場合をａ判定、
　０．５％を上回り０．６％以下の場合をｂ判定、
　０．６％を上回り０．７％以下の場合をｃ判定、
　０．７％を上回る場合をｄ判定とした。

　本用途（両面駆動が要求される結合Ｖベルト）での実使用に対する適正（結合Ｖベルトのベルト背面での伝達性能）の観点から、ａ～ｃ判定のいずれかのベルトを合格レベルとした。

　［耐久性能］
　（試験名）耐久性能試験
　（試験機）
　試験には、前記の耐久性能伝達性能（スリップ率）測定試験と同様の多軸走行試験機を用いた。
　（試験方法）
　各供試体の結合Ｖベルトを、表８に示す条件で２４０時間走行させ、ベルトを目視で経過観察し、亀裂や剥離などの異常の有無、ベルトが破損するまでの時間を以下の基準で評価した。なお、走行中の負荷については、表６に示すように、従動プーリ（背面従動プーリ）Ｄｎ２に９．５ｋＷ、従動プーリＤｎ３に２３．０ｋＷ、合計３２．５ｋＷの負荷がかかる状態で行った。なお、実施例１～２３および比較例７～８においてはＤｒ１、Ｄｎ３にＶプーリを用い、Ｄｎ２にＶリブプーリを用い、Ｔｅｎ４、ＩＤ５には平プーリを用いた。比較例１～６においてはＤｒ１、Ｄｎ３にＶプーリを用い、Ｄｎ２、Ｔｅｎ４、ＩＤ５には平プーリを用いた。

　（判定基準）
　各ベルトの耐久性能の判定として、
　耐久性能試験を２４０Ｈｒ行うことができ、亀裂や剥離などの異常が見られなかった場合をａ判定、
　耐久性能試験を２４０Ｈｒ行うことができ、若干（結合Ｖベルトの性能に支障はない程度）の亀裂や剥離などの異常が見られた場合をｂ判定、
　耐久走行時間が２００Ｈｒ以上２４０Ｈｒ未満で、結合Ｖベルトの性能に支障が出るほどの異常（亀裂や剥離）が生じた場合をｃ判定、
　耐久走行時間が２００Ｈｒ未満で、結合Ｖベルトの性能に支障が出るほどの異常（亀裂や剥離）が生じた場合をｄ判定とした。
　なお、「耐久走行時間」とは、耐久性能試験を行った時間を意味する。

　本用途（両面駆動が要求される結合Ｖベルト）での実使用に対する適正（結合Ｖベルトの耐久性能）の観点から、ａ～ｃ判定のいずれかのベルトを合格レベルとした。

　（総合判定）
　本課題を解決し得る結合Ｖベルトとしての総合的な判定（ランク付け）の基準は、上記２つの評価項目（伝達性能（スリップ率）、耐久性能）における判定の結果から、以下の通りとし、Ｃランク以上を合格とした。
　ランクＡ：上記の評価項目で、すべてａ判定であった場合は、実用上全く問題ないものと判断し、最良のランクとした。
　ランクＢ：上記の評価項目で、ｃ判定はないが、１つでもｂ判定があった場合は、実用上問題ないが、やや劣るランクとした。
　ランクＣ：上記の評価項目で、ｄ判定はないが、１つでもｃ判定があった場合は、実用上問題ないが、ランクＢよりもやや劣るランクとした。
　ランクＤ：上記の評価項目で、１つでもｄ判定があった場合は、本課題を解決するには不充分なランク（不合格）とした。

　［検証結果］
　得られた結合Ｖベルトを上記試験によって評価した結果を表９～１８に示す。

　（実施例１～８、比較例１～６）
　実施例１～８の各結合Ｖベルトは上記耐久性能試験の打ち切り時間である２４０Ｈｒまでに顕著な異常が見られず、完走した。実施例３、４、７、８のように、圧縮ゴム層において、芯体層側に高硬度のゴム層を設ける態様が耐久性（特にラップドＶベルト部の耐久性）に効果を及ぼすことが判る。

　さらに、実施例２、４、６、８のように、連結部がタイバンドの最大厚み部分（リブ山部）で形成される態様も、耐久性（特に連結部の耐久性）に効果を及ぼすことが判る。

　さらに、実施例５～８のように、タイバンドがベルト内周側に繊維構造体（スダレ織物）を含む布帛層をさらに有する態様も、耐久性（特に連結部、および連結部を除くタイバンドの耐久性）に効果を及ぼすことが判る。

　一方、ベルトの背面形状が平坦状（フラット）に形成された、比較例１～６の結合Ｖベルトも、比較例１（従来慣用なラップド結合Ｖベルト）を除いて、上記打ち切り時間までに顕著な異常が見られず、完走した（耐久性能はａ判定またはｂ判定）。伝達性能（スリップ率）は、ベルト外周側（背面側）が布帛層（ゴム付き織布）で形成された態様（比較例２）では、耐久走行前は１．００％で、耐久走行後は１．３０％でｄ判定（総合判定でもランクＤ）であった。ベルト外周側（背面側）が短繊維含有ゴム層で形成された態様（比較例３～６）では、耐久走行前は０．６０％で、耐久走行後は０．７１～０．７３％でｄ判定（総合判定でもランクＤ）であった。

　それに対し、実施例１～８の結合Ｖベルトの伝達性能（スリップ率）は、耐久走行前は０．４０％で、耐久走行後は０．４８～０．５２％（ａ判定）で、ａ判定またはｂ判定（総合判定でもランクＡまたはランクＢ）であった。すなわち、ベルトの背面が複数のリブ部を含むように形成された結合Ｖベルトは、ベルトの背面が平坦状に形成されたラップド結合Ｖベルトに比べて、ベルト外周側（背面側）でのスリップ率が抑制され、伝達性能が向上したと云える。従って、内周面側に加えて、外周面側にもＶリブプーリと接触可能な逆Ｖ字状側面（摩擦伝動面）を有する連結タイプの結合Ｖベルトは、高性能に両面伝達が可能であり、かつ高容量の伝達が可能であると云える。

　（実施例８～１２）
　ベルト厚み方向の長さ比である、Ｈ２／Ｈ１が０．３０、Ｈ３／Ｈ１が０．４６の実施例８のベルト（圧縮ゴム層が二層、布帛層有り、連結部がリブ山部で形成、リブ部の配列ピッチ３．９７５ｍｍ）をベースに、リブ部の高さ２．５ｍｍを変更し、比較した。

　リブ部の高さ（Ｈ２）が低くなると、ベルト背面でのスリップ率が増加する傾向が見られた。そして、実施例８に対して、リブ部の高さを１.１ｍｍまで低くし、その結果、ラップドＶベルト部の厚み（Ｈ１）に対するリブ部の高さ（Ｈ２）の比（Ｈ２／Ｈ１）が０．１３まで小さくなるとともに、ラップドＶベルト部の厚み（Ｈ１）に対するタイバンドの厚み（Ｈ３）の比（Ｈ３／Ｈ１）が０．３０まで小さくなった実施例１０では、合格レベルの伝達性能（スリップ率）を確保でき（ｂ判定）、ランクＢであった。実施例８に対して、さらにリブ部の高さを０．９ｍｍまで低くし、Ｈ２／Ｈ１が０．１１まで小さくなるとともに、Ｈ３／Ｈ１が０．２７まで小さくなった実施例９では、実施例１０よりもやや劣るが、合格レベルの伝達性能（スリップ率）を確保でき（ｃ判定）、ランクＣであった。

　（実施例８、１３～１５）
　ベルト厚み方向の長さ比である、Ｈ２／Ｈ１が０．３０、Ｈ３／Ｈ１が０．４６の実施例８のベルト（圧縮ゴム層が二層、連結部がリブ山部で形成、リブ部の配列ピッチ３．９７５ｍｍ）をベースに、タイバンドに布帛層を含まない構成（タイバンドの厚みがより増加する構成）に変更するとともに、リブ部の高さ２．５ｍｍを変更し、比較した。

　リブ部の高さ（Ｈ２）が高くなると、ベルト背面でのスリップ率は減少するものの、耐屈曲性が低下するためか、リブ部に亀裂が入り易くなり、耐久性能が低下する傾向が見られた。そして、実施例８に対して、リブ部の高さを２．９ｍｍまで高くし、その結果、ラップドＶベルト部の厚み（Ｈ１）に対するリブ部の高さ（Ｈ２）の比（Ｈ２／Ｈ１）が０．３５まで大きくなるとともに、ラップドＶベルト部の厚み（Ｈ１）に対するタイバンドの厚み（Ｈ３）の比（Ｈ３／Ｈ１）が０．６０まで大きくなった実施例１４では、合格レベルの耐久性能を確保でき（ｂ判定）、ランクＢであった。実施例８に対して、さらにリブ部の高さを３．８ｍｍまで高くし、Ｈ２／Ｈ１が０．４５まで大きくなるとともに、Ｈ３／Ｈ１が０．７０まで大きくなった実施例１５では、実施例１４よりもやや劣るが、合格レベルの耐久性能を確保でき（ｃ判定）、ランクＣであった。

　（実施例８、１７～１８）
　リブ部に対するラップドＶベルト部の配列ピッチ比（Ｐ１／Ｐ２）が４の実施例８のベルト（圧縮ゴム層が二層、布帛層有り、連結部がリブ山部で形成、リブ部の高さ２．５ｍｍ）をベースに、リブ部の配列ピッチ３．９７５ｍｍを変更し、比較した。

　リブ部の配列ピッチ（Ｐ２）が大きくなると、ベルト背面でのスリップ率が増加する傾向が見られた。そして、実施例８に対して、リブ部の配列ピッチを１０．６ｍｍまで大きくし、その結果、リブ部に対するラップドＶベルト部の配列ピッチ比（Ｐ１／Ｐ２）が１．５まで小さくなった実施例１８では、合格レベルの伝達性能（スリップ率）を確保でき（ｂ判定）、ランクＢであった。実施例８に対して、さらにリブ部の配列ピッチを１５．９ｍｍまで大きくし、Ｐ１／Ｐ２が１まで小さくなった実施例１７では、実施例１８よりもやや劣るが、合格レベルの伝達性能（スリップ率）を確保でき（ｃ判定）、ランクＣであった。

　（実施例８、１９～２０）
　リブ部に対するラップドＶベルト部の配列ピッチ比（Ｐ１／Ｐ２）が４の実施例８のベルト（圧縮ゴム層が二層、布帛層有り、連結部がリブ山部で形成、リブ部の高さ２．５ｍｍ）をベースに、リブ部の配列ピッチ３．９７５ｍｍを変更し、比較した。

　リブ部の配列ピッチ（Ｐ２）が小さくなると、ベルト背面でのスリップ率は減少するものの、耐側圧性が低下するためか、リブ部に亀裂が入り易くなり、耐久性能が低下する傾向が見られた。そして、実施例８に対して、リブ部の配列ピッチを２．２７１ｍｍまで小さくし、その結果、リブ部に対するラップドＶベルト部の配列ピッチ比（Ｐ１／Ｐ２）が７まで大きくなった実施例１９では、合格レベルの耐久性能を確保でき（ｂ判定）、ランクＢであった。実施例８に対して、さらにリブ部の配列ピッチを１．９８８ｍｍまで小さくし、Ｐ１／Ｐ２が８まで大きくなった実施例２０では、実施例１９よりもやや劣るが、合格レベルの伝達性能（スリップ率）を確保でき（ｃ判定）、ランクＣであった。

　（実施例１６、２１）
　実施例１６は、伝達性能（スリップ率）が下限付近である例であり、実施例８～１５の中でリブ部の高さＨ２が最も低い（スリップ率が最も大きい）０．９ｍｍと、実施例８、１７～２０の中でリブ部の配列ピッチＰ２が最も大きい（スリップ率が最も大きい）１５．９ｍｍとを組み合わせた例である。実施例９、１７と同等に、耐久性能はａ判定であったが、伝達性能（スリップ率）がぎりぎり合格レベルのｃ判定で、ランクＣであった。　

　実施例２１は、耐久性能が下限付近である例であり、実施例８～１５の中でリブ部の高さＨ２が最も高い（耐久性能が最も劣る）３．８ｍｍと、実施例８、１７～２０の中でリブ部の配列ピッチＰ２が最も小さい（耐久性能が最も劣る）１．９８８ｍｍとを組み合わせた例である。実施例１５、２０と同等に、伝達性能（スリップ率）はａ判定であったが、耐久性能がぎりぎり合格レベルのｃ判定で、ランクＣであった。

　（表１１～１４の結果まとめ）
　実施例１６のように、背面従動プーリ（Ｖリブプーリ）のＶ字状側面（摩擦伝動面）と接触できる断面Ｖ字状溝がベルト外周面に設けられることで、それらの接触面積が少ない構成（リブ部の高さ０．９ｍｍ、リブ部の配列ピッチ１５．９ｍｍ）であっても、ベルト外周面（背面側）でのスリップ率が有効に抑制され（過度にスリップすることなく）、伝達性能（スリップ率）を確保できた。その結果、有効に両面駆動が可能であることが確認できた。

　一方、背面従動プーリ（Ｖリブプーリ）のＶ字状側面（摩擦伝動面）と断面Ｖ字状溝との接触面積が大きくなる（リブ部の高さを高くするとともに、リブ部の配列ピッチを小さくする）構成では、リブ部に亀裂が入ることでの耐久性能の低下が懸念される。しかしながら、実施例２１の構成（リブ部の高さ３．８ｍｍ、リブ部の配列ピッチ１．９８８ｍｍ）であっても、耐久性能の確保に有効であることが確認できた。

　表１１～１４の結果から、リブ部の高さＨ２（０．９～３．８ｍｍ）とリブ部の配列ピッチＰ２（１．９８８～１５．９ｍｍ）とを、広い範囲に亘って組み合わせた結合Ｖベルトにおいて、両面駆動に有効な合格レベルの水準での伝達性能（スリップ率）と耐久性能とを両立できると云える。

　さらに、ベルト厚み方向の長さ比である、ラップドＶベルト部の厚み（Ｈ１）に対するリブ部の高さ（Ｈ２）の比（Ｈ２／Ｈ１）が０．１１～０．４５程度、ラップドＶベルト部の厚み（Ｈ１）に対するタイバンドの厚み（Ｈ３）の比（Ｈ３／Ｈ１）が０．２７～０．７程度、ならびに、リブ部に対するラップドＶベルト部の配列ピッチ比（Ｐ１／Ｐ２）が１～８程度、という観点でも、両面駆動に有効な合格レベルの水準での伝達性能（スリップ率）と耐久性能とを両立できると云える。

　特に、Ｈ２／Ｈ１が０．１３～０．３５程度、Ｈ３／Ｈ１が０．３～０．６程度、Ｐ１／Ｐ２が１．５～７程度の範囲が、伝達性能（スリップ率）と耐久性能とのバランスの観点で好適な範囲と云える。

　（実施例８、２２、比較例７、８）
　タイバンドを構成する短繊維含有ゴム層のゴム組成物の種類がゴム組成物Ｆである実施例８のベルト（圧縮ゴム層が二層、布帛層有り、連結部がリブ山部で形成、リブ部の高さ２．５ｍｍ、リブ部の配列ピッチ３．９７５ｍｍ）をベースに、タイバンドを構成する短繊維含有ゴム層の有無を含め、タイバンドを構成するゴム層のゴム組成物の種類を変更し、比較した。

　短繊維の割合及び短繊維の種類が実施例８と異なる、短繊維含有ゴム層（ゴム組成物Ｇ）が布帛層の外周面に積層された構成のタイバンドを有する実施例２２では、実施例８と同等に合格レベルのベルト性能［伝達性能（スリップ率）、耐久性能］を確保でき、総合判定でランクＡとなった。

　一方、短繊維を含有しないゴム層（ゴム組成物Ｅ）が布帛層の外周面に積層された構成のタイバンドを有する比較例７では、べルト背面での伝達性能（スリップ率）がｃ判定であった。しかしながら、耐久走行時間が２００Ｈｒ未満でリブ部に亀裂が発生し、耐久性能がｄ判定となり、総合判定でランクＤであった。

　また、タイバンドに布帛層を有する実施例８に対し、布帛層を有さず、短繊維も含有しないゴム層（ゴム組成物Ｅ）のみで構成されたタイバンドを有する比較例８も、べルト背面での伝達性能（スリップ率）がｃ判定であった。しかしながら、耐久走行時間が２００Ｈｒ未満でタイバンド部とラップドＶベルト部とが層間剥離し、耐久性能がｄ判定となり、総合判定でランクＤであった。

　以上の結果から、タイバンドを短繊維含有ゴム層と、この短繊維含有ゴム層のベルト内周側に積層された繊維構造体を含む布帛層とで形成することは、合格レベルのベルト性能［伝達性能（スリップ率）、耐久性能］を確保できる効果がある点で、好適であると云える。

　（実施例４、８、２３）
　布帛（繊維構造体）がスダレ織物（布帛Ａ）である布帛層と短繊維含有ゴム層とでタイバンドが構成された実施例８のベルト（圧縮ゴム層が二層、連結部がリブ山部で形成、リブ部の高さ２．５ｍｍ、リブ部の配列ピッチ３．９７５ｍｍ）をベースに、タイバンドを構成する布帛層の有無を含め、タイバンドを構成する布帛層の布帛の種類を変更し、比較した。

　布帛層を構成する布帛の種類が平織物（布帛Ｃ）である実施例２３では、布帛がスダレ織物（布帛Ａ）である実施例８と比べ、やや屈曲性が低下したためか、ベルト背面での伝達性能（スリップ率）がｂ判定で、耐久性能も若干（結合Ｖベルトの性能に支障はない程度の）層間剥離が見られｂ判定（総合判定でもランクＢ）となった。

　また、布帛層を有さず、短繊維含有ゴム層（ゴム組成物Ｆ）のみでタイバンドを構成させた実施例４は、前述のように、べルト背面での伝達性能（スリップ率）が実施例８と同等のａ判定、耐久性能がｂ判定（リブ部に亀裂が若干発生）で、総合判定もランクＢであった。

　以上の結果から、タイバンドに布帛層を含めることは必須ではないが、この布帛層中の布帛（繊維構造体）をスダレ織物（布帛Ａ）で形成することは、合格レベルのベルト性能［伝達性能（スリップ率）、耐久性能］をより確実に確保できる効果がある点で、好適であると云える。

　以上の全検証結果から、少なくとも、ベルト外周側（背面側）のタイバンドがベルト幅方向に短繊維が配向している短繊維含有ゴム層を含むとともに、短繊維含有ゴム層がベルト長手方向に延びる複数のリブ部を有することで、両面駆動に有効な合格レベルの水準での伝達性能（スリップ率）と耐久性能とを両立できる（高性能に両面伝達が可能であり、かつ高容量の伝達が可能である）ことが確認できた。ベルトの背面が平坦状に形成されたラップド結合Ｖベルト、あるいは、ベルトの背面が複数のリブ部を含むように形成されているが、タイバンドを構成するゴム層のゴム組成物に短繊維を含まない結合Ｖベルトは、上記二つの性能を両立することができない。

　本発明を詳細にまた特定の実施態様を参照して説明したが、本発明の精神と範囲を逸脱することなく様々な変更や修正を加えることができることは当業者にとって明らかである。本出願は２０２２年７月２９日出願の日本特許出願（特願２０２２－１２１１７２）、および２０２３年７月２４日出願の日本特許出願（特願２０２３－１２０３１４）に基づくものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。

　本発明の結合Ｖベルトは、両面駆動が要求される各種の摩擦伝動ベルトとして利用でき、例えば、コンプレッサー、発電機、ポンプなどの一般産業用機械；紡糸機、紡績機、織機、編機、染色仕上機などの繊維機械；耕耘機、田植え機、野菜移植機、トランスプランタ、バインダー、コンバイン、ビーンカッター、とうもろこし破砕機、馬鈴薯収穫機、ビート収穫機、野菜収穫機、草刈り機、脱穀機、籾すり機、精米機などの農業機械などに利用できる。なかでも、欧米などで利用される高負荷で大型の農業機械、例えば、耕耘機、バインダー、コンバイン、野菜収穫機、脱穀機、ビーンカッター、とうもろこし破砕機、馬鈴薯収穫機、ビート収穫機などに好適である。

　１…結合Ｖベルト
　２…ラップドＶベルト部
　３…伸張ゴム層
　４…芯体層
　４ａ…芯体
　５…圧縮ゴム層
　６…外被布
　７…タイバンド
　７ａ…リブ部
　７ｂ…短繊維

Claims

　複数本のラップドＶベルト部およびタイバンドを含む、結合Ｖベルトであって、
　各ラップドＶベルト部の外周面が前記タイバンドで連結されており、
　各ラップドＶベルト部が、ベルト本体と、前記ベルト本体の外表面を被覆する外被布とを含み、
　前記ベルト本体が、芯体を含む芯体層、前記芯体層のベルト外周側に積層された伸張ゴム層、および前記芯体層のベルト内周側に積層された圧縮ゴム層を含み、
　前記タイバンドが、ベルト幅方向に短繊維が配向している短繊維含有ゴム層を含み、
　前記短繊維含有ゴム層が、ベルト長手方向に延びる複数のリブ部を有する、結合Ｖベルト。
　前記リブ部の配列ピッチが、前記ラップドＶベルト部の配列ピッチよりも小さい請求項１記載の結合Ｖベルト。
　前記リブ部の配列ピッチが、隣接する前記ラップドＶベルト部間の隙間の幅よりも大きい請求項１または２記載の結合Ｖベルト。
　前記タイバンドが、前記短繊維含有ゴム層と、布帛層とを含み、
　前記布帛層が、前記短繊維含有ゴム層の内周面に積層された繊維構造体を含む請求項１～３のいずれか一項に記載の結合Ｖベルト。
　前記繊維構造体が、ベルト幅方向に延びる複数の第１の糸状体と、ベルト幅方向と交差する方向に延びる複数の第２の糸状体とを含むスダレ織物であり、
　前記第２の糸状体の配列密度が、前記第１の糸状体の配列密度よりも低い請求項４記載の結合Ｖベルト。
　前記リブ部の頂部中心が、隣接する前記ラップドＶベルト部間の隙間に位置する請求項１～５のいずれか一項に記載の結合Ｖベルト。
　前記タイバンドの厚みが、前記ラップドＶベルト部の厚みの０．３～０．７倍である請求項１～６のいずれか一項に記載の結合Ｖベルト。
　複数本のラップドＶベルト部前駆体をタイバンド前駆体で連結する連結工程、
　連結した前記ラップドＶベルト部前駆体および前記タイバンド前駆体を加熱および加圧して架橋成形する架橋成形工程、
　得られた架橋成形体の外周側にリブ部を形成するリブ部形成工程を含む、請求項１～７のいずれか一項に記載の結合Ｖベルトの製造方法。