WO2014090904A1 - Dispositif et procédé de récupération énergétique de gaz chauds chargés en eau - Google Patents
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- F24D2200/18—Flue gas recuperation
Definitions
- the present invention relates to the field of installations releasing hot gases. They can be boilers or any industrial process.
- the object of the present invention is to propose new means which eliminate the disadvantages of the prior art.
- a device for energy recovery of hot gases charged with water discharged at the outlet of a boiler or of an industrial process characterized in that it comprises a heat exchanger-condenser arranged in hot gas outlet, a bypass circuit placed in parallel with the condenser, a system for regulating the flow of hot gases flowing in the bypass circuit, a first sensor for measuring the temperature of the gases at the outlet of the condenser and upstream of the mixture between the exit of condenser and the outlet of the bypass circuit, a second sensor for measuring the temperature of the gases after mixing between the outlet of the condenser and the bypass circuit, a third sensor for measuring the temperature Te of the outside air and means for controlling the system for regulating the flow flowing in the bypass circuit on the basis of a temperature set point value after mixing defined by a polynomial function of the temperature at the outlet of the condenser and the temperature of the outside air.
- polynomial function of the temperature at the outlet of the condenser and the temperature of the outside air is meant an expression formed solely of products and sums of constants, of the temperature at the outlet of the condenser and of the temperature of the outside air.
- the technical solution thus proposed according to the invention allows the optimal recovery of the energy contained in the hot gases, in particular the hot gas combustion water, without modifying the installations downstream of the condenser.
- the present invention also relates to a method of energy recovery of hot gases charged with water, implementing the aforementioned device, characterized in that it comprises a step of recovering calories at a condenser disposed at the outlet of the hot gases , a bypass of hot gas from the boiler or the industrial process by means of a bypass circuit placed in parallel with the condenser, a regulation of the flow of hot gases flowing in the bypass circuit, a measurement of the temperature Tr gases at the outlet of the condenser and upstream of the mixture between the outlet of the condenser and the outlet of the bypass circuit with the aid of a first sensor, a measurement of the temperature Tm of the gases after mixing between the outlet of the condenser and the bypass circuit with the aid of a second sensor and a measurement of the temperature Te of the outside air with the aid of a third sensor a step of controlling the regulation of the flow flowing in the bypass circuit on the basis of a set value of the temperature Tm after mixing, defined by a polynomial function of the temperature at the outlet of the con
- FIG. 1 is a schematic view of an installation according to a first embodiment of the present invention
- FIG. 2 represents the schematic diagram of the temperature setpoint for this first variant embodiment
- FIG. 3 represents a schematic basic view of an installation according to a second preferred embodiment of the present invention.
- This figure 1 shows a system with the general reference 10 which corresponds to a boiler or any industrial process delivering on its outlet 12 hot gases loaded with water.
- a condenser 100 consisting of a heat exchanger
- a system 120 regulating the flow flowing in the branch circuit 110 a first temperature sensor 130 adapted to measure the temperature Tr of the hot gases at the outlet of the condenser 100 before mixing the gases coming from the condenser 100 with the gases coming from the bypass circuit 110,
- a second temperature sensor 140 adapted to measure the temperature Tm of the gases after mixing between the output of the condenser 100 and the output of the branch circuit 110 and
- a module 150 adapted to drive the flow control system 120 in the bypass circuit 110 on the basis of a set temperature value after mixing CTm, controlled by the sensor 140, defined by a polynomial function of the temperature Tr output of the condenser 130 measured by the sensor 130.
- the condenser 100 may be formed of any heat exchanger known per se. Its structure and operation will not be described in more detail later.
- economizer upstream of the condenser 100 between the point of entry of the branch circuit 120 and the inlet of the condenser 100.
- economizer is known per se. It is therefore not shown in the accompanying figures to simplify the illustration. Similarly, its structure and operation known per se will not be described in more detail later.
- the inlet point of the bypass circuit 120 between the outlet 12 of the hot gases and the inlet 102 of the condenser 100 is referenced 122 and the mixing point between the outlet of the condenser 100 is referenced 124.
- branch circuit 110 and the output 104 of the condenser 100 are referenced 122 and the mixing point between the outlet of the condenser 100.
- the flow control system 120 placed in the bypass circuit 100 may be formed of any suitable means. This is preferably a motorized shutter controlled by the control module 150 to be moved between a position in which it completely releases the branch circuit section 110 to allow a maximum flow and a closed position of the branch circuit section 110 to interrupt the aforementioned flow.
- the hot gases from the boiler 10 or the industrial process are partially cooled in the condenser heat exchanger 100, which allows the gases to cool below their dew point in order to recover some of the energy contained in the water. in latent form.
- the bypass circuit 110 deflects part of the hot gases in order to mix them in the mixer 124 with the gases coming from the condenser 100, and thus to raise the temperature of the gases at the outlet of the mixer 124 above the dew point temperature of the mixture.
- the invention also implements a third temperature sensor 160 which measures the temperature of the outside air Te, the temperature of the outside air Te being defined as the temperature at a sufficiently distant point from the boiler or the industrial process. not to be influenced by the boiler or the industrial process 10.
- the polynomial law which drives the flow control system 120 from the module 150, by defining a setpoint temperature CTm for the temperature Tm at the outlet of the heat exchanger-condenser 100 is of the type
- CTm ATr + A 'Te + B + B'
- FIG. 2 diagrammatically shows the operation of the regulation module 150 receiving as input the two measured temperatures Te and Tr to provide the regulation setpoint CTm to which the temperature Tm actually measured by the sensor 140 is compared.
- the inventors have furthermore determined that the temperature set point CTm of the gases at the outlet of the mixer 124, measured by the sensor 140, can be optimized, in order to maximize the energy recovery by the exchanger, taking into account all or part of additional measures: Tf gas temperature measurement upstream of the branch circuit 110 by means of a sensor 170 and the measurement of the oxygen concentration 02 of the gases upstream of the condenser 100 by means of a dedicated sensor 180.
- the temperature setpoint CTm is defined by a polynomial function involving functions f ( Te ), f (0 2, Tf) and D02 (0 2) of the type:
- CTm (afTf + bf) Tr-i- (a'Tf-i-b ') - X Te-i- (Y Tf 2 -iZ Tf-W) DO2 ( O2s)
- the calculation of the setpoint CTm integrates the following functions presented in the diagram of FIG. 4:
- D02 (02s) 02s-02min. with the condition: If the function D02 (0 2s) is negative, then
- CTm (afTf + bf) Tr-i- (a'Tf-i-b ') - 1.064 Te-1 - (- 0.0000146 Tf 2 -i-0.01 Tf-
- the value of Tf is set in the calculation of CTm, taking as value the theoretical mean temperature of the exchanger inlet gases.
- CTm (afTf + bf) Tr-i- (a'Tf-i-b ') - X Te
- CTm (afTf + bf) Tr-i- (a'Tf-i-b ') - 1.064 Te
- the measurement of the oxygen content must be expressed in sec.
- the coefficients af, bf, a ', b', 02min Tfmin depend on the type of fuel used. An indicative and non-limiting table is given below.
- the aforementioned coefficients can be defined by calibration and in-situ learning during the commissioning of the system.
- the means for obtaining the temperature Te of the outside air must be understood in a broad sense, the expression "a third sensor for measuring the temperature Te of outside air” encompassing any means of obtaining such a temperature, including for example obtaining from an independent local weather station.
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Abstract
La présente invention concerne un dispositif de régulation énergétique de gaz chauds chargés en eau rejetés en sortie d'une chaudière ou d'un processus industriel (10), caractérisé par le fait qu'il comprend un condenseur (100) disposé en sortie des gaz chauds, un circuit de dérivation (110) placé en parallèle du condenseur (100), un système (120) de régulation du flux de gaz chauds circulant dans le circuit de dérivation (110), un premier capteur (130) de mesure de la température Tr des gaz en sortie du condenseur (100) et en amont du mélange entre la sortie du condenseur (100) et la sortie du circuit de dérivation (110), un deuxième capteur (140) de mesure de la température Tm des gaz après mélange entre la sortie du condenseur (100) et le circuit de dérivation (110), un capteur de mesure de la température Te de l'air extérieur (160) et des moyens (150) de pilotage du système (120) de régulation du flux circulant dans le circuit de dérivation (110) sur la base d'une valeur de consigne (CTm) de la température Tm après mélange, définie par une fonction polynomiale de la température en sortie du condenseur (100) et de la température Te de l'air extérieur.
Description
DISPOSITIF ET PROCEDE DE RECUPERATION ENERGETIQUE DE GAZ CHAUDS CHARGES EN EAU
La présente invention concerne le domaine des installations rejetant des gaz chauds. Il peut s'agir de chaudières ou de tout processus industriel.
Afin de tenter de récupérer au moins une partie de l'énergie dissipée par le rejet de tels gaz chauds, il a été proposé à maintes reprises d'installer des échangeurs de chaleur de type condenseurs sur la sortie des gaz chauds chargés en eau rejetés par les chaudières ou processus industriels précités.
Cependant, l'installation de tels échangeurs de chaleur conduit à la formation de gaz saturés en eau en sortie de l'échangeur. En aval du condenseur ces gaz se condensent dans les circuits et provoquent des condensais acides nuisibles aux équipements.
Sur les équipements existants, l'installation d'un condenseur seul pour récupérer l'énergie exige donc généralement la modification des équipements en aval du condenseur pour les protéger des condensais, notamment le retubage des cheminées.
II en résulte jusqu'à présent un surcoût qui est insuffisamment compensé par les économies d'énergie et qui ne permet donc pas d'avoir un temps de retour sur l'investissement acceptable pour les industriels.
Face à cette situation, la présente invention a pour objectif de proposer de nouveaux moyens qui éliminent les inconvénients de la technique antérieure.
Le but précité est atteint selon l'invention grâce à un dispositif de récupération énergétique de gaz chauds chargés en eau rejetés en sortie d'une chaudière ou d'un processus industriel, caractérisé par le fait qu'il comprend un échangeur-condenseur disposé en sortie des gaz chauds, un circuit de dérivation placé en parallèle du condenseur, un système de régulation du flux de gaz chauds circulant dans le circuit de dérivation, un premier capteur de mesure de la température des gaz en sortie du condenseur et en amont du mélange entre la sortie du
condenseur et la sortie du circuit de dérivation, un deuxième capteur de mesure de la température des gaz après mélange entre la sortie du condenseur et le circuit de dérivation, un troisième capteur de mesure de la température Te de l'air extérieur et des moyens de pilotage du système de régulation du flux circulant dans le circuit de dérivation sur la base d'une valeur de consigne de la température après mélange définie par une fonction polynomiale de la température en sortie du condenseur et de la température de l'air extérieur.
On entend par fonction polynomiale de la température en sortie du condenseur et de la température de l'air extérieur une expression formée uniquement de produits et de sommes de constantes, de la température en sortie du condenseur et de la température de l'air extérieur
La solution technique ainsi proposée selon l'invention permet la récupération optimale de l'énergie contenue dans les gaz chauds, notamment l'eau de combustion de gaz chauds, sans modification des installations en aval du condenseur.
En remontant la température des gaz en sortie du condenseur grâce à une partie du débit des gaz chauds prélevés sur l'entrée de l'échangeur-condenseur et détournés pour être réinjectés en sortie du condenseur, l'on évite la condensation et se faisant la formation de condensais acides nuisibles comme constaté selon l'état de la technique.
La présente invention concerne également un procédé de récupération énergétique des gaz chauds chargés en eau, mettant en œuvre le dispositif précité, caractérisé par le fait qu'il comprend une étape de récupération de calories au niveau d'un condenseur disposé en sortie des gaz chauds, une dérivation de gaz chaud issus de la chaudière ou du processus industriel à l'aide d'un circuit de dérivation placé en parallèle du condenseur, une régulation du flux de gaz chauds circulant dans le circuit de dérivation, une mesure de la température Tr des gaz en sortie du condenseur et en amont du mélange entre la sortie du condenseur et la sortie du circuit de dérivation à l'aide d'un premier
capteur, une mesure de la température Tm des gaz après mélange entre la sortie du condenseur et le circuit de dérivation à l'aide d'un deuxième capteur et une mesure de la température Te de l'air extérieur à l'aide d'un troisième capteur une étape de pilotage de la régulation du flux circulant dans le circuit de dérivation sur la base d'une valeur de consigne de la température Tm après mélange, définie par une fonction polynomiale de la température en sortie du condenseur et de la mesure de la température Te de l'air extérieur.
D'autres caractéristiques, buts et avantages de la présente invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui va suivre, et en regard des dessins annexés donnés à titre d'exemples non limitatifs et sur lesquels :
- la figure 1 annexée représente une vue schématique d'une installation conforme à un premier mode de réalisation de la présente invention,
- la figure 2 représente le schéma de principe de la consigne de température pour cette première variante de réalisation,
- la figure 3 représente une vue schématique de principe d'une installation conforme à un deuxième mode de réalisation préférentiel de la présente invention, et
- la figure 4 représente le schéma de principe de la consigne de température correspondante.
On va dans un premier temps décrire l'installation conforme à la première variante de réalisation illustrée sur la figure 1 annexée.
On aperçoit sur cette figure 1, un système portant la référence générale 10 qui correspond à une chaudière ou tout processus industriel délivrant sur sa sortie 12 des gaz chauds chargés en eau.
Comme indiqué précédemment, selon l'invention, il est prévu en aval de la sortie 12 de gaz chauds :
- un condenseur 100 constitué d'un échangeur de chaleur,
- un circuit de dérivation 110 placé en parallèle du condenseur 100,
- un système 120 de régulation du flux circulant dans le circuit de dérivation 110,
- un premier capteur de température 130 adapté pour mesurer la température Tr des gaz chauds en sortie du condenseur 100 avant mélange des gaz issus du condenseur 100 avec les gaz issus du circuit de dérivation 110,
- un deuxième capteur de température 140 adapté pour mesurer la température Tm des gaz après mélange entre la sortie du condenseur 100 et la sortie du circuit de dérivation 110 et
- un module 150 adapté pour piloter le système de régulation de flux 120 dans le circuit de dérivation 110 sur la base d'une valeur de consigne de la température après mélange CTm, contrôlée par le capteur 140, définie par une fonction polynomiale de la température Tr en sortie du condenseur 130 mesurée par le capteur 130.
Le condenseur 100 peut être formé de tout échangeur de chaleur connu en soi. Sa structure et son fonctionnement ne seront donc pas décrits plus en détail par la suite.
Le cas échéant, il peut d'ailleurs être prévu un système échangeur additionnel dénommé économiseur en amont du condenseur 100 entre le point d'entrée du circuit de dérivation 120 et l'entrée du condenseur 100. Un tel économiseur est connu en soi. Il n'est donc pas représenté sur les figures annexées afin de simplifier l'illustration. De même, sa structure et son fonctionnement connus en soi ne seront pas décrits plus en détail par la suite.
Sur la figure 1 annexée, on a référencé 122 le point d'entrée du circuit de dérivation 120 entre la sortie 12 des gaz chauds et l'entrée 102 du condenseur 100 et l'on a référencé 124 le point de mélange entre la sortie du circuit de dérivation 110 et la sortie 104 du condenseur 100.
Le système de régulation 120 de flux placé dans le circuit de dérivation 100 peut être formé de tout moyen approprié. Il s'agit de préférence d'un volet motorisé piloté par le module de pilotage 150 pour être déplacé entre une position dans laquelle il libère complètement la section du circuit de dérivation 110 afin d'autoriser un flux maximal et
une position d'obturation de la section du circuit de dérivation 110 pour interrompre le flux précité.
Les gaz chauds provenant de la chaudière 10 ou du processus industriel sont refroidis partiellement dans l'échangeur condenseur 100, ce qui permet de refroidir les gaz en dessous de leur température de rosée afin de récupérer une partie de l'énergie contenue dans l'eau sous forme latente. Le circuit de dérivation 110 dévie une partie des gaz chauds afin de les mélanger dans le mélangeur 124 avec les gaz issus du condenseur 100, et ainsi remonter la température des gaz en sortie du mélangeur 124 au-dessus de la température de rosée du mélange.
L'invention met également en œuvre un troisième capteur de température 160 qui mesure la température de l'air extérieur Te, la température de l'air extérieur Te étant définie comme la température en un point suffisamment éloigné de la chaudière ou du processus industriel 10 pour ne pas être influencée par la chaudière ou le processus industriel 10.
Avantageusement, la loi polynomiale qui pilote le système de régulation de flux 120 à partir du module 150, en définissant une température de consigne CTm pour la température Tm en sortie de l'échangeur-condenseur 100 est de type
CTm = ATr+ A' Te+ B+ B'
dans laquelle les coefficients A, A' et B, B' dépendent de la température moyenne des gaz en entrée de l'échangeur condenseur 100.
On a schématisé sur la figure 2, le fonctionnement du module de régulation 150 recevant en entrée les deux températures mesurées Te et Tr pour fournir la consigne de régulation CTm à laquelle est comparée la température Tm réellement mesurée par le capteur 140.
Les inventeurs ont en outre déterminé que la consigne de température CTm des gaz en sortie du mélangeur 124, mesurée par le capteur 140, peut être optimisée, afin de maximiser la récupération d'énergie par l'échangeur, en prenant en compte tout ou partie des mesures additionnelles suivantes : la mesure de température Tf des gaz
en amont du circuit de dérivation 110 à l'aide d'un capteur 170 et la mesure de la concentration 02 en oxygène des gaz en amont du condenseur 100 à l'aide d'un capteur dédié 180.
Lorsque l'installation de régulation conforme à la présente invention met en œuvre l'ensemble des capteurs de mesure précités, la consigne de température CTm est définie par une fonction polynomiale faisant intervenir des fonctions fl(Te), f (02,Tf) et D02(02) du type:
CTm = (afTf+bf) Tr-i-(a'Tf-i-b')-X Te-i-(Y Tf2-i-Z Tf-W) DO2(02s)
dans laquelle X, Y, Z et W sont des constantes.
avec comme condition (si la mesure Tf est mesurée) que si Tf<Tfmin alors CTm=Tfmin.
Selon un mode particulier de mise en œuvre, le calcul de la consigne CTm intègre les fonctions suivantes présentées sur le schéma de la figure 4 :
. fO(Tr,Tf) = (af Tf+bf) Tr+(a'Tf+b')
. fi fre) = -l,064 Te
. D02(02s)=02s-02min. avec pour condition : Si la fonction D02(02s) est négative, alors
. f2(02,Tf) = (-0,0000146 Tf2+0.01 Tf-l,95) D02(o2s)
Ainsi selon une mise en oeuvre avantageuse mais non limitative :
CTm = (afTf+bf) Tr-i-(a'Tf-i-b')-l,064 Te-i-(-0,0000146 Tf2-i-0.01 Tf-
Lorsque la mesure Tf n'est pas utilisée on fixe dans le calcul de CTm la valeur de Tf, en prenant comme valeur la température moyenne théorique des gaz en entrée échangeur.
Lorsque la correction à partir de la mesure de la concentration en oxygène n'est pas prise en compte DO2(O2s) = 0.
On a alors :
CTm = (afTf+bf) Tr-i-(a'Tf-i-b')-X Te
Et préférentiellement :
CTm = (afTf+bf) Tr-i-(a'Tf-i-b')-l,064 Te
La mesure du taux d'oxygène doit être exprimée en sec.
Les coefficients af, bf, a', b', 02min Tfmin dépendent du type de combustible utilisé. Un tableau indicatif et non limitatif est donné ci- dessous.
Gaz Gaz Fioul
Naturel Liquide Domestique af 0,004 0,004 0,004 bf -0,396 -0,392 -0,339 a' -0,227 -0,221 -0,193 b' 129,2 125,3 113,8
02min 2,9 3 4,6
Tfmin 110 110 100
En pratique les coefficients précités peuvent être définis par étalonnage et apprentissage in situ lors de la mise en service du système.
Dans le cadre de la présente invention les moyens d'obtention de la température Te de l'air extérieur doivent être compris dans un sens large, l'expression précitée « un troisième capteur de mesure de la température Te de l'air extérieur » englobant tout moyen d'obtention d'une telle température, y compris par exemple l'obtention à partir d'une station météorologique locale indépendante.
Bien entendu l'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation particuliers qui viennent d'être décrits mais s'étend à toutes variantes conformes à son esprit et au jeu de revendications qui suit
Claims
1. Dispositif de régulation énergétique de gaz chauds chargés en eau rejetés en sortie d'une chaudière ou d'un processus industriel (10), caractérisé par le fait qu'il comprend un condenseur (100) disposé en sortie des gaz chauds, un circuit de dérivation (110) placé en parallèle du condenseur (100), un système (120) de régulation du flux de gaz chauds circulant dans le circuit de dérivation (110), un premier capteur (130) de mesure de la température Tr des gaz en sortie du condenseur (100) et en amont du mélange entre la sortie du condenseur (100) et la sortie du circuit de dérivation (110), un deuxième capteur (140) de mesure de la température Tm des gaz après mélange entre la sortie du condenseur (100) et le circuit de dérivation (110), un troisième capteur de mesure de la température Te de l'air extérieur (160) et des moyens (150) de pilotage du système (120) de régulation du flux circulant dans le circuit de dérivation (110) sur la base d'une valeur de consigne (CTm) de la température Tm après mélange, définie par une fonction polynomiale de la température en sortie du condenseur (100) et de la température Te de l'air extérieur.
2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé par le fait que la fonction polynomiale est une fonction affine de la température Tr des gaz en sortie du condenseur.
3. Dispositif selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé par le fait que fonction polynomiale est une fonction affine de la température Te de l'air extérieur.
4. Dispositif selon la revendication 3, caractérisé par le fait que la fonction polynomiale est de type
CTm = A.Tr+ A'.Te+ B+ B'
dans laquelle A, A' et B, B' sont des constantes.
5. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé par le fait qu'il comprend en outre au moins un capteur choisi dans le groupe comprenant un capteur (170) de mesure de la température Tf des gaz en amont du circuit de dérivation (110) et un capteur (180) de mesure de la concentration 02 en oxygène des gaz en amont du condenseur (100).
6. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé par le fait que la fonction polynomiale de régulation est de type
CTm = (afTf+bf) Tr-i-(a'Tf-i-b')-X Te-i-(Y Tf2-i-Z Tf-W) DO2(02s)
dans laquelle X, Y, Z, W, af, bf, a', et b', sont des coefficients qui dépendent de l'installation, par exemple du type de combustible utilisé.
7. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé par le fait que la fonction polynomiale de régulation est de type
CTm = (afTf+bf) Tr-i-(a'Tf-i-b')-X Te-i-(Y Tf2-i-Z Tf-W) DO2(02s)
dans laquelle X, Y, Z, W, af, bf, a', et b', sont des coefficients qui dépendent de l'installation, par exemple du type de combustible utilisé, avec comme condition (si la mesure Tf est mesurée) que si Tf<Tfmin alors CTm=Tfmin,
D02(02s)=02s-02min. avec pour condition : Si la fonction D02(02s) est négative, alors DO2(02s)=O2min.
8. Dispositif selon l'une des revendications 5 à 7, caractérisé par le fait que la fonction polynomiale de régulation est de type
CTm = (afTf+bf) Tr-i-(a'Tf-i-b')-l,064 Te-i-(-0,0000146 Tf2-i-0.01 Tf-
9. Dispositif selon l'une des revendications 6 à 8, caractérisé par le fait que lorsque la mesure Tf n'est pas utilisée on fixe dans le calcul de CTm la valeur de Tf, en prenant comme valeur la température moyenne des gaz en entrée échangeur.
10. Dispositif selon l'une des revendications 6 à 8, caractérisé par le fait que lorsque la correction de température extérieur Te n'est pas prise en compte dans le calcul de CTm on fixe la valeur de Te à 0, la fonction polynomiale est alors :
CTm = (afTf + bf ) Tr+ (a 'Tf+ b') + ( YTf2+ Z Tf- W)■ DO2(02s)
Et préférentiellement :
CTm = (af Tf+bf) Tr+(a' Tf+b')+(-0,0000146 Tf2+0.01 Tf- l,95) DO2(02s) .
11. Dispositif selon l'une des revendications 6 à 8, caractérisé par le fait que lorsque la correction à partir de la mesure de la concentration en oxygène n'est pas prise en compte DO2(O2s) = 0, la fonction polynomiale est alors :
CTm = (afTf+bf)"Tr+(a'Tf+b')-XTe
Et préférentiellement :
CTm = (afTf+bf)"Tr+(a'Tf+b')- l,064Te
12. Procédé de régulation énergétique de gaz chauds chargés en eau rejetés en sortie d'une chaudière ou d'un processus industriel, caractérisé par le fait qu'il comprend une étape de récupération de calories au niveau d'un condenseur ( 100) disposé en sortie des gaz chauds, une dérivation de gaz chaud issus de la chaudière ou du processus industriel ( 10) à l'aide d'un circuit de dérivation ( 110) placé en parallèle du condenseur ( 100), une régulation du flux de gaz chauds circulant dans le circuit de dérivation ( 110), une mesure de la température Tr des gaz en sortie du condenseur ( 100) et en amont du mélange entre la sortie du condenseur ( 100) et la sortie du circuit de dérivation ( 110) à l'aide d'un premier capteur ( 130), une mesure de la température Tm des gaz après mélange entre la sortie du condenseur ( 100) et le circuit de dérivation ( 110) à l'aide d'un deuxième capteur ( 140), une mesure de la température Te de l'air extérieur à l'aide d'un troisième capteur ( 160)et une étape de pilotage de la régulation du flux circulant dans le circuit de dérivation ( 110) sur la base d'une valeur de consigne (CTm) de la température Tm après mélange, définie par une fonction polynomiale de la température en sortie du condenseur ( 100) et de la température Te de l'air extérieur, à l'aide d'un dispositif conforme à l'une des revendications 1 à 11.
13. Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que les gaz chauds provenant de la chaudière ou du processus industriel ( 10) sont refroidis partiellement dans l'échangeur condenseur ( 100), ce qui permet de refroidir les gaz en dessous de leur température de rosée afin
de récupérer une partie de l'énergie contenue dans l'eau sous forme latente, le circuit de dérivation (110) dévie une partie des gaz chaud afin de les mélanger dans le mélangeur (124) avec les gaz issus du condenseur (100), et ainsi remonter la température des gaz en sortie du mélangeur (124) au-dessus de la température de rosée du mélange.
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