[go: up one dir, main page]

WO2013110776A1 - Procédé de traitement d'un effluent en vue d'en abattre la teneur en phosphates comprenant une étape de traitement thermique en voie humide optimisé, et installation correspondante - Google Patents

Procédé de traitement d'un effluent en vue d'en abattre la teneur en phosphates comprenant une étape de traitement thermique en voie humide optimisé, et installation correspondante Download PDF

Info

Publication number
WO2013110776A1
WO2013110776A1 PCT/EP2013/051469 EP2013051469W WO2013110776A1 WO 2013110776 A1 WO2013110776 A1 WO 2013110776A1 EP 2013051469 W EP2013051469 W EP 2013051469W WO 2013110776 A1 WO2013110776 A1 WO 2013110776A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
effluent
biological treatment
wet heat
anaerobic
heat treatment
Prior art date
Application number
PCT/EP2013/051469
Other languages
English (en)
Inventor
Romain Lemaire
Julien Chauzy
Malik Djafer
Original Assignee
Veolia Water Solutions & Technologies Support
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Veolia Water Solutions & Technologies Support filed Critical Veolia Water Solutions & Technologies Support
Priority to EP13701273.8A priority Critical patent/EP2807121A1/fr
Priority to AU2013213611A priority patent/AU2013213611A1/en
Priority to CA 2860583 priority patent/CA2860583A1/fr
Priority to US14/374,625 priority patent/US20150068976A1/en
Priority to NZ628208A priority patent/NZ628208A/en
Publication of WO2013110776A1 publication Critical patent/WO2013110776A1/fr

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F3/30—Aerobic and anaerobic processes
    • C02F3/308—Biological phosphorus removal
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/72—Treatment of water, waste water, or sewage by oxidation
    • C02F1/725—Treatment of water, waste water, or sewage by oxidation by catalytic oxidation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F3/02—Aerobic processes
    • C02F3/12—Activated sludge processes
    • C02F3/1205—Particular type of activated sludge processes
    • C02F3/1221—Particular type of activated sludge processes comprising treatment of the recirculated sludge
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F11/00—Treatment of sludge; Devices therefor
    • C02F11/02—Biological treatment
    • C02F11/04—Anaerobic treatment; Production of methane by such processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F11/00—Treatment of sludge; Devices therefor
    • C02F11/06—Treatment of sludge; Devices therefor by oxidation
    • C02F11/08—Wet air oxidation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/52—Treatment of water, waste water, or sewage by flocculation or precipitation of suspended impurities
    • C02F2001/5218—Crystallization
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2101/00—Nature of the contaminant
    • C02F2101/10—Inorganic compounds
    • C02F2101/105—Phosphorus compounds
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2101/00—Nature of the contaminant
    • C02F2101/10—Inorganic compounds
    • C02F2101/16—Nitrogen compounds, e.g. ammonia
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2101/00—Nature of the contaminant
    • C02F2101/30—Organic compounds
    • C02F2101/32—Hydrocarbons, e.g. oil
    • C02F2101/322—Volatile compounds, e.g. benzene
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2301/00—General aspects of water treatment
    • C02F2301/04—Flow arrangements
    • C02F2301/046—Recirculation with an external loop
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2303/00—Specific treatment goals
    • C02F2303/06—Sludge reduction, e.g. by lysis
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F3/30—Aerobic and anaerobic processes
    • C02F3/302—Nitrification and denitrification treatment
    • C02F3/307—Nitrification and denitrification treatment characterised by direct conversion of nitrite to molecular nitrogen, e.g. by using the Anammox process
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
    • Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
    • Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage

Definitions

  • a method of treating an effluent to reduce the phosphate content comprising an optimized wet heat treatment step, and corresponding installation
  • the field of the invention is that of biological effluent treatment processes and installations and sewage sludge obtained by the biological treatment of the effluents.
  • the invention relates to methods of treating wastewater in order to reduce the phosphate content.
  • wastewater treatment techniques such as municipal wastewater
  • wastewater treatment techniques have been developed and implemented in order to discharge sanitary wastewater into the natural environment.
  • a technique called biological phosphorus removal has been developed to reduce the phosphate content of wastewater.
  • This technique consists first of all in maintaining anaerobic wastewater. It promotes the development of microorganisms PAO (for Polyphosphate Accumulating Organims in English) which consume in these conditions Volatile Fatty Acids (AGV) to store carbon in the form of polymer and releasing phosphates in the effluent.
  • PAO for Polyphosphate Accumulating Organims in English
  • AGV Volatile Fatty Acids
  • AGVs mainly used by PAOs for biological dephosphatation are short-chain carbon-based AGVs such as acetate and propionate.
  • the polymers stored by the PAOs are polyhydroxylalkanoate, called PHA.
  • This Phosphate enriched effluent is then transported to an aerated zone so that the PAO microorganisms can consume the previously released phosphates by using the carbon previously stored in the PAOs in the form of PHA polymers.
  • PAOs consume more phosphates than they release under anaerobic conditions. It is thus possible to significantly reduce the amount of phosphates present in the water to be treated.
  • the effluent thus treated is sent to a liquid / solid separator from which are extracted a treated effluent and a more dense effluent, in this case sludge. This more dense effluent is partly recycled at the entrance to the anaerobic zone and partly extracted from the water treatment system.
  • This biological dephosphatation technique is interesting in that it can significantly reduce the phosphate content of wastewater. However, it has disadvantages.
  • the PAOs In order to obtain a high abatement of the phosphate content of the effluent to be treated, the PAOs must first consume a large quantity of VFA in order to constitute a sufficiently high stock of PHA in the anaerobic phase in order to be able to over-assimilate the phosphates. the next aerated phase, that is to say assimilate more phosphates than they previously released, and thus be able to ensure a significant reduction of phosphates.
  • the invention particularly aims to overcome these disadvantages of the prior art.
  • the invention has the objective of providing, in at least one embodiment, such a technique which makes it possible to produce a large quantity of AGV to improve the reduction of phosphates by biological means. while improving the overall water treatment process on at least one other plane.
  • the invention also aims, in at least one embodiment, to provide such a technique which contributes to reducing or eliminating the consumption of reagents normally used to remove physicochemically phosphates from a water to be treated, while maintaining the same processing performance.
  • the invention also aims to provide, in at least one embodiment, such a technique that reduces the amount of sludge generated by the treatment of water.
  • the invention also aims to provide, in at least one embodiment, such a technique that allows to treat the sludge generated by the water treatment to greatly reduce the final volume.
  • Another objective of the invention is to provide, in at least one embodiment, such a technique which is reliable and / or relatively inexpensive and / or simple to implement and / or can be implemented in a limited space requirement. .
  • a process for treating an effluent to be treated in order to reduce the phosphate content comprising a treatment step biological under anoxia of said effluent to be treated producing a first effluent, a step of biological treatment under aerobic said first effluent producing a second effluent, a step of recirculation of at least a portion of said second effluent at the inlet of said biological treatment step under anoxia, a liquid / solid separation step of at least a portion of said second effluent producing a treated effluent and a first dense effluent, a volatile fatty acid production step comprising a wet heat treatment at a temperature of between 100 and 350 ° C, for a residence time between 10 and 180 minutes of at least a portion of said first denser effluent, a step of anaerobic biological treatment of at least a portion of effluent from said wet heat treatment step, and
  • the wet heat treatment may or may not include an oxygen injection.
  • the wet heat treatment may more particularly be an Oxygen Oxidation (OVH) with oxygen injection which is a high oxidation of the organic matter contained in solutions having a high concentration of organic matter which is little or not biodegradable.
  • OSH Oxygen Oxidation
  • This Wet Oxidation has mainly been implemented in the context of the treatment of industrial effluents and consists in bringing an oxidizing gas into contact with said solution at an elevated temperature while maintaining the solution in the liquid state.
  • the conditions of implementation of such a method are conventionally understood, for the pressure, between about 1 and about 160 bar, for the temperature between about 100 ° C and about 350 ° C.
  • the wet heat treatment may also be a thermal hydrolysis (HT) without oxygen injection which solubilizes part of the particulate organic matter contained in the sludge and thus reduce the amount of particulate organic matter to be discharged.
  • HT thermal hydrolysis
  • the conditions of implementation of such a method are conventionally understood, for the pressure, between about 1 and about 160 bar, for the temperature between about 100 ° C and about 350 ° C.
  • the invention is based on an entirely novel approach which consists in implementing a wet heat treatment of sludge produced during the biological treatment of wastewater, under selected temperature conditions and residence time. in order to promote the production of AGV.
  • the sludge produced by the biological treatment of wastewater is thus treated by the wet heat treatment under these particular conditions so as to produce an effluent containing a large amount of AGV, preferably in the form of acetate and propionate preferentially used. by the microorganisms responsible for biological dephosphatation.
  • This effluent is then introduced into an anaerobic biological treatment zone in which the development of PAO is widely promoted and where the phosphates are released into the water ("destocking" stage).
  • a very large quantity of phosphates, greater than that released in the anaerobic stage, will then be consumed by these PAOs later ("over-assimilation” stage) when they are placed under aerobic phase during a subsequent biological treatment phase. .
  • This technique not only makes it possible to improve the reduction of phosphates without requiring the use of a chemical reagent or at the very least by limiting the consumption of reagents necessary for the elimination of phosphates, if appropriate, during a physicochemical treatment. complementary. It also makes it possible to reduce the quantity of sludge at the outlet of the biological water treatment, the production of physicochemical sludge being less than zero due to the non-use or less consumption of chemical reagents. She permits finally treat the sludge generated by the water treatment to greatly reduce their final volume and form AGV.
  • the technique according to the invention therefore leads to the use of complementary means making it possible both to produce the AGVs preferentially used by PAOs (such as acetate and propionate) during the biological dephosphatation, to reduce the quantity of reagents required if appropriate during the physico-chemical complementary treatment of dephosphatation and the amount of physicochemical sludge produced by the use of these reagents, and reduce the overall amount of sludge generated by the biological treatment through wet heat treatment.
  • PAOs such as acetate and propionate
  • said wet heat treatment step is conducted at a temperature between 150 and 300 ° C.
  • said wet heat treatment step is conducted for a residence time of between 20 and 90 minutes.
  • Such temperature and residence time values favor the production of AGV by wet heat treatment, essentially in the form of acetate and propionate, forms preferentially used during biological dephosphatation.
  • said wet heat treatment step comprises a wet oxidation, this being optionally carried out in the presence of a metal catalyst, such as for example copper or iron, in a nonlimiting manner.
  • a metal catalyst such as for example copper or iron
  • catalysts can allow, under certain conditions of temperature and residence time and according to the type of sludge, the formation of AGV during the wet oxidation that can be used by biological dephosphatation.
  • a method according to the invention comprises a step of anaerobic biological treatment of said effluent to be treated prior to said anoxic biological treatment step.
  • a method according to the invention comprises a step of direct routing of said effluent to be treated at said anoxic biological treatment step.
  • the water to be treated does not undergo anaerobic biological treatment step prior to the anoxic biological treatment step. This makes it possible to reduce the size of the anaerobic pond used to ensure the biological treatment under anaerobic conditions.
  • said wet heat treatment step is preceded by an anaerobic digestion step.
  • This implementation makes it possible to produce biogas by partially degrading the sludge formed during the biological treatment of water.
  • the implementation of such an anaerobic digestion step prior to the wet heat treatment step makes it possible to reduce in part the volatile matter contained in the sewage sludge separated from the treated water during the liquid separation. solid.
  • This makes it possible on the one hand to reduce the size of the wet heat treatment plant which is related to the quantity of volatile matter to be treated and, on the other hand, in the case where the wet heat treatment is an oxidation in wet mode, to reduce the amount of oxygen or air used (oxygen or air being injected proportionally to the amount of volatile matter in the sludge) and thus the costs of supply and / or injection oxygen or air.
  • said anaerobic biological treatment step is followed by a liquid / solid separation step producing a second clarified effluent and a second, more dense effluent, said second, denser effluent being recirculated at the inlet of said a biological treatment step under anoxia, said method further comprising a step of biological reduction of the ammoniacal nitrogen of at least a portion of said second clarified effluent and a step of recirculation of effluent from said step of biological abatement of the ammonia nitrogen at the inlet of said anoxic biological treatment step.
  • the step of biological abatement of ammoniacal nitrogen will be preferential consumer of organic carbon such as nitritation / denitritation or nitritation / anammox type treatments.
  • a nitritation / denitritation type process consists in introducing a water to be treated in a biological reactor inside which aerated phases and anoxic phases are implemented under operational conditions ensuring a selective pressure for the development of AOB bacteria (Ammonia Oxidizing Bacteria) at the expense of NOB (Nitrite Oxidizing Bacteria) bacteria.
  • These operating conditions may be a high concentration of ammonium (NH 4 + ), a low concentration of dissolved oxygen during the aerated phases, a temperature above 28 ° C, a low sludge age or several combined operating conditions.
  • nitrite by the NOB biomass is thus limited.
  • the heterotrophic biomass is essentially devoted to the transformation of nitrites into molecular nitrogen, the nitrate content being low.
  • a nitritation / anammox type process consists in introducing a water to be treated into a biological reactor inside which aerated phases and anoxic phases are implemented, possibly simultaneously when the concentration of dissolved oxygen is low, while minimizing the formation of nitrates by selective operating conditions and by implementing a specific biomass called "anammox" biomass.
  • denitritation step consisting of the degradation of nitrites in the form of gaseous dinitrogen (N 2 ), involves anammox type bacteria, this so-called denitration step is more specifically named anamox.
  • the second clarified effluent contains high concentrations of ammonia nitrogen but is depleted of organic carbon due to the previous anaerobic biological treatment step which consumed most of the VFAs produced by the wet heat treatment. This carbon deficit therefore does not allow the nitrogen of this second clarified effluent to be eliminated by conventional nitrification / denitrification processes without resorting to a large methanol source, for example, an external carbon source.
  • this second clarified effluent rich in ammoniacal nitrogen and depleted in carbon directly with the incoming water to be treated would also require significant contributions of external carbon source in the anoxic zone in order to denitrify all the nitrates produced in the aerated zone during nitrification of high amounts of ammonia nitrogen and recycled in the anoxic zone.
  • the implementation of a specific treatment of the low carbon-consuming nitrogen of the nitritation / denitration or nitritation / anammox type on at least a part of this second clarified effluent makes it possible to avoid or at least significantly reduce the contributions expensive in external carbon source.
  • said step of biological abatement of ammoniacal nitrogen is advantageously preceded by a step of precipitation of phosphates.
  • said wet heat treatment step and / or said digestion step are preceded by a concentration step (or thickening).
  • the wet heat treatment step may be preceded by a concentration step.
  • the digestion may be preceded by a concentration step
  • the wet heat treatment may further optionally be preceded by a concentration step.
  • said wet heat treatment step is followed by a dehydration step producing a dehydration juice and residual sludge, said dehydration juice being sent to said anaerobic biological treatment step.
  • This implementation makes it possible on the one hand to reduce the volume of solid phase residual sludge to be removed from the process after the heat treatment in wet, and secondly to isolate the AGV in liquid phase in the juice for recycling in the process.
  • the invention also relates to an installation for treating an effluent by implementing a method according to any one of the variants described above.
  • such an installation comprises means for conveying an effluent to be treated, anoxic biological treatment means communicating with means for biological treatment under aerobic conditions, means for recirculating at least one portion.
  • the content of said biological aerobic treatment means in said anoxic biological treatment means first liquid / solid separation means of at least part of the content of said aerobic biological treatment means, means for recovering an effluent treated from said first liquid / solid separation means, means for extracting a first, denser effluent from said first liquid / solid separation means, means for wet heat treatment of at least a portion of said first effluent denser, means for anaerobic biological treatment of at least a portion of effluent from so-called wet heat treatment means, means for recirculating at least a portion of effluent from said anaerobic biological treatment means in said anoxic biological treatment means, said means for conveying an effluent to be treated leading to in said anoxic biological treatment means or in said anaerobic biological treatment means.
  • an installation according to the invention comprises anaerobic digestion means upstream of said wet heat treatment means.
  • an installation according to the invention comprises second liquid / solid separation means for effluent from anaerobic biological treatment means, means for recirculation in said anoxic biological treatment means of a second, more dense effluent from said second liquid / solid separation means, means for biological reduction of the ammoniacal nitrogen of an effluent from said second liquid / solid separation means; means for recirculating an effluent from said means for biological abatement of ammoniacal nitrogen in said anoxic biological treatment means.
  • an installation according to the invention preferably comprises means for precipitating phosphates placed upstream of said means for biological abatement of ammoniacal nitrogen.
  • said wet heat treatment means and / or said anaerobic digestion means are preceded by concentration means.
  • said wet heat treatment means are followed by dehydration means producing a dehydration juice, said plant comprising means for conveying said dehydration juice into said anaerobic biological treatment means.
  • FIG. 1 illustrates a water treatment installation according to a first embodiment of the invention
  • FIG. 2 illustrates a water treatment installation according to a second embodiment of the invention
  • FIG. 3 illustrates a water treatment installation according to a third embodiment of the invention
  • FIG. 4 illustrates a water treatment installation according to a fourth embodiment of the invention
  • FIG. 5 illustrates a water treatment installation according to a fifth embodiment of the invention.
  • the general principle of the invention is to implement a wet heat treatment, under temperature conditions and according to a residence time chosen so as to promote the development of AGV, sludge produced during the biological treatment of water to be treated alternating anoxic phases and aerobic phases.
  • the AGV-rich effluent then undergoes an anaerobic biological treatment step in which the PAOs release a large quantity of phosphates which are then over-assimilated during the subsequent aerobic biological treatment.
  • VFAs in large quantities and in preferred forms (such as acetate and propionate, for example), which are introduced into a biological dephosphatation process. to improve the reduction of phosphates and to limit the use of chemical reagents.
  • FIG. 1 an embodiment of a water treatment plant according to the invention is presented.
  • such an installation comprises a water supply pipe 10 to be treated.
  • This pipe 10 opens at the entrance to an anaerobic biological treatment zone 11.
  • This anaerobic biological treatment zone 11 comprises a biological reactor in which microorganisms dephosphating PAO develop when anaerobic conditions are maintained.
  • This treatment zone 11 comprises an outlet which is connected by means of a pipe 12 to the inlet of an anoxic biological treatment zone 13.
  • This anoxic biological treatment zone 13 comprises a biological reactor within which denitrifying microorganisms develop when anoxic conditions are maintained.
  • This anoxic biological treatment zone 13 comprises an outlet which is connected to the inlet of an aerobic biological treatment zone 14.
  • This aerobic biological treatment zone 14 comprises a biological reactor within which nitrifying microorganisms develop when aerobic conditions are maintained.
  • This reactor houses aeration means, such as an air diffuser or oxygen.
  • This aerobic biological treatment zone 14 comprises a first outlet which is connected via a recirculation duct 15 to the anoxic biological treatment zone 13. It also comprises a second outlet which is connected via a duct 16 to the inlet of means liquid / solid separation system comprising in this embodiment a decanter 17.
  • the liquid / solid separation means may also be for example membranes, immersed or not, sieves, filters known as the discfilter.
  • the settling tank 17 comprises an overflow to which a treated effluent extraction pipe 29 is connected. It further comprises an underflow to which is connected a more dense effluent extraction pipe 18, in this case sludge. decanting.
  • the extraction pipe 18 is connected to a recirculation pipe 19 which opens into the anoxic biological treatment zone 13, and to a recirculation pipe 20 which opens into the anaerobic biological treatment zone 11.
  • the pipe 18 is also connected to a pipe 21 which opens at the inlet of a concentrator 22 such as a gravity thickener or a mechanical thickener such as a centrifuge for example.
  • a concentrator 22 such as a gravity thickener or a mechanical thickener such as a centrifuge for example.
  • the concentrator 22 comprises two outlets: an overflow outlet 221 which returns to the top of the purification plant and an outlet of a concentrated effluent. 222 which is connected via a pipe 23 to the inlet of a wet heat treatment unit 24.
  • the wet heat treatment unit 24 comprises an outlet which is connected by a pipe 25 to the inlet of a dehydrator 26.
  • the dehydrator 26 comprises an outlet of dehydrated materials connected to an extraction pipe 27. It also comprises a dehydration juice outlet which is connected via a pipe 28 to the inlet of the anaerobic biological treatment zone 11.
  • Such a method consists in conveying water to be treated, for example municipal wastewater, into the biological treatment zone 11 via the supply pipe 10.
  • the phosphate-enriched waters are then conveyed via line 12 to the biological treatment zone 13.
  • Water from the treatment zone 13 is then introduced into the biological treatment zone 14.
  • the waters of the treatment zone 14 are partly recycled via line 15 into the treatment zone 13 in such a way that the nitrates formed during nitrification in the aerobic treatment zone 14 are degraded to dinitrogen by denitrification in the zone. treatment area under anoxia 13.
  • the remainder of the waters of the treatment zone 14 is conveyed via the pipe 16 into the decanter 17 to undergo a liquid / solid separation.
  • the liquid / solid separation means may also be for example membranes, immersed or not, sieves, filters known as the discfilter. Clarified treated water is extracted in overflow from the settling tank 17 via the extraction pipe 29. A denser effluent, in this case composed of decanted organic sludge, is extracted underflow via the pipe 18.
  • these sludges are partially recirculated in the anoxic treatment zone 13 via the pipe 19 and / or in the anaerobic treatment zone 11 via the pipe 20.
  • the sludge containing all the biomass species responsible for the depollution of wastewater is thus recirculated and reused.
  • the concentrated sludge is discharged from the concentrator 22 and conveyed via the pipe 23 into the wet heat treatment unit 24.
  • the sludge is treated by wet heat treatment at a temperature between 100 and 350 ° C, for a residence time of between 10 and 180 minutes, and advantageously in the presence of a metal catalyst such as copper or iron in the case where the wet heat treatment is a wet oxidation ,.
  • the implementation of this wet heat treatment under such conditions promotes the formation of a large amount of AGV.
  • the effluents leaving the wet heat treatment zone 24 then contain AGVs, ammoniacal nitrogen and phosphates. These effluents are introduced via line 25 into the dehydrator 26.
  • Dehydrated mineral matter is extracted from the dehydrator 26 via the line 27 while a dehydration juice is extracted via the line 28.
  • This dehydration juice contains AGV, ammoniacal nitrogen and phosphates. It is recirculated in the anaerobic biological treatment zone 11.
  • the implementation of the technique according to the invention makes it possible to significantly reduce the phosphate concentration of the wastewater to be treated without requiring the use of chemical phosphating reagents, or at least significantly reducing their use.
  • the technique according to the invention makes it possible to greatly reduce the quantity of sludge formed during the treatment of water by:
  • the production of physicochemical sludge is less than zero because of the non-use or less consumption of chemical reagents; - the wet heat treatment greatly reduces the volume of sludge produced to be processed while forming the AGV necessary for the optimization of biological dephosphatation.
  • FIG. 2 differs from that illustrated in FIG. 1 in that it also comprises an anaerobic digester 30 interposed between the outlet of the concentrator 22 and the inlet of the heat treatment unit. wet track 24 at the entrance of which it is connected by means of a pipe 31.
  • Such a method differs from that described above in that concentrated sludge from the concentrator 22 is conveyed via line 23 into the anaerobic digester 30.
  • This sludge undergoes anaerobic digestion, which leads to the formation and extraction of biogas and a sludge containing residual organic matter, ammoniacal nitrogen and phosphates. This is introduced via line 31 in the wet heat treatment zone 24 within which the residual organic matter is degraded to form AGVs. The rest of the process and identical to the previous one.
  • the implementation of anaerobic digestion prior to the wet heat treatment makes it possible to reduce some of the volatile matter contained in the sewage sludge and provides two advantages. This allows on the one hand to reduce the size of the wet heat treatment plant which is related to the amount of volatile matter to be treated and on the other hand, in the case where the wet heat treatment is an oxidation on the way wet the amount of oxygen or air used (oxygen or air being injected proportionally to the amount of volatile matter in the sludge) and therefore the costs of supply and / or injection of the oxygen or air.
  • such an installation comprises a water supply line 40 to be treated.
  • This line 40 opens at the entrance to an anoxic biological treatment zone 13.
  • This anoxic biological treatment zone 13 comprises a biological reactor inside which anoxic conditions are maintained so that the development of denitrifying microorganisms is promoted.
  • This anoxic biological treatment zone 13 comprises an outlet which is connected to the inlet of an aerobic biological treatment zone 14.
  • This aerobic biological treatment zone 14 comprises a biological reactor housing aeration means such as a diffuser of air or oxygen, within which aerobic conditions are maintained so that the development of nitrifying microorganisms is promoted.
  • This aerobic biological treatment zone 14 comprises a first outlet which is connected via a recirculation duct 15 to the anoxic biological treatment zone 13. It also comprises a second outlet which is connected via a duct 16 to the inlet of means liquid / solid separation system comprising in this embodiment a decanter 17.
  • the liquid / solid separation means may also be for example membranes, immersed or not, sieves, filters known as the discfilter.
  • the settling tank 17 comprises an overflow to which a treated effluent extraction pipe 29 is connected. It further comprises an underflow to which is connected a more dense effluent extraction pipe 18, in this case sludge. decanting.
  • the extraction channel 18 is connected to a recirculation channel 19 which opens into the anoxic biological treatment zone 13, and to a recirculation line 20 which opens into an anaerobic biological treatment zone 41.
  • the pipe 18 is also connected to a pipe 21 which opens at the inlet of a concentrator 22 such as a gravity thickener or a mechanical thickener such as a centrifuge for example.
  • a concentrator 22 such as a gravity thickener or a mechanical thickener such as a centrifuge for example.
  • the concentrator 22 comprises two outlets: an overflow outlet 221 which returns to the top of the purification plant and an outlet of a concentrated effluent 222 which is connected via a pipe 42 to the inlet of an anaerobic digester 30.
  • the anaerobic digester 30 comprises an outlet which is connected by a pipe 43 to the inlet of a wet heat treatment unit 24.
  • the wet heat treatment unit 24 comprises an outlet which is connected by a pipe 25 to the inlet of a dehydrator 26.
  • the dehydrator 26 comprises a dehydrated mineral matter outlet connected to an extraction pipe 27. It also comprises a dehydration juice outlet which is connected via a pipe 28 to the inlet of the anaerobic biological treatment zone 41.
  • the anaerobic biological treatment zone 41 comprises an outlet which is connected to a pipe 44 which opens into the anoxic biological treatment zone 13.
  • a variant of this embodiment may not implement an anaerobic digester 30.
  • Such a process consists in conveying water to be treated, for example municipal wastewater, into the biological treatment zone 13 via the supply line 40.
  • Water from the treatment zone 13 is then introduced into the biological treatment zone 14.
  • the waters of the treatment zone 14 are partly recycled via line 15 into the treatment zone 13 in such a way that the nitrates formed during nitrification there are degraded to dinitrogen by denitrification.
  • the remainder of the waters of the treatment zone 14 is conveyed via the pipe 16 into the decanter 17 to undergo a liquid / solid separation.
  • the liquid / solid separation means may also be for example membranes, immersed or not, sieves, filters known as the discfilter. Clarified treated water is extracted in overflow from the settling tank 17 via the extraction pipe 29.
  • a denser effluent, in this case composed of decanted organic sludge, is extracted underflow via the pipe 18.
  • these sludges are partly recirculated in the anoxic treatment zone 14 via the pipe 19 and / or in the anaerobic treatment zone 41 via the pipe 20.
  • the sludge containing all the biomass species responsible for the depollution of wastewater is thus recirculated and reused.
  • the concentrated sludge is discharged from the concentrator 22 and conveyed via line 42 into the digester 30 for anaerobic digestion. Biogas is then extracted from the digester 30, as well as an effluent containing ammoniacal nitrogen and phosphates.
  • This effluent is introduced via line 43 into the wet heat treatment unit 24.
  • the sludge is treated by wet heat treatment at a temperature between 100 and 350 ° C, for a residence time of between 10 and 180 minutes, and advantageously in the presence of a metal catalyst such as copper or iron in the case where the wet heat treatment is a wet oxidation.
  • the implementation of this wet heat treatment under such conditions promotes the formation of a large amount of AGV.
  • the effluents leaving the wet heat treatment zone 24 then contain AGVs, ammoniacal nitrogen and phosphates. These effluents are introduced via line 25 into the dehydrator 26.
  • Dehydrated mineral matter is removed from the dehydrator 26 via line 27 while a dehydration juice is extracted through the channel 28.
  • This dehydration juice contains AGV, ammonia nitrogen and phosphates. It is introduced into the anaerobic biological treatment zone 41.
  • An anaerobic environment is maintained in the biological treatment zone 41 and concentrated sludge containing PAO is conveyed Since the decanter 17.
  • the development and activity of a dephosphating biomass PAO is promoted. Under anaerobic conditions, this biomass consumes and stores as PHA the AGV contained in the water to be treated and releases phosphates.
  • the water enriched with phosphates is then conveyed via line 44 into the biological treatment zone 13 and then into the treatment zone 14 where the phosphates are over-assimilated by the PAOs and thus slaughtered with wastewater.
  • the anaerobic digestion step may not be implemented.
  • the installation according to this fourth embodiment differs from that according to the third embodiment in that the output of the anaerobic biological treatment zone 41 is connected by a pipe 50 to the inlet of liquid separation means.
  • solid which in this embodiment comprise a decanter 51.
  • the decanter 51 comprises a first outlet which is connected to a pipe for extracting a settled effluent 52, and a second outlet which is connected to a pipe for extracting a more dense effluent 53.
  • Line 53 opens into the biological treatment zone under anoxia 13.
  • Line 52 opens at the inlet of a biological ammonia nitrogen treatment unit that consumes little organic carbon, which in this embodiment is a nitritation / denitration or nitritation / anammox treatment unit.
  • the biological ammonia nitrogen treatment unit 54 comprises an outlet which is connected to a pipe 55 which opens into the supply line 40.
  • a variant of this embodiment may not implement an anaerobic digester 30.
  • Such a method differs from the one implementing an installation according to FIG. 3 because the effluents coming from the biological treatment zone 41 are introduced via the pipe 50 into the decanter 51.
  • a decanted effluent is extracted overflow from the decanter 51 via the pipe 52, and a more dense effluent is extracted underflow via the pipe 53.
  • This denser effluent is recirculated via the pipe 53 in the biological treatment zone 13.
  • Decanted effluent is introduced via line 52 into the biological treatment zone of ammoniacal nitrogen that consumes little organic carbon 54. It undergoes nitritation / denitration or nitritation / anammox.
  • the effluents rich in phosphates coming from the biological treatment zone of ammoniacal nitrogen 54 are introduced via line 55 into the supply line 40.
  • the installation according to this fifth embodiment is distinguished from that according to the fourth embodiment insofar as the extraction line of a decanted effluent 52 opens into a treatment unit by precipitation of phosphates 60.
  • This unit of treatment phosphorus by mineral precipitation can be a crystallizer or any other type of process to precipitate phosphates in the form of valuable minerals such as struvite, apatite or others.
  • the precipitation treatment unit 60 comprises an outlet which is connected by a pipe 61 to the inlet of the ammoniacal nitrogen treatment unit 54, and a pipe (not shown) for extraction of a phase denser containing precipitated phosphorus in the form of struvite or other for valorization.
  • a variant of this embodiment could not implement an anaerobic digester 30.
  • Such a method is distinguished from that using an installation according to FIG. 4 because the effluents coming from the settling tank 51 are introduced via line 52 into the precipitation treatment unit 60.
  • the phosphates contained in the effluents introduced inside the unit 60 are precipitated.
  • the advantage of this configuration is to allow recovery of phosphates and ensure recovery later.
  • An effluent containing ammoniacal nitrogen is then extracted from unit 60 and introduced via line 61 into the biological treatment zone of ammonia nitrogen 54. It undergoes nitritation / denitration or nitritation / anammox. The effluent is thus depleted in ammoniacal nitrogen.
  • the effluent from the treatment zone 54 is recirculated via the pipe 55 into the supply line 40.
  • the technique according to the invention makes it possible to optimize a wet heat treatment so as to promote the formation of AGV.

Landscapes

  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Biodiversity & Conservation Biology (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Hydrology & Water Resources (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Microbiology (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Molecular Biology (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Treatment Of Sludge (AREA)
  • Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)

Abstract

L'invention concerne un procédé de traitement d'un effluent à traiter en vue d'en abattre la teneur en phosphates, ledit procédé comprenant une étape de traitement biologique sous anoxie dudit effluent à traiter produisant un premier effluent, une étape de traitement biologique sous aérobie dudit premier effluent produisant un deuxième effluent, une étape de recirculation d'au moins une partie dudit deuxième effluent à l'entrée de ladite étape de traitement biologique sous anoxie, une étape de séparation liquide/solide d'au moins une partie dudit deuxième effluent produisant un effluent traité et un premier effluent plus dense, un étape de production d'acides gras volatils comprenant un traitement thermique en voie humide à une température comprise entre 100 et 350 °C, pendant un temps de séjour compris entre 10 et 180 minutes d'au moins une partie dudit premier effluent plus dense, une étape de traitement biologique sous anaérobie d'au moins une partie de l'effluent provenant de ladite étape de traitement thermique en voie humide, et une étape de recirculation d'au moins une partie de l'effluent provenant de ladite étape de traitement biologique sous anaérobie à l'entrée de ladite étape de traitement biologique sous anoxie. L'invention concerne également une installation pour la mise en oeuvre de ce procédé.

Description

Procédé de traitement d'un effluent en vue d'en abattre la teneur en phosphates comprenant une étape de traitement thermique en voie humide optimisé, et installation correspondante
1. Domaine de l'invention
Le domaine de l'invention est celui des procédés et installations de traitement d'effluents par voie biologique et des boues d'épuration obtenues par le traitement biologique des effluents.
L'invention concerne notamment les procédés de traitement d'eaux usées en vue d'en abattre la teneur en phosphates.
2. Art antérieur
Depuis de nombreuses années, des techniques de traitement des eaux usées, par exemple des eaux usées municipales, ont été développées et mises en œuvre dans le but de rejeter dans le milieu naturel des eaux usées assainies.
Ces traitements ont notamment pour but d'abattre la teneur en nutriments, essentiellement l'azote et le phosphore, des eaux usées avant leur largage dans la nature.
Au rang des techniques mises en œuvre dans ce dessein figurent les traitements par voie biologique qui consistent à mettre en contact les eaux à traiter avec des microorganismes qui utilisent le carbone, l'azote et le phosphore pour se développer en éliminant ces éléments des eaux usées à traiter.
Une technique dénommée déphosphatation biologique a ainsi été mise au point pour abattre la teneur en phosphates d'eaux usées.
Cette technique consiste premièrement à maintenir sous anaérobie les eaux usées. On y promeut ainsi le développement de microorganismes PAO (pour Polyphosphate-Accumulating Organims en langue anglaise) qui consomment dans ces conditions des Acides Gras Volatils (AGV) pour stocker du carbone sous forme de polymère et relarguent des phosphates dans l' effluent. Les AGV principalement utilisés par les PAO pour réaliser la déphosphatation biologique sont les AGV à courte chaîne carbonée tels que l'acétate et le propionate. Les polymères stockés par les PAO sont des PolyHydroxylAlkanoate dit PHA. Cet effluent enrichi en phosphates est ensuite acheminé vers une zone aérée afin que les microorganismes PAO puissent consommer les phosphates précédemment relargués en utilisant le carbone précédemment stocké dans les PAO sous forme de polymères PHA. Pendant cette phase, les PAO consomment davantage de phosphates qu'ils n'en relarguent en conditions anaérobie. Il est ainsi possible d'abattre de manière importante la quantité de phosphates présents dans l'eau à traiter. L'effluent ainsi traité est envoyé vers un séparateur liquide/solide d'où sont extraits un effluent traité et un effluent plus dense, en l'occurrence des boues. Cet effluent plus dense est en partie recyclé à l'entrée de la zone anaérobie et en partie extrait du système de traitement des eaux.
Cette technique de déphosphatation biologique est intéressante dans la mesure où elle peut permettre d'abattre de manière importante la teneur en phosphates d'eaux usées. Elle présente toutefois des inconvénients.
3. Inconvénients de l'art antérieur
Afin d'obtenir un abattement élevé de la teneur en phosphates de l'effluent à traiter, les PAO doivent préalablement consommer une quantité importante d' AGV afin de constituer un stock suffisamment élevé de PHA en phase anaérobie pour pouvoir sur-assimiler les phosphates lors de la phase aérée suivante, c'est-à-dire assimiler d'avantage de phosphates qu'elles n'en relarguent préalablement, et ainsi pouvoir assurer un abattement important de phosphates.
Toutefois, les eaux usées municipales contiennent généralement une quantité trop faible d'AGV en sorte que la mise en œuvre d'une déphosphatation biologique permet d'éliminer une quantité limitée de phosphates et donc ne permet pas d'éliminer autant de phosphates que cela est souhaité.
Pour palier ce manque, il est nécessaire de mettre en œuvre des traitements physico-chimiques complémentaires pour éliminer les phosphates. On injecte alors bien souvent dans l' effluent à traiter des réactifs, notamment des sels métalliques (chlorure ferrique ou sulfate d'aluminium de préférence), de manière à précipiter les phosphates et assurer un traitement satisfaisant. Le recours à l'utilisation de tels réactifs, s'il présente l'avantage de permettre d' abattre de manière convenable les phosphates, présente néanmoins l'inconvénient de représenter un poste de coût important, d'augmenter la quantité de boues formées au cours du traitement des eaux et d'avoir un impact environnemental négatif en terme d'empreinte carbone.
D'autres solutions ont été mises en œuvre pour permettre d'abattre de manière convenable les phosphates présents dans les eaux à traiter. Il est par exemple connu de mettre en œuvre une zone de contact anaérobie dans laquelle l'effluent à traiter est préalablement introduit de manière à produire des AGV par fermentation du carbone présent dans l' eau brute. Il est également connu de mettre en œuvre des moyens pour fermenter les boues provenant de la filière de traitement des eaux dans le but de produire des AGV ensuite envoyés dans la zone anaérobie pour l'activité biologique des PAO.
La mise en œuvre de ces techniques permet effectivement d'introduire davantage d'AGV dans les effluents à traiter, et ainsi de promouvoir le développement des PAO et l'abattement des phosphates.
Ces techniques présentent néanmoins l'inconvénient d'impliquer la mise en œuvre de moyens techniques supplémentaires volumineux et coûteux uniquement dédiés à la production d'AGV et à améliorer l'abattement des phosphates sans par ailleurs produire aucun autre effet bénéfique dans le traitement de 1 ' effluent à traiter.
4. Objectifs de l'invention
L'invention a notamment pour objectif de pallier ces inconvénients de l'art antérieur.
Plus précisément, un objectif de l'invention est de fournir, dans au moins un mode de réalisation, une technique de traitement d' eau qui permette d'améliorer l'abattement des phosphates par voie biologique tout en améliorant le processus global de traitement d'eau sur au moins un autre plan.
Notamment, l'invention poursuit l'objectif de fournir, dans au moins un mode de réalisation, une telle technique qui permette de produire une grande quantité d'AGV pour améliorer l'abattement des phosphates par voie biologique tout en améliorant le processus global de traitement d'eau sur au moins un autre plan.
L'invention a encore pour objectif, dans au moins un mode de réalisation, de procurer une telle technique qui contribue à réduire voir à supprimer la consommation en réactifs normalement utilisés pour éliminer par voie physicochimique les phosphates d'une eau à traiter, tout en conservant les mêmes performances de traitement.
L'invention vise également à procurer, dans au moins un mode de réalisation, une telle technique qui permette de réduire la quantité de boues générées par le traitement d' eau.
L'invention vise également à procurer, dans au moins un mode de réalisation, une telle technique qui permette de traiter les boues générées par le traitement d'eau afin d'en réduire fortement le volume final.
Un autre objectif de l'invention est de fournir, dans au moins un mode de réalisation, une telle technique qui soit fiable et/ou relativement économique et/ou simple à mettre en œuvre et/ou puisse être mise en œuvre dans un encombrement limité.
5. Exposé de l'invention
Ces objectifs, ainsi que d'autres qui apparaîtront par la suite, sont atteints à l'aide d'un procédé de traitement d'un effluent à traiter en vue d'en abattre la teneur en phosphates, ledit procédé comprenant une étape de traitement biologique sous anoxie dudit effluent à traiter produisant un premier effluent, une étape de traitement biologique sous aérobie dudit premier effluent produisant un deuxième effluent, une étape de recirculation d'au moins une partie dudit deuxième effluent à l'entrée de ladite étape de traitement biologique sous anoxie, une étape de séparation liquide/solide d'au moins une partie dudit deuxième effluent produisant un effluent traité et un premier effluent plus dense, une étape de production d'acides gras volatils comprenant un traitement thermique en voie humide à une température comprise entre 100 et 350 °C, pendant un temps de séj our compris entre 10 et 180 minutes d' au moins une partie dudit premier effluent plus dense, une étape de traitement biologique sous anaérobie d'au moins une partie de effluent provenant de ladite étape traitement thermique en voie humide, et une étape de recirculation d'au moins une partie de effluent provenant de ladite étape de traitement biologique sous anaérobie à l'entrée de ladite étape de traitement biologique sous anoxie.
Au sens de l'invention, le traitement thermique en voie humide peut inclure ou non une injection d'oxygène. Le traitement thermique en voie humide peut être plus particulièrement une Oxydation par Voie Humide (OVH) avec injection d'oxygène qui est une oxydation poussée de la matière organique contenue dans des solutions présentant une forte concentration de matières organiques peu ou non biodégradables. Cette Oxydation par Voie Humide a principalement été mise en oeuvre dans le cadre du traitement des effluents industriels et consiste à mettre en contact un gaz oxydant avec ladite solution à une température élevée tout en maintenant la solution à l'état liquide. Dans ce but, les conditions de mise en oeuvre d'un tel procédé sont classiquement comprises, pour la pression, entre environ 1 et environ 160 bar, pour la température entre environ 100 °C et environ 350 °C. Le traitement thermique en voie humide peut également être une Hydrolyse Thermique (HT) sans injection d'oxygène qui permet de solubiliser une partie des matières organiques particulaires contenues dans les boues et ainsi réduire la quantité de matières organiques particulaires à évacuer. Dans ce but, les conditions de mise en oeuvre d'un tel procédé sont classiquement comprises, pour la pression, entre environ 1 et environ 160 bar, pour la température entre environ 100 °C et environ 350 °C.
Ainsi, l'invention repose sur une approche tout à fait originale qui consiste à mettre en œuvre un traitement thermique en voie humide de boues produites au cours du traitement biologique d'eaux usées, dans des conditions de température et selon un temps de séjour choisis de façon à y promouvoir la production d' AGV.
Les inventeurs ont en effet constaté que le fait de mettre en œuvre un traitement thermique en voie humide dans les plages de température et de temps de séjour revendiquées conduisait à la formation d'une quantité très importante d'AGV.
Il est ainsi possible de maîtriser de manière optimisée le déroulement du traitement thermique en voie humide de manière à produire des AGV en grande quantité et de contrôler la composition des AGV produits en privilégiant les AGV utilisés au cours de la déphosp hatation biologique, à savoir notamment l'acétate et le propionate. Ceci est particulièrement intéressant dans le cas des traitements d'eaux impliquant une élimination par voie biologique des phosphates qui nécessitent l'apport d'AGV de types acétate et propionate pour être mise en œuvre de mani ère effi cace .
Les boues produites par le traitement biologique d'eaux usées sont ainsi traitées par le traitement thermique en voie humide dans ces conditions particulières de façon à produire un effluent contenant une grande quantité d'AGV, de préférence sous forme d'acétate et propionate utilisés préférentiellement par les micro-organismes responsables de la déphosphatation biologique.
Cet effluent est ensuite introduit dans une zone de traitement biologique sous anaérobie dans laquelle le développement de PAO est très largement promu et où les phosphates sont relargués dans l'eau (étape de « déstockage »). Une très grande quantité de phosphates, supérieure à celle relarguée dans l'étape anaérobie, sera alors consommée par ces PAO ultérieurement (étape de « sur-assimilation ») lorsqu'elles seront placées sous aérobie au cours d'une phase de traitement biologique ultérieur.
Cette technique permet non seulement d'améliorer l'abattement des phosphates sans nécessiter l' emploi de réactif chimique ou à tout le moins en limitant la consommation de réactifs nécessaire à l'élimination des phosphates le cas échéant lors d'un traitement physico-chimique complémentaire. Elle permet également de réduire la quantité de boues en sortie du traitement biologique des eaux, la production de boues physico-chimiques étant moindre voir nulle du fait de la non utilisation ou moindre consommation de réactifs chimiques. Elle permet enfin de traiter les boues générées par le traitement d' eau afin de réduire fortement leur volume final et de former des AGV.
La technique selon l'invention conduit donc à mettre en œuvre des moyens complémentaires permettant à la fois de produire les AGV préférentiellement utilisés par les PAO (tels que acétate et propionate) lors de la déphosphatation biologique, de réduire la quantité de réactifs nécessaires le cas échéant lors du traitement physico-chimique complémentaire de déphosphatation et la quantité de boues physico-chimiques produites par l'utilisation de ces réactifs, et de réduire la quantité globales de boues générée par le traitement biologique grâce au traitement thermique en voie humide.
De manière préférentielle, ladite étape de traitement thermique en voie humide est menée à une température comprise entre 150 et 300 °C.
De manière préférentielle, ladite étape de traitement thermique en voie humide est menée pendant un temps de séjour compris entre 20 et 90 minutes.
De telles valeurs de température et de temps de séj our favorisent la production d' AGV par traitement thermique en voie humide, essentiellement sous forme d'acétate et propionate, formes préférentiellement utilisées lors de la déphosphatation biologique.
Selon une caractéristique avantageuse, ladite étape de traitement thermique en voie humide comprend une oxydation par voie humide, celle-ci étant optionnellement menée en présence d'un catalyseur métallique, tel que par exemple le cuivre ou le fer, de manière non limitative.
La mise en œuvre de catalyseurs peut permettre, dans certaines conditions de température et temps de séjour et selon le type de boues, la formation d'AGV au cours de l' oxydation par voie humide utilisables par la déphosphatation biologique.
Selon un mode de réalisation avantageux, un procédé selon l'invention comprend une étape de traitement biologique sous anaérobie dudit effluent à traiter préalablement à ladite étape de traitement biologique anoxique.
Selon un autre mode de réalisation avantageux, un procédé selon l'invention comprend une étape d'acheminement directe dudit effluent à traiter à ladite étape de traitement biologique sous anoxie.
Dans ce cas, l'eau à traiter ne subit pas d'étape de traitement biologique sous anaérobie préalablement à l'étape de traitement biologique anoxique. Ceci permet de réduire la taille du bassin anaérobie mis en œuvre pour assurer le traitement biologique sous anaérobie.
Selon un mode de réalisation particulier, ladite étape de traitement thermique en voie humide est précédée d'une étape de digestion anaérobie.
Cette mise en œuvre permet de produire du biogaz en dégradant en partie les boues formées au cours du traitement biologique des eaux. La mise en œuvre d'une telle étape de digestion anaérobie préalablement à l'étape de traitement thermique en voie humide permet d'abattre en partie les matières volatiles contenues dans les boues d'épuration séparées de l'eau traitée pendant la séparation liquide/solide. Ceci permet d'une part de réduire la taille de l'installation de traitement thermique en voie humide qui est liée à la quantité de matières volatiles à traiter et d'autre part, dans le cas où le traitement thermique en voie humide est une oxydation en voie humide, de diminuer la quantité d'oxygène ou d'air utilisé (l'oxygène ou l'air étant injecté proportionnellement à la quantité de matières volatiles dans la boue) et donc les coûts d'approvisionnement et/ou d'injection de l'oxygène ou de l'air.
Selon un mode de réalisation particulier, ladite étape de traitement biologique sous anaérobie est suivie d'une étape de séparation liquide/solide produisant un deuxième effluent clarifié et un deuxième effluent plus dense, ledit deuxième effluent plus dense étant recirculé à l'entrée de ladite étape de traitement biologique sous anoxie, ledit procédé comprenant en outre une étape d'abattement biologique de l'azote ammoniacal d'au moins une partie dudit deuxième effluent clarifié et une étape de recirculation de effluent provenant de ladite étape d'abattement biologique de l'azote ammoniacal à l'entrée de ladite étape de traitement biologique anoxie.
L'étape d'abattement biologique de l'azote ammoniacal sera de manière préférentielle peu consommatrice de carbone organique comme les traitements de type nitritation/denitritation ou nitritation/anammox.
Un procédé de type nitritation/denitritation consiste à introduire une eau à traiter dans un réacteur biologique à l'intérieur duquel sont mises en œuvre des phases aérées et des phases anoxiques sous des conditions opérationnelles assurant une pression sélective pour le développement des bactéries AOB (Ammonia Oxidizing Bacteria) au détriment des bactéries NOB (Nitrite Oxidizing Bacteria). Ces conditions opérationnelles peuvent être une concentration élevée en ammonium (NH4 +), une faible concentration en oxygène dissous durant les phases aérées, une température supérieure à 28°C, un faible âge de boues ou plusieurs conditions opérationnelles combinées. Au cours des phases aérées, le développement préférentiellement de bactéries de type AOB, au détriment des bactéries NOB, permet d'oxyder l'azote ammoniacal (NH4 +) pour former des nitrites (N02 "). La production de nitrates à partir des nitrites par la biomasse NOB se trouve ainsi limitée.
Au cours des phases anoxiques, la biomasse hétérotrophe est essentiellement dévolue à la transformation des nitrites en azote moléculaire, la teneur en nitrates étant faible.
Un procédé de type nitritation/anammox consiste à introduire une eau à traiter dans un réacteur biologique à l'intérieur duquel sont mises en œuvre des phases aérées et des phases anoxies, éventuellement simultanément lorsque la concentration en oxygène dissous est faible, en minimisant la formation de nitrates par des conditions opérationnelles sélectives et en mettant en œuvre une biomasse spécifique dite biomasse « anammox ».
Au cours des phases aérées, la mise en œuvre des mêmes conditions opérationnelles que celles décrites précédemment pour le procédéde type nitritation/dénitritation permet de sélectionner des bactéries AOB au détriment des bactéries NOB et de minimiser la production de nitrates à partir des nitrites par la biomasse NOB. Au cours des phases anoxies, des bactéries de type anammox se développent et agissent sur les ions ammonium et sur les nitrites pour former du diazote (N2) gazeux ainsi qu'une petite quantité de nitrates sans consommer de carbone organique puisqu'il s'agit de bactéries autotrophes, à la différence de la biomasse hétérotrophe responsable de l'étape de dénitritation dans le procédé de type nitritation/dénitritation.
Lorsque l'étape de dénitritation, consistant en la dégradation des nitrites sous forme de diazote (N2) gazeux, implique des bactéries de type anammox, cette étape dite de dénitritation est plus précisément nomméeanammox.
Le deuxième effluent clarifié contient de fortes concentrations en azote ammoniacal mais est appauvri en carbone organique du fait de la précédente étape de traitement biologique sous anaérobie qui a consommée la plus grande partie des AGV produit par le traitement thermique en voie humide. Ce déficit de carbone ne permet donc pas d'éliminer l'azote de ce deuxième effluent clarifié par les procédés classiques de nitrification/dénitrification sans avoir recours a un dosage important en source de carbone externe type méthanol par exemple. Le mélange de ce deuxième effluent clarifié riche en azote ammoniacal et appauvrit en carbone directement avec l'eau à traiter entrante nécessiterait également des apports important en source de carbones externes dans la zone anoxie afin de pouvoir dénitrifier tous les nitrates produits dans la zone aérée lors de la nitrification des fortes quantités d'azote ammoniacal et recyclés dans la zone anoxie. En revanche, la mise en place d'un traitement spécifique de l'azote peu consommateur de carbone de type nitritation/dénitritation ou nitritation/anammox sur au moins une partie de ce deuxième effluent clarifié permet d'éviter ou du moins réduire significativement les apports coûteux en source de carbone externe. De plus, la mise en place de ces traitements biologiques de l'azote peu consommateur de carbone sont facilités par les conditions avantageuses de températures élevées dudit deuxième effluent clarifié ainsi que de concentrations élevées en azote ammoniacal, conditions qui ne sont plus valables après mélange dudit deuxième effluent avec l'eau à traiter. Selon un mode de réalisation particulier, ladite étape d'abattement biologique de l'azote ammoniacal est avantageusement précédée d'une étape de précipitation des phosphates.
La mise en œuvre d'une telle précipitation permet de traiter de manière physicochimique les phosphates rélargués durant l'étape d'anaérobie par exemple en vue de produire de la struvite. La struvite peut être ultérieurement utilisée en tant qu'engrais et les phosphates peuvent ainsi être valorisés. L'étape d'anaérobie permet d'optimiser le relarguage des phosphates, rendant la production de struvite optimale sur l'effluent clarifié. L'effluent dense contenant les boues de déphosphatation biologique recirculées dans la zone anoxie est alors disponible pour sur-assimiler les phosphates contenus dans l'eau à traiter lors de la phase aérée.
Selon une caractéristique avantageuse, ladite étape de traitement thermique en voie humide et/ou ladite étape de digestion sont précédées d'une étape de concentration (ou épaississement).
Dans le cas où une digestion n'est pas mise en œuvre, l'étape de traitement thermique par voie humide pourra être précédée d'une étape de concentration. Dans le cas où une digestion est mise en œuvre, la digestion pourra être précédée d'une étape de concentration, le traitement thermique par voie humide pourra en outre être optionnellement précédé d'une étape de concentration.
Ceci permet de réduire le volume des boues générées par le traitement biologique de l'effluent à traiter et/ou le volume des boues générées par la digestion anaérobie. La taille des équipements mis en œuvre en aval pour traiter ces boues peut ainsi être réduite.
Selon une autre caractéristique avantageuse, ladite étape de traitement thermique en voie humide est suivie d'une étape de déshydratation produisant un jus de déshydratation et des boues résiduelles, ledit jus de déshydratation étant envoyé vers ladite étape de traitement biologique sous anaérobie.
Cette mise en œuvre permet d'une part de réduire le volume des boues résiduelles en phase solide à évacuer du procédé après le traitement thermique en voie humide, et d'autre part d'isoler les AGV en phase liquide dans le jus pour les recycler dans le procédé.
L'invention porte également sur une installation de traitement d'un effluent par la mise en œuvre d'un procédé selon l'une quelconque des variantes décrites précédemment.
Dans une mode de réalisation particulier, une telle installation comprend des moyens d'acheminement d'un effluent à traiter, des moyens de traitement biologique sous anoxie communiquant avec des moyens de traitement biologique sous aérobie, des moyens de recirculation d'au moins une portion du contenu desdits moyens de traitement biologique sous aérobie dans lesdits moyens de traitement biologique sous anoxie, des premiers moyens de séparation liquide/solide d'au moins une partie du contenu desdits moyens de traitement biologique sous aérobie, des moyens de récupération d'un effluent traité provenant desdits premiers moyens de séparation liquide/solide, des moyens d'extraction d'un premier effluent plus dense provenant desdits premiers moyens de séparation liquide/solide, des moyens de traitement thermique en voie humide d'au moins une partie dudit premier effluent plus dense, des moyens de traitement biologique sous anaérobie d'au moins une partie de effluent provenant desdits moyens de traitement thermique en voie humide, des moyens de recirculation d'au moins une partie de effluent provenant desdits moyens de traitement biologique sous anaérobie dans lesdits moyens de traitement biologique sous anoxie, lesdits moyens d'acheminement d'un effluent à traiter débouchant dans lesdits moyens de traitement biologique sous anoxie ou dans lesdits moyens de traitement biologique sous anaérobie.
Dans une variante avantageuse, une installation selon l'invention comprend des moyens de digestion anaérobie en amont desdits moyens de traitement thermique en voie humide.
Dans une autre variante avantageuse, une installation selon l'invention comprend des deuxièmes moyens de séparation liquide/solide de effluent provenant des moyens de traitement biologique sous anaérobie, des moyens de recirculation dans lesdits moyens de traitement biologique sous anoxie d'un deuxième effluent plus dense provenant desdits deuxièmes moyens de séparation liquide/solide, des moyens d'abattement biologique de l'azote ammoniacal d'un effluent provenant desdits deuxième moyens de séparation liquide/solide, des moyens de recirculation d'un effluent provenant desdits moyens d'abattement biologique de l'azote ammoniacal dans lesdits moyens de traitement biologique sous anoxie.
Une installation selon l'invention comprend dans ce cas préférentiellement des moyens de précipitation des phosphates placés en amont desdits moyens d'abattement biologique de l'azote ammoniacal.
Selon une variante avantageuse, lesdits moyens de traitement thermique en voie humide et/ou lesdits moyens de digestion anaérobie sont précédés de moyens de concentration.
Selon une autre variante avantageuse, lesdits moyens de traitement thermique en voie humide sont suivis de moyens de déshydratation produisant un jus de déshydratation, ladite installation comprenant des moyens d'acheminement dudit jus de déshydratation dans lesdits moyens de traitement biologique sous anaérobie.
6. Liste des figures
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description suivante des modes de réalisation préférentiels, donnés à titre de simples exemples illustratifs et non limitatifs, et des dessins annexés, parmi lesquels :
la figure 1 illustre une installation de traitement d'eau selon un premier mode de réalisation de l'invention ;
la figure 2 illustre une installation de traitement d'eau selon un deuxième mode de réalisation de l'invention ;
la figure 3 illustre une installation de traitement d'eau selon un troisième mode de réalisation de l'invention ;
la figure 4 illustre une installation de traitement d'eau selon un quatrième mode de réalisation de l'invention ;
la figure 5 illustre une installation de traitement d'eau selon un cinquième mode de réalisation de l'invention.
7. Description d'un mode de réalisation de l'invention
7.1. Rappel du principe général de l'invention
Le principe général de l'invention consiste à mettre en œuvre un traitement thermique en voie humide, dans des conditions de température et selon un temps de séjour choisis de façon à y promouvoir le développement d'AGV, des boues produites au cours du traitement biologique d'eaux à traiter alternant des phases anoxiques et des phases aérobies. L'effluent riche en AGV subit ensuite une étape de traitement biologique anaérobie au cours duquel les PAO relarguent une quantité importante de phosphates qui sont ensuite sur-assimilés lors du traitement biologique sous aérobie ultérieur.
Il est ainsi possible de maîtriser le déroulement d'un traitement thermique en voie humide de manière à produire des AGV en grande quantité et dans des formes préférentielles (tels qu'acétate et propionate par exemple), lesquels sont introduits dans un procédé de déphosphatation biologique pour améliorer l'abattement des phosphates et limiter l'usage de réactifs chimiques.
7.2. Exemple d'un premier mode de réalisation de l'invention 7.2.1. Installation
On présente, en relation avec la figure 1, un mode de réalisation d'une installation de traitement d'eaux selon l'invention.
Ainsi que cela est représenté sur cette figure 1, une telle installation comprend une canalisation d'amenée d'eaux à traiter 10. Cette canalisation 10 débouche à l'entrée d'une zone de traitement biologique sous anaérobie 11.
Cette zone de traitement biologique sous anaérobie 11 comprend un réacteur biologique à l'intérieur duquel des microorganismes déphosphatant PAO se développent lorsque des conditions d' anaérobie sont maintenues. Cette zone de traitement 11 comprend une sortie qui est reliée au moyen d'une canalisation 12 à l'entrée d'une zone de traitement biologique sous anoxie 13. Cette zone de traitement biologique sous anoxie 13 comprend un réacteur biologique à l'intérieur duquel se développent des microorganismes dénitrifiants lorsque des conditions d'anoxie sont maintenues. Cette zone de traitement biologique sous anoxie 13 comprend une sortie qui est reliée à l'entrée d'une zone de traitement biologique sous aérobie 14.
Cette zone de traitement biologique sous aérobie 14 comprend un réacteur biologique à l'intérieur duquel se développent des microorganismes nitrifiants lorsque des conditions aérobies sont maintenues. Ce réacteur loge des moyens d'aération, comme un diffuseur d'air ou d'oxygène. Cette zone de traitement biologique sous aérobie 14 comprend une première sortie qui est reliée via une canalisation de recirculation 15 à la zone de traitement biologique sous anoxie 13. Elle comprend également une deuxième sortie qui est reliée via une canalisation 16 à l'entrée de moyens de séparation liquide/solide qui comprennent dans ce mode de réalisation un décanteur 17. Les moyens de séparation liquide/solide peuvent également être par exemple des membranes, immergées ou non, des tamis, des filtres connus sous le nom de discfilter.
Le décanteur 17 comprend une surverse à laquelle est reliée une canalisation d'extraction d'effluent traité 29. Il comprend en outre une sousverse à laquelle est reliée une canalisation d'extraction d'effluent plus dense 18, en l'occurrence des boues de décantation.
La canalisation d'extraction 18 est reliée à une canalisation de recirculation 19 qui débouche dans la zone de traitement biologique sous anoxie 13, et à une canalisation de recirculation 20 qui débouche dans la zone de traitement biologique sous anaérobie 11.
La canalisation 18 est également reliée à une canalisation 21 qui débouche à l'entrée d'un concentrateur 22 tel qu'un épaississeur gravitaire ou un épaississeur mécanique comme une centrifugeuse par exemple.
Le concentrateur 22 comprend deux sorties : une sortie de surverses 221 qui revient en tête de la station d'épuration et une sortie d'un effluent concentré 222 qui est reliée via une canalisation 23 à l'entrée d'une unité de traitement thermique en voie humide 24.
L'unité de traitement thermique en voie humide 24 comprend une sortie qui est reliée par une canalisation 25 à l'entrée d'un déshydrateur 26.
Le déshydrateur 26 comprend une sortie de matières déshydratées reliée à une canalisation d'extraction 27. Il comprend également une sortie de jus de déshydratation qui est relié via une canalisation 28 à l'entrée de la zone de traitement biologique sous anaérobie 11.
7.2.2. Procédé
Un exemple de procédé selon l'invention mettant en œuvre une installation décrite en relation avec la figure 1 est à présent décrit.
Un tel procédé consiste à acheminer des eaux à traiter, par exemple des eaux usées municipales, dans la zone de traitement biologique 11 via la canalisation d'amenée 10.
Un environnement anaérobie est maintenu dans la zone de traitement biologique 11. Le développement d'une biomasse déphosphatante PAO y est ainsi promu. Sous anaérobie, cette biomasse consomme et stocke sous forme de PHA les AGV contenus dans les eaux à traiter et relargue des phosphates.
Les eaux enrichies en phosphates sont ensuite acheminées via la canalisation 12 dans la zone de traitement biologique 13.
Un environnement anoxique est maintenu dans la zone de traitement biologique 13. Le développement d'une biomasse dénitrifiante y est ainsi promu. Sous anoxie et en présence d'une source de carbone organique, cette biomasse dégrade en diazote gazeux les nitrates contenus dans les eaux à traiter. Les eaux subissent alors une dénitrification.
Les eaux provenant de la zone de traitement 13 sont ensuite introduites dans la zone de traitement biologique 14.
Un environnement aérobie est maintenu dans la zone de traitement biologique 14. Le développement d'une biomasse nitrifiante y est ainsi promu. Sous aérobie, cette biomasse dégrade en nitrates l'azote ammoniacal contenu dans les eaux à traiter. Les eaux subissent alors une nitrification.
Sous aérobie, les PAO assimilent les phosphates précédemment relargués dans la zone anaérobie 11 et consomment une partie du carbone organique précédemment stocké sous forme de PHA dans la zone anaérobie 11. La quantité de phosphates assimilés par les PAO au cours de la phase sous aérobie est largement plus importante que celle relarguée au cours de la phase sous anaérobie. La quantité de phosphate initialement contenue dans les eaux à traiter est ainsi réduite.
Les eaux de la zone de traitement 14 sont en partie recyclées via la canalisation 15 dans la zone de traitement 13 de façon telle que les nitrates formés lors de la nitrification dans la zone de traitement sous aérobie 14 soient dégradés en diazote par dénitrifi cation dans la zone de traitement sous anoxie 13.
Le reste des eaux de la zone de traitement 14 est acheminé via la canalisation 16 dans le décanteur 17 pour y subir une séparation liquide/solide. Les moyens de séparation liquide/solide peuvent également être par exemple des membranes, immergées ou non, des tamis, des filtres connus sous le nom de discfilter. Des eaux traitées clarifiées sont extraites en surverse du décanteur 17 via la canalisation d'extraction 29. Un effluent plus dense, en l'occurrence constitué de boues biologiques décantées, est extrait en sousverse via la canalisation 18.
Dans ce mode de réalisation, ces boues sont en partie recirculées dans la zone de traitement sous anoxie 13 via la canalisation 19 et/ou dans la zone de traitement sous anaérobie 11 via la canalisation 20. Les boues contenant toutes les espèces de biomasses responsables de la dépollution des eaux usées sont ainsi recirculées et réutilisées.
Le reste de ces boues est acheminé via la canalisation 21 à l'entrée du concentrateur 22.
Les boues concentrées sont évacuées du concentrateur 22 et acheminées via la canalisation 23 dans l'unité de traitement thermique en voie humide 24. Les boues y sont traitées par traitement thermique en voie humide à une température comprise entre 100 et 350°C, pendant un temps de séjour compris entre 10 et 180 minutes, et avantageusement en présence d'un catalyseur métallique tel que du cuivre ou du fer dans le cas où le traitement thermique en voie humide est une oxydation en voie humide,.
La mise en œuvre de ce traitement thermique en voie humide dans de telles conditions promeut la formation d'une grande quantité d' AGV. Les effluents sortants de la zone de traitement thermique en voie humide 24 contiennent alors des AGV, de l'azote ammoniacal et des phosphates. Ces effluents sont introduits via la canalisation 25 dans le déshydrateur 26.
Des matières minérales déshydratées sont extraites du déshydrateur 26 via la canalisation 27 alors qu'un jus de déshydratation en est extrait via la canalisation 28. Ce jus de déshydratation contient des AGV, de l'azote ammoniacal et des phosphates. Il est recirculé dans la zone de traitement biologique sous anaérobie 11.
L'introduction d'une grande quantité d'AGV dans la zone 11 via la canalisation 28 y promeut le développement et l'activité des PAO.
Compte tenu du fait :
que l'élimination des phosphates pendant la phase sous aérobie par les PAO est d'autant plus élevée que le développement des PAO pendant la phase sous anaérobie est importante et facilitée par la présence importante d'AGV, et
que l 'assimilation des phosphates par les PAO pendant la phase sous aérobie est largement plus importante que leur relargage pendant la phase sous anaérobie,
la mise en oeuvre de la technique selon l'invention permet d'abattre de manière importante la concentration en phosphates des eaux usées à traiter sans nécessiter l'emploi de réactifs chimiques déphosphatant, ou a minima en diminuant de manière importante leur emploi. En outre, la technique selon l'invention permet de réduire fortement la quantité de boues formées au cours du traitement des eaux du fait :
que la production de boues physico-chimiques est moindre voir nulle du fait de la non utilisation ou moindre consommation de réactifs chimiques ; - que le traitement thermique en voie humide réduit fortement le volume des boues produites à traiter tout en formant les AGV nécessaires à l'optimisation de la déphosphatation biologique.
7.3. Exemple d'un deuxième mode de réalisation de l'invention
7.3.1. Installation
On présente en relation avec la figure 2, une installation selon un deuxième mode de réalisation.
L'installation illustrée à la figure 2 se distingue de celle qui est illustrée à la figure 1 du fait qu'elle comprend en outre un digesteur anaérobie 30 interposé entre la sortie du concentrateur 22 et l'entrée de l'unité de traitement thermique en voie humide 24 à l'entrée de laquelle il est relié au moyen d'une canalisation 31.
7.3.2. Procédé
Un exemple de procédé selon l'invention mettant en œuvre une installation décrite en relation avec la figure 2 est à présent décrit.
Un tel procédé se distingue de celui décrit précédemment du fait que les boues concentrées provenant du concentrateur 22 sont acheminées via la canalisation 23 dans le digesteur anaérobie 30.
Ces boues y subissent une digestion anaérobie qui conduit à la formation et à l'extraction de biogaz et d'une boue contenant de la matière organique résiduelle, de l'azote ammoniacal et des phosphates. Celle-ci est introduite via la canalisation 3 1 dans la zone de traitement thermique en voie humide 24 à l'intérieur de laquelle la matière organique résiduelle est dégradée pour former des AGV. Le reste du procédé et identique au précédent.
La mise en œuvre de la digestion anaérobie préalablement au traitement thermique en voie humide permet d'abattre en partie les matières volatiles contenues dans les boues d'épuration et procure deux avantages. Ceci permet d'une part de réduire la taille de l'installation de traitement thermique en voie humide qui est liée à la quantité de matières volatiles à traiter et d'autre part, dans le cas où le traitement thermique en voie humide est une oxydation en voie humide de diminuer la quantité d'oxygène ou d'air utilisé (l'oxygène ou l'air étant injecté proportionnellement à la quantité de matières volatiles dans la boue) et donc les coûts d'approvisionnement et/ou d'injection de l'oxygène ou de l'air.
7.4. Exemple d'un troisième mode de réalisation de l'invention
7.4.1. Installation
On présente en relation avec la figure 3, une installation selon un troisième mode de réalisation.
Ainsi que cela est représenté sur cette figure 3, une telle installation comprend une canalisation d'amenée d'eaux à traiter 40. Cette canalisation 40 débouche à l'entrée d'une zone de traitement biologique sous anoxie 13.
Cette zone de traitement biologique sous anoxie 13 comprend un réacteur biologique à l'intérieur duquel sont maintenues des conditions anoxies en sorte que le développement de microorganismes dénitrifiant est promu. Cette zone de traitement biologique sous anoxie 13 comprend une sortie qui est reliée à l'entrée d'une zone de traitement biologique sous aérobie 14.
Cette zone de traitement biologique sous aérobie 14 comprend un réacteur biologique logeant des moyens d'aération comme un diffuseur d' air ou d'oxygène, à l'intérieur duquel sont maintenues des conditions aérobies en sorte que le développement de microorganismes nitrifiant est promu. Cette zone de traitement biologique sous aérobie 14 comprend une première sortie qui est reliée via une canalisation de recirculation 15 à la zone de traitement biologique sous anoxie 13. Elle comprend également une deuxième sortie qui est reliée via une canalisation 16 à l'entrée de moyens de séparation liquide/solide qui comprennent dans ce mode de réalisation un décanteur 17. Les moyens de séparation liquide/solide peuvent également être par exemple des membranes, immergées ou non, des tamis, des filtres connus sous le nom de discfilter. Le décanteur 17 comprend une surverse à laquelle est reliée une canalisation d'extraction d'effluent traité 29. Il comprend en outre une sousverse à laquelle est reliée une canalisation d'extraction d'effluent plus dense 18, en l'occurrence des boues de décantation.
La canali sation d' extraction 1 8 est reliée à une canali sation de recirculation 19 qui débouche dans la zone de traitement biologique sous anoxie 13, et à une canalisation de recirculation 20 qui débouche dans une zone de traitement biologique sous anaérobie 41.
La canalisation 18 est également reliée à une canalisation 21 qui débouche à l'entrée d'un concentrateur 22 tel qu'un épaississeur gravitaire ou un épaississeur mécanique comme une centrifugeuse par exemple.
Le concentrateur 22 comprend deux sorties : une sortie de surverses 221 qui revient en tête de la station d'épuration et une sortie d'un effluent concentré 222 qui est reliée via une canalisation 42 à l'entrée d'un digesteur anaérobie 30.
Le digesteur anaérobie 30 comprend une sortie qui est reliée par une canalisation 43 à l'entrée d'une unité de traitement thermique en voie humide 24.
L'unité de traitement thermique par voie humide 24 comprend une sortie qui est reliée par une canalisation 25 à l'entrée d'un déshydrateur 26.
Le déshydrateur 26 comprend une sortie de matières minérales déshydratées reliée à une canalisation d'extraction 27. Il comprend également une sortie de jus de déshydratation qui est reliée via une canalisation 28 à l'entrée de la zone de traitement biologique sous anaérobie 41.
La zone de traitement biologique sous anaérobie 41 comprend une sortie qui est reliée à une canalisation 44 qui débouche dans la zone de traitement biologique sous anoxie 13.
Une variante de ce mode de réalisation pourra ne pas mettre en œuvre de digesteur anaérobie 30.
7.4.2. Procédé
Un exemple de procédé selon l'invention mettant en œuvre une installation décrite en relation avec la figure 3 est à présent décrit. Un tel procédé consiste à acheminer des eaux à traiter, par exemple des eaux usées municipales dans la zone de traitement biologique 13 via la canalisation d'amenée 40.
Un environnement anoxique est maintenu dans la zone de traitement biologique 13. Le développement d'une biomasse dénitrifiante y est ainsi promu. Sous anoxie, cette biomasse dégrade les nitrates contenus dans les eaux à traiter pour former du diazote gazeux. Les eaux subissent alors une dénitrifi cation.
Les eaux provenant de la zone de traitement 13 sont ensuite introduites dans la zone de traitement biologique 14.
Un environnement aérobie est maintenu dans la zone de traitement biologique 14. Le développement d'une biomasse nitrifiante y est ainsi promu. Sous aérobie, cette biomasse dégrade l'azote ammoniacal contenu dans les eaux à traiter pour former des nitrates. Les eaux subissent alors une nitrifi cation.
Sous aérobie, les PAO assimilent les phosphates en utilisant le carbone organique stocké sous formes de PHA lors de la phase sous anaérobie de la zone de traitement 41. La quantité de phosphates assimilée par les PAO au cours de la phase sous aérobie est largement plus importante que celle relarguée au cours de la phase sous anaérobie ; il y a donc élimination des phosphates de l'eau usée.
Les eaux de la zone de traitement 14 sont en partie recyclée via la canalisation 15 dans la zone de traitement 13 de façon telle que les nitrates formés lors de la nitrification y soient dégradés en diazote par dénitrifi cation.
Le reste des eaux de la zone de traitement 14 est acheminé via la canalisation 16 dans le décanteur 17 pour y subir une séparation liquide/solide. Les moyens de séparation liquide/solide peuvent également être par exemple des membranes, immergées ou non, des tamis, des filtres connus sous le nom de discfilter. Des eaux traitées clarifiées sont extraites en surverse du décanteur 17 via la canalisation d'extraction 29. Un effluent plus dense, en l'occurrence constitué de boues biologiques décantées, est extrait en sousverse via la canalisation 18. Dans ce mode de réalisation, ces boues sont en partie recirculées dans la zone de traitement sous anoxie 14 via la canalisation 19 et/ou dans la zone de traitement sous anaérobie 41 via la canalisation 20. Les boues contenant toutes les espèces de biomasses responsables de la dépollution des eaux usées sont ainsi recirculées et réutilisées.
Le reste de ces boues est acheminé via la canalisation 21 à l'entrée du concentrateur 22.
Les boues concentrées sont évacuées du concentrateur 22 et acheminées via la canalisation 42 dans le digesteur 30 afin d'y subir une digestion anaérobie. Du biogaz est alors extrait du digesteur 30, ainsi qu'un effluent contenant de l'azote ammoniacal et des phosphates.
Cet effluent est introduit via la canalisation 43 dans l'unité de traitement thermique en voie humide 24.
Les boues y sont traitées par traitement thermique en voie humide à une température comprise entre 100 et 350°C, pendant un temps de séjour compris entre 10 et 180 minutes, et avantageusement en présence d'un catalyseur métallique tel que du cuivre ou du fer dans le cas où le traitement thermique en voie humide est une oxydation en voie humide.
La mise en œuvre de ce traitement thermique en voie humide dans de telles conditions promeut la formation d'une grande quantité d' AGV. Les effluents sortants de la zone de traitement thermique en voie humide 24 contiennent alors des AGV, de l'azote ammoniacal et des phosphates. Ces effluents sont introduits via la canalisation 25 dans le déshydrateur 26.
Des matières minérales déshydratées sont extraites du déshydrateur 26 via la canalisation 27 alors qu'un jus de déshydratation en est extrait via la canali sation 28. Ce jus de déshydratation contient des AGV, de l 'azote ammoniacal et des phosphates. Il est introduit dans la zone de traitement biologique sous anaérobie 41.
Un environnement anaérobie est maintenu dans la zone de traitement biologique 41 et des boues concentrées contenant des PAO sont acheminées depuis le décanteur 17. Le développement et l'activité d'une biomasse déphosphatante PAO y est ainsi promu. Sous anaérobie, cette biomasse consomme et stocke sous forme de PHA les AGV contenus dans les eaux à traiter et relargue des phosphates.
Les eaux enrichies en phosphates sont ensuite acheminées via la canalisation 44 dans la zone de traitement biologique 13, puis dans la zone de traitement 14 où les phosphates sont sur-assimilés par les PAO et donc abattus des eaux usées.
Dans une variante, l'étape de digestion anaérobie pourra ne pas être mise en œuvre.
7.5. Exemple d'un quatrième mode de réalisation de l'invention 7.5.1. Installation
On présente en relation avec la figure 4, une installation selon un quatrième mode de réalisation.
L'installation selon ce quatrième mode de réalisation se distingue de celle selon le troisième mode de réalisation dans la mesure où la sortie de la zone de traitement biologique sous anaérobie 41 est reliée par une canalisation 50 à l'entrée de moyens de séparation liquide/solide qui dans ce mode de réalisation comprennent un décanteur 51.
Le décanteur 51 comprend une première sortie qui est reliée à une canalisation d'extraction d'un effluent décanté 52, et une deuxième sortie qui est reliée à une canalisation d'extraction d'un effluent plus dense 53.
La canalisation 53 débouche dans la zone de traitement biologique sous anoxie 13.
La canalisation 52 débouche à l ' entrée d' une unité de traitement biologique de l'azote ammoniacal peu consommatrice de carbone organique 54 qui dans ce mode de réalisation est une unité de traitement par nitritation/dénitritation ou nitritation/anammox. L'unité de traitement biologique de l'azote ammoniacal 54 comprend une sortie qui est reliée à une canalisation 55 qui débouche dans la canalisation d'amenée 40.
Une variante de ce mode de réalisation pourra ne pas mettre en œuvre de digesteur anaérobie 30.
7.5.2. Procédé
Un exemple de procédé selon l'invention mettant en œuvre une installation décrite en relation avec la figure 4 est à présent décrit.
Un tel procédé se distingue de celui mettant en œuvre une installation selon la figure 3 du fait que les effluents provenant de la zone de traitement biologique 41 sont introduits via la canalisation 50 dans le décanteur 51.
Un effluent décanté est extrait en surverse du décanteur 51 via la canalisation 52, et un effluent plus dense en est extrait en sousverse via la canalisation 53. Cet effluent plus dense est recirculé via la canalisation 53 dans la zone de traitement biologique 13. L' effluent décanté est introduit via la canalisation 52 dans la zone de traitement biologique de l'azote ammoniacal peu consommatrice de carbone organique 54. Il y subit une nitritation/dénitritation ou une nitritation/anammox.
Les effluents riches en phosphates provenant de la zone de traitement biologique de l'azote ammoniacal 54 sont introduits via la canalisation 55 dans la canalisation d'amenée 40.
7.6. Exemple d'un cinquième mode de réalisation de l'invention
7.6.1. Installation
On présente en relation avec la figure 5, une installation selon un cinquième mode de réalisation.
L'installation selon ce cinquième mode de réalisation se distingue de celle selon le quatrième mode de réalisation dans la mesure où la canalisation d'extraction d'un effluent décanté 52 débouche dans une unité de traitement par précipitation des phosphates 60. Cette unité de traitement du phosphore par précipitation minérale peut être un cristalliseur ou tout autre type de procédé permettant de précipiter les phosphates sous formes de minéraux valorisables tels que struvite, apatite ou autres.
L'unité de traitement par précipitation 60 comprend une sortie qui est reliée par une canalisation 61 à l'entrée de l'unité de traitement biologique de l'azote ammoniacal 54, et une canalisation (non représentée) d'extraction d'une phase plus dense contenant le phosphore précipité sous forme de struvite ou autre pour valorisation.
Une variante de ce mode de réalisation pourrait ne pas mettre en œuvre de digesteur anaérobie 30.
7.6.2. Procédé
Un exemple de procédé selon l'invention mettant en œuvre une installation décrite en relation avec la figure 5 est à présent décrit.
Un tel procédé se distingue de celui mettant en œuvre une installation selon la figure 4 du fait que les effluents provenant du décanteur 51 sont introduits via la canalisation 52 dans l'unité de traitement par précipitation 60.
Les phosphates contenus dans les effluents introduits à l'intérieur de l'unité 60 sont précipités. L'avantage de cette configuration est de permettre la récupération des phosphates et d'en assurer la valorisation par la suite. Un effluent contenant de l'azote ammoniacal est alors extrait de l'unité 60 et introduit via la canalisation 61 dans la zone de traitement biologique de l'azote ammoniacal 54. Il y subit une nitritation/dénitritation ou une nitritation/anammox. L'effluent y est donc appauvri en azote ammoniacal.
L' effluent provenant de la zone de traitement 54 est recirculé via la canalisation 55 dans la canalisation d'amenée 40.
7.7. Avantages
La technique selon l'invention permet d'optimiser un traitement thermique en voie humide de façon à favoriser la formation d' AGV.
La mise en œuvre de cette technique d'optimisation d'un traitement thermique en voie humide dans un procédé de traitement d'eau incluant une déphosphatation biologique permet d'augmenter l'abattement par voie biologique en phosphates des eaux à traiter tout en réduisant voir en supprimant l'emploi de réactifs chimiques en complément. Ainsi, la nécessité d'un abattement des phosphates par voie physico-chimique est réduite, de même que la formation de boues du fait qu'on évite la génération de boues physico-chimiques liées à l'utilisation de réactifs chimiques pour l'abattement des phosphates. Le volume final de boues est réduit par l'action du traitement thermique en voie humide sur les boues générées par le procédé de traitement biologique. Le cas échéant la production de biogaz est augmentée. La mise en œuvre d'un équipement supplémentaire pour produire des AGV et améliorer la déphosphatation biologique n'est donc pas nécessaire puisque cela est assuré par un équipement remplissant une autre fonction, à savoir le traitement thermique en voie humide qui permet de réduire le volume de boues.

Claims

REVENDICATIONS
1. Procédé de traitement d'un effluent à traiter en vue d'en abattre la teneur en phosphates, ledit procédé comprenant une étape de traitement biologique sous anoxie dudit effluent à traiter produisant un premier effluent, une étape de traitement biologique sous aérobie dudit premier effluent produisant un deuxième effluent, une étape de recirculation d'au moins une partie dudit deuxième effluent à l'entrée de ladite étape de traitement biologique sous anoxie, une étape de séparation liquide/solide d'au moins une partie dudit deuxième effluent produisant un effluent traité et un premier effluent plus dense, un étape de production d'acides gras volatils comprenant un traitement thermique en voie humide à une température comprise entre 100 et 350 °C, pendant un temps de séjour compris entre 10 et 180 minutes d'au moins une partie dudit premier effluent plus dense, une étape de traitement biologique sous anaérobie d'au moins une partie de effluent provenant de ladite étape de traitement thermique en voie humide , et une étape de recirculation d'au moins une partie de effluent provenant de ladite étape de traitement biologique sous anaérobie à l' entrée de ladite étape de traitement biologique sous anoxie.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite étape de traitement thermique en voie humide est menée à une température comprise entre 150 et 300°C.
3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que ladite étape de traitement thermique en voie humide est menée pendant un temps de séj our compris entre 20 et 90 minutes.
4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que ladite étape de traitement thermique en voie humide comprend une oxydation par voie humide et est menée en présence d'un catalyseur métallique.
5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'il comprend une étape de traitement biologique sous anaérobie dudit effluent à traiter préalablement à ladite étape de traitement biologique sous anoxie.
6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'il comprend une étape d'acheminement directe dudit effluent à traiter à ladite étape de traitement biologique sous anoxie.
7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que ladite étape de traitement thermique en voie humide est précédée d'une étape de digestion anaérobie.
8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 6 ou 6 et 7, caractérisé en ce que ladite étape de traitement biologique sous anaérobie est suivie d'une étape de séparation liquide/solideproduisant un deuxième effluent clarifié et un deuxième effluent plus dense, ledit deuxième effluent plus dense étant recirculé à l' entrée de ladite étape de traitement biologique sous anoxie, ledit procédé comprenant en outre une étape de traitement biologique de l'azote ammoniacal d' au moins une partie dudit deuxième effluent clarifié et une étape de recirculation de Γ effluent provenant de ladite étape de traitement biologique de l' azote ammoniacal à l' entrée de ladite étape de traitement biologique sous anoxie.
9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que ladite étape de traitement biologique de l'azote ammoniacal est précédée d'une étape de précipitation des phosphates.
10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que ladite étape de traitement thermique en voie humide et/ou ladite étape de digestion sont précédées d'une étape de concentration.
11. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que ladite étape de traitement thermique en voie humide est suivie d'une étape de déshydratation produisant un jus de déshydratation et des boues résiduelles, ledit jus de déshydratation étant envoyé vers ladite étape de traitement biologique sous anaérobie.
12. Installation de traitement d'un effluent par la mise en œuvre d'un procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens d' acheminement (10, 40) d'un effluent à traiter, des moyens de traitement biologique sous anoxie (13) communiquant avec des moyens de traitement biologique sous aérobie (14), des moyens de recirculation (15) d'au moins une portion du contenu desdits moyens de traitement biologique sous aérobie (14) dans lesdits moyens de traitement biologique sous anoxie (13), des premiers moyens de séparation liquide/solide (17) d'au moins une partie du contenu desdits moyens de traitement biologique sous aérobie (14), des moyens de récupération d'un effluent traité (29) provenant desdits premiers moyens de séparation liquide/solide, des moyens d'extraction d'un premier effluent plus dense (18) provenant desdits premiers moyens de séparation liquide/solide (17), des moyens de traitement thermique en voie humide (24) d'au moins une partie dudit premier effluent plus dense, des moyens de traitement biologique sous anaérobie (11, 41) d'au moins une partie de l'effluent provenant desdits moyens de traitement thermique en voie humide (24), des moyens de recirculation (44, 53) d'au moins une partie de l'effluent provenant desdits moyens de traitement biologique sous anaérobie (11, 41) dans lesdits moyens de traitement biologique sous anoxie (13), lesdits moyens d'acheminement (10, 40) d'un effluent à traiter débouchant dans lesdits moyens de traitement biologique sous anoxie (13) ou dans lesdits moyens de traitement biologique sous anaérobie (11, 41).
13. Installation selon la revendication 12, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens de digestion anaérobie (30) en amont desdits moyens de traitement thermique en voie humide (24).
14. Installation selon la revendication 12 ou 13, caractérisée en ce qu'elle comprend des deuxième moyens de séparation liquide/solide (51) de l'effluent provenant des moyens de traitement biologique sous anaérobie (41), des moyens de recirculation (53) dans lesdits moyens de traitement biologique sous anoxie (13) d'un deuxième effluent plus dense provenant desdits deuxièmes moyens de séparation liquide/solide (51), des moyens de traitement biologique de l'azote ammoniacal (54) d'un effluent provenant desdits deuxième moyens de séparation liquide/solide (51), des moyens de recirculation (55) d'un effluent provenant desdits moyens de traitement biologique de l'azote ammoniacal (54) dans lesdits moyens de traitement biologique sous anoxie (13).
15. Installation selon la revendication 14 caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens de précipitation des phosphates (60) placés en amont desdits moyens de traitement biologique de l'azote ammoniacal (54).
16. Installation selon l'une quelconque des revendications 12 à 15, caractérisée en ce que lesdits moyens de traitement thermique en voie humide (24) et/ou lesdits moyens de digestion anaérobie (30) sont précédés de moyens de concentration.
17. Installation selon l'une quelconque des revendications 12 à 16, caractérisée en ce que lesdits moyens de traitement thermique en voie humide sont suivis de moyens de déshydratation produisant un jus de déshydratation, ladite installation comprenant des moyens d'acheminement (28) dudit jus de déshydratation (26) dans lesdits moyens de traitement biologique sous anaérobie (11, 41).
PCT/EP2013/051469 2012-01-27 2013-01-25 Procédé de traitement d'un effluent en vue d'en abattre la teneur en phosphates comprenant une étape de traitement thermique en voie humide optimisé, et installation correspondante WO2013110776A1 (fr)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP13701273.8A EP2807121A1 (fr) 2012-01-27 2013-01-25 Procédé de traitement d'un effluent en vue d'en abattre la teneur en phosphates comprenant une étape de traitement thermique en voie humide optimisé, et installation correspondante
AU2013213611A AU2013213611A1 (en) 2012-01-27 2013-01-25 Process for treating an effluent for the purpose of bringing down the phosphate content thereof, comprising a step of optimized wet heat treatment, and corresponding equipment
CA 2860583 CA2860583A1 (fr) 2012-01-27 2013-01-25 Procede de traitement d'un effluent en vue d'en abattre la teneur en phosphates comprenant une etape de traitement thermique en voie humide optimise, et installation correspondante
US14/374,625 US20150068976A1 (en) 2012-01-27 2013-01-25 Process for treating an effluent for the purpose of bringing down the phosphate content thereof, comprising a step of optimized wet heat treatment, and corresponding equipment
NZ628208A NZ628208A (en) 2012-01-27 2013-01-25 Process for treating an effluent for the purpose of bringing down the phosphate content thereof, comprising a step of optimized wet heat treatment, and corresponding equipment

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR1250822 2012-01-27
FR1250822A FR2986226B1 (fr) 2012-01-27 2012-01-27 Procede de traitement d'un effluent en vue d'en abattre la teneur en phosphates comprenant une etape de traitement thermique en voie humide optimise, et installation correspondante

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2013110776A1 true WO2013110776A1 (fr) 2013-08-01

Family

ID=47603780

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/EP2013/051469 WO2013110776A1 (fr) 2012-01-27 2013-01-25 Procédé de traitement d'un effluent en vue d'en abattre la teneur en phosphates comprenant une étape de traitement thermique en voie humide optimisé, et installation correspondante

Country Status (7)

Country Link
US (1) US20150068976A1 (fr)
EP (1) EP2807121A1 (fr)
AU (1) AU2013213611A1 (fr)
CA (1) CA2860583A1 (fr)
FR (1) FR2986226B1 (fr)
NZ (1) NZ628208A (fr)
WO (1) WO2013110776A1 (fr)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103896452A (zh) * 2014-03-11 2014-07-02 沈尧坚 生活污水的脱氮处理设备及方法
WO2018036987A1 (fr) 2016-08-22 2018-03-01 Suez International Procede et installation pour recuperer du phosphore sur une station d'epuration avec traitement avance des boues

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102013018833A1 (de) * 2013-11-10 2015-05-13 Binowa Gmbh Verfahren zur Aufbereitung eines aus einem Fermenterreaktor stammenden Reststoffes
JP6491056B2 (ja) * 2015-07-07 2019-03-27 水ｉｎｇ株式会社 窒素除去方法及び窒素除去装置
NL2015286B1 (en) 2015-08-10 2017-02-28 Haskoningdhv Nederland Bv Continuous process for the treatment of wastewater.
KR102642861B1 (ko) 2016-06-29 2024-03-05 킴벌리-클라크 월드와이드, 인크. 구멍을 갖는 흡수 시스템을 구비한 흡수 용품
WO2018136350A1 (fr) * 2017-01-18 2018-07-26 Veolia Water Solutions & Technologies Support Procédé de dé-ammonification de courant principal pour le traitement des eaux usées, éliminant la croissance de bactéries oxydant les nitrites
US20180282189A1 (en) * 2017-03-31 2018-10-04 University Of South Florida Struvite precipitation and microbial fuel cell for recovery of nutrients and energy from digester effluent
CN107010781A (zh) * 2017-04-07 2017-08-04 上海美境环保工程有限公司 高氨氮有机废水的生化处理方法及其工艺系统

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2005230669A (ja) * 2004-02-19 2005-09-02 Hiroyuki Daimon 廃水処理方法、および廃水処理システム
JP2006167545A (ja) * 2004-12-14 2006-06-29 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 下水処理装置及び方法
US20100044306A1 (en) * 2006-08-11 2010-02-25 The University Of British Columbia Method and apparatus using hydrogen peroxide and microwave system for slurries treatment

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2900147B1 (fr) * 2006-04-19 2008-06-27 Otv Sa Procede d'oxydation par voie humide d'effluents chauffes essentiellement par auto-combustibilite, et installation correspondante.
MY168200A (en) * 2009-12-01 2018-10-15 Jinmin Li Method and apparatus for sluge treatment and use thereof in sewage biotreatment

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2005230669A (ja) * 2004-02-19 2005-09-02 Hiroyuki Daimon 廃水処理方法、および廃水処理システム
JP2006167545A (ja) * 2004-12-14 2006-06-29 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 下水処理装置及び方法
US20100044306A1 (en) * 2006-08-11 2010-02-25 The University Of British Columbia Method and apparatus using hydrogen peroxide and microwave system for slurries treatment

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103896452A (zh) * 2014-03-11 2014-07-02 沈尧坚 生活污水的脱氮处理设备及方法
WO2018036987A1 (fr) 2016-08-22 2018-03-01 Suez International Procede et installation pour recuperer du phosphore sur une station d'epuration avec traitement avance des boues
US10773983B2 (en) 2016-08-22 2020-09-15 Suez International Process and facility for recovering phosphorus at a wastewater treatment plant with advanced sludge treatment

Also Published As

Publication number Publication date
US20150068976A1 (en) 2015-03-12
FR2986226B1 (fr) 2014-02-14
AU2013213611A1 (en) 2014-08-28
FR2986226A1 (fr) 2013-08-02
NZ628208A (en) 2016-01-29
CA2860583A1 (fr) 2013-08-01
EP2807121A1 (fr) 2014-12-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2807121A1 (fr) Procédé de traitement d'un effluent en vue d'en abattre la teneur en phosphates comprenant une étape de traitement thermique en voie humide optimisé, et installation correspondante
US11001517B2 (en) Bioreactor for treating sewage and sewage treatment system comprising the same
CN102791641B (zh) 生物净化含铵废水的方法
EP3500533B1 (fr) Procédé et installation pour récupérer du phosphore sur une station d'épuration avec traitement avance des boues
FR2701704A1 (fr) Procédé de traitement des déchets organiques par oxydation.
FR2503690A1 (fr) Procede pour eliminer le phosphore contenu dans des liquides organiques residuaires
RU2652253C2 (ru) Способ биологического удаления азота из сточных вод
CN102603128A (zh) 一种垃圾渗滤液深度处理回用方法
WO2011043989A1 (fr) Nouveaux systèmes et procédés de conversion en énergie de sous-produits gazeux d'épuration des eaux usées
Paul et al. Technical and economical evaluation of a thermal, and two oxidative techniques for the reduction of excess sludge production
WO2019069031A1 (fr) Procédé de traitement biologique de l'azote des effluents par nitritation
Zou et al. Enhancing biological dissolved organic nitrogen removal in landfill leachate wastewater: The role of sodium acetate co-metabolism
WO2009156673A1 (fr) Procede de purification biologique d'une solution aqueuse contenant du perchlorate d'ammonium et eventuellement des nitrates
JP5858763B2 (ja) 窒素含有有機性廃水の処理システム及び処理方法
NL1025346C2 (nl) Een werkwijze voor het behandelen van organisch slib.
KR101828296B1 (ko) 기존 활성슬러지 시설을 단축질소제거공정으로 활용한 오폐수 처리장치
TWI564253B (zh) 廢水處理系統
FR2991678A1 (fr) Procede de traitement et de valorisation de digestat issu de procede de methanisation
EP0498875B1 (fr) Procede et installation d'epuration biologique des eaux residuaires incluant la denitrification
FR2992639A1 (fr) Procede et installation de dephosphatation biologique d'eaux residuaires
EP0634370A1 (fr) Procédé de traitement d'effluents azotés avec des boues comme substrat
KR20120136782A (ko) 폐수 처리 시스템
FR3137377A1 (fr) Systeme de traitement d’une source liquide comprenant de l’ammoniaque et methode associee
FR3135716A1 (fr) Procédé de traitement d’eaux usées avec maximisation de la production de biogaz comprenant une étape d’électro-oxydation
EP2499099A1 (fr) Composition bacterienne pour le traitement des effluents gras contenant du sang.

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 13701273

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2013701273

Country of ref document: EP

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2860583

Country of ref document: CA

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2013213611

Country of ref document: AU

Date of ref document: 20130125

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 14374625

Country of ref document: US