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WO2012147361A1 - 撮像レンズおよび撮像装置 - Google Patents

撮像レンズおよび撮像装置 Download PDF

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Publication number
WO2012147361A1
WO2012147361A1 PCT/JP2012/002901 JP2012002901W WO2012147361A1 WO 2012147361 A1 WO2012147361 A1 WO 2012147361A1 JP 2012002901 W JP2012002901 W JP 2012002901W WO 2012147361 A1 WO2012147361 A1 WO 2012147361A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
lens
curvature
conditional expression
preferable
object side
Prior art date
Application number
PCT/JP2012/002901
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
太郎 浅見
Original Assignee
富士フイルム株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 富士フイルム株式会社 filed Critical 富士フイルム株式会社
Priority to CN201290000467.0U priority Critical patent/CN203519912U/zh
Priority to EP12777237.4A priority patent/EP2703868A4/en
Priority to JP2013511944A priority patent/JP5814351B2/ja
Publication of WO2012147361A1 publication Critical patent/WO2012147361A1/ja
Priority to US14/064,923 priority patent/US9042039B2/en

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Classifications

    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B9/00—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or -
    • G02B9/34—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having four components only
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/001—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras
    • G02B13/0015—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design
    • G02B13/002—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface
    • G02B13/004—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface having four lenses
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/04—Reversed telephoto objectives
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/06—Panoramic objectives; So-called "sky lenses" including panoramic objectives having reflecting surfaces

Definitions

  • the present invention relates to an imaging lens and an imaging apparatus, and more specifically, to an in-vehicle camera, a mobile terminal camera, a monitoring camera, and the like using an imaging element such as a CCD (Charge Coupled Device) or a CMOS (Complementary Metal Oxide Semiconductor).
  • an imaging element such as a CCD (Charge Coupled Device) or a CMOS (Complementary Metal Oxide Semiconductor).
  • the present invention relates to an imaging lens suitable for the imaging, and an imaging device including the imaging lens.
  • image sensors such as CCDs and CMOSs have been greatly reduced in size and pixels.
  • an image pickup apparatus body including these image pickup elements is also downsized, and an image pickup lens mounted thereon is required to be downsized in addition to good optical performance.
  • it is required to be compact and can be configured at low cost, and to have a wide angle and high performance.
  • Patent Documents 1 to 3 describe a four-lens imaging lens including an aspherical lens.
  • the present invention can realize downsizing, cost reduction, wide angle, and high performance, and an imaging lens with no limitation on an imaging element to be used, and an imaging apparatus including the imaging lens Is intended to provide.
  • the first imaging lens of the present invention includes, in order from the object side, a negative first lens, a negative second lens, a plano-convex shape with a convex surface facing the object side, or a positive meniscus shape with a convex surface facing the object side
  • the second imaging lens of the present invention includes, in order from the object side, a negative first lens, A negative biconvex second lens, a plano-convex shape with a convex surface facing the object side, or a positive meniscus third lens with a convex surface facing the object side, and a plano-convex shape or image with a convex surface facing the image side
  • a positive meniscus fourth lens with a convex surface facing the side The following conditional expression (6-1) is satisfied.
  • the third imaging lens of the present invention includes, in order from the object side, a negative first lens, A negative second lens, a plano-convex shape with a convex surface facing the object side, or a positive meniscus third lens with a convex surface facing the object side, and a plano-convex shape with a convex surface facing the image side or a convex surface facing the image side A positive meniscus fourth lens facing
  • conditional expression (7) is satisfied.
  • the fourth imaging lens of the present invention includes, in order from the object side, a negative first lens and a biconcave negative first lens. Two lenses, a plano-convex shape with a convex surface facing the object side, or a positive meniscus third lens with a convex surface facing the object side, and a plano-convex shape with the convex surface facing the image side or a positive surface with the convex surface facing the image side A meniscus fourth lens, The following conditional expression (7-1) is satisfied.
  • conditional expressions (1) to (5), ( 8) to (20), (3-1) to (5-1), (11-1), (12-1), and (12-2) are preferably satisfied.
  • Preferred embodiments include the following conditional expressions (1) to (5), (8) to (20), (3-1) to (5-1), (11-1), (12-1), It may have any one configuration of (12-2), or may have a configuration combining any two or more.
  • the material constituting the third lens is polycarbonate.
  • the imaging device of the present invention is characterized by including at least one of the first to fourth imaging lenses of the present invention described above.
  • the power arrangement in the entire system, the surface shapes of the third lens and the fourth lens, etc. are suitably set, and the conditional expression (6) is satisfied. Therefore, it is possible to achieve downsizing, cost reduction, and widening of the angle, and to correct the curvature of field, spherical aberration, coma aberration and distortion well, and obtain a good image up to the periphery of the imaging area. Therefore, it is possible to realize an imaging lens having high optical performance.
  • the power arrangement in the entire system, the surface shapes of the second lens, the third lens, and the fourth lens are suitably set, and the conditional expression ( 6-1) is satisfied, so that downsizing, cost reduction, and widening of the angle can be achieved, and field curvature, spherical aberration, coma aberration, and distortion are well corrected to the periphery of the imaging region.
  • An imaging lens having high optical performance capable of obtaining a good image can be realized.
  • the third imaging lens of the present invention in a minimum of four lens systems, the power arrangement in the entire system, the surface shapes of the third lens and the fourth lens, etc. are suitably set, and the conditional expression (7) is satisfied. Therefore, it is possible to achieve downsizing, cost reduction, and widening of the angle, and to correct the curvature of field, spherical aberration, coma aberration and distortion well, and obtain a good image up to the periphery of the imaging area. Therefore, it is possible to realize an imaging lens having high optical performance.
  • the fourth imaging lens of the present invention in a minimum of four lens systems, the power arrangement in the entire system, the surface shapes of the second lens, the third lens, and the fourth lens are suitably set, and the conditional expression ( Since 7-1) is satisfied, downsizing, cost reduction, and widening of the angle can be achieved, and field curvature, spherical aberration, coma aberration, and distortion are corrected well to the periphery of the imaging region.
  • An imaging lens having high optical performance capable of obtaining a good image can be realized.
  • the imaging lens of the present invention since the imaging lens of the present invention is provided, it can be configured to be small and inexpensive, has a sufficiently wide angle of view, and can obtain a good image with high resolution using the imaging device. it can.
  • FIG. 1 The figure which shows the structure and optical path of the imaging lens which concerns on one Embodiment of this invention.
  • the figure for demonstrating the surface shape etc. of a 2nd lens Sectional drawing which shows the lens structure of the imaging lens of Example 1 of this invention.
  • Sectional drawing which shows the lens structure of the imaging lens of Example 2 of this invention.
  • Sectional drawing which shows the lens structure of the imaging lens of Example 3 of this invention.
  • Sectional drawing which shows the lens structure of the imaging lens of Example 4 of this invention Sectional drawing which shows the lens structure of the imaging lens of Example 5 of this invention.
  • FIGS. 32A to 32D are graphs showing aberrations of the imaging lens according to Example 1 of the present invention.
  • 33A to 33D are diagrams showing aberrations of the image pickup lens of Example 2 of the present invention.
  • 34 (A) to 34 (D) are graphs showing aberrations of the image pickup lens of Example 3 of the present invention.
  • 35 (A) to 35 (D) are graphs showing aberrations of the imaging lens according to Example 4 of the present invention.
  • 36 (A) to 36 (D) are graphs showing aberrations of the imaging lens according to Example 5 of the present invention.
  • 37A to 37D are aberration diagrams of the imaging lens of Example 6 of the present invention.
  • 38 (A) to 38 (D) are graphs showing aberrations of the imaging lens according to Example 7 of the present invention.
  • 39A to 39D are diagrams showing aberrations of the imaging lens according to the eighth embodiment of the present invention.
  • 40 (A) to 40 (D) are graphs showing aberrations of the imaging lens according to Example 9 of the present invention.
  • 41 (A) to 41 (D) are graphs showing aberrations of the imaging lens according to Example 10 of the present invention.
  • 42 (A) to 42 (D) are graphs showing aberrations of the image pickup lens of Example 11 of the present invention.
  • 43 (A) to 43 (D) are graphs showing aberrations of the image pickup lens of Example 12 of the present invention.
  • 44A to 44D are diagrams showing aberrations of the imaging lens according to the thirteenth embodiment of the present invention.
  • 45A to 45D are aberration diagrams of the imaging lens of Example 14 of the present invention.
  • 46 (A) to 46 (D) are graphs showing aberrations of the image pickup lens of Example 15 of the present invention.
  • 47 (A) to 47 (D) are graphs showing aberrations of the imaging lens according to Example 16 of the present invention.
  • 48 (A) to 48 (D) are graphs showing aberrations of the imaging lens according to Example 17 of the present invention.
  • 49A to 49D are aberration diagrams of the image pickup lens of Example 18 of the present invention.
  • 50A to 50D are aberration diagrams of the imaging lens of Example 19 of the present invention.
  • 51A to 51D are aberration diagrams of the imaging lens of Example 20 of the present invention.
  • 52 (A) to 52 (D) are graphs showing aberrations of the image pickup lens of Example 21 of the present invention.
  • 53A to 53D are graphs showing aberrations of the image pickup lens of Example 22 of the present invention.
  • 54A to 54D are diagrams showing aberrations of the image pickup lens of Example 23 of the present invention.
  • 55 (A) to 55 (D) are graphs showing aberrations of the image pickup lens of Example 24 of the present invention.
  • 56 (A) to 56 (D) are graphs showing aberrations of the image pickup lens of Example 25 of the present invention.
  • 57 (A) to 57 (D) are graphs showing aberrations of the image pickup lens of Example 26 of the present invention.
  • 58 (A) to 58 (D) are graphs showing aberrations of the image pickup lens of Example 27 of the present invention.
  • 59A to 59D are aberration diagrams of the imaging lens of Example 28 of the present invention. The figure for demonstrating arrangement
  • FIG. 1 is a diagram illustrating a configuration and an optical path of an imaging lens 1 according to an embodiment of the present invention.
  • the imaging lens 1 shown in FIG. 1 corresponds to an imaging lens according to Example 3 of the present invention described later.
  • An imaging lens 1 shown in FIG. 1 has the configurations of first and third embodiments of the present invention described below.
  • FIG. 2 is a diagram showing a configuration and an optical path of an imaging lens 1 ′ according to another embodiment of the present invention.
  • An imaging lens 1 ′ shown in FIG. 2 corresponds to an imaging lens according to Example 17 of the present invention described later.
  • the imaging lens 1 ′ shown in FIG. 2 has the configurations of the first to fourth embodiments of the present invention described below.
  • the left side of the figure is the object side
  • the right side is the image side
  • off-axis light beams 3 and 4 at a full field angle 2 ⁇ are also included. It is shown.
  • the imaging element 5 disposed on the image plane Sim including the image point Pim of the imaging lenses 1 and 1 ′ is also illustrated in consideration of the case where the imaging lens 1 is applied to the imaging device. .
  • the image pickup device 5 converts an optical image formed by the image pickup lenses 1 and 1 ′ into an electric signal.
  • a CCD image sensor or a CMOS image sensor can be used.
  • FIG. 2 shows an example in which the parallel plate-like optical member PP that assumes these is arranged between the lens closest to the image side and the image sensor 5 (image plane Sim).
  • the imaging lens according to the first embodiment of the present invention includes, in order from the object side, a negative first lens L1, a negative second lens L2, a plano-convex shape with a convex surface facing the object side, or a convex surface facing the object side. And a positive meniscus fourth lens L4 with a convex surface facing the image side or a positive meniscus fourth lens L4 with the convex surface facing the image side.
  • an aperture stop St is disposed between the third lens L3 and the fourth lens L4. Note that the aperture stop St in FIG. 1 does not indicate the shape or size, but indicates the position on the optical axis Z.
  • This imaging lens is composed of as few as four lenses, so that the cost can be reduced and the total length in the optical axis direction can be reduced.
  • the first lens L1 and the second lens L2, which are two lenses disposed on the object side are both negative lenses, so that it is easy to widen the angle of the entire lens system. Further, by using two negative lenses, correction of each aberration required for the negative lens can be shared by these two lenses, and can be effectively corrected.
  • the positive lens on the image side is also composed of two lenses, the third lens L3 and the fourth lens L4, so that the convergence effect for connecting the image on the image plane and the correction of each aberration required for the positive lens are achieved. These two lenses can be shared and can be corrected effectively.
  • both the third lens L3 and the fourth lens L4 are positive lenses, it is possible to favorably correct curvature of field and spherical aberration.
  • the third lens L3 has a plano-convex shape with the convex surface facing the object side or a positive meniscus shape with the convex surface facing the object side
  • the fourth lens L4 has a plano-convex shape with the convex surface facing the image side or a convex surface facing the image side.
  • the imaging lens according to the first embodiment of the present invention is configured to satisfy the following conditional expression (6).
  • the object-side surface of the fourth lens L4 can be made flat or concave, and the power of the fourth lens L4 can be suppressed from becoming too strong. It becomes easy to lengthen the focus.
  • the lower limit of conditional expression (6) it is possible to prevent the radius of curvature of the image side surface of the fourth lens L4 from becoming too small, and the power of the fourth lens L4 becomes too weak. This makes it easy to suppress the angle at which light rays enter the sensor at the periphery of the image sensor, or it can prevent the curvature radius of the object side surface from becoming too large, and spherical aberration. It becomes easy to correct.
  • the imaging lens according to the second embodiment of the present invention includes, in order from the object side, a negative first lens L1, a biconcave negative second lens L2, and a plano-convex shape with a convex surface facing the object side or A positive meniscus third lens L3 having a convex surface facing the object side and a plano-convex shape having a convex surface facing the image side or a positive meniscus fourth lens L4 having a convex surface facing the image side are provided.
  • This imaging lens is composed of as few as four lenses, so that the cost can be reduced and the total length in the optical axis direction can be reduced.
  • the first lens L1 and the second lens L2, which are two lenses disposed on the object side are both negative lenses, so that it is easy to widen the angle of the entire lens system. Further, by using two negative lenses, correction of each aberration required for the negative lens can be shared by these two lenses, and can be effectively corrected.
  • the positive lens on the image side is also composed of two lenses, the third lens L3 and the fourth lens L4, so that the convergence effect for connecting the image on the image plane and the correction of each aberration required for the positive lens are achieved. These two lenses can be shared and can be corrected effectively.
  • the second lens L2 may have a plano-concave shape.
  • both the third lens L3 and the fourth lens L4 are positive lenses, it is possible to favorably correct curvature of field and spherical aberration.
  • the third lens L3 has a plano-convex shape with the convex surface facing the object side or a positive meniscus shape with the convex surface facing the object side
  • the fourth lens L4 has a plano-convex shape with the convex surface facing the image side or a convex surface facing the image side.
  • the imaging lens according to the second embodiment of the present invention is configured to satisfy the following conditional expression (6-1).
  • the fourth lens L4 can be formed into a plano-convex shape with the convex surface facing the image side or a meniscus shape with the convex surface facing the image side.
  • the curvature and spherical aberration can be corrected satisfactorily.
  • the object-side surface of the fourth lens L4 can be made flat or concave, and the power of the fourth lens can be suppressed from becoming too strong. It becomes easy to lengthen the back focus.
  • the imaging lens according to the third embodiment of the present invention includes, in order from the object side, a negative first lens L1, a negative second lens L2, a plano-convex shape with a convex surface facing the object side, or a convex surface facing the object side. And a positive meniscus fourth lens L4 with a convex surface facing the image side or a positive meniscus fourth lens L4 with the convex surface facing the image side.
  • This imaging lens is composed of as few as four lenses, so that the cost can be reduced and the total length in the optical axis direction can be reduced.
  • the first lens L1 and the second lens L2, which are two lenses disposed on the object side are both negative lenses, so that it is easy to widen the angle of the entire lens system. Further, by using two negative lenses, correction of each aberration required for the negative lens can be shared by these two lenses, and can be effectively corrected.
  • the positive lens on the image side is also composed of two lenses, the third lens L3 and the fourth lens L4, so that the convergence effect for connecting the image on the image plane and the correction of each aberration required for the positive lens are achieved. These two lenses can be shared and can be corrected effectively.
  • both the third lens L3 and the fourth lens L4 are positive lenses, it is possible to favorably correct curvature of field and spherical aberration.
  • the third lens L3 has a plano-convex shape with the convex surface facing the object side or a positive meniscus shape with the convex surface facing the object side
  • the fourth lens L4 has a plano-convex shape with the convex surface facing the image side or a convex surface facing the image side.
  • the imaging lens according to the third embodiment of the present invention is configured to satisfy the following conditional expression (7).
  • R8 radius of curvature of object side surface of fourth lens L4 f: focal length of entire system Satisfying the lower limit of conditional expression (7) facilitates correction of spherical aberration.
  • the imaging lens according to the fourth embodiment of the present invention includes, in order from the object side, a negative first lens L1, a biconcave negative second lens L2, and a plano-convex shape with a convex surface facing the object side or A positive meniscus third lens L3 having a convex surface facing the object side and a plano-convex shape having a convex surface facing the image side or a positive meniscus fourth lens L4 having a convex surface facing the image side are provided.
  • This imaging lens is composed of as few as four lenses, so that the cost can be reduced and the total length in the optical axis direction can be reduced.
  • the first lens L1 and the second lens L2, which are two lenses disposed on the object side are both negative lenses, so that it is easy to widen the angle of the entire lens system. Further, by using two negative lenses, correction of each aberration required for the negative lens can be shared by these two lenses, and can be effectively corrected.
  • the positive lens on the image side is also composed of two lenses, the third lens L3 and the fourth lens L4, so that the convergence effect for connecting the image on the image plane and the correction of each aberration required for the positive lens are achieved. These two lenses can be shared and can be corrected effectively.
  • the second lens L2 may have a plano-concave shape.
  • both the third lens L3 and the fourth lens L4 are positive lenses, it is possible to favorably correct curvature of field and spherical aberration.
  • the third lens L3 has a plano-convex shape with the convex surface facing the object side or a positive meniscus shape with the convex surface facing the object side
  • the fourth lens L4 has a plano-convex shape with the convex surface facing the image side or a convex surface facing the image side.
  • the imaging lens according to the fourth embodiment of the present invention is configured to satisfy the following conditional expression (7-1).
  • the imaging lens according to the first to fourth embodiments may have at least one of the configurations of the other embodiments, or at least one of the preferable configurations of the other embodiments.
  • the imaging lens according to the first embodiment may have the configuration of the second embodiment, and the imaging lens according to the second embodiment is preferably described in the configuration of the first embodiment. It may have a configuration.
  • ⁇ d2 Abbe number with respect to the d-line of the material of the second lens L2
  • ⁇ d3 Abbe number with respect to the d-line of the material of the third lens L3 Satisfying the lower limit of the conditional expression (1) makes it easy to correct the lateral chromatic aberration.
  • Nd2 Refractive index for the d-line of the material of the second lens L2
  • Nd3 Refractive index for the d-line of the material of the third lens L3
  • f focal length of the entire system
  • f2 focal length of the second lens L2 Satisfying the upper limit of the conditional expression (3) makes it easy to increase the power of the second lens L2 and facilitate widening of the angle. It becomes easy to downsize the lens system. If the lower limit of conditional expression (3) is not reached, the power of the second lens L2 becomes too strong, and the light beam is bent sharply by the second lens L2, so that it becomes difficult to correct the distortion or the image. It becomes difficult to correct the surface curvature.
  • the second lens L2 has a negative meniscus shape with a convex surface facing the object side, it is easy to reduce the size of the lens system in the radial direction. Therefore, even if the upper limit is set to 2.7, the size of the lens system in the radial direction is reduced. It becomes easy to reduce the size. If the lower limit of conditional expression (3-1) is not reached, the power of the second lens L2 becomes too strong, and the light beam is bent sharply by the second lens L2, so that it becomes difficult to correct the distortion. Correction of curvature of field becomes difficult. Note that the second lens L2 may have a plano-concave shape.
  • the second lens L2 may have a plano-concave shape.
  • f focal length of the entire system
  • f3 focal length of the third lens L3
  • the second lens L2 By making the second lens L2 into a biconcave shape, widening of the angle is facilitated, and correction of field curvature, distortion, and spherical aberration is facilitated. In addition, since the second lens L2 has a biconcave shape, it becomes easy to correct the curvature of field, so that even when the upper limit is 4.6, the curvature of field can be favorably corrected. If the lower limit of conditional expression (5-1) is not reached, the power of the third lens L3 becomes too strong and the back focus becomes too short. Or, the power of the third lens L3 becomes too strong, and the tolerance of the eccentric manufacturing error becomes too small, and the manufacturing becomes difficult. Note that the second lens L2 may have a plano-concave shape.
  • the lens system becomes large. If the lower limit of conditional expression (9) is not reached, the distance between the lens system and the image sensor becomes too small, making it difficult to insert various filters, cover glasses, etc. between the lens system and the image sensor.
  • the imaging device to be used can be limited. Note that the second lens L2 may have a plano-concave shape.
  • D4 Air distance on the optical axis between the second lens L2 and the third lens L3
  • D5 Center thickness of the third lens L3 f: Focal length of the entire system Widening the angle by making the second lens L2 a biconcave shape This makes it easy to correct field curvature, distortion, and spherical aberration.
  • conditional expression (10) spherical aberration, distortion, and coma aberration are corrected satisfactorily, the back focus can be increased, the angle of view can be increased, and sufficient performance can be obtained.
  • the second lens L2 may have a plano-concave shape.
  • R4 radius of curvature of the image-side surface of the second lens L2 f: focal length of the entire system
  • the second lens L2 has a meniscus lens shape with the convex surface facing the object side, it is preferable that the following conditional expression (11-1) is satisfied.
  • the second lens L2 may be a plano-concave lens.
  • the second lens L2 can be a biconcave lens in which the absolute value of the curvature radius of the object-side surface is smaller than the absolute value of the curvature radius of the image-side surface. Correction is easy.
  • the absolute value of the radius of curvature of the object side surface of the second lens L2 is compared with the absolute value of the radius of curvature of the image side surface of the second lens L2 in the biconcave lens. Therefore, it is easy to reduce the curvature of field, correction of field curvature, coma aberration, and spherical aberration.
  • R1 radius of curvature of the object side surface of the first lens L1 f: focal length of the entire system If the upper limit of the conditional expression (13) is exceeded, the radius of curvature of the object side surface of the first lens L1 increases, and this surface Since the light beam is bent sharply, it becomes difficult to correct the distortion. If the lower limit of conditional expression (13) is not reached, the radius of curvature of the object-side surface of the first lens L1 becomes too small, making it difficult to widen the angle.
  • D3 Center thickness f of the second lens L2: Focal length of the entire system If the upper limit of the conditional expression (15) is exceeded, the lens system becomes large. If the lower limit of conditional expression (15) is not reached, the center thickness of the second lens L2 becomes small, the thickness ratio between the peripheral part and the center part of the second lens L2 becomes large, and molding becomes difficult.
  • R1 radius of curvature L of the object side surface of the first lens L1: distance from the surface vertex of the object side of the first lens L1 to the image plane If the upper limit of the conditional expression (17) is exceeded, the object side of the first lens L1 The radius of curvature of the surface becomes too large, and the light rays are bent sharply on this surface, making it difficult to correct the distortion. If the lower limit of conditional expression (17) is not reached, the total length becomes too long and it becomes difficult to reduce the size, or the radius of curvature of the object side surface of the first lens L1 becomes too small and it is difficult to widen the angle. Become.
  • f focal length of the entire system
  • f123 combined focal length of the first lens L1, the second lens L2, and the third lens L3
  • conditional expression (19) If the lower limit of conditional expression (19) is not reached, the negative power of the first lens L1 and the second lens L2 becomes too strong, making it difficult to correct field curvature, or the positive power of the third lens L3 is weak. Thus, it becomes difficult to correct curvature of field and lateral chromatic aberration.
  • f34 Combined focal length of the third lens L3 and the fourth lens L4 f: Focal length of the entire system If the upper limit of the conditional expression (20) is exceeded, the combined power of the third lens L3 and the fourth lens L4 becomes weak. In addition, it is difficult to correct curvature of field and lateral chromatic aberration, and it is difficult to suppress the incident angle of the light beam to the image sensor. If the lower limit of conditional expression (20) is not reached, the combined power of the third lens L3 and the fourth lens L4 becomes too strong, making it difficult to ensure back focus.
  • conditional expressions satisfy the conditions in which the upper limit is further added or the lower limit or the upper limit is changed as follows. Further, as a preferable aspect, a conditional expression configured by combining a lower limit change value and an upper limit change value described below may be satisfied. Although a preferable example of changing the conditional expression will be described below as an example, the example of changing the conditional expression is not limited to the example described as an expression below, and may be a combination of the changed values described.
  • the change value of the lower limit of conditional expression (1) As the change value of the lower limit of conditional expression (1), 2.3 is preferable, which makes it possible to further enhance the above-described effects. Further, 2.35 is more preferable in order to further enhance the effect. It is preferable to set the upper limit of conditional expression (1), and the upper limit value is preferably 2.8.
  • the upper limit value is more preferably 2.7, and more preferably 2.6.
  • conditional expressions (1-2) to (1-6) are satisfied, for example.
  • the lower limit of conditional expression (2) is preferably 0.10 or more. This further facilitates correction of chromatic aberration and curvature of field. It is preferable to set the upper limit of conditional expression (2), and the upper limit value is preferably 0.16. This makes it easy to increase the refractive index of the second lens L2, so that the distortion is increased along with the widening of the angle. Correction is easy.
  • the upper limit of conditional expression (2) is more preferably 0.14, and even more preferably 0.11.
  • conditional expressions (2-1) to (2-4) are satisfied, for example.
  • conditional expression (3) and conditional expression (3-1) is preferably 1.2, which makes it possible to enhance the above-described effects. In order to further enhance the action and effect, 1.5 is more preferable, 1.7 is further preferable, 1.8 is further more preferable, and 1.9 is still more preferable.
  • the upper limit change value of conditional expression (3) and conditional expression (3-1) is preferably 2.4, which makes it possible to further enhance the above-described effects. In order to further enhance the action and effect, 2.2 is more preferable, 2.19 is further preferable, 2.18 is even more preferable, and 2.15 is even more preferable.
  • conditional expression (4) 1.5 is preferable, and this makes it possible to further enhance the above-described effects.
  • 2 is more preferable, and 2.04 is even more preferable.
  • the upper limit change value of conditional expression (4) is preferably 2.4, which makes it possible to further enhance the above-described effects.
  • 2.2 is more preferable.
  • conditional expressions (4-2) to (4-4) are satisfied, for example.
  • conditional expression (4-1) is preferably 1.5, which makes it possible to further enhance the above-described effects. In order to further enhance the action and effect, 2 is more preferable, and 2.04 is even more preferable.
  • the upper limit change value of conditional expression (4-1) is preferably 2.7, which makes it possible to further enhance the above-described effects. In order to further enhance the action and effect, 2.5 is more preferable, and 2.3 is more preferable.
  • conditional expressions (5-2) to (5-5) are satisfied, for example.
  • conditional expression (6) 1.5 ⁇ f3 / f ⁇ 4.4 (5-2) 1.5 ⁇ f3 / f ⁇ 4.2 (5-3) 1.5 ⁇ f3 / f ⁇ 3.5 (5-4) 2.2 ⁇ f3 / f ⁇ 3.2 (5-5)
  • 0.78 is preferable, and this makes it possible to further enhance the above-described effects. Further, 0.81 is more preferable in order to enhance the effect.
  • the upper limit change value of conditional expression (6) is preferably 0.99, which makes it easier to increase the back focus. In order to further increase the back focus, 0.95 is more preferable.
  • the change value of the lower limit of conditional expression (6-1) is preferably 0.65, which makes it possible to further enhance the above-described effects. Furthermore, 0.7 is more preferable in order to enhance the effect.
  • the upper limit change value of conditional expression (6-1) is preferably 0.99, which makes it easier to increase the back focus. In order to further increase the back focus, 0.95 is more preferable.
  • the change value of the lower limit of conditional expression (7) 7 is preferable, and this makes it possible to further enhance the above-described effects. In order to further enhance the action and effect, 10 is more preferable, 15 is more preferable, and 20 is even more preferable. It is preferable to set the upper limit of conditional expression (7).
  • the upper limit value of conditional expression (7) is preferably 10,000, and satisfying this facilitates correction of field curvature and coma. In order to facilitate correction of field curvature and coma, the upper limit is more preferably 1000, and even more preferably 500.
  • conditional expressions (7-2) to (7-5) are satisfied, for example.
  • conditional expression (7-5) As the change value of the lower limit of conditional expression (7-1), 5 is preferable, which makes it possible to further enhance the above-described effects. In order to further enhance the effect, 6 is more preferable, and 6.5 is more preferable. It is preferable to set the upper limit of conditional expression (7-1).
  • the upper limit value of conditional expression (7-1) is preferably 10,000, which facilitates correction of field curvature and coma. Furthermore, in order to facilitate correction of field curvature and coma, 1000 is more preferable, and 500 is more preferable.
  • conditional expressions (7-6) to (7-9) are satisfied, for example.
  • conditional expression (8) As a change value of the lower limit of conditional expression (8), 9 is preferable, and this makes it possible to further enhance the above-described effects. In order to further enhance the action and effect, 10 is more preferable, and 10.5 is even more preferable. As an upper limit change value of conditional expression (8), 13.8 is preferable, and this makes it possible to further enhance the above-described effects. In order to further enhance the action and effect, 13.5 is more preferable, 13 is more preferable, and 12 is even more preferable.
  • conditional expressions (8-1) to (8-4) are satisfied, for example.
  • conditional expression (9) 9.0 ⁇ L / f ⁇ 13.8 (8-1) 9.0 ⁇ L / f ⁇ 13.5 (8-2) 10 ⁇ L / f ⁇ 13 (8-3) 10.5 ⁇ L / f ⁇ 12 (8-4)
  • the upper limit change value of conditional expression (9) is preferably 2.8, which makes it possible to further enhance the above-described effects. In order to further enhance the action and effect, 2.5 is more preferable, and 2.35 is further preferable.
  • conditional expressions (9-1) to (9-3) are satisfied, for example.
  • conditional expressions (10-1) to (10-3) are satisfied, for example.
  • conditional expression (11-1) It is preferable to set a lower limit value in conditional expression (11-1), and the lower limit value is preferably 0.1, which facilitates correction of field curvature. Further, in order to facilitate correction of field curvature, 0.5 is more preferable, 0.7 is more preferable, and 0.8 is more preferable.
  • the change value of the upper limit of conditional expression (11-1) is preferably 1.2, which makes it possible to further enhance the above-described effects. In order to further enhance the effect, 1.1 is more preferable, and 1 is more preferable.
  • conditional expressions (11-7) to (11-10) are satisfied, for example.
  • the change value of the lower limit of conditional expression (12) is preferably ⁇ 30, and this makes it possible to further enhance the above-described effects.
  • ⁇ 20 is more preferable, ⁇ 10 is further preferable, and ⁇ 8 is even more preferable.
  • 0.82 is preferable, and it becomes possible to raise said effect more.
  • 0.8 is more preferable, and 1 is more preferable.
  • conditional expressions (12-3) to (12-6) are satisfied, for example.
  • the change value of the upper limit of conditional expression (12-1) is preferably -1.1. This makes the radius of curvature of the image side surface too large or the radius of curvature of the object side surface becomes too small. Can be easily suppressed, and correction of field curvature and distortion is facilitated. In order to further enhance the action and effect, -1.5 is more preferable, and -2.0 is more preferable.
  • the change value of the lower limit of the conditional expression (12-1) can be considered in the same way as the conditional expression (12).
  • conditional expressions (12-7) to (12-8) are satisfied, for example.
  • conditional expression (12-2) is preferably 0.3, which makes it possible to further enhance the above-described effects. In order to further enhance the action and effect, 0.5 is more preferable, and 0.7 is more preferable.
  • the upper limit change value of conditional expression (12-2) can be considered in the same manner as conditional expression (12).
  • conditional expressions (12-9) to (12-10) are satisfied, for example.
  • conditional expression (13) As a change value of the lower limit of conditional expression (13), 10 is preferable, and this makes it possible to further enhance the above-described effects. In order to further enhance the action and effect, 12 is more preferable, and 13 is more preferable.
  • the upper limit change value of conditional expression (13) is preferably 35, which makes it possible to further enhance the above-described effects. In order to further enhance the action and effect, 30 is more preferable, and 26 is more preferable.
  • the change value of the lower limit of conditional expression (14) is preferably 6. This makes it possible to further enhance the above-described effects. In order to further enhance the action and effect, 20 is more preferred, 30 is more preferred, and 35 is even more preferred. It is preferable to set an upper limit in conditional expression (14), and the upper limit value is preferably 5000, which facilitates correction of field curvature and coma. Furthermore, in order to satisfactorily correct curvature of field and coma, the upper limit is preferably 1000, more preferably 100, and even more preferably 70.
  • conditional expressions (14-1) to (14-5) are satisfied, for example.
  • conditional expressions (15-1) to (15-3) are satisfied, for example.
  • conditional expression (16) 0.7 ⁇ D3 / f ⁇ 2.0 (15-1) 0.8 ⁇ D3 / f ⁇ 1.8 (15-2) 0.9 ⁇ D3 / f ⁇ 1.5 (15-3)
  • 0.4 is preferable, and this makes it possible to further enhance the above-described effects.
  • 0.5 is more preferable, and 0.55 is even more preferable.
  • the upper limit change value of conditional expression (16) is preferably 0.7, which further facilitates distortion correction. Further, 0.68 is more preferable for facilitating distortion correction.
  • conditional expressions (16-1) to (16-3) are satisfied, for example.
  • conditional expressions (17-1) to (17-4) are satisfied, for example.
  • conditional expression (18) is preferably ⁇ 0.2, and this makes it possible to further enhance the above-described effects.
  • -0.4 is more preferable, -0.6 is further preferable, and -0.7 is still more preferable.
  • conditional expressions (18-1) to (18-4) are satisfied, for example.
  • conditional expression (19) is preferably ⁇ 0.6, which makes it possible to further enhance the above-described effects. In order to further enhance the effect, -0.5 is more preferable, and -0.3 is even more preferable. As an upper limit change value of conditional expression (19), 0.5 is preferable, and this makes it possible to further enhance the above-described effects. In order to further enhance the effect, 0.3 is more preferable, and 0.1 is even more preferable.
  • conditional expression (20) 1.5 is preferable, and this makes it possible to further enhance the above-described effects. Further, 2 is more preferable in order to further enhance the effect. As a change value of the upper limit of conditional expression (20), 8 is preferable, and this makes it possible to further enhance the above-described effects. In order to further enhance the action and effect, 6.5 is more preferable.
  • the aperture stop is preferably disposed between the third lens L3 and the fourth lens L4. By disposing the aperture stop between the third lens L3 and the fourth lens L4, the entire system can be reduced in size.
  • the Abbe number of the material of the first lens L1, the second lens L2, and the fourth lens L4 with respect to the d-line is 40 or more, thereby suppressing the occurrence of chromatic aberration and obtaining good resolution performance. It becomes.
  • the Abbe number of the material of the third lens L3 with respect to the d-line is 40 or less, which makes it possible to satisfactorily correct lateral chromatic aberration. Further, it is more preferably 30 or less, further preferably 28 or less, and even more preferably 25 or less.
  • ⁇ d1 / ⁇ d2 is preferably 0.7 or more. Occurrence of chromatic aberration can be suppressed and good resolution performance can be obtained. Furthermore, it is more preferable that it is 0.8 or more.
  • ⁇ d1 / ⁇ d3 is preferably 1.95 or more
  • Axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be satisfactorily corrected.
  • it is more preferably 2.00 or more, and further preferably 2.05 or more.
  • ⁇ d1 / ⁇ d3 is preferably 2.5 or less.
  • the Abbe number of the third lens L3 can be prevented from becoming too small, and the material of the third lens L3 can be easily made inexpensive, or the Abbe number of the first lens L1 can be suppressed. Therefore, it is easy to increase the refractive index of the first lens L1 to increase the power of the first lens L1, and it is easy to reduce the size of the lens system and correct distortion. Further, in order to facilitate the correction of the size reduction and distortion of the system, it is more preferably 2.40 or less, and further preferably 2.20 or less.
  • ⁇ d4 / ⁇ d3 is preferably 2.1 or more. It is possible to satisfactorily correct axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration. Furthermore, in order to satisfactorily correct axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration, it is more preferably 2.2 or more, further preferably 2.30 or more, and even more preferably 2.35 or more. .
  • ⁇ d2 / ⁇ d4 is preferably 0.8 or more and 1.2 or less.
  • the refractive index of the material of the first lens L1 with respect to the d-line is preferably 1.88 or less, which makes it easy to make the material of the first lens L1 inexpensive. Furthermore, by using a material having a low refractive index, a material having a large Abbe number can be selected, chromatic aberration can be easily corrected, and good resolution performance can be easily obtained. Furthermore, in order to correct chromatic aberration satisfactorily, it is more preferably 1.85 or less, and further preferably 1.80 or less.
  • the refractive index of the material of the first lens L1 with respect to the d-line is preferably 1.60 or more, which makes it easy to increase the power of the first lens L1, facilitate widening and processing, Distortion correction is easy. Furthermore, in order to facilitate the widening, processing and distortion correction, it is more preferably 1.65 or more, and even more preferably 1.70 or more.
  • the refractive index of the material of the second lens L2 with respect to the d-line is 1.70 or less, whereby the material of the second lens L2 can be made inexpensive. Furthermore, since the Abbe number becomes small in a material having a high refractive index, chromatic aberration becomes large, and it becomes difficult to obtain good resolution performance. In order to make the material of the second lens L2 inexpensive, it is more preferably 1.65 or less, and further preferably 1.60 or less.
  • the refractive index of the material of the second lens L2 with respect to the d-line is preferably 1.50 or more, which makes it easy to increase the power of the second lens L2 and easily correct distortion. Moreover, since it becomes easy to increase the power of the second lens L2, it is easy to reduce the size of the lens system.
  • the refractive index of the material of the third lens L3 with respect to the d-line is 1.75 or less, so that the material of the third lens L3 can be made inexpensive.
  • it is more preferably 1.70 or less, further preferably 1.68 or less, and even more preferably 1.65 or less.
  • the refractive index of the material of the third lens L3 with respect to the d-line is 1.50 or more, thereby increasing the refractive index of the material of the third lens L3 and increasing the power of the third lens L3. This facilitates correction of chromatic aberration of magnification and curvature of field. It is more preferably 1.55 or more, further preferably 1.60 or more, and even more preferably 1.63 or more.
  • the refractive index of the fourth lens material with respect to the d-line is preferably 1.70 or less, which makes it possible to reduce the cost of the material of the fourth lens L4. Furthermore, since the Abbe number becomes small in a material having a high refractive index, chromatic aberration becomes large, and it becomes difficult to obtain good resolution performance. In order to further suppress the material cost and further correct the chromatic aberration, the refractive index of the material of the fourth lens L4 with respect to the d-line is more preferably 1.65 or less, and further preferably 1.60 or less. preferable.
  • the refractive index of the material of the fourth lens L4 with respect to the d-line is 1.50 or more, thereby increasing the refractive index of the material of the fourth lens L4 and increasing the power of the fourth lens L4. It becomes easy.
  • the power of the fourth lens L4 it becomes easy to correct spherical aberration with the fourth lens L4, and it is easy to bend the light beam greatly with the fourth lens L4, so that the peripheral light beam enters the image sensor. It becomes easy to suppress the angle, and it becomes easy to suppress shading.
  • Nd1 / Nd2 is preferably 0.95 or more and 1.3 or less. If the lower limit of this condition is exceeded, it will be difficult to allocate negative power in a balanced manner to the first lens L1 and the second lens L2, and it will be difficult to correct distortion, or Nd2 will become too large. The Abbe number of the two lenses L2 becomes large and it becomes difficult to correct the lateral chromatic aberration.
  • the lower limit change value is preferably 1.0, and more preferably 1.05.
  • the change value of the upper limit is preferably 1.2, and more preferably 1.15. It should be noted that a condition configured by combining the lower limit change value and the upper limit change value may be satisfied.
  • Nd3 / Nd2 is 1.0 or more and 1.2 or less. preferable.
  • the refractive index of the material of the second lens L2 can be reduced and the power of the second lens L2 can be prevented from being weakened, and the negative power balance of the first lens L1 and the second lens L2 can be appropriately maintained. This makes it easy to correct the distortion or to reduce the size of the lens system.
  • Nd1 / Nd4 is preferably 0.95 or more and 1.3 or less. .
  • Nd1 can be reduced and the power of the first lens L1 can be prevented from being weakened, and it is easy to widen the angle or to reduce the size of the lens system.
  • the refractive index of the material of the 4th lens L4 becomes large, it can suppress that the Abbe number of the material of the 4th lens L4 becomes small, and correction
  • the change value of the lower limit of this condition is preferably 1.0.
  • the object-side surface of the second lens L2 is preferably an aspherical surface, which facilitates downsizing and widening of the lens system. Or it becomes easy to correct
  • the image-side surface of the second lens L2 is preferably an aspherical surface, so that field curvature and distortion can be corrected well.
  • the image side surface of the third lens L3 is preferably an aspherical surface, which makes it possible to correct field curvature well.
  • the object side surface of the fourth lens L4 is preferably an aspherical surface, which makes it possible to satisfactorily correct spherical aberration and curvature of field.
  • the image side surface of the fourth lens L4 be an aspherical surface, which makes it possible to satisfactorily correct spherical aberration, curvature of field, and distortion.
  • the object side surface of the second lens L2 is preferably an aspherical surface.
  • the object side surface of the second lens L2 has a positive power at the center and has a shape in which the positive power is weaker than the center at the effective diameter end, or has a positive power at the center, and is negative at the effective diameter end.
  • a shape having power is preferable.
  • the “effective diameter of the surface” is a circle consisting of the outermost point in the radial direction (the point farthest from the optical axis) when the point where all the rays that contribute to image formation intersect with the lens surface is considered. It means the diameter, and “effective diameter end” means the outermost point.
  • the figure composed of the outermost points is a circle. However, in a system that is not rotationally symmetric, it may not be a circle.
  • the circle diameter may be considered as the effective diameter.
  • the aspherical shape when a certain point on the i-th lens surface is Xi and the intersection of the normal line and the optical axis at that point is Pi, the length of Xi ⁇ Pi (
  • the point Pi is located on the image side from the point Qi is defined as positive power, and the case where the point Pi is located on the object side from the point Qi is defined as negative power.
  • the point Pi is defined as The case where the point is located on the object side from the point Qi is defined as positive power, and the case where the point Pi is located on the image side from the point Qi is defined as negative power.
  • FIG. 3 is an optical path diagram of the imaging lens 1 shown in FIG.
  • a point Q3 is the center of the object-side surface of the second lens L2, and is the intersection of the object-side surface of the second lens L2 and the optical axis Z.
  • a point X3 in FIG. 3 is an effective diameter end point of the object-side surface of the second lens L2, and is an intersection of the outermost ray 6 included in the off-axis light beam 3 and the object-side surface of the second lens L2. It is.
  • the intersection of the normal of the lens surface at the point X3 and the optical axis Z is a point P3 as shown in FIG. 3, and a line segment X3-P3 connecting the point X3 and the point P3 is a radius of curvature RX3 at the point X3.
  • of the line segment X3-P3 is defined as the absolute value
  • the radius of curvature at the point Q3, that is, the radius of curvature of the center of the object side surface of the second lens L2 is R3, and its absolute value is
  • Having positive power at the center” on the object side surface of the second lens L2 means that the paraxial region including the point Q3 is convex.
  • the shape where the positive power is weaker than the center at the effective diameter end” of the object side surface of the second lens L2 means that the point P3 is closer to the image side than the point Q3, and the curvature at the point X3. This means that the absolute value
  • a circle CQ3 centered on a point on the optical axis passes through a point Q3 with a radius
  • the circle CX3 is larger than the circle CQ3, and it is clearly indicated that
  • the “shape having negative power at the effective diameter end” of the object side surface of the second lens L2 means a shape in which the point P3 is closer to the object side than the point Q3.
  • the object side surface of the second lens L2 has a negative power at the center and has a shape with a negative power weaker than the center at the effective diameter end, or a negative power at the center, and a positive power at the effective diameter end. It is good also as a shape with power.
  • the surface shape of the second lens L2 on the object side can be considered as follows in the same manner as described above with reference to FIG. “Having negative power at the center” means that the paraxial region including the point Q3 is concave. Further, “the shape where the negative power is weaker than the center at the effective diameter end” of the object side surface of the second lens L2 means that the point P3 is closer to the object side than the point Q3, and the curvature at the point X3 is This means that the absolute value
  • the “shape having a positive power at the effective diameter end” of the object side surface of the second lens L2 means a shape in which the point P3 is located on the image side from the point Q3.
  • the image side surface of the second lens L2 is preferably an aspherical surface. It is preferable that the image-side surface of the second lens L2 has a negative power at the center and a shape having a weaker negative power than the center at the effective diameter end. With the second lens L2 having such a shape, it is possible to favorably correct distortion and curvature of field.
  • the above shape of the image side surface of the second lens L2 can be considered as follows in the same manner as the shape of the object side surface of the second lens L2 described with reference to FIG.
  • the point X4 and the point P4 are
  • the connecting line segment X4-P4 is defined as the radius of curvature at the point X4, and the length
  • the shape having a negative power at the center and a weaker negative power than the center at the effective diameter end” on the image side surface of the second lens L2 is a concave shape in the paraxial region including the point Q4.
  • the point P4 is closer to the image side than the point Q4, and the absolute value
  • the image-side surface of the second lens L2 may have a negative power at the center, and a shape having a stronger negative power than the center at a point where the effective diameter is 50%.
  • a shape having a stronger negative power than the center at a point where the effective diameter is 50% By making the image side surface of the second lens L2 in such a shape, it is possible to satisfactorily correct curvature of field and distortion.
  • “50% of the effective diameter” means a lens surface in which the radial coordinate of the lens surface (coordinate in the direction perpendicular to the optical axis) is a distance from the center of the lens that is 50% of the effective diameter of the lens. Means the top point.
  • the shape of the image side surface of the second lens L2 having a negative power at the center and a strong negative power compared to the center at 50% of the effective diameter Assuming that a point 50% of the effective diameter of the image side surface of the two lens L2 is a point X4 'and an intersection of the normal at that point and the optical axis Z is a point P4', it is concave in the paraxial region including the point Q4.
  • of the radius of curvature at the point Q4. means.
  • the image side surface of the second lens L2 may have a shape in which the power at the position of the effective diameter end is weaker than the 50% effective diameter point.
  • the shape in which the power at the end of the effective diameter is weaker than the 50% of the effective diameter means that the absolute value
  • the 50% point of the effective diameter and the effective diameter end both have negative power, and compared with the 50% point of the effective diameter, at the effective diameter end,
  • the shape may have a weak negative power.
  • the shape with 50% of the effective diameter and the end of the effective diameter both have negative power, and the negative power at the end of the effective diameter is weaker than the point of 50% of the effective diameter” means the point X4 and
  • the second lens L2 may have a meniscus shape with a convex surface facing the object side, which facilitates correction of field curvature while reducing the size of the lens system.
  • the center of the second lens object side surface has a positive power, and a positive power compared to the center at the effective diameter end. It is preferable that the shape is weak or has a negative power at the end of the effective diameter. As a result, the lens system can be reduced in size and widened, and at the same time, the field curvature can be corrected well.
  • the second lens L2 may have a biconcave shape, which facilitates correction of field curvature and distortion while reducing the size and widening of the lens system. Further, when the second lens L2 has a biconcave shape, the object side surface of the second lens L2 has a negative power at the center, and has a negative power weaker than the center at the effective diameter end. It is preferable that This makes it possible to correct the field curvature and distortion well at the same time as widening the angle. When the second lens L2 has a biconcave shape, the object-side surface of the second lens L2 may have a shape having a negative power at the center and a positive power at the effective diameter end. As a result, it is possible to satisfactorily correct field curvature and distortion simultaneously with widening of the angle.
  • the object side surface of the third lens L3 is preferably an aspherical surface. It is preferable that the object side surface of the third lens L3 has a positive power at the center, and has a shape with a stronger positive power than the center at 50% of the effective diameter. By making the object side surface of the third lens L3 into such a shape, it is possible to favorably correct curvature of field and lateral chromatic aberration.
  • the above shape of the object side surface of the third lens L3 can be considered as follows in the same manner as the shape of the object side surface of the second lens L2 described with reference to FIG.
  • 50% of the effective diameter of the object-side surface of the third lens L3 is a point X5 '
  • the intersection of the normal at that point and the optical axis Z is a point P5'
  • the line segment X5'-P5 'connecting X5' and the point P5 ' is the radius of curvature at the point X5', and the length of the line segment connecting the point X5 'and the point P5'
  • the absolute value of the radius of curvature at X5 ′ is
  • the shape of the object side surface of the third lens L3 having a positive power at the center and a stronger positive power than the center at 50% of the effective diameter is a paraxial region including the point Q5.
  • the shape is convex, the point P5 'is closer to the image side than the point Q5, and the absolute value of the radius of curvature at the point X5'
  • the object side surface of the third lens L3 may have a shape in which the power at the end of the effective diameter is weaker than the point at the effective diameter of 50%.
  • the shape in which the power at the end of the effective diameter is weaker than the 50% of the effective diameter means that the absolute value
  • the object side surface of the third lens L3 may have a shape having positive power at both the 50% effective diameter point and the effective diameter end point.
  • a shape in which both 50% of the effective diameter points and the end of the effective diameter have positive power means that both the points P5 and P5 ′ are closer to the image side than the point Q5.
  • the object side surface of the third lens L3 may have a shape including a point where the center has a positive power and a positive power is stronger between the center and the end of the effective diameter than the center.
  • the above shape of the object side surface of the third lens L3 can be considered as follows in the same manner as the shape of the object side surface of the second lens L2 described with reference to FIG.
  • a point between the center of the object side surface of the third lens L3 and the effective diameter end is defined as a point X5 ′′, and an intersection of the normal line and the optical axis Z at that point is defined as a point P5 ′′.
  • the line segment X5 ′′ -P5 ′′ connecting the point X5 ′′ and the point P5 ′′ is the radius of curvature at the point X5 ′′, and the length of the line connecting the point X5 ′′ and the point P5 ′′
  • X5 ′′ -P5 Let "
  • the shape including the point where the center has positive power and the positive power is stronger than the center between the center and the effective diameter end is a convex shape in the paraxial region including the point Q5.
  • the point P5 ′′ is closer to the image side than the point Q5, and the absolute value
  • the image side surface of the third lens L3 is preferably an aspherical surface.
  • the image-side surface of the third lens L3 has a negative power at the center, a shape having a stronger negative power than the center at the effective diameter end, or a flat center at the effective diameter end, and a negative power at the effective diameter end. It is preferable to have a shape. By making the third lens L3 such a shape, it is possible to favorably correct curvature of field.
  • the above shape of the image side surface of the third lens L3 can be considered as follows in the same manner as the shape of the object side surface of the second lens L2 described with reference to FIG.
  • the effective diameter end of the image side surface of the third lens L3 is a point X6 and the intersection of the normal line at that point and the optical axis Z is a point P6
  • the point X6 and the point P6 are
  • the connecting line segment X6-P6 is defined as the radius of curvature at the point X6, and the length
  • the shape having a negative power at the center and a stronger negative power than the center at the effective diameter end” on the image side surface of the third lens L3 is a concave shape in the paraxial region including the point Q6.
  • Point P6 is closer to the image side than point Q6, and the absolute value
  • a shape having a flat center and a negative power at the effective diameter end means a shape which is a plane in the paraxial region including the point Q6 and the point P6 is closer to the image side than the point Q6.
  • the object side surface of the fourth lens L4 is preferably an aspherical surface.
  • the object-side surface of the fourth lens L4 has a negative power at the center and a shape having a stronger negative power than the center at the effective diameter end, or a flat center at the effective diameter end, and a negative power at the effective diameter end. It is preferable to have a shape. With the fourth lens L4 having such a shape, it is possible to satisfactorily correct spherical aberration and field curvature.
  • the above shape of the object side surface of the fourth lens L4 can be considered as follows in the same manner as the shape of the object side surface of the second lens L2 described with reference to FIG.
  • the point X8 and the point P8 are
  • the connecting line segment X8-P8 is defined as the radius of curvature at the point X8, and the length
  • the shape having a negative power at the center and a strong negative power at the effective diameter end” on the object side surface of the fourth lens L4 is a concave shape in the paraxial region including the point Q8.
  • the point P8 is closer to the object side than the point Q8, and the absolute value
  • a shape having a center at a plane and having negative power at the end of the effective diameter means a shape that is a plane in the paraxial region including the point Q8 and the point P8 is closer to the object side than the point Q8.
  • the image side surface of the fourth lens L4 is preferably an aspherical surface. It is preferable that the image side surface of the fourth lens L4 has a positive power at the center and has a weaker positive power than the center at the effective diameter end. With the fourth lens L4 having such a shape, it is possible to satisfactorily correct spherical aberration, field curvature, and distortion.
  • the above shape of the image side surface of the fourth lens L4 can be considered as follows in the same manner as the shape of the object side surface of the second lens L2 described with reference to FIG.
  • the point X9 and the point P9 are
  • the connecting line segment X9-P9 is the radius of curvature at the point X9
  • of the line segment connecting the point X9 and the point P9 is the absolute value
  • the shape of the image side surface of the fourth lens L4 having positive power at the center and weaker than the center at the effective diameter end is a convex shape in the paraxial region including the point Q9.
  • the point P9 is closer to the object side than the point Q9, and the absolute value
  • each surface from the object-side surface of the second lens L2 to the image-side surface of the fourth lens L4 into an aspheric shape as described above distortion is added in addition to spherical aberration, field curvature, and coma. It becomes possible to correct well.
  • the first lens L1 preferably has a positive meniscus shape, which makes it possible to produce a wide-angle lens exceeding, for example, 180 degrees.
  • the first lens L1 is a biconcave lens, it is easy to increase the power of the first lens L1, and thus widening the angle is easy.
  • the light rays are suddenly bent by the first lens L1, distortion is caused. Correction becomes difficult.
  • the object-side surface is concave, the incident angle when the peripheral ray is incident on the lens surface increases, and the reflection loss at the time of incidence on the surface increases, so that the peripheral portion becomes dark.
  • a light beam having an incident angle exceeding 180 degrees cannot be incident. Therefore, in order to facilitate distortion correction while having a wide angle, the first lens L1 is preferably a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side.
  • the second lens L2 has a biconcave shape.
  • the absolute value of the radius of curvature of the object side surface may be smaller than the absolute value of the radius of curvature of the image side surface.
  • the second lens L2 may have a meniscus shape with a convex surface facing the object side. By making the second lens L2 have a meniscus shape with a convex surface facing the object side, it is easy to reduce the radial direction of the lens system while having a wide angle.
  • the second lens L2 may have a plano-concave shape with the plane facing the object side, which makes it easy to reduce the lens diameter while favorably correcting curvature of field.
  • the third lens L3 has a meniscus shape with a convex surface facing the object side, which makes it possible to satisfactorily correct field curvature and coma.
  • the third lens L3 may be a plano-convex shape having a convex surface facing the object side in the paraxial region, which makes it possible to correct field curvature and coma favorably.
  • the fourth lens L4 has a meniscus shape with a convex surface facing the image side, which makes it possible to satisfactorily correct spherical aberration and curvature of field.
  • the fourth lens L4 may have a plano-convex shape with a convex surface facing the image side, which makes it possible to favorably correct spherical aberration and curvature of field.
  • the material of the first lens L1 is preferably glass.
  • the first lens L1 disposed closest to the object side is resistant to surface deterioration due to wind and rain, temperature change due to direct sunlight, Is required to use materials that are resistant to chemicals such as oils and detergents, that is, materials with high water resistance, weather resistance, acid resistance, chemical resistance, etc., and materials that are hard and hard to break are required. Sometimes. These requirements can be satisfied by using glass as the material. Moreover, you may use transparent ceramics as a material of the 1st lens L1.
  • the one or both surfaces of the first lens L1 may be aspheric.
  • various aberrations can be corrected more satisfactorily.
  • a protective means for enhancing strength, scratch resistance and chemical resistance may be applied to the object side surface of the first lens L1, and in this case, the material of the first lens L1 may be plastic.
  • Such protective means may be a hard coat or a water repellent coat.
  • the material is plastic.
  • plastic By using plastic as the material, it is possible to configure the lens system at a low cost and light weight, and when an aspheric surface is provided, the aspherical shape can be accurately produced, so that a good performance can be obtained.
  • a lens can be manufactured.
  • the material of the second lens L2 is preferably polyolefin.
  • Polyolefin has low water absorption, high transparency, low birefringence, and a material with a large Abbe number.
  • polyolefin As the material of the second lens L2, it is possible to create a lens that has a small shape change due to water absorption, a high transmittance, and a low birefringence.
  • a material having a large Abbe number can be used, the occurrence of axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be suppressed, and it becomes possible to create a lens with high environmental resistance and good resolution performance.
  • the material of the third lens L3 is preferably polycarbonate.
  • Polycarbonate is characterized by a small Abbe number. By using polycarbonate for the third lens L3, it is possible to satisfactorily correct lateral chromatic aberration.
  • the material of the fourth lens L4 is preferably polyolefin.
  • Polyolefin has low water absorption, high transparency, low birefringence, and a material with a large Abbe number.
  • polyolefin As the material of the fourth lens L4, it is possible to create a lens that has a small shape change due to water absorption, a high transmittance, and a low birefringence.
  • a material having a large Abbe number can be used, the occurrence of axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be suppressed, and it becomes possible to create a lens with high environmental resistance and good resolution performance.
  • the material of the second lens L2 and the fourth lens L4 may be acrylic. Since acrylic is inexpensive, it is possible to make the lens system inexpensive by using acrylic.
  • a so-called nanocomposite material in which particles smaller than the wavelength of light are mixed into the plastic is used as the material. It may be used.
  • the material of the second lens L2, the third lens L3, and the fourth lens L4, or any combination of them may be glass. By using glass as the material, it is possible to suppress performance deterioration due to temperature changes.
  • At least one of the first lens L1, the second lens L2, the third lens L3, and the fourth lens L4 preferably has a glass transition temperature (Tg) of 145 ° C. or higher, more preferably, It is preferable that it is 150 degreeC or more.
  • Tg glass transition temperature
  • a filter that cuts blue light from ultraviolet light or an IR (InfraRed) cut filter that cuts infrared light is inserted between the lens system and the imaging device 5. May be.
  • a coat having the same characteristics as the filter may be applied to the lens surface.
  • a material that absorbs ultraviolet light, blue light, infrared light, or the like may be used as a material of any lens.
  • FIG. 1 shows an example in which the optical member PP assuming various filters is arranged between the lens system and the image sensor 5. Instead, these various filters are arranged between the lenses. Also good. Or you may give the coat
  • a light shielding means for shielding the stray light as necessary.
  • the light shielding means for example, an opaque paint may be applied to a portion outside the effective diameter of the lens, or an opaque plate material may be provided.
  • an opaque plate material may be provided in the optical path of a light beam that becomes stray light to serve as a light shielding unit.
  • a hood that blocks stray light may be disposed further on the object side of the most object side lens. As an example, FIG.
  • the light shielding means 11 and 12 are provided outside the effective diameters of the image-side surfaces of the first lens L1 and the second lens L2.
  • the location where the light shielding means is provided is not limited to the example shown in FIG. 1, and may be arranged between other lenses or between the lenses.
  • a member such as a diaphragm that blocks the peripheral light beam may be disposed between the lenses so long as the peripheral light amount ratio has no practical problem.
  • a peripheral ray is a ray that passes through a peripheral portion of the entrance pupil of the optical system among rays from an object point outside the optical axis Z.
  • the lens system is configured to include only four lenses, that is, the first lens L1, the second lens L2, the third lens L3, and the fourth lens L4. It is preferable. By configuring the lens system with only four lenses, the lens system can be made inexpensive.
  • the imaging apparatus includes the imaging lens according to the present embodiment, the imaging apparatus can be configured to be small and inexpensive, have a sufficiently wide angle of view, and obtain a good image with high resolution using the imaging element. be able to.
  • the imaging lens according to the first to fourth embodiments may have at least one of the configurations of the other embodiments, or at least one of the preferable configurations of the other embodiments.
  • the imaging lens according to the first embodiment may have the configuration of the second embodiment, and the imaging lens according to the second embodiment is preferably described in the configuration of the first embodiment. It may have a configuration.
  • FIGS. 4 to 31 [Numerical example of imaging lens]
  • the imaging lens of the present invention will be described.
  • Lens cross-sectional views of the imaging lenses of Examples 1 to 28 are shown in FIGS. 4 to 31, respectively. 4 to 31, the left side of the figure is the object side, and the right side is the image side.
  • the aperture stop St, the optical member PP, and the image sensor 5 disposed on the image plane Sim are also shown. It is shown.
  • the aperture stop St in each figure does not indicate the shape or size, but indicates the position on the optical axis Z.
  • Tables 1 to 28 show lens data of the imaging lenses of Examples 1 to 28, respectively.
  • (A) shows basic lens data
  • (B) shows various data
  • (C) shows aspherical data.
  • Ri column indicates the radius of curvature of the i-th surface
  • Di column indicates the surface spacing on the optical axis Z between the i-th surface and the i + 1-th surface. The sign of the radius of curvature is positive when the surface shape is convex on the object side and negative when the surface shape is convex on the image side.
  • the refractive index with respect to the d-line (wavelength: 587.6 nm) of the j-th (j 1, 2, 3,%) Optical element that sequentially increases toward the image side with the most object-side lens as the first.
  • the column of ⁇ dj indicates the Abbe number for the d-line of the jth optical element.
  • the basic lens data includes the aperture stop St and the optical member PP, and the word “St” is also written in the surface number column of the surface corresponding to the aperture stop St.
  • the surface number of the aspheric surface is marked with *, and the paraxial curvature radius (center curvature radius) is shown as the curvature radius of the aspheric surface.
  • the aspheric data shows the surface number of the aspheric surface and the aspheric coefficient for each aspheric surface.
  • the numerical value “E ⁇ n” (n: integer) of the aspheric data means “ ⁇ 10 ⁇ n”, and “E + n” means “ ⁇ 10n”.
  • Zd Depth of aspheric surface (length of perpendicular drawn from a point on the aspherical surface of height Y to a plane perpendicular to the optical axis where the aspherical vertex contacts)
  • Y Height (distance from the optical axis to the lens surface)
  • C paraxial curvature KA
  • Bf (in Air) is the distance on the optical axis Z from the image-side surface of the lens closest to the image side to the image plane Sim (corresponding to back focus, air-converted length)
  • L (in Air) is the first The distance on the optical axis Z from the object side surface of the one lens L1 to the image plane Sim (the back focus component is the air conversion length)
  • f is the focal length of the entire system
  • f1 is the focal length of the first lens L1
  • f2 is The focal length of the second lens L2
  • f3 is the focal length of the third lens L3
  • f34 is the combined focal length of the third lens L3 and the fourth lens L4, and
  • f123 is the first lens L1, the second lens L2, and the third lens.
  • Tables 29 and 30 collectively show values corresponding to the conditional expressions (1) to (20) of the respective examples.
  • mm is used for the length, but this is an example, and the optical system can be used even with proportional enlargement or reduction, so other appropriate units may be used. it can.
  • the first lens L1 is a glass spherical lens
  • the second lens L2, the third lens L3, and the fourth lens L4 are plastic aspheric lenses.
  • FIGS. 32A to 32D, FIGS. 33A to 33D, and FIGS. D Aberration diagrams of the imaging lenses according to Examples 1 to 28 are shown in FIGS. 32A to 32D, FIGS. 33A to 33D, and FIGS. D), FIGS. 35 (A) to 35 (D), FIGS. 36 (A) to 36 (D), FIGS. 37 (A) to 37 (D), FIGS. 38 (A) to 38 (D). 39 (A) to 39 (D), FIG. 40 (A) to FIG. 40 (D), FIG. 41 (A) to FIG. 41 (D), FIG. 42 (A) to FIG. 42 (D), FIG. 43 (A) to 43 (D), FIG. 44 (A) to FIG. 44 (D), FIG. 45 (A) to FIG. 45 (D), FIG. 46 (A) to FIG. 46 (D), FIG.
  • FIG. 47D A) to FIG. 47D, FIG. 48A to FIG. 48D, FIG. 49A to FIG. 49D, FIG. 50A to FIG. 50D, and FIG. FIG. 51 (D), FIG. 52 (A) to FIG. 52 (D), and FIG. 53 (A) to FIG. D
  • FIGS. 54 (A) to 54 (D) 55 (A) to 55 (D), 56 (A) to 56 (D), and 57 (A) to 57 (D).
  • the aberration diagrams of Example 1 will be described as an example, but the same applies to the aberration diagrams of other Examples.
  • 32 (A), 32 (B), 32 (C), and 32 (D) are spherical aberration, astigmatism, distortion (distortion aberration), and lateral chromatic aberration (magnification aberration) of the imaging lens according to Example 1, respectively.
  • the aberration diagram of chromatic aberration of magnification is shown.
  • F in the spherical aberration diagram means F value
  • ⁇ in other aberration diagrams means half angle of view.
  • the distortion diagram shows the amount of deviation from the ideal image height of 2f ⁇ tan ( ⁇ / 2) using the focal length f and the angle of view ⁇ (variable treatment, 0 ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ) of the entire system.
  • Each aberration diagram shows aberration with d-line (587.56 nm) as a reference wavelength, but spherical aberration diagram shows F-line (wavelength 486.13 nm), C-line (wavelength 656.27 nm), and sine condition violation
  • the aberration for the quantity (denoted as SNC) is also shown, and the chromatic aberration diagram for the magnification shows the aberration for the F-line and C-line. Since the line type of the chromatic aberration diagram of magnification is the same as that of the spherical aberration diagram, the description is omitted.
  • the imaging lenses of Examples 1 to 28 are configured with a small number of lenses of four, and can be manufactured in a small size and at a low cost, and the total angle of view is about 150 to 200 degrees. A wide angle of view is achieved, the F-number is as small as 2.0 to 2.6, each aberration is corrected well, and the optical performance is good.
  • These imaging lenses can be suitably used for surveillance cameras, in-vehicle cameras for taking images of the front, side, rear, etc. of automobiles.
  • FIG. 60 shows a state in which an imaging apparatus including the imaging lens of the present embodiment is mounted on the automobile 100.
  • an automobile 100 includes an on-vehicle camera 101 for imaging a blind spot range on the side surface on the passenger seat side, an on-vehicle camera 102 for imaging a blind spot range on the rear side of the automobile 100, and a rear surface of a rearview mirror.
  • An in-vehicle camera 103 is attached and is used for photographing the same field of view as the driver.
  • the vehicle exterior camera 101, the vehicle exterior camera 102, and the vehicle interior camera 103 are imaging devices according to embodiments of the present invention, and convert an imaging lens according to an embodiment of the present invention and an optical image formed by the imaging lens into an electrical signal.
  • An image pickup device An image pickup device.
  • the outside cameras 101 and 102 and the inside camera 103 can also be configured to be small and inexpensive, have a wide angle of view, and have an imaging region peripheral portion. A good image can be obtained.
  • the present invention has been described with reference to the embodiment and examples, the present invention is not limited to the above embodiment and example, and various modifications can be made.
  • the values of the radius of curvature, the surface interval, the refractive index, and the Abbe number of each lens component are not limited to the values shown in the above numerical examples, and can take other values.
  • all the lenses are made of a homogeneous material, but a gradient index lens may be used.
  • the second lens L2 to the fourth lens L4 are constituted by refractive lenses provided with aspheric surfaces, but diffractive optical elements may be formed on one surface or a plurality of surfaces. .
  • the present invention is not limited to this application, and for example, a mobile terminal camera or a surveillance camera The present invention can also be applied.

Landscapes

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Abstract

【課題】撮像レンズにおいて、小型化、低コスト化、広角化および高性能化が実現可能であり、さらには使用する撮像素子に制限をなくす。 【解決手段】撮像レンズ（１）は、物体側から順に、負の第１レンズ（Ｌ１）と、負の第２レンズ（Ｌ２）と、物体側に凸面を向けた平凸形状または物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第３レンズ（Ｌ３）と、像側に凸面を向けた平凸形状または像側に凸面を向けた正メニスカス形状の第４レンズ（Ｌ４）とを備え、下記条件式（６）を満足する。　０．７５≦（Ｒ８－Ｒ９）／（Ｒ８＋Ｒ９）≦１．０　…　（６） ただし、 Ｒ８：第４レンズの物体側の面の曲率半径 Ｒ９：第４レンズの像側の面の曲率半径

Description

撮像レンズおよび撮像装置
　本発明は、撮像レンズおよび撮像装置に関し、より詳しくは、ＣＣＤ（Ｃｈａｒｇｅ　Ｃｏｕｐｌｅｄ　Ｄｅｖｉｃｅ）やＣＭＯＳ（Ｃｏｍｐｌｅｍｅｎｔａｒｙ　Ｍｅｔａｌ　Ｏｘｉｄｅ　Ｓｅｍｉｃｏｎｄｕｃｔｏｒ）等の撮像素子を用いた車載用カメラ、携帯端末用カメラ、監視カメラ等に使用されるのに好適な撮像レンズ、および該撮像レンズを備えた撮像装置に関するものである。
　ＣＣＤやＣＭＯＳ等の撮像素子は近年非常に小型化および高画素化が進んでいる。それとともに、これら撮像素子を備えた撮像機器本体も小型化が進み、それに搭載される撮像レンズにも良好な光学性能に加え、小型化が求められている。一方、車載用カメラや監視カメラ等の用途では、小型化とともに、安価に構成可能で、広角で高性能であることが求められている。
　上記分野において従来知られている比較的レンズ枚数の少ない撮像レンズとしては、例えば下記特許文献１～３に記載のものがある。特許文献１～３には、非球面レンズを含む４枚構成の撮像レンズが記載されている。
特開２００６－２５９７０４号公報 特開２０１１－６５１３２号公報 台湾実用新案登録第３９０４５９号
　ところで、車載用カメラや監視カメラ等に搭載される撮像レンズに対する要求は年々厳しくなっており、さらなる小型化、低コスト化、広角化および高性能化が望まれている。
　本発明は、上記事情に鑑み、小型化、低コスト化、広角化および高性能化が実現可能であり、さらには使用する撮像素子に制限のない撮像レンズ、および該撮像レンズを備えた撮像装置を提供することを目的とするものである。
　本発明の第１の撮像レンズは、物体側から順に、負の第１レンズと、負の第２レンズと、物体側に凸面を向けた平凸形状または物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第３レンズと、像側に凸面を向けた平凸形状または像側に凸面を向けた正メニスカス形状の第４レンズとを備え、
　下記条件式（６）を満足することを特徴とするものである。
　　　０．７５≦（Ｒ８－Ｒ９）／（Ｒ８＋Ｒ９）≦１．０　…　（６）
ただし、
Ｒ８：前記第４レンズの物体側の面の曲率半径
Ｒ９：前記第４レンズの像側の面の曲率半径
　本発明の第２の撮像レンズは、物体側から順に、負の第１レンズと、両凹形状の負の第２レンズと、物体側に凸面を向けた平凸形状または物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第３レンズと、像側に凸面を向けた平凸形状または像側に凸面を向けた正メニスカス形状の第４レンズとを備え、
　下記条件式（６－１）を満足することを特徴とするものである。
　　　０．６０≦（Ｒ８－Ｒ９）／（Ｒ８＋Ｒ９）≦１．０　…　（６－１）
Ｒ８：前記第４レンズの物体側の面の曲率半径
Ｒ９：前記第４レンズの像側の面の曲率半径
　本発明の第３の撮像レンズは、物体側から順に、負の第１レンズと、負の第２レンズと、物体側に凸面を向けた平凸形状または物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第３レンズと、像側に凸面を向けた平凸形状または像側に凸面を向けた正メニスカス形状の第４レンズとを備え、
　下記条件式（７）を満足することを特徴とするものである。
　　　６．２＜｜Ｒ８／ｆ｜　…　（７）
ただし、
Ｒ８：前記第４レンズの物体側の面の曲率半径
ｆ：全系の焦点距離
　本発明の第４の撮像レンズは、物体側から順に、負の第１レンズと、両凹形状の負の第２レンズと、物体側に凸面を向けた平凸形状または物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第３レンズと、像側に凸面を向けた平凸形状または像側に凸面を向けた正メニスカス形状の第４レンズとを備え、
　下記条件式（７－１）を満足することを特徴とするものである。
　　　４．５＜｜Ｒ８／ｆ｜　…　（７－１）
ただし、
Ｒ８：前記第４レンズの物体側の面の曲率半径
ｆ：全系の焦点距離
　また、上記本発明の第１～第４の撮像レンズにおいては、下記条件式（１）～（５）、（８）～（２０）、（３－１）～（５－１）、（１１－１）、（１２－１）、（１２－２）を満足することが好ましい。なお、好ましい態様としては、下記条件式（１）～（５）、（８）～（２０）、（３－１）～（５－１）、（１１－１）、（１２－１）、（１２－２）のいずれか１つの構成を有するものでもよく、あるいは任意の２つ以上を組み合わせた構成を有するものでもよい。
　　　２．２５＜νｄ２／νｄ３　…　（１）
　　　０．０９＜Ｎｄ３－Ｎｄ２　…　（２）
　　　１．０＜｜ｆ２／ｆ｜＜２．６　…　（３）
　　　１．０＜｜ｆ２／ｆ｜＜２．７　…　（３－１）
　　　１．０＜Ｄ２／ｆ＜２．５　…　（４）
　　　１．０＜Ｄ２／ｆ＜２．８　…　（４－１）
　　　１．５＜ｆ３／ｆ＜３．０　…　（５）
　　　１．５＜ｆ３／ｆ＜４．６　…　（５－１）
　　　８．０＜Ｌ／ｆ＜　１３．９　…　（８）
　　　１．０＜Ｂｆ／ｆ＜３．０　…　（９）
　　　１．５＜（Ｄ４＋Ｄ５）／ｆ＜３．３　…　（１０）
　　　３．１＜Ｒ４／ｆ　…　（１１）
　　　Ｒ４／ｆ＜１．３　…　（１１－１）
　　　－１６０＜（Ｒ３－Ｒ４）／（Ｒ３＋Ｒ４）＜０．８５　…　（１２）
　　　－１６０＜（Ｒ３－Ｒ４）／（Ｒ３＋Ｒ４）＜－１．０　…　（１２－１）
　　　０．２＜（Ｒ３－Ｒ４）／（Ｒ３＋Ｒ４）＜０．８５　…　（１２－２）
　　　８＜Ｒ１／ｆ＜５０　…　（１３）
　　　２＜Ｒ６／ｆ　…　（１４）
　　　０．５＜Ｄ３／ｆ＜５．０　…　（１５）
　　　０．１≦（Ｒ１－Ｒ２）／（Ｒ１＋Ｒ２）≦１．０　…　（１６）
　　　０．２＜Ｒ１／Ｌ＜３．０　…　（１７）
　　　－１．０≦（Ｒ５－Ｒ６）／（Ｒ５＋Ｒ６）≦－０．１　…　（１８）
　　　－０．８＜ｆ／ｆ１２３＜０．８　…　（１９）
　　　１≦ｆ３４／ｆ≦１０　…　（２０）
ただし、
ｆ：全系の焦点距離
ｆ２：第２レンズの焦点距離
ｆ３：第３レンズの焦点距離
Ｒ１：第１レンズ物体側の面の曲率半径
Ｒ２：第１レンズ像側の面の曲率半径
Ｒ３：第２レンズ物体側の面の曲率半径
Ｒ４：第２レンズ像側の面の曲率半径
Ｒ５：第３レンズ物体側の面の曲率半径
Ｒ６：第３レンズ像側の面の曲率半径
Ｄ２：第１レンズと第２レンズとの光軸上の間隔
Ｄ３：第２レンズの中心厚
Ｄ４：第２レンズと第３レンズとの光軸上の空気間隔
Ｄ５：第３レンズの中心厚
ｆ１２３：第１レンズ、第２レンズおよび第３レンズの合成焦点距離
ｆ３４：第３レンズおよび第４レンズの合成焦点距離
Ｌ：第１レンズの物体側の面から像面までの光軸上の距離（バックフォーカス分は空気換算長）
Ｂｆ：最も像側のレンズの像側の面頂点から像面までの距離（空気換算長）
νｄ２：第２レンズの材質のｄ線に対するアッベ数
νｄ３：第３レンズの材質のｄ線に対するアッベ数
Ｎｄ２：第２レンズの材質のｄ線に対する屈折率
Ｎｄ３：第３レンズの材質のｄ線に対する屈折率
　なお、本発明においては、凸面、凹面、平面、両凹、メニスカス、両凸、平凸および平凹等といったレンズの面形状、正のレンズおよび負のレンズといったレンズの屈折力の符号は、非球面が含まれているものについてはとくに断りのない限り近軸領域で考えるものとする。また、本発明においては、曲率半径の符号は、面形状が物体側に凸の場合を正、像側に凸の場合を負とすることにする。
　また、本発明の第１から第４の撮像レンズにおいては、第３レンズを構成する材質がポリカーボネイトであることが好ましい。
　本発明の撮像装置は、上記記載の本発明の第１から第４の撮像レンズの少なくともいずれか１つを備えたことを特徴とするものである。
　本発明の第１の撮像レンズによれば、最少４枚のレンズ系において、全系におけるパワー配置、第３レンズおよび第４レンズの面形状等を好適に設定し、条件式（６）を満足するようにしているため、小型化、低コスト化および広角化を達成できるとともに、像面湾曲、球面収差、コマ収差およびディストーションを良好に補正して結像領域周辺部まで良好な像を得ることができる高い光学性能を有する撮像レンズを実現することができる。
　本発明の第２の撮像レンズによれば、最少４枚のレンズ系において、全系におけるパワー配置、第２レンズ、第３レンズおよび第４レンズの面形状等を好適に設定し、条件式（６－１）を満足するようにしているため、小型化、低コスト化および広角化を達成できるとともに、像面湾曲、球面収差、コマ収差およびディストーションを良好に補正して結像領域周辺部まで良好な像を得ることができる高い光学性能を有する撮像レンズを実現することができる。
　本発明の第３の撮像レンズによれば、最少４枚のレンズ系において、全系におけるパワー配置、第３レンズおよび第４レンズの面形状等を好適に設定し、条件式（７）を満足するようにしているため、小型化、低コスト化および広角化を達成できるとともに、像面湾曲、球面収差、コマ収差およびディストーションを良好に補正して結像領域周辺部まで良好な像を得ることができる高い光学性能を有する撮像レンズを実現することができる。
　本発明の第４の撮像レンズによれば、最少４枚のレンズ系において、全系におけるパワー配置、第２レンズ、第３レンズおよび第４レンズの面形状等を好適に設定し、条件式（７－１）を満足するようにしているため、小型化、低コスト化および広角化を達成できるとともに、像面湾曲、球面収差、コマ収差およびディストーションを良好に補正して結像領域周辺部まで良好な像を得ることができる高い光学性能を有する撮像レンズを実現することができる。
　本発明の撮像装置によれば、本発明の撮像レンズを備えているため、小型で安価に構成でき、十分広い画角を有し、撮像素子を用いて解像度の高い良好な像を得ることができる。
本発明の一実施形態に係る撮像レンズの構成と光路を示す図 本発明の他の実施形態に係る撮像レンズの構成と光路を示す図 第２レンズの面形状等を説明するための図 本発明の実施例１の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例２の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例３の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例４の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例５の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例６の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例７の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例８の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例９の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例１０の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例１１の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例１２の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例１３の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例１４の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例１５の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例１６の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例１７の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例１８の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例１９の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例２０の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例２１の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例２２の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例２３の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例２４の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例２５の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例２６の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例２７の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例２８の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 図３２（Ａ）～図３２（Ｄ）は本発明の実施例１の撮像レンズの各収差図 図３３（Ａ）～図３３（Ｄ）は本発明の実施例２の撮像レンズの各収差図 図３４（Ａ）～図３４（Ｄ）は本発明の実施例３の撮像レンズの各収差図 図３５（Ａ）～図３５（Ｄ）は本発明の実施例４の撮像レンズの各収差図 図３６（Ａ）～図３６（Ｄ）は本発明の実施例５の撮像レンズの各収差図 図３７（Ａ）～図３７（Ｄ）は本発明の実施例６の撮像レンズの各収差図 図３８（Ａ）～図３８（Ｄ）は本発明の実施例７の撮像レンズの各収差図 図３９（Ａ）～図３９（Ｄ）は本発明の実施例８の撮像レンズの各収差図 図４０（Ａ）～図４０（Ｄ）は本発明の実施例９の撮像レンズの各収差図 図４１（Ａ）～図４１（Ｄ）は本発明の実施例１０の撮像レンズの各収差図 図４２（Ａ）～図４２（Ｄ）は本発明の実施例１１の撮像レンズの各収差図 図４３（Ａ）～図４３（Ｄ）は本発明の実施例１２の撮像レンズの各収差図 図４４（Ａ）～図４４（Ｄ）は本発明の実施例１３の撮像レンズの各収差図 図４５（Ａ）～図４５（Ｄ）は本発明の実施例１４の撮像レンズの各収差図 図４６（Ａ）～図４６（Ｄ）は本発明の実施例１５の撮像レンズの各収差図 図４７（Ａ）～図４７（Ｄ）は本発明の実施例１６の撮像レンズの各収差図 図４８（Ａ）～図４８（Ｄ）は本発明の実施例１７の撮像レンズの各収差図 図４９（Ａ）～図４９（Ｄ）は本発明の実施例１８の撮像レンズの各収差図 図５０（Ａ）～図５０（Ｄ）は本発明の実施例１９の撮像レンズの各収差図 図５１（Ａ）～図５１（Ｄ）は本発明の実施例２０の撮像レンズの各収差図 図５２（Ａ）～図５２（Ｄ）は本発明の実施例２１の撮像レンズの各収差図 図５３（Ａ）～図５３（Ｄ）は本発明の実施例２２の撮像レンズの各収差図 図５４（Ａ）～図５４（Ｄ）は本発明の実施例２３の撮像レンズの各収差図 図５５（Ａ）～図５５（Ｄ）は本発明の実施例２４の撮像レンズの各収差図 図５６（Ａ）～図５６（Ｄ）は本発明の実施例２５の撮像レンズの各収差図 図５７（Ａ）～図５７（Ｄ）は本発明の実施例２６の撮像レンズの各収差図 図５８（Ａ）～図５８（Ｄ）は本発明の実施例２７の撮像レンズの各収差図 図５９（Ａ）～図５９（Ｄ）は本発明の実施例２８の撮像レンズの各収差図 本発明の実施形態に係る車載用の撮像装置の配置を説明するための図
　以下、本発明の実施形態について図面を参照して詳細に説明する。
〔撮像レンズの実施形態〕
　まず、図１および図２を参照しながら、本発明の実施形態に係る撮像レンズについて説明する。図１は、本発明の実施形態に係る撮像レンズ１の構成と光路を示す図である。なお、図１に示す撮像レンズ１は後述する本発明の実施例３に係る撮像レンズに対応するものである。図１に示す撮像レンズ１は、以下に述べる本発明の第１および第３の実施形態の構成を備えている。
　図２は、本発明の他の実施形態に係る撮像レンズ１′の構成と光路を示す図である。なお、図２に示す撮像レンズ１′は後述する本発明の実施例１７に係る撮像レンズに対応するものである。図２に示す撮像レンズ１′は、以下に述べる本発明の第１から第４の実施形態の構成を備えている。
　図１および図２では、図の左側が物体側、右側が像側であり、無限遠の距離にある物点からの軸上光束２、全画角２ωでの軸外光束３、４も併せて示してある。図１および図２では、撮像レンズ１が撮像装置に適用される場合を考慮して、撮像レンズ１，１′の像点Ｐｉｍを含む像面Ｓｉｍに配置された撮像素子５も図示している。撮像素子５は、撮像レンズ１，１′により形成される光学像を電気信号に変換するものであり、例えばＣＣＤイメージセンサやＣＭＯＳイメージセンサ等を用いることができる。
　なお、撮像レンズ１，１′を撮像装置に適用する際には、レンズを装着するカメラ側の構成に応じて、カバーガラスや、ローパスフィルタまたは赤外線カットフィルタ等を設けることが好ましく、図１および図２では、これらを想定した平行平板状の光学部材ＰＰを最も像側のレンズと撮像素子５（像面Ｓｉｍ）との間に配置した例を示している。
　まず、本発明の第１の実施形態の構成について説明する。本発明の第１の実施形態に係る撮像レンズは、物体側から順に、負の第１レンズＬ１と、負の第２レンズＬ２と、物体側に凸面を向けた平凸形状または物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第３レンズＬ３と、像側に凸面を向けた平凸形状または像側に凸面を向けた正メニスカス形状の第４レンズＬ４とを備える。図１に示す例では、第３レンズＬ３と第４レンズＬ４の間に開口絞りＳｔが配置されている。なお、図１における開口絞りＳｔは、形状や大きさを表すものではなく、光軸Ｚ上の位置を示すものである。
　この撮像レンズは、４枚という少ないレンズ枚数で構成することで、低コスト化とともに光軸方向の全長の小型化を図ることができる。また、物体側に配置された２枚のレンズである第１レンズＬ１と第２レンズＬ２とをともに負のレンズとすることで、レンズ系全体を広角化することが容易となる。また、負のレンズを２枚にすることで、負のレンズに求められる各収差の補正をこれらの２枚のレンズで分担することができ、効果的に補正することができる。同様に、像側の正のレンズも第３レンズＬ３と第４レンズＬ４との２枚とすることで、像面で像を結ぶための収束作用および正のレンズに求められる各収差の補正をこれらの２枚のレンズで分担することができ、効果的に補正することができる。
　また、第３レンズＬ３と第４レンズＬ４とをともに正のレンズとすることで、像面湾曲および球面収差を良好に補正することが可能となる。また、第３レンズＬ３を物体側に凸面を向けた平凸形状または物体側に凸面を向けた正メニスカス形状とし、第４レンズＬ４を像側に凸面を向けた平凸形状または像側に凸面を向けた正メニスカス形状とすることで、像面湾曲およびコマ収差を良好に補正することが可能となる。
　また、本発明の第１の実施形態に係る撮像レンズは、下記条件式（６）を満足するように構成されている。
　　　０．７５≦（Ｒ８－Ｒ９）／（Ｒ８＋Ｒ９）≦１．０　…　（６）
ただし、
Ｒ８：第４レンズＬ４の物体側の面の曲率半径
Ｒ９：第４レンズＬ４の像側の面の曲率半径
　条件式（６）の上限および下限を満足することで、第４レンズＬ４を像側に凸面を向けた平凸形状もしくは像側に凸面を向けたメニスカス形状にすることができ、像面湾曲と球面収差を良好に補正することが可能となる。条件式（６）の上限を満足することで、第４レンズＬ４の物体側の面を平面または凹面とすることができ、第４レンズＬ４のパワーが強くなりすぎるのを抑えることができ、バックフォーカスを長くすることが容易となる。条件式（６）の下限を満足することで、第４レンズＬ４の像側の面の曲率半径が小さくなりすぎてしまうのを防ぐことができ、第４レンズＬ４のパワーが弱くなりすぎるのを防止することができ、撮像素子周辺部で光線がセンサに入射する角度を抑えることが容易となるか、または物体側の面の曲率半径が大きくなりすぎてしまうのを防ぐことができ、球面収差の補正が容易となる。
　次に、本発明の第２の実施形態の構成について説明する。本発明の第２の実施形態に係る撮像レンズは、物体側から順に、負の第１レンズＬ１と、両凹形状の負の第２レンズＬ２と、物体側に凸面を向けた平凸形状または物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第３レンズＬ３と、像側に凸面を向けた平凸形状または像側に凸面を向けた正メニスカス形状の第４レンズＬ４とを備える。
　この撮像レンズは、４枚という少ないレンズ枚数で構成することで、低コスト化とともに光軸方向の全長の小型化を図ることができる。また、物体側に配置された２枚のレンズである第１レンズＬ１と第２レンズＬ２とをともに負のレンズとすることで、レンズ系全体を広角化することが容易となる。また、負のレンズを２枚にすることで、負のレンズに求められる各収差の補正をこれらの２枚のレンズで分担することができ、効果的に補正することができる。同様に、像側の正のレンズも第３レンズＬ３と第４レンズＬ４との２枚とすることで、像面で像を結ぶための収束作用および正のレンズに求められる各収差の補正をこれらの２枚のレンズで分担することができ、効果的に補正することができる。
　また、第２レンズＬ２を両凹形状とすることで、広角化が容易となるとともに像面湾曲、ディストーションおよび球面収差の補正が容易となる。なお、第２レンズＬ２は平凹形状としてもよい。
　また、第３レンズＬ３と第４レンズＬ４とをともに正のレンズとすることで、像面湾曲および球面収差を良好に補正することが可能となる。また、第３レンズＬ３を物体側に凸面を向けた平凸形状または物体側に凸面を向けた正メニスカス形状とし、第４レンズＬ４を像側に凸面を向けた平凸形状または像側に凸面を向けた正メニスカス形状とすることで、像面湾曲およびコマ収差を良好に補正することが可能となる。
　また、本発明の第２の実施形態に係る撮像レンズは、下記条件式（６－１）を満足するように構成されている。
　　　０．６０≦（Ｒ８－Ｒ９）／（Ｒ８＋Ｒ９）≦１．０　…　（６－１）
　第２レンズＬ２を両凹形状とすることで、第２レンズＬ２のパワーを強くすることが容易となり、レンズで光線を大きく曲げることができるため、第４レンズＬ４に入射する光線の角度を小さくすることができる。このため下限を０．６０としても、周辺での光線がセンサに入射する角度を抑えることが可能となる。条件式（６－１）の上限および下限を満足することで、第４レンズＬ４を像側に凸面を向けた平凸形状もしくは像側に凸面を向けたメニスカス形状にすることができ、像面湾曲と球面収差を良好に補正することが可能となる。条件式（６－１）の上限を満足することで、第４レンズＬ４の物体側の面を平面または凹面とすることができ、第４レンズのパワーが強くなりすぎるのを抑えることができ、バックフォーカスを長くすることが容易となる。
　次に、本発明の第３の実施形態の構成について説明する。本発明の第３の実施形態に係る撮像レンズは、物体側から順に、負の第１レンズＬ１と、負の第２レンズＬ２と、物体側に凸面を向けた平凸形状または物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第３レンズＬ３と、像側に凸面を向けた平凸形状または像側に凸面を向けた正メニスカス形状の第４レンズＬ４とを備える。
　この撮像レンズは、４枚という少ないレンズ枚数で構成することで、低コスト化とともに光軸方向の全長の小型化を図ることができる。また、物体側に配置された２枚のレンズである第１レンズＬ１と第２レンズＬ２とをともに負のレンズとすることで、レンズ系全体を広角化することが容易となる。また、負のレンズを２枚にすることで、負のレンズに求められる各収差の補正をこれらの２枚のレンズで分担することができ、効果的に補正することができる。同様に、像側の正のレンズも第３レンズＬ３と第４レンズＬ４との２枚とすることで、像面で像を結ぶための収束作用および正のレンズに求められる各収差の補正をこれらの２枚のレンズで分担することができ、効果的に補正することができる。
　また、第３レンズＬ３と第４レンズＬ４とをともに正のレンズとすることで、像面湾曲および球面収差を良好に補正することが可能となる。また、第３レンズＬ３を物体側に凸面を向けた平凸形状または物体側に凸面を向けた正メニスカス形状とし、第４レンズＬ４を像側に凸面を向けた平凸形状または像側に凸面を向けた正メニスカス形状とすることで、像面湾曲およびコマ収差を良好に補正することが可能となる。
　また、本発明の第３の実施形態に係る撮像レンズは、下記条件式（７）を満足するように構成されている。
　　　６．２＜｜Ｒ８／ｆ｜　…　（７）
ただし、
Ｒ８：第４レンズＬ４の物体側の面の曲率半径
ｆ：全系の焦点距離
　条件式（７）の下限を満足することで、球面収差の補正が容易となる。
　次に、本発明の第４の実施形態の構成について説明する。本発明の第４の実施形態に係る撮像レンズは、物体側から順に、負の第１レンズＬ１と、両凹形状の負の第２レンズＬ２と、物体側に凸面を向けた平凸形状または物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第３レンズＬ３と、像側に凸面を向けた平凸形状または像側に凸面を向けた正メニスカス形状の第４レンズＬ４とを備える。
　この撮像レンズは、４枚という少ないレンズ枚数で構成することで、低コスト化とともに光軸方向の全長の小型化を図ることができる。また、物体側に配置された２枚のレンズである第１レンズＬ１と第２レンズＬ２とをともに負のレンズとすることで、レンズ系全体を広角化することが容易となる。また、負のレンズを２枚にすることで、負のレンズに求められる各収差の補正をこれらの２枚のレンズで分担することができ、効果的に補正することができる。同様に、像側の正のレンズも第３レンズＬ３と第４レンズＬ４との２枚とすることで、像面で像を結ぶための収束作用および正のレンズに求められる各収差の補正をこれらの２枚のレンズで分担することができ、効果的に補正することができる。
　また、第２レンズＬ２を両凹形状とすることで、広角化が容易となるとともに像面湾曲、ディストーションおよび球面収差の補正が容易となる。なお、第２レンズＬ２は平凹形状としてもよい。
　また、第３レンズＬ３と第４レンズＬ４とをともに正のレンズとすることで、像面湾曲および球面収差を良好に補正することが可能となる。また、第３レンズＬ３を物体側に凸面を向けた平凸形状または物体側に凸面を向けた正メニスカス形状とし、第４レンズＬ４を像側に凸面を向けた平凸形状または像側に凸面を向けた正メニスカス形状とすることで、像面湾曲およびコマ収差を良好に補正することが可能となる。
　また、本発明の第４の実施形態に係る撮像レンズは、下記条件式（７－１）を満足するように構成されている。
　　　４．５＜｜Ｒ８／ｆ｜　…　（７－１）
　第２レンズＬ２を両凹形状とすることで、球面収差の補正が容易となり、下限を４．５とした場合でも、良好な解像性能を得ることが可能となる。
　上記第１から第４の実施形態に係る撮像レンズは、他の実施形態の構成の少なくとも１つ、または他の実施形態における好ましい構成の少なくとも１つを有するものであってもよい。例えば、第１の実施形態にかかる撮像レンズが、第２の実施形態の構成を有するものであってもよく、第２の実施形態に係る撮像レンズが第１の実施形態の構成において述べた好ましい構成を有するものであってもよい。
　次に、本発明の上記第１から第４の実施形態に係る撮像レンズが有することが好ましい構成を挙げて、その作用効果について述べる。なお、好ましい態様としては、以下のいずれか１つの構成を有するものでもよく、あるいは任意の２つ以上を組み合わせた構成を有するものでもよい。
　下記条件式（１）を満足することが好ましい。
　　　２．２５＜νｄ２／νｄ３　…　（１）
ただし、
νｄ２：第２レンズＬ２の材質のｄ線に対するアッベ数
νｄ３：第３レンズＬ３の材質のｄ線に対するアッベ数
　条件式（１）の下限を満足することで、倍率色収差の補正が容易となる。
　下記条件式（２）を満足することが好ましい。
　　　０．０９＜Ｎｄ３－Ｎｄ２　…　（２）
ただし、
Ｎｄ２：第２レンズＬ２の材質のｄ線に対する屈折率
Ｎｄ３：第３レンズＬ３の材質のｄ線に対する屈折率
　条件式（２）の下限を満足することで、第３レンズＬ３の屈折率を大きくすることができ、第３レンズＬ３のパワーを強くすることが容易となり、倍率色収差および像面湾曲の補正が容易となる。または、第２レンズＬ２の屈折率が大きくなりすぎるのを抑えることができ、材質のアッベ数が小さくなりすぎるのを防ぐことができ、色収差の補正が容易となる。
　下記条件式（３）を満足することが好ましい。
　　　１．０＜｜ｆ２／ｆ｜＜２．６　…　（３）
ただし、
ｆ：全系の焦点距離
ｆ２：第２レンズＬ２の焦点距離
　条件式（３）の上限を満足することで、第２レンズＬ２のパワーを強くすることが容易となり、広角化が容易となるとともに、レンズ系を小型化することが容易となる。条件式（３）の下限を下回ると、第２レンズＬ２のパワーが強くなりすぎてしまい、光線が第２レンズＬ２で急激に曲げられてしまうため、ディストーションの補正が困難となるか、または像面湾曲の補正が困難となる。
　第２レンズＬ２を物体側に凸面を向けた負メニスカス形状とした場合には、下記条件式（３－１）を満足することが好ましい。
　　　１．０＜｜ｆ２／ｆ｜＜２．７　…　（３－１）
　第２レンズＬ２を物体側に凸面を向けた負メニスカス形状とすることで、レンズ系の径方向の小型化が容易となるため、上限を２．７としても、レンズ系の径方向のサイズを小型化することが容易となる。条件式（３－１）の下限を下回ると、第２レンズＬ２のパワーが強くなりすぎてしまい、光線が第２レンズＬ２で急激に曲げられてしまうため、ディストーションの補正が困難となるか、像面湾曲の補正が困難となる。なお、第２レンズＬ２を平凹形状としてもよい。
　下記条件式（４）を満足することが好ましい。
　　　１．０＜Ｄ２／ｆ＜２．５　…　（４）
ただし、
ｆ：全系の焦点距離
Ｄ２：第１レンズＬ１と第２レンズＬ２との光軸上の間隔
　条件式（４）の上限を満足することで、レンズ系を小型化することが可能となる。条件式（４）の下限を下回ると、第１レンズＬ１と第２レンズＬ２との間隔が小さくなってしまい、第２レンズＬ２の物体側の面の面形状が制限され、像面湾曲およびディストーションの補正が困難となる。
　第２レンズＬ２を両凹形状とした場合には、下記条件式（４－１）を満足することが好ましい。
　　　１．０＜Ｄ２／ｆ＜２．８　…　（４－１）
　第２レンズＬ２を両凹形状とすることで、広角化が容易となるとともに、像面湾曲、ディストーションおよび球面収差の補正が容易となる。また、第２レンズＬ２を両凹形状とした場合には、物体側に凸面を向けたメニスカス形状とした場合より、第２レンズＬ２の物体側の面の有効径端の点がより物体側に位置しやすくなる。このため、上限を２．８としても、レンズ系の大型化を防止しつつ、像面湾曲を補正することが容易となる。条件式（４－１）の下限を下回ると、第１レンズＬ１と第２レンズＬ２との間隔が小さくなってしまい、第２レンズ物体側の面の面形状が制限され、像面湾曲およびディストーションの補正が困難となる。なお、第２レンズＬ２を平凹形状としてもよい。
　下記条件式（５）を満足することが好ましい。
　　　１．５＜ｆ３／ｆ＜３．０　…　（５）
ただし、
ｆ：全系の焦点距離
ｆ３：第３レンズＬ３の焦点距離
　条件式（５）の上限を満足することで、第３レンズＬ３のパワーが弱くなりすぎることを防止でき、像面湾曲および倍率色収差の補正が容易となる。条件式（５）の下限を下回ると、第３レンズＬ３のパワーが強くなりすぎてしまい、バックフォーカスが短くなりすぎてしまう。もしくは第３レンズＬ３のパワーが強くなりすぎてしまって偏心の製造誤差の許容量が少なくなりすぎてしまい、製造が困難となる。
　第２レンズＬ２を両凹形状とした場合には、下記条件式（５－１）を満足することが好ましい。
　　　１．５＜ｆ３／ｆ＜４．６　…　（５－１）
　第２レンズＬ２を両凹形状とすることで、広角化が容易となるとともに、像面湾曲、ディストーションおよび球面収差の補正が容易となる。また、第２レンズＬ２を両凹形状とすることで、像面湾曲の補正が容易となるため、上限を４．６としても、像面湾曲を良好に補正することが可能となる。条件式（５－１）の下限を下回ると、第３レンズＬ３のパワーが強くなりすぎてしまい、バックフォーカスが短くなりすぎてしまう。もしくは第３レンズＬ３のパワーが強くなりすぎてしまって偏心の製造誤差の許容量が少なくなりすぎてしまい、製造が困難となる。なお、第２レンズＬ２を平凹形状としてもよい。
　下記条件式（８）を満足することが好ましい。
　　　８．０＜Ｌ／ｆ＜　１３．９　…　（８）
ただし、
Ｌ：第１レンズＬ１の物体側の面頂点から像面までの距離
ｆ：全系の焦点距離
　条件式（８）の上限を満足することで、レンズ系の小型化が容易となる。条件式（８）の下限を下回ると、焦点距離が長くなりすぎてしまい、広角化を達成することが困難となるか、広角化のためにディストーションが大きくなりすぎてしまい、周辺の画像が小さく結像されてしまう。またはレンズ系が小型になりすぎてしまい、その結果、各レンズの厚さおよび間隔が小さくなることから、製造が困難となるとともに、コストアップの原因となる。
　第２レンズＬ２を両凹形状とした場合には、下記条件式（９）を満足することが好ましい。
　　　１．０＜Ｂｆ／ｆ＜３．０　…　（９）
ただし、
Ｂｆ：最も像側のレンズの像側の面頂点から像面までの距離（空気換算長）
ｆ：全系の焦点距離
　条件式（９）の上限を上回ると、レンズ系が大型化してしまう。条件式（９）の下限を下回ると、レンズ系と撮像素子との間隔が小さくなりすぎてしまい、レンズ系と撮像素子との間に各種フィルタやカバーガラス等を挿入することが困難となったり、使用する撮像素子に制限ができたりしてしまう。なお、第２レンズＬ２を平凹形状としてもよい。
　第２レンズＬ２を両凹形状とした場合には、下記条件式（１０）を満足することが好ましい。
　　　１．５＜（Ｄ４＋Ｄ５）／ｆ＜３．３　…　（１０）
ただし、
Ｄ４：第２レンズＬ２と第３レンズＬ３との光軸上の空気間隔
Ｄ５：第３レンズＬ３の中心厚
ｆ：全系の焦点距離
　第２レンズＬ２を両凹形状とすることで、広角化が容易となるとともに、像面湾曲、ディストーションおよび球面収差の補正が容易となる。条件式（１０）を満足することで、球面収差、ディストーション、コマ収差が良好に補正され、さらにバックフォーカスが長くとれ、画角を大きくすることができ、十分な性能が得られる。条件式（１０）の上限を満足することで、最も物体側の負レンズの径を小さくすることが容易となり、かつレンズ全長を短くすることが容易となるため、小型化が容易となる。条件式（１０）の下限を満足することで、球面収差およびコマ収差の補正が容易となり、Ｆ値が小さなレンズを得るのが容易となる。なお、第２レンズＬ２を平凹形状としてもよい。
　第２レンズＬ２を両凹形状とした場合には、下記条件式（１１）を満足することが好ましい。
　　　３．１＜Ｒ４／ｆ　…　（１１）
ただし、
Ｒ４：第２レンズＬ２の像側の面の曲率半径
ｆ：全系の焦点距離
　第２レンズＬ２を両凹形状とすることで、広角化が容易となるとともに、像面湾曲、ディストーションおよび球面収差の補正が容易となる。また、第２レンズＬ２が両凹形状でありながら、条件式（１１）の下限を満足することで、第２レンズＬ２の像側の面の曲率半径が小さくなるのを抑えることができ、像面湾曲および球面収差の補正が容易となる。または、第２レンズＬ２のパワーを抑えることができ、このレンズで光線が急激に曲げられるのを抑えることができ、ディストーションの補正が容易となる。
　第２レンズＬ２を物体側に凸面を向けたメニスカスレンズ形状とした場合、下記条件式（１１－１）を満足することが好ましい。
　　　Ｒ４／ｆ＜１．３　…　（１１－１）
　第２レンズＬ２を物体側に凸面を向けたメニスカス形状とすることで、広角でありながらレンズ系の径方向を小型化することが可能となる。また、第２レンズＬ２が物体側に凸面を向けたメニスカス形状でありながら、条件式（１１－１）の上限を上回ると、第２レンズＬ２のパワーが弱くなりすぎてしまい、広角化、ディストーションの補正が困難となる。なお、第２レンズＬ２は平凹レンズとしてもよい。
　下記条件式（１２）を満足することが好ましい。
　　　－１６０＜（Ｒ３－Ｒ４）／（Ｒ３＋Ｒ４）＜０．８５　…　（１２）
ただし、
Ｒ３：第２レンズＬ２の物体側の面の曲率半径
Ｒ４：第２レンズＬ２の像側の面の曲率半径
　条件式（１２）の上限を満足することで、物体側に凸面を向けたメニスカス形状で物体側の面の曲率半径を小さくすることが容易となり、レンズ系の小型化が容易となる。条件式（１２）の下限を満足することで、両凹レンズにおいて、第２レンズＬ２の物体側の面の曲率半径絶対値を第２レンズＬ２の像側の面の曲率半径絶対値と比べて小さくすることが容易となり、像面湾曲、コマ収差および球面収差の補正が容易となる。
　第２レンズＬ２が両凹形状の場合には、下記条件式（１２－１）を満足することが好ましい。
　　　－１６０＜（Ｒ３－Ｒ４）／（Ｒ３＋Ｒ４）＜－１．０　…　（１２－１）
　上限を－１．０とすると、第２レンズＬ２を物体側の面の曲率半径絶対値が像側の面の曲率半径の絶対値より小さい両凹レンズとすることができ、像面湾曲およびディストーションの補正が容易となる。条件式（１２－１）の下限を満足することで、両凹レンズにおいて、第２レンズＬ２の物体側の面の曲率半径絶対値を第２レンズＬ２の像側の面の曲率半径絶対値と比べて小さくすることが容易となり、像面湾曲、コマ収差および球面収差の補正が容易となる。
　第２レンズＬ２が物体側に凸面を向けたメニスカス形状の場合には、下記条件式（１２－２）を満足することが好ましい。
　　　０．２＜（Ｒ３－Ｒ４）／（Ｒ３＋Ｒ４）＜０．８５　…　（１２－２）
　第２レンズＬ２が物体側に凸面を向けたメニスカス形状でありながら下限を０．２とすると、第２レンズＬ２のパワーを強くすることが容易となり、像面湾曲およびディストーションの補正が容易となる。条件式（１２－２）の上限を満足することで、物体側に凸面を向けたメニスカス形状で物体側の面の曲率半径を小さくすることが容易となり、レンズ系の小型化が容易となる。
　下記条件式（１３）を満足することが好ましい。
　　　８＜Ｒ１／ｆ＜５０　…　（１３）
ただし、
Ｒ１：第１レンズＬ１の物体側の面の曲率半径
ｆ：全系の焦点距離
　条件式（１３）の上限を上回ると、第１レンズＬ１の物体側の面の曲率半径が大きくなり、この面で光線が急激に曲げられてしまうため、ディストーションの補正が困難となる。条件式（１３）の下限を下回ると、第１レンズＬ１の物体側の面の曲率半径が小さくなりすぎてしまい、広角化が困難となる。
　下記条件式（１４）を満足することが好ましい。
　　　２＜Ｒ６／ｆ　…　（１４）
ただし、
Ｒ６：第３レンズＬ３の像側の面の曲率半径
ｆ：全系の焦点距離
　条件式（１４）の下限を下回ると、第３レンズＬ３のパワーが弱くなり、像面湾曲、球面収差および倍率色収差の補正が困難となる。
　下記条件式（１５）を満足することが好ましい。
　　　０．５＜Ｄ３／ｆ＜５．０　…　（１５）
ただし、
Ｄ３：第２レンズＬ２の中心厚
ｆ：全系の焦点距離
　条件式（１５）の上限を上回るとレンズ系が大型化してしまう。条件式（１５）の下限を下回ると、第２レンズＬ２の中心厚が小さくなってしまい、第２レンズＬ２の周辺部と中心部との肉厚比が大きくなり、成形が困難となる。
　下記条件式（１６）を満足することが好ましい。
　　　０．１≦（Ｒ１－Ｒ２）／（Ｒ１＋Ｒ２）≦１．０　…　（１６）
ただし、
Ｒ１：第１レンズＬ１の物体側の面の曲率半径
Ｒ２：第１レンズＬ１の像側の面の曲率半径
　条件式（１６）の上限を上回ると、第１レンズＬ１の物体側の面が凹面となってしまい、この面で光線が急激に曲げられてしまうため、ディストーションの補正が困難となる。または、周辺の光線がレンズ面に入射する角度が大きくなり、反射損失が大きくなるため周辺が暗くなってしまう。条件式（１６）の下限を下回ると、第１レンズＬ１の物体側の面の曲率半径と像側の面の曲率半径とが近くなり、第１レンズＬ１のパワーが弱くなるため広角化が困難となる。
　下記条件式（１７）を満足することが好ましい。
　　　０．２＜Ｒ１／Ｌ＜３．０　…　（１７）
ただし、
Ｒ１：第１レンズＬ１の物体側の面の曲率半径
Ｌ：第１レンズＬ１の物体側の面頂点から像面までの距離
　条件式（１７）の上限を上回ると、第１レンズＬ１の物体側の面の曲率半径が大きくなりすぎてしまい、この面で光線が急激に曲げられてしまうためディストーションの補正が困難となる。条件式（１７）の下限を下回ると、全長が長くなりすぎてしまい小型化が困難となるか、または第１レンズＬ１の物体側の面の曲率半径が小さくなりすぎてしまい広角化が困難となる。
　下記条件式（１８）を満足することが好ましい。
　　　－１．０≦（Ｒ５－Ｒ６）／（Ｒ５＋Ｒ６）≦－０．１　…　（１８）
ただし、
Ｒ５：第３レンズＬ３の物体側の面の曲率半径
Ｒ６：第３レンズＬ３の像側の面の曲率半径
　条件式（１８）の上限を上回ると、物体側の面と像側の面との曲率半径の絶対値が近くなり、第３レンズＬ３のパワーが弱くなるため、倍率色収差、球面収差の補正が困難となる。条件式（１８）の下限を満足することで、第３レンズＬ３を物体側に凸面を向けた平凸形状もしくは物体側に凸面を向けたメニスカス形状とすることが可能となり、像面湾曲およびコマ収差の補正が容易となる。
　下記条件式（１９）を満足することが好ましい。
　　　－０．８＜ｆ／ｆ１２３＜０．８　…　（１９）
ただし、
ｆ：全系の焦点距離
ｆ１２３：第１レンズＬ１、第２レンズＬ２および第３レンズＬ３の合成焦点距離
　条件式（１９）の上限を上回ると、第１レンズＬ１、第２レンズＬ２および、第３レンズＬ３の合成パワーが強い正のパワーとなりすぎる。すなわち、第３レンズＬ３の正のパワーが強くなりすぎてバックフォーカスが短くなってしまうか、または第１レンズＬ１および第２レンズＬ２の負のパワーが弱くなり、広角化が困難となるか、レンズが大型化してしまう。条件式（１９）の下限を下回ると、第１レンズＬ１および第２レンズＬ２の負のパワーが強くなりすぎて像面湾曲補正が困難となるか、または第３レンズＬ３の正のパワーが弱くなりすぎて像面湾曲および倍率色収差の補正が困難となる。
　下記条件式（２０）を満足することが好ましい。
　　　１≦ｆ３４／ｆ≦１０　…　（２０）
ただし、
ｆ３４：第３レンズＬ３と第４レンズＬ４との合成焦点距離
ｆ：全系の焦点距離
　条件式（２０）の上限を越えると、第３レンズＬ３と第４レンズＬ４との合成パワーが弱くなり、像面湾曲および倍率色収差の補正が困難となるとともに、撮像素子への光線の入射角度を抑えることが困難となる。条件式（２０）の下限を下回ると、第３レンズＬ３と第４レンズＬ４との合成パワーが強くなりすぎてしまい、バックフォーカスの確保が困難となる。
　なお、上記の各条件式については、さらに以下のように上限を追加したり、下限または上限を変更したりしたものを満足することが好ましい。また、好ましい態様としては、以下に述べる下限の変更値と上限の変更値を組み合わせて構成される条件式を満足するものでもよい。下記に例として好ましい条件式変更例を述べるが、条件式変更例は下記に式として記載されたものに限定されず、記載された変更値を組み合わせたものとしてもよい。
　条件式（１）の下限の変更値としては、２．３が好ましく、これにより、上記の作用効果をより高めることが可能となる。さらに作用効果を高めるためには、２．３５がより好ましい。条件式（１）の上限を設定することが好ましく、上限の値としては２．８が好ましい。上限を満足することで、第２レンズＬ２のアッベ数が大きくなりすぎないようにすることができ、第２レンズＬ２の屈折率を高くすることが容易となるため、広角化とともにディストーションの補正が容易となるか、または第３レンズＬ３のアッベ数が小さくなりすぎないようにすることで材料のコストを抑えることが可能となる。さらに広角化、ディストーションの補正、材料コストを抑えるためには、上限値として２．７がより好ましく、２．６がさらに好ましい。
　上記の理由から、例えば、下記条件式（１－２）～（１－６）を満足することがより好ましい。
　　　２．３＜νｄ２／νｄ３　…　（１－２）
　　　２．３５＜νｄ２／νｄ３　…　（１－３）
　　　２．２５＜νｄ２／νｄ３＜２．８　…　（１－４）
　　　２．３　＜νｄ２／νｄ３＜２．７　…　（１－５）
　　　２．３５＜νｄ２／νｄ３＜２．６　…　（１－６）
　条件式（２）の下限は、０．１０以上とすることが好ましい。これにより、色収差および像面湾曲の補正がさらに容易となる。条件式（２）の上限を設定することが好ましく、上限の値としては０．１６が好ましく、これにより、第２レンズＬ２の屈折率を高くすることが容易となるため、広角化とともにディストーションの補正が容易となる。もしくは、第３レンズＬ３の屈折率が高くなるのを抑えることができ、第３レンズＬ３の材料のコストを抑えることが容易となる。さらに広角化、ディストーションの補正およびコスト抑制を容易とするためには、条件式（２）の上限値として０．１４がより好ましく、０．１１がさらに好ましい。
　上記の理由から、例えば、下記条件式（２－１）～（２－４）を満足することがより好ましい。
　　　０．１０≦Ｎｄ３－Ｎｄ２　…　（２－１）
　　　０．０９＜Ｎｄ３－Ｎｄ２＜０．１６　…　（２－２）
　　　０．１０≦Ｎｄ３－Ｎｄ２＜０．１４　…　（２－３）
　　　０．１０≦Ｎｄ３－Ｎｄ２＜０．１１　…　（２－４）
　条件式（３）および条件式（３－１）の下限の変更値としては、１．２が好ましく、これにより、上記の作用効果を高めることが可能となる。さらに作用効果を高めるためには、１．５がより好ましく１．７がさらに好ましく、１．８がさらにより好ましく、１．９がさらによりいっそう好ましい。条件式（３）および条件式（３－１）の上限の変更値としては、２．４が好ましく、これにより、上記の作用効果をより高めることが可能となる。さらに作用効果を高めるためには、２．２がより好ましく、２．１９がさらに好ましく、２．１８がさらにより好ましく、２．１５がさらによりいっそう好ましい。
　上記の理由から、例えば、下記条件式（３－２）～（３－８）を満足することがより好ましい。
　　　１．２＜｜ｆ２／ｆ｜＜２．７　…　（３－２）
　　　１．２＜｜ｆ２／ｆ｜＜２．６　…　（３－３）
　　　１．５＜｜ｆ２／ｆ｜＜２．４　…　（３－４）
　　　１．７＜｜ｆ２／ｆ｜＜２．２　…　（３－５）
　　　１．８＜｜ｆ２／ｆ｜＜２．１９　…　（３－６）
　　　１．９＜｜ｆ２／ｆ｜＜２．１８　…　（３－７）
　　　１．９＜｜ｆ２／ｆ｜＜２．６　…　（３－８）
　条件式（４）の下限の変更値としては、１．５が好ましく、これにより、上記の作用効果をより高めることが可能となる。さらに作用効果を高めるためには、２がより好ましく、２．０４がさらに好ましい。条件式（４）の上限の変更値としては、２．４が好ましく、これにより、上記の作用効果をより高めることが可能となる。さらに作用効果を高めるためには、２．２がより好ましい。
　上記の理由から、例えば、下記条件式（４－２）～（４－４）を満足することがより好ましい。
　　　１．５＜Ｄ２／ｆ＜２．５　…　（４－２）
　　　２＜Ｄ２／ｆ＜２．４　…　（４－３）
　　　２．０４＜Ｄ２／ｆ＜２．２　…　（４－４）
　条件式（４－１）の下限の変更値としては、１．５が好ましく、これにより、上記の作用効果をより高めることが可能となる。さらに作用効果を高めるためには、２がより好ましく、２．０４がさらに好ましい。条件式（４－１）の上限の変更値としては、２．７が好ましく、これにより、上記の作用効果をより高めることが可能となる。さらに作用効果を高めるためには、２．５がより好ましく、２．３がさらに好ましい。
　上記の理由から、例えば、下記条件式（４－５）～（４－８）を満足することがより好ましい。
　　　１．５＜Ｄ２／ｆ＜２．８　…　（４－５）
　　　１．５＜Ｄ２／ｆ＜２．７　…　（４－６）
　　　１．５＜Ｄ２／ｆ＜２．５　…　（４－７）
　　　２＜Ｄ２／ｆ＜２．３　…　（４－８）
　条件式（５）の下限の変更値としては、２が好ましく、これにより、上記の作用効果をより高めることが可能となる。さらに作用効果を高めるためには、２．２がより好ましく、２．５がさらに好ましい。条件式（５）の上限の変更値としては、２．９５が好ましく、これにより、上記の作用効果をより高めることが可能となる。さらに作用効果を高めるためには、２．９がより好ましく、２．８８がさらに好ましく、２．８がさらにより好ましい。
　上記の理由から、例えば、下記条件式（５－６）～（５－８）を満足することがより好ましい。
　　　２．０＜ｆ３／ｆ＜２．９５　…　（５－６）
　　　２．２＜ｆ３／ｆ＜２．９　…　（５－７）
　　　２．５＜ｆ３／ｆ＜２．８８　…　（５－８）
　条件式（５－１）の下限の変更値としては、２が好ましく、これにより、上記の作用効果をより高めることが可能となる。さらに作用効果を高めるためには、２．２がより好ましく、２．５がさらに好ましい。条件式（５－１）の上限の変更値としては、４．４が好ましく、これにより、上記の作用効果をより高めることが可能となる。さらに作用効果を高めるためには、４．２がより好ましく、３．５がさらに好ましく、３．２がさらにより好ましい。
　上記の理由から、例えば、下記条件式（５－２）～（５－５）を満足することがより好ましい。
　　　１．５＜ｆ３／ｆ＜４．４　…　（５－２）
　　　１．５＜ｆ３／ｆ＜４．２　…　（５－３）
　　　１．５＜ｆ３／ｆ＜３．５　…　（５－４）
　　　２．２＜ｆ３／ｆ＜３．２　…　（５－５）
　条件式（６）の下限の変更値としては、０．７８が好ましく、これにより、上記の作用効果をより高めることが可能となる。さらに作用効果を高めるためには、０．８１がより好ましい。条件式（６）の上限の変更値としては、０．９９が好ましく、これにより、バックフォーカスを長くすることがさらに容易となる。さらにバックフォーカスを長くするためには、０．９５がより好ましい。
　上記の理由から、例えば、下記条件式（６－２）、（６－３）を満足することがより好ましい。
　　　０．７８≦（Ｒ８－Ｒ９）／（Ｒ８＋Ｒ９）≦０．９９　…　（６－２）
　　　０．８１≦（Ｒ８－Ｒ９）／（Ｒ８＋Ｒ９）≦０．９５　…　（６－３）
　条件式（６－１）の下限の変更値としては、０．６５が好ましく、これにより、上記の作用効果をより高めることが可能となる。さらに作用効果を高めるためには、０．７がより好ましい。条件式（６－１）の上限の変更値としては、０．９９が好ましく、これにより、バックフォーカスを長くすることがさらに容易となる。さらにバックフォーカスを長くするためには、０．９５がより好ましい。
　上記の理由から、例えば、下記条件式（６－４）～（６－６）を満足することがより好ましい。
　　　０．６５≦（Ｒ８－Ｒ９）／（Ｒ８＋Ｒ９）≦１．０　…　（６－４）
　　　０．７　≦（Ｒ８－Ｒ９）／（Ｒ８＋Ｒ９）≦１．０　…　（６－５）
　　　０．６５≦（Ｒ８－Ｒ９）／（Ｒ８＋Ｒ９）≦０．９９　…　（６－６）
　条件式（７）の下限の変更値としては、７が好ましく、これにより、上記の作用効果をより高めることが可能となる。さらに作用効果を高めるためには、１０がより好ましく、１５がさらに好ましく、２０がさらにより好ましい。条件式（７）の上限を設定することが好ましく、条件式（７）の上限値としては、１００００が好ましく、これを満足することで、像面湾曲およびコマ収差の補正が容易となる。さらに像面湾曲およびコマ収差の補正を容易とするためには、上限値は１０００とすることがより好ましく、５００がさらに好ましい。
　上記の理由から、例えば、下記条件式（７－２）～（７－５）を満足することがより好ましい。
　　　７．０＜｜Ｒ８／ｆ｜　…　（７－２）
　　　７．０＜｜Ｒ８／ｆ｜＜１００００　…　（７－３）
　　　１０＜｜Ｒ８／ｆ｜＜１０００　…　（７－４）
　　　１５＜｜Ｒ８／ｆ｜＜５００　…　（７－５）
　条件式（７－１）の下限の変更値としては、５が好ましく、これにより、上記の作用効果をより高めることが可能となる。さらに作用効果を高めるためには、６がより好ましく、６．５がさらに好ましい。条件式（７－１）の上限を設定することが好ましく、条件式（７－１）の上限値としては、１００００が好ましく、これにより、像面湾曲およびコマ収差の補正が容易となる。さらに像面湾曲およびコマ収差の補正を容易とするためには、１０００がより好ましく、５００がさらに好ましい。
　上記の理由から、例えば、下記条件式（７－６）～（７－９）を満足することがより好ましい。
　　　５＜｜Ｒ８／ｆ｜　…　（７－６）
　　　５＜｜Ｒ８／ｆ｜＜１００００　…　（７－７）
　　　６＜｜Ｒ８／ｆ｜＜１０００　…　（７－８）
　　　６．５＜｜Ｒ８／ｆ｜＜５００　…　（７－９）
　条件式（８）の下限の変更値としては、９が好ましく、これにより、上記の作用効果をより高めることが可能となる。さらに作用効果を高めるためには、１０がより好ましく、１０．５がさらに好ましい。条件式（８）の上限の変更値としては、１３．８が好ましく、これにより、上記の作用効果をより高めることが可能となる。さらに作用効果を高めるためには、１３．５がより好ましく、１３がさらに好ましく、１２がさらにより好ましい。
　上記の理由から、例えば、下記条件式（８－１）～（８－４）を満足することがより好ましい。
　　　９．０＜Ｌ／ｆ＜１３．８　…　（８－１）
　　　９．０＜Ｌ／ｆ＜１３．５　…　（８－２）
　　　１０　＜Ｌ／ｆ＜１３　…　（８－３）
　　　１０．５＜Ｌ／ｆ＜１２　…　（８－４）
　条件式（９）の下限の変更値としては、１．５が好ましく、これにより、上記の作用効果をより高めることが可能となる。さらに作用効果を高めるためには、１．７がより好ましい。条件式（９）の上限の変更値としては、２．８が好ましく、これにより、上記の作用効果をより高めることが可能となる。さらに作用効果を高めるためには、２．５がより好ましく、２．３５がさらに好ましい。
　上記の理由から、例えば、下記条件式（９－１）～（９－３）を満足することがより好ましい。
　　　１．５＜Ｂｆ／ｆ＜２．８　…　（９－１）
　　　１．５＜Ｂｆ／ｆ＜２．５　…　（９－２）
　　　１．７＜Ｂｆ／ｆ＜２．３　…　（９－３）
　条件式（１０）の下限の変更値としては、２が好ましく、これにより、上記の作用効果をより高めることが可能となる。さらに作用効果を高めるためには、２．３がより好ましく、２．５がさらに好ましい。条件式（１０）の上限の変更値としては、３．２が好ましく、これにより、上記の作用効果をより高めることが可能となる。さらに作用効果を高めるためには、３がより好ましく、２．９がさらに好ましい。
　上記の理由から、例えば、下記条件式（１０－１）～（１０－３）を満足することがより好ましい。
　　　２．０＜（Ｄ４＋Ｄ５）／ｆ＜３．２　…　（１０－１）
　　　２．３＜（Ｄ４＋Ｄ５）／ｆ＜３　…　（１０－２）
　　　２．５＜（Ｄ４＋Ｄ５）／ｆ＜２．９　…　（１０－３）
　条件式（１１）の下限の変更値としては、３．２が好ましく、これにより、上記の作用効果をより高めることが可能となる。さらに作用効果を高めるためには、３．３がより好ましく、３．５がさらに好ましく、３．８がさらにより好ましい。条件式（１１）に上限値を設定することが好ましく、上限の値としては、５０が好ましく、これにより、第２レンズＬ２の像側の面の曲率半径が大きくなりすぎるのを防ぐことができ、ディストーションの補正が容易となる。さらにディストーションの補正を容易とするためには、上限値としては、２０．０がより好ましく、１０．０がさらにより好ましく、８がより好ましく、６がさらに好ましい。
　上記の理由から、例えば、下記条件式（１１－２）～（１１－６）を満足することがより好ましい。
　　　３．１＜Ｒ４／ｆ＜５０．０　…　（１１－２）
　　　３．２＜Ｒ４／ｆ＜２０．０　…　（１１－３）
　　　３．３＜Ｒ４／ｆ＜１０．０　…　（１１－４）
　　　３．５＜Ｒ４／ｆ＜８．０　…　（１１－５）
　　　３．８＜Ｒ４／ｆ＜６．０　…　（１１－６）
　条件式（１１－１）に下限値を設定することが好ましく、下限値としては、０．１が好ましく、これにより、像面湾曲の補正が容易となる。さらに像面湾曲の補正を容易とするためには、０．５がより好ましく、０．７がより好ましく、０．８がさらに好ましい。条件式（１１－１）の上限の変更値としては、１．２が好ましく、これにより、上記の作用効果をより高めることが可能となる。さらに作用効果を高めるためには、１．１がより好ましく、１がさらに好ましい。
　上記の理由から、例えば、下記条件式（１１－７）～（１１－１０）を満足することがより好ましい。
　　　０．１＜Ｒ４／ｆ＜１．３　…　（１１－７）
　　　０．５＜Ｒ４／ｆ＜１．２　…　（１１－８）
　　　０．７＜Ｒ４／ｆ＜１．１　…　（１１－９）
　　　０．８＜Ｒ４／ｆ＜１　…　（１１－１０）
　条件式（１２）の下限の変更値としては、－３０が好ましく、これにより、上記の作用効果をより高めることが可能となる。さらに作用効果を高めるためには、－２０がより好ましく、－１０がさらに好ましく、－８がさらにより好ましい。条件式（１２）の上限の変更値としては、０．８２が好ましく、これにより、上記の作用効果をより高めることが可能となる。さらに作用効果を高めるためには、０．８がより好ましく、１がさらに好ましい。
　上記の理由から、例えば、下記条件式（１２－３）～（１２－６）を満足することがより好ましい。
　　　－３０＜（Ｒ３－Ｒ４）／（Ｒ３＋Ｒ４）＜０．８５　…　（１２－３）
　　　－２０＜（Ｒ３－Ｒ４）／（Ｒ３＋Ｒ４）＜０．８２　…　（１２－４）
　　　－１０＜（Ｒ３－Ｒ４）／（Ｒ３＋Ｒ４）＜０．８　…　（１２－５）
　　　－８＜（Ｒ３－Ｒ４）／（Ｒ３＋Ｒ４）＜１　…　（１２－６）
　条件式（１２－１）の上限の変更値としては、－１．１が好ましく、これにより、像側の面の曲率半径が大きくなりすぎたり、物体側の面の曲率半径が小さくなりすぎるのを抑えることが容易となり、像面湾曲およびディストーションの補正が容易となる。さらに作用効果を高めるためには、－１．５がより好ましく、－２．０がさらに好ましい。条件式（１２－１）の下限の変更値は、条件式（１２）と同様に考えることができる。
　上記の理由から、例えば、下記条件式（１２－７）～（１２－８）を満足することがより好ましい。
　　　－１６０＜（Ｒ３－Ｒ４）／（Ｒ３＋Ｒ４）＜－１．１　…　（１２－７）
　　　－３０＜（Ｒ３－Ｒ４）／（Ｒ３＋Ｒ４）＜－１．５　…　（１２－８）
　条件式（１２－２）の下限の変更値としては、０．３が好ましく、これにより、上記の作用効果をより高めることが可能となる。さらに作用効果を高めるためには、０．５がより好ましく、０．７がさらに好ましい。条件式（１２－２）の上限の変更値は、条件式（１２）と同様に考えることができる。
　上記の理由から、例えば、下記条件式（１２－９）～（１２－１０）を満足することがより好ましい。
　　　０．３＜（Ｒ３－Ｒ４）／（Ｒ３＋Ｒ４）＜０．８５　…　（１２－９）
　　　０．５＜（Ｒ３－Ｒ４）／（Ｒ３＋Ｒ４）＜０．８２　…　（１２－１０）
　条件式（１３）の下限の変更値としては、１０が好ましく、これにより、上記の作用効果をより高めることが可能となる。さらに作用効果を高めるためには、１２がより好ましく、１３がさらに好ましい。条件式（１３）の上限の変更値としては、３５が好ましく、これにより、上記の作用効果をより高めることが可能となる。さらに作用効果を高めるためには、３０がより好ましく、２６がさらに好ましい。
　上記の理由から、例えば、下記条件式（１３－１）～（１３－３）を満足することがより好ましい。
　　　１０＜Ｒ１／ｆ＜３５　…　（１３－１）
　　　１２＜Ｒ１／ｆ＜３０　…　（１３－２）
　　　１３＜Ｒ１／ｆ＜２６　…　（１３－３）
　条件式（１４）の下限の変更値としては、６が好ましく、これにより、上記の作用効果をより高めることが可能となる。さらに作用効果を高めるためには、２０がより好ましく、３０がさらに好ましく、３５がさらにより好ましい。条件式（１４）に上限を設定することが好ましく、上限の値としては、５０００が好ましく、これにより、像面湾曲およびコマ収差の補正が容易となる。さらに像面湾曲およびコマ収差を良好に補正するためには、上限値として１０００がより好ましく、１００がさらに好ましく、７０がさらによりいっそう好ましい。
　上記の理由から、例えば、下記条件式（１４－１）～（１４－５）を満足することがより好ましい。
　　　２＜Ｒ６／ｆ＜５０００　…　（１４－１）
　　　６＜Ｒ６／ｆ＜５０００　…　（１４－２）
　　　２０＜Ｒ６／ｆ＜１０００　…　（１４－３）
　　　３０＜Ｒ６／ｆ＜１００　…　（１４－４）
　　　３５＜Ｒ６／ｆ＜７０　…　（１４－５）
　条件式（１５）の下限の変更値としては、０．７が好ましく、これにより、上記の作用効果をより高めることが可能となる。さらに作用効果を高めるためには、０．８がより好ましく、０．９がさらに好ましい。条件式（１５）の上限の変更値としては、２が好ましく、これにより、上記の作用効果をより高めることが可能となる。さらに作用効果を高めるためには、１．８がより好ましく、１．５がさらに好ましい。
　上記の理由から、例えば、下記条件式（１５－１）～（１５－３）を満足することがより好ましい。
　　　０．７＜Ｄ３／ｆ＜２．０　…　（１５－１）
　　　０．８＜Ｄ３／ｆ＜１．８　…　（１５－２）
　　　０．９＜Ｄ３／ｆ＜１．５　…　（１５－３）
　条件式（１６）の下限の変更値としては、０．４が好ましく、これにより、上記の作用効果をより高めることが可能となる。さらに作用効果を高めるためには、０．５がより好ましく、０．５５がさらに好ましい。条件式（１６）の上限の変更値としては、０．７が好ましく、これにより、ディストーションの補正がさらに容易となる。さらにディストーションの補正を容易とするためには、０．６８がより好ましい。
　上記の理由から、例えば、下記条件式（１６－１）～（１６－３）を満足することがより好ましい。
　　　０．４≦（Ｒ１－Ｒ２）／（Ｒ１＋Ｒ２）≦１．０　…　（１６－１）
　　　０．５≦（Ｒ１－Ｒ２）／（Ｒ１＋Ｒ２）≦０．７　…　（１６－２）
　　　０．５５≦（Ｒ１－Ｒ２）／（Ｒ１＋Ｒ２）≦０．６８　…　（１６－３）
　条件式（１７）の下限の変更値としては、０．５が好ましく、これにより、上記の作用効果をより高めることが可能となる。さらに作用効果を高めるためには、１がより好ましく、１．１がさらに好ましく、１．２がさらにより好ましい。条件式（１７）の上限の変更値としては、２が好ましく、これにより、上記の作用効果をより高めることが可能となる。さらに作用効果を高めるためには、１．７がより好ましく、１．５がさらに好ましい。
　上記の理由から、例えば、下記条件式（１７－１）～（１７－４）を満足することがより好ましい。
　　　０．５＜Ｒ１／Ｌ＜３．０　…　（１７－１）
　　　１．０＜Ｒ１／Ｌ＜２．０　…　（１７－２）
　　　１．１＜Ｒ１／Ｌ＜１．７　…　（１７－３）
　　　１．２＜Ｒ１／Ｌ＜１．５　…　（１７－４）
　条件式（１８）の上限の変更値としては、－０．２が好ましく、これにより、上記の作用効果をより高めることが可能となる。さらに作用効果を高めるためには、－０．４がより好ましく、－０．６がさらに好ましく、－０．７がさらにより好ましい。
　上記の理由から、例えば、下記条件式（１８－１）～（１８－４）を満足することがより好ましい。
　　　－１．０≦（Ｒ５－Ｒ６）／（Ｒ５＋Ｒ６）≦－０．２　…　（１８－１）
　　　－１．０≦（Ｒ５－Ｒ６）／（Ｒ５＋Ｒ６）≦－０．４　…　（１８－２）
　　　－１．０≦（Ｒ５－Ｒ６）／（Ｒ５＋Ｒ６）≦－０．６　…　（１８－３）
　　　－１．０≦（Ｒ５－Ｒ６）／（Ｒ５＋Ｒ６）≦－０．７　…　（１８－４）
　条件式（１９）の下限の変更値としては、－０．６が好ましく、これにより、上記の作用効果をより高めることが可能となる。さらに作用効果を高めるためには、－０．５がより好ましく、－０．３がさらにより好ましい。条件式（１９）の上限の変更値としては、０．５が好ましく、これにより、上記の作用効果をより高めることが可能となる。さらに作用効果を高めるためには、０．３がより好ましく、０．１がさらに好ましい。
　上記の理由から、例えば、下記条件式（１９－１）～（１９－３）を満足することがより好ましい。
　　　－０．６＜ｆ／ｆ１２３＜０．５　…　（１９－１）
　　　－０．５＜ｆ／ｆ１２３＜０．３　…　（１９－２）
　　　－０．３＜ｆ／ｆ１２３＜０．１　…　（１９－３）
　条件式（２０）の下限の変更値としては、１．５が好ましく、これにより、上記の作用効果をより高めることが可能となる。さらに作用効果を高めるためには、２がより好ましい。条件式（２０）の上限の変更値としては、８が好ましく、これにより、上記の作用効果をより高めることが可能となる。さらに作用効果を高めるためには、６．５がより好ましい。
　上記の理由から、例えば、下記条件式（２０－１）、（２０－２）を満足することがより好ましい。
　　　１．５≦ｆ３４／ｆ≦８　…　（２０－１）
　　　２．０≦ｆ３４／ｆ≦６．５　…　（２０－２）
　開口絞りは第３レンズＬ３と第４レンズＬ４との間に配置されていることが好ましい。開口絞りを第３レンズＬ３と第４レンズＬ４との間に配置することで系全体を小型化することが可能となる。
　第１レンズＬ１、第２レンズＬ２および第４レンズＬ４の材質のｄ線に対するアッベ数を４０以上とすることが好ましく、これにより、色収差の発生を抑え、良好な解像性能を得ることが可能となる。
　第３レンズＬ３の材質のｄ線に対するアッベ数を４０以下とすることが好ましく、これにより、倍率色収差を良好に補正することが可能となる。また、３０以下とすることがより好ましく、２８以下とすることがさらに好ましく、２５以下とすることがさらにより好ましい。
　第１レンズＬ１の材質のｄ線に対するアッベ数をνｄ１、第２レンズＬ２の材質のｄ線に対するアッベ数をνｄ２としたとき、νｄ１／νｄ２は０．７以上であることが好ましく、これにより、色収差の発生を抑え、良好な解像性能を得ることができる。さらに、０．８以上であることがより好ましい。
　第１レンズＬ１の材質のｄ線に対するアッベ数をνｄ１、第３レンズＬ３の材質のｄ線に対するアッベ数をνｄ３としたとき、νｄ１／νｄ３は１．９５以上であることが好ましく、これにより、軸上の色収差および倍率色収差を良好に補正することができる。さらに軸上の色収差および倍率色収差を良好に補正するためには、２．００以上であることがより好ましく、２．０５以上であることがさらに好ましい。
　第１レンズＬ１の材質のｄ線に対するアッベ数をνｄ１、第３レンズＬ３の材質のｄ線に対するアッベ数をνｄ３としたとき、νｄ１／νｄ３は２．５以下であることが好ましく、これにより、第３レンズＬ３のアッベ数が小さくなりすぎてしまうのを防ぐことができ、第３レンズＬ３の材質を安価とすることが容易となるか、または第１レンズＬ１のアッベ数を抑えることができるため、第１レンズＬ１の屈折率を大きくして、第１レンズＬ１のパワーを強くすることが容易となり、レンズ系の小型化およびディストーションの補正が容易となる。さらに系の小型化とディストーションを補正を容易とするためには、２．４０以下であることがより好ましく、２．２０以下であることがさらに好ましい。
　第３レンズＬ３の材質のｄ線に対するアッベ数をνｄ３、第４レンズＬ４の材質のｄ線に対するアッベ数をνｄ４としたとき、νｄ４／νｄ３は２．１以上であることが好ましく、これにより、軸上の色収差および倍率色収差を良好に補正することが可能となる。さらに軸上の色収差および倍率色収差を良好に補正するためには、２．２以上であることがより好ましく、２．３０以上であることがさらに好ましく、２．３５以上であることがさらにより好ましい。
　第２レンズＬ２の材質のｄ線に対するアッベ数をνｄ２、第４レンズＬ４の材質のｄ線に対するアッベ数をνｄ４としたとき、νｄ２／νｄ４は０．８以上１．２以下であることが好ましい。この条件を満足することで、色収差の発生を抑え、良好な解像性能を得ることができる。
　第１レンズＬ１の材質のｄ線に対する屈折率を１．８８以下とすることが好ましく、これにより、第１レンズＬ１の材質を安価にすることが容易となる。さらに、屈折率の低い材質とすることで、アッベ数の大きい材質を選択することが可能となり、色収差の補正が容易となり、良好な解像性能を得ることが容易となる。さらに色収差を良好に補正するためには、１．８５以下とすることがより好ましく、１．８０以下とすることがさらに好ましい。
　第１レンズＬ１の材質のｄ線に対する屈折率を１．６０以上とすることが好ましく、これにより、第１レンズＬ１のパワーを強くすることが容易となり、広角化および加工が容易となるとともに、ディストーションの補正が容易となる。さらに広角化、加工およびディストーションの補正を容易とするには１．６５以上とすることがより好ましく、１．７０以上とすることがさらに好ましい。
　第２レンズＬ２の材質のｄ線に対する屈折率を１．７０以下とすることが好ましく、これにより、第２レンズＬ２の材質を安価にすることが可能となる。さらに、屈折率の高い材質ではアッベ数が小さくなってしまうため、色収差が大きくなってしまい、良好な解像性能を得ることが困難となる。第２レンズＬ２の材質を安価にするためには、１．６５以下とすることがより好ましく、１．６０以下とすることがさらに好ましい。
　第２レンズＬ２の材質のｄ線に対する屈折率を１．５０以上とすることが好ましく、これにより、第２レンズＬ２のパワーを強くすることが容易となり、ディストーションの補正が容易となる。また、第２レンズＬ２のパワーを強くすることが容易となるため、レンズ系を小型化することが容易となる。
　第３レンズＬ３の材質のｄ線に対する屈折率を１．７５以下とすることが好ましく、これにより、第３レンズＬ３の材質を安価にすることが可能となる。第３レンズＬ３の材質を安価にするためには、１．７０以下とすることがより好ましく、１．６８以下とすることがさらに好ましく、１．６５以下とすることがさらにより好ましい。
　第３レンズＬ３の材質のｄ線に対する屈折率を１．５０以上とすることが好ましく、これにより、第３レンズＬ３の材質の屈折率を高くし、第３レンズＬ３のパワーを強くすることが容易となり、倍率色収差および像面湾曲の補正が容易となる。１．５５以上とすることがより好ましく、１．６０以上とすることがさらに好ましく、１．６３以上とすることがさらにより好ましい。
　第４レンズの材質のｄ線に対する屈折率を１．７０以下とすることが好ましく、これにより、第４レンズＬ４の材質を安価にすることが可能となる。さらに、屈折率の高い材質ではアッベ数が小さくなってしまうため、色収差が大きくなってしまい、良好な解像性能を得ることが困難となる。材料コストの抑制および色収差の補正をさらに容易とするためには、第４レンズＬ４の材質のｄ線に対する屈折率を１．６５以下とすることがより好ましく、１．６０以下とすることがさらに好ましい。
　第４レンズＬ４の材質のｄ線に対する屈折率を１．５０以上とすることが好ましく、これにより、第４レンズＬ４の材質の屈折率を高くし、第４レンズＬ４のパワーを強くすることが容易となる。第４レンズＬ４のパワーを強くすることで、第４レンズＬ４で球面収差の補正が容易となるとともに、第４レンズＬ４で光線を大きく曲げることが容易となるため周辺光線が撮像素子へ入射する角度を抑えることが容易となり、シェーディングを抑えることが容易となる。
　第１レンズＬ１の材質のｄ線に対する屈折率をＮｄ１、第２レンズＬ２の材質のｄ線に対する屈折率をＮｄ２としたとき、Ｎｄ１／Ｎｄ２は０．９５以上１．３以下であることが好ましい。この条件の下限を越えると、第１レンズＬ１と第２レンズＬ２とに負のパワーをバランス良く割り振ることが困難となり、ディストーションの補正が困難となるか、またはＮｄ２が大きくなりすぎてしまい、第２レンズＬ２のアッベ数が大きくなり倍率色収差の補正が困難となる。この条件の上限を上回ると、第１レンズＬ１と第２レンズＬ２とに負のパワーをバランス良く割り振ることが困難となり、ディストーションの補正が困難となる。なお、下限の変更値は１．０が好ましく、１．０５がより好ましい。上限の変更値は１．２が好ましく、１．１５がより好ましい。なお、下限の変更値と上限の変更値を組み合わせて構成される条件を満足するものでもよい。
　第２レンズＬ２の材質のｄ線に対する屈折率をＮｄ２、第３レンズＬ３の材質のｄ線に対する屈折率をＮｄ３、としたとき、Ｎｄ３／Ｎｄ２は１．０以上１．２以下であることが好ましい。この条件の下限を満足することで、第３レンズＬ３の材質の屈折率が低くなりすぎるのを抑えることができ、第３レンズＬ３のパワーが弱くなり像面湾曲、倍率色収差の補正が容易となる。この条件の上限を満足することで、第３レンズＬ３の材質の屈折率が高くなり、第３レンズＬ３が高価になってしまうのを防ぐことが容易となる。もしくは、第２レンズＬ２の材質の屈折率が低くなり、第２レンズＬ２のパワーが弱くなるのを抑えることができ、第１レンズＬ１および第２レンズＬ２の負のパワーのバランスを適切に保つことが容易となり、ディストーションの補正が容易となるか、レンズ系の小型化が容易となる。
　第１レンズＬ１の材質のｄ線に対する屈折率をＮｄ１、第４レンズＬ４の材質のｄ線に対する屈折率をＮｄ４としたとき、Ｎｄ１／Ｎｄ４は０．９５以上１．３以下であることが好ましい。この条件の下限を満足することで、Ｎｄ１が小さくなり、第１レンズＬ１のパワーが弱くなるのを防ぐことができ、広角化が容易となるか、レンズ系の小型化が容易となる。もしくは、第４レンズＬ４の材質の屈折率が大きくなり、第４レンズＬ４の材質のアッベ数が小さくなることを抑えることができ、色収差の補正が容易となる。この条件の上限を満足することで、第１レンズＬ１のパワーが強くなりすぎるのを抑えることができ、ディストーションの補正が容易となるか、または第４レンズＬ４のパワーが弱くなりすぎるのを抑えることができ、球面収差の補正が容易となるか、または第４レンズＬ４で光線を大きく曲げることが容易となるため周辺光線が撮像素子へ入射する角度を抑えることが容易となり、シェーディングを抑えることが容易となる。この条件の下限の変更値は１．０が好ましい。
　第２レンズＬ２の物体側の面は非球面とすることが好ましく、これによりレンズ系を小型化および広角化することが容易となる。もしくは、像面湾曲およびディストーションを良好に補正することが容易となる。
　第２レンズＬ２の像側の面は非球面とすることが好ましく、これにより像面湾曲およびディストーションを良好に補正することができる。
　第３レンズＬ３の像側の面は非球面とすることが好ましく、これにより像面湾曲を良好に補正することが可能となる。
　第４レンズＬ４の物体側の面は非球面とすることが好ましく、これにより球面収差および像面湾曲を良好に補正することが可能となる。
　第４レンズＬ４の像側の面は非球面とすることが好ましく、これにより球面収差、像面湾曲およびディストーションを良好に補正することが可能となる。
　第２レンズＬ２の物体側の面は非球面とすることが好ましい。第２レンズＬ２の物体側の面は、中心で正のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して正のパワーが弱い形状、もしくは中心で正のパワーを持ち、有効径端では負のパワーを持つ形状とすることが好ましい。第２レンズＬ２をこのような形状とすることで、レンズ系を小型化、広角化すると同時に像面湾曲を良好に補正することが可能となる。
　なお、「面の有効径」とは、結像に寄与する全光線とレンズ面との交わる点を考えたとき、径方向における最も外側の点（最も光軸から離れた点）からなる円の直径を意味し、「有効径端」とは、この最も外側の点を意味するものとする。なお、光軸に対して回転対称の系においては、上記の最も外側の点からなる図形は円となるが、回転対称ではない系においては円とならない場合があり、そのような場合は、等価の円形を考えてその円の直径を有効径としてもよい。
　また、非球面の形状に関して、第ｉレンズ面上のある点をＸｉとして、その点での法線と光軸との交点をＰｉとするとき、Ｘｉ－Ｐｉの長さ（｜Ｘi－Ｐi｜）をＸｉ点での曲率半径の絶対値｜ＲＸｉ｜とし、Ｐｉをその点Ｘｉでの曲率中心と定義する。また、第ｉレンズ面と光軸の交点をＱｉとする。このとき点Ｘｉでのパワーは点Ｐｉが点Ｑｉを基準として物体側、像側のいずれの側にあるかで定義する。物体側の面においては点Ｐｉが点Ｑｉより像側にある場合を正のパワー、点Ｐｉが点Ｑｉより物体側にある場合を負のパワーと定義し、像側の面においては点Ｐｉが点Ｑｉより物体側にある場合を正のパワー、点Ｐｉが点Ｑｉより像側にある場合を負のパワーと定義する。
　ここで、図３を参照しながら、上記の第２レンズＬ２の物体側の面の形状について説明する。図３は図１で示した撮像レンズ１の光路図である。図３において、点Ｑ３は、第２レンズＬ２の物体側の面の中心であり、第２レンズＬ２の物体側の面と光軸Ｚとの交点である。図３の点Ｘ３は、第２レンズＬ２の物体側の面の有効径端の点であり、軸外光束３に含まれる最も外側の光線６と第２レンズＬ２の物体側の面との交点である。
　このとき、点Ｘ３でのレンズ面の法線と光軸Ｚとの交点を図３に示すように点Ｐ３とし、点Ｘ３と点Ｐ３を結ぶ線分Ｘ３－Ｐ３を点Ｘ３での曲率半径ＲＸ３と定義し、線分Ｘ３－Ｐ３の長さ｜Ｘ３－Ｐ３｜を曲率半径ＲＸ３の絶対値｜ＲＸ３｜と定義する。すなわち、｜Ｘ３－Ｐ３｜＝｜ＲＸ３｜である。また、点Ｑ３での曲率半径、すなわち、第２レンズＬ２の物体側の面の中心の曲率半径をＲ３とし、その絶対値を｜Ｒ３｜とする（図３では不図示）。
　上記の第２レンズＬ２の物体側の面の「中心で正のパワーを持ち」とは、点Ｑ３を含む近軸領域が凸形状であることを意味する。また、上記の第２レンズＬ２の物体側の面の「有効径端では中心と比較して正のパワーが弱い形状」とは、点Ｐ３が点Ｑ３より像側にあり、点Ｘ３での曲率半径の絶対値｜ＲＸ３|が点Ｑ３での曲率半径の絶対値｜Ｒ３｜よりも大きい形状を意味する。
　図３では理解を助けるために、半径｜Ｒ３｜で点Ｑ３を通り、光軸上の点を中心とする円ＣＱ３を二点鎖線で描き、半径｜ＲＸ３｜で点Ｘ３を通り、光軸上の点を中心とする円ＣＸ３の一部を破線で描いている。円ＣＸ３の方が円ＣＱ３よりも大きな円となっており、｜Ｒ３｜＜｜ＲＸ３｜であることが明示されている。
　また、上記の第２のレンズＬ２の物体側の面の「有効径端では負のパワーを持つ形状」とは、点Ｐ３が点Ｑ３より物体側にある形状を意味する。
　第２レンズＬ２の物体側の面は、中心で負のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して負のパワーが弱い形状、もしくは中心で負のパワーを持ち、有効径端では正のパワーを持つ形状としてもよい。第２レンズＬ２の物体側の面をこのような形状とすることで、像面湾曲およびディストーションを良好に補正することが可能となる。
　上記の第２レンズＬ２の物体側の面形状は、図３を用いて説明した上記のものと同様にして、以下のように考えることができる。「中心で負のパワーを持ち」とは、点Ｑ３を含む近軸領域が凹形状であることを意味する。また、上記の第２レンズＬ２の物体側の面の「有効径端では中心と比較して負のパワーが弱い形状」とは、点Ｐ３が点Ｑ３より物体側にあり、点Ｘ３での曲率半径の絶対値｜ＲＸ３|が点Ｑ３での曲率半径の絶対値｜Ｒ３｜よりも大きい形状を意味する。また、上記の第２のレンズＬ２の物体側の面の「有効径端では正のパワーを持つ形状」とは、点Ｐ３が点Ｑ３より像側にある形状を意味する。
　第２レンズＬ２の像側の面は非球面とすることが好ましい。第２レンズＬ２の像側の面は、中心で負のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して負のパワーが弱い形状とすることが好ましい。第２レンズＬ２をこのような形状とすることで、ディストーションおよび像面湾曲を良好に補正することが可能となる。
　第２レンズＬ２の像側の面の上記形状は、図３を用いて説明した第２レンズＬ２の物体側の面の形状と同様にして以下のように考えることができる。レンズ断面図において、第２レンズＬ２の像側の面の有効径端を点Ｘ４として、その点での法線と光軸Ｚとの交点を点Ｐ４とするとき、点Ｘ４と点Ｐ４とを結ぶ線分Ｘ４－Ｐ４を点Ｘ４での曲率半径とし、点Ｘ４と点Ｐ４とを結ぶ線分の長さ｜Ｘ４－Ｐ４｜を点Ｘ４での曲率半径の絶対値｜ＲＸ４|とする。よって、｜Ｘ４－Ｐ４｜＝｜ＲＸ４｜となる。また、第２レンズＬ２の像側の面と光軸Ｚとの交点、すなわち、第２レンズＬ２の像側の面の中心を点Ｑ４とする。そして、点Ｑ４での曲率半径の絶対値を｜Ｒ４｜とする。
　第２レンズＬ２の像側の面の「中心が負のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して負のパワーが弱い形状」とは、点Ｑ４を含む近軸領域で凹形状であり、点Ｐ４が点Ｑ４より像側にあり、かつ点Ｘ４での曲率半径の絶対値｜ＲＸ４|が点Ｑ４での曲率半径の絶対値｜Ｒ４｜よりも大きい形状を意味する。
　第２レンズＬ２の像側の面は、中心で負のパワーを持ち、有効径の５割の点では中心と比較して負のパワーが強い形状としてもよい。第２レンズＬ２の像側の面をこのような形状とすることで、像面湾曲およびディストーションを良好に補正することができる。なお、「有効径の５割の点」とは、レンズ面の径方向の座標（光軸と垂直方向の座標）が、レンズの中心からレンズの有効径の５割となる距離にあるレンズ面上の点を意味する。
　上記の第２レンズＬ２の像側の面の「中心が負のパワーを持ち、有効径の５割の点では中心と比較して負のパワーが強い形状」とは、レンズ断面図において、第２レンズＬ２の像側の面の有効径の５割の点を点Ｘ４′、その点での法線と光軸Ｚとの交点を点Ｐ４′とすると、点Ｑ４を含む近軸領域で凹形状であり、点Ｐ４′が点Ｑ４より像側にあり、かつ、点Ｘ４′での曲率半径の絶対値｜ＲＸ４′|が点Ｑ４での曲率半径の絶対値｜Ｒ４｜よりも小さい形状を意味する。
　また、第２レンズＬ２の像側の面においては、有効径の５割の点と比較して有効径端の位置のパワーが弱い形状としてもよい。第２レンズＬ２の像側の面をこのような形状とすることで、像面湾曲およびディストーションを良好に補正することが可能となる。
「有効径の５割の点と比較して有効径端の位置のパワーが弱い形状」とは、上記点Ｘ４での曲率半径の絶対値｜ＲＸ４|が上記点Ｘ４′での曲率半径の絶対値｜ＲＸ４′|よりも大きい形状を意味する。
　また、第２レンズＬ２の像側の面においては、有効径の５割の点と有効径端とがともに負のパワーを持ち、有効径の５割の点と比較して有効径端では、負のパワーが弱い形状としてもよい。第２レンズＬ２の像側の面をこのような形状とすることで、像面湾曲およびディストーションを良好に補正することが可能となる。
　「有効径の５割の点と有効径端とがともに負のパワーを持ち、有効径の５割の点と比較して有効径端の負のパワーが弱い形状」とは、上記点Ｘ４と点Ｘ４′の曲率中心点Ｐ４、点Ｐ４′がともに点Ｑ４より像側にあり、上記点Ｘ４での曲率半径の絶対値｜ＲＸ４|が上記点Ｘ４′での曲率半径の絶対値｜ＲＸ４′|よりも大きい形状を意味する。
　第２レンズＬ２は物体側に凸面を向けたメニスカス形状としてもよく、これにより、レンズ系を小型化しながら像面湾曲の補正が容易となる。また、第２レンズＬ２を物体側に凸面を向けたメニスカス形状とした場合には、第２レンズ物体側の面は中心が正のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して正のパワーが弱い形状、もしくは有効径端では負のパワーを持つ形状とすることが好ましい。これにより、レンズ系を小型化、広角化すると同時に像面湾曲を良好に補正することが可能となる。
　第２レンズＬ２は両凹形状としてもよく、これにより、レンズ系を小型化、広角化しながら、像面湾曲およびディストーションの補正が容易となる。また、第２レンズＬ２を両凹形状とした場合には、第２レンズＬ２の物体側の面は、中心が負のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して負のパワーが弱い形状であることが好ましい。これにより、広角化と同時に像面湾曲とディストーションを良好に補正することが可能となる。第２レンズＬ２を両凹形状とした場合には、第２レンズＬ２の物体側の面は、中心が負のパワーを持ち、有効径端では正のパワーを持つ形状としてもよい。これにより、広角化と同時に像面湾曲およびディストーションを良好に補正することが可能となる。
　第３レンズＬ３の物体側の面は非球面とすることが好ましい。第３レンズＬ３の物体側の面は、中心が正のパワーを持ち、有効径の５割の点では中心と比較して正のパワーが強い形状とすることが好ましい。第３レンズＬ３の物体側の面をこのような形状とすることで、像面湾曲および倍率色収差を良好に補正することが可能となる。
　第３レンズＬ３の物体側の面の上記形状は、図３を用いて説明した第２レンズＬ２の物体側の面の形状と同様にして以下のように考えることができる。レンズ断面図において、第３レンズＬ３の物体側の面の有効径の５割の点を点Ｘ５′として、その点での法線と光軸Ｚとの交点を点Ｐ５′とするとき、点Ｘ５′と点Ｐ５′とを結ぶ線分Ｘ５′－Ｐ５′を点Ｘ５′での曲率半径とし、点Ｘ５′と点Ｐ５′とを結ぶ線分の長さ｜Ｘ５′－Ｐ５′｜を点Ｘ５′での曲率半径の絶対値｜ＲＸ５′|とする。よって、｜Ｘ５′－Ｐ５′｜＝｜ＲＸ５′｜となる。また、第３レンズＬ３の物体側の面と光軸Ｚとの交点、すなわち、第３レンズＬ３の物体側の面の中心を点Ｑ５とする。そして、点Ｑ５での曲率半径の絶対値を｜Ｒ５｜とする。
　第３レンズＬ３の物体側の面の「中心が正のパワーを持ち、有効径の５割の点では中心と比較して正のパワーが強い形状」とは、点Ｑ５を含む近軸領域で凸形状であり、点Ｐ５′が点Ｑ５より像側にあり、かつ、点Ｘ５′での曲率半径の絶対値｜ＲＸ５′|が点Ｑ５での曲率半径の絶対値｜Ｒ５｜よりも小さい形状を意味する。
　また、第３レンズＬ３の物体側の面は、有効径の５割の点と比較して有効径端の点のパワーが弱い形状としてもよい。第３レンズＬ３の物体側の面をこのような形状とすることで、像面湾曲および倍率色収差を良好に補正することが可能となる。
　レンズ断面図において、第３レンズＬ３の物体側の面の有効径端の点を点Ｘ５として、その点での法線と光軸Ｚとの交点を点Ｐ５とするとき、点Ｘ５と点Ｐ５とを結ぶ線分Ｘ５－Ｐ５を点Ｘ５での曲率半径とし、点Ｘ５と点Ｐ５とを結ぶ線分の長さ｜Ｘ５－Ｐ５｜を点Ｘ５での曲率半径の絶対値｜ＲＸ５|とする。
　「有効径の５割の点と比較して有効径端の点のパワーが弱い形状」とは、上記点Ｘ５での曲率半径の絶対値｜ＲＸ５|が上記点Ｘ５′での曲率半径の絶対値｜ＲＸ５′|よりも大きい形状を意味する。
　また、第３レンズＬ３の物体側の面は、有効径の５割の点と有効径端の点とはともに正のパワーを持つ形状としてもよい。第３レンズＬ３の物体側の面をこのような形状とすることで、像面湾曲および倍率色収差を良好に補正することが可能となる。
　「有効径の５割の点と有効径端の点とがともに正のパワーを持つ形状」とは、点Ｐ５および点Ｐ５′がともに点Ｑ５より像側にあることを意味する。
　第３レンズＬ３の物体側の面は、中心が正のパワーを持ち、中心と有効径端との間に中心と比較して正のパワーが強くなっている点を含む形状としてもよい。第３レンズＬ３の物体側の面をこのような形状とすることで、像面湾曲と倍率色収差を良好に補正することが可能となる。
　第３レンズＬ３の物体側の面の上記形状は、図３を用いて説明した第２レンズＬ２の物体側の面の形状と同様にして以下のように考えることができる。レンズ断面図において、第３レンズＬ３の物体側の面の中心と有効径端との間のある点を点Ｘ５″として、その点での法線と光軸Ｚとの交点を点Ｐ５″とするとき、点Ｘ５″と点Ｐ５″とを結ぶ線分Ｘ５″－Ｐ５″を点Ｘ５″での曲率半径とし、点Ｘ５″と点Ｐ５″とを結ぶ線分の長さ｜Ｘ５″－Ｐ５″｜を点Ｘ５″での曲率半径の絶対値｜ＲＸ５″|とする。
　「中心が正のパワーを持ち、中心と有効径端との間に中心と比較して正のパワーが強くなっている点を含む形状」とは、上記点Ｑ５を含む近軸領域で凸形状であり、点Ｐ５″が点Ｑ５より像側にあり、かつ、点Ｘ５″での曲率半径の絶対値｜ＲＸ５″|が点Ｑ５での曲率半径の絶対値｜Ｒ５｜よりも小さい形状となる点Ｘ５″が存在することを意味する。
　第３レンズＬ３の像側の面は非球面とすることが好ましい。第３レンズＬ３の像側の面は、中心が負のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して負のパワーが強い形状、または中心が平面であり、有効径端では負のパワーを持つ形状とすることが好ましい。第３レンズＬ３をこのような形状とすることで、像面湾曲を良好に補正することが可能となる。
　第３レンズＬ３の像側の面の上記形状は、図３を用いて説明した第２レンズＬ２の物体側の面の形状と同様にして以下のように考えることができる。レンズ断面図において、第３レンズＬ３の像側の面の有効径端を点Ｘ６として、その点での法線と光軸Ｚとの交点を点Ｐ６とするとき、点Ｘ６と点Ｐ６とを結ぶ線分Ｘ６－Ｐ６を点Ｘ６での曲率半径とし、点Ｘ６と点Ｐ６とを結ぶ線分の長さ｜Ｘ６－Ｐ６｜を点Ｘ６での曲率半径の絶対値｜ＲＸ６|とする。よって、｜Ｘ６－Ｐ６｜＝｜ＲＸ６｜となる。また、第３レンズＬ３の像側の面と光軸Ｚとの交点、すなわち、第３レンズＬ３の像側の面の中心を点Ｑ６とする。そして、点Ｑ６での曲率半径の絶対値を｜Ｒ６｜とする。
　第３レンズＬ３の像側の面の「中心が負のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して負のパワーが強い形状」とは、点Ｑ６を含む近軸領域で凹形状であり、点Ｐ６が点Ｑ６より像側にあり、かつ、点Ｘ６での曲率半径の絶対値｜ＲＸ６|が点Ｑ６での曲率半径の絶対値｜Ｒ６｜よりも小さい形状を意味する。
　また、「中心が平面であり、有効径端では負のパワーを持つ形状」とは、点Ｑ６を含む近軸領域で平面であり、点Ｐ６が点Ｑ６より像側にある形状を意味する。
　第４レンズＬ４の物体側の面は非球面とすることが好ましい。第４レンズＬ４の物体側の面は、中心が負のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して負のパワーが強い形状、または中心が平面であり、有効径端では負のパワーを持つ形状とすることが好ましい。第４のレンズＬ４をこのような形状とすることで、球面収差および像面湾曲を良好に補正することが可能となる。
　第４レンズＬ４の物体側の面の上記形状は、図３を用いて説明した第２レンズＬ２の物体側の面の形状と同様にして以下のように考えることができる。レンズ断面図において、第４レンズＬ４の物体側の面の有効径端を点Ｘ８として、その点での法線と光軸Ｚとの交点を点Ｐ８とするとき、点Ｘ８と点Ｐ８とを結ぶ線分Ｘ８－Ｐ８を点Ｘ８での曲率半径とし、点Ｘ８と点Ｐ８とを結ぶ線分の長さ｜Ｘ８－Ｐ８｜を点Ｘ８での曲率半径の絶対値｜ＲＸ８|とする。よって、｜Ｘ８－Ｐ８｜＝｜ＲＸ８｜となる。また、第４レンズＬ４の物体側の面と光軸Ｚとの交点、すなわち、第４レンズＬ４の物体側の面の中心を点Ｑ８とする。そして、点Ｑ８での曲率半径の絶対値を｜Ｒ８｜とする。
　第４レンズＬ４の物体側の面の「中心が負のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して負のパワーが強い形状」とは、点Ｑ８を含む近軸領域で凹形状であり、点Ｐ８が点Ｑ８より物体側にあり、かつ、点Ｘ８での曲率半径の絶対値｜ＲＸ８|が点Ｑ８での曲率半径の絶対値｜Ｒ８｜よりも小さい形状を意味する。
　また、「中心が平面であり、有効径端では負のパワーを持つ形状」とは、点Ｑ８を含む近軸領域で平面であり、点Ｐ８が点Ｑ８より物体側にある形状を意味する。
　第４レンズＬ４の像側の面は非球面とすることが好ましい。第４レンズＬ４の像側の面は、中心が正のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して正のパワーが弱い形状とすることが好ましい。第４レンズＬ４をこのような形状とすることで、球面収差、像面湾曲およびディストーションを良好に補正することが可能となる。
　第４レンズＬ４の像側の面の上記形状は、図３を用いて説明した第２レンズＬ２の物体側の面の形状と同様にして以下のように考えることができる。レンズ断面図において、第４レンズＬ４の像側の面の有効径端を点Ｘ９として、その点での法線と光軸Ｚとの交点を点Ｐ９とするとき、点Ｘ９と点Ｐ９とを結ぶ線分Ｘ９－Ｐ９を点Ｘ９での曲率半径とし、点Ｘ９と点Ｐ９とを結ぶ線分の長さ｜Ｘ９－Ｐ９｜を点Ｘ９での曲率半径の絶対値｜ＲＸ９|とする。よって、｜Ｘ９－Ｐ９｜＝｜ＲＸ９｜となる。また、第４レンズＬ４の像側の面と光軸Ｚとの交点、すなわち、第４レンズＬ４の像側の面の中心を点Ｑ９とする。そして、点Ｑ９での曲率半径の絶対値を｜Ｒ９｜とする。
　第４レンズＬ４の像側の面の「中心が正のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して正のパワーが弱い形状」とは、点Ｑ９を含む近軸領域で凸形状であり、点Ｐ９が点Ｑ９より物体側にあり、かつ、点Ｘ９での曲率半径の絶対値｜ＲＸ９|が点Ｑ９での曲率半径の絶対値｜Ｒ９｜よりも大きい形状を意味する。
　第２レンズＬ２の物体側の面から第４レンズＬ４の像側の面までの各面を上記のような非球面形状とすることで、球面収差、像面湾曲およびコマ収差に加えてディストーションまで良好に補正することが可能となる。
　第１レンズＬ１は、正メニスカス形状であることが好ましく、これにより、例えば１８０度を超えるような広角のレンズを作製することが可能となる。第１レンズＬ１が両凹レンズとなると、第１レンズＬ１のパワーを強くすることが容易となるため広角化は容易となるが、第１レンズＬ１で急激に光線が曲げられてしまうため、ディストーションの補正が困難となる。また、物体側の面を凹面とすると、周辺光線がレンズ面に入射する際の入射角が大きくなり、面への入射時の反射損失が大きくなるため周辺部が暗くなってしまう。また、入射角が１８０度を超える光線は入射することができなくなってしまう。そのため、広角でありながらディストーションの補正が容易とするためには、第１レンズＬ１は物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとすることが好ましい。
　第２レンズＬ２を両凹形状とすることが好ましい。第２レンズＬ２を両凹形状とすることで、広角化が容易となるとともに、像面湾曲、ディストーションおよび球面収差の補正が容易となる。第２レンズＬ２を両凹形状とした場合には、物体側の面の曲率半径絶対値が、像側の面の曲率半径絶対値より小さくしてもよい。物体側の面の曲率半径絶対値を、像側の面の曲率半径絶対値より小さくすることで、像面湾曲およびコマ収差、球面収差を良好に補正することが容易となる。
　第２レンズＬ２を物体側に凸面を向けたメニスカス形状としても良い。第２レンズＬ２を物体側に凸面を向けたメニスカス形状とすることで、広角でありながらレンズ系の径方向を小型化することが容易となる。
　第２レンズＬ２を物体側に平面を向けた平凹形状としてもよく、これにより、像面湾曲を良好に補正しながらレンズ径を小型化することが容易となる。
　第３レンズＬ３を物体側に凸面を向けたメニスカス形状とすることが好ましく、これにより、像面湾曲、コマ収差を良好に補正することが可能となる。
　第３レンズＬ３を近軸領域で物体側に凸面を向けた平凸形状としてもよく、これにより、像面湾曲、コマ収差を良好に補正することが可能となる。
　第４レンズＬ４を像側に凸面を向けたメニスカス形状とすることが好ましく、これにより、球面収差、像面湾曲を良好に補正することが可能となる。
　第４レンズＬ４を像側に凸面を向けた平凸形状としてもよく、これにより、球面収差、像面湾曲を良好に補正することが可能となる。
　第１レンズＬ１の材質はガラスであることが好ましい。撮像レンズが例えば車載用カメラや監視カメラ用等の厳しい環境において使用される場合には、最も物体側に配置される第１レンズＬ１は、風雨による表面劣化、直射日光による温度変化に強く、さらには油脂・洗剤等の化学薬品に強い材質、すなわち耐水性、耐候性、耐酸性および耐薬品性等が高い材質を用いることが要望され、また、堅く、割れにくい材質を用いることが要望されることがある。材質をガラスとすることで、これらの要望を満たすことが可能となる。また、第１レンズＬ１の材質として、透明なセラミックスを用いてもよい。
　第１レンズＬ１の片側の面もしくは両側の面を非球面としてもよい。第１レンズＬ１をガラス非球面レンズとすることで、諸収差をさらに良好に補正することが可能となる。
　なお、第１レンズＬ１の物体側の面に、強度、耐キズ性および耐薬品性を高めるための保護手段を施してもよく、その場合には、第１レンズＬ１の材質をプラスチックとしてもよい。このような保護手段は、ハードコートであってもよく、撥水コートであってもよい。
　第２レンズＬ２、第３レンズＬ３および第４レンズＬ４のいずれか、あるいはこれらのうちの任意の複数の組み合わせにおいて、その材質をプラスチックとすることが好ましい。材質をプラスチックとすることで、レンズ系を安価で軽量に構成することが可能となるとともに、非球面を設けた場合には、非球面形状を正確に作製することができるため、良好な性能のレンズを作製することが可能となる。
　第２レンズＬ２の材質はポリオレフィンであることが好ましい。ポリオレフィンは吸水率が低く、透明度が高く、複屈折が小さく、アッベ数の大きい材質を作成することが可能となる。第２レンズＬ２の材質をポリオレフィンとすることで、吸水による形状変更が小さく、透過率が高く、複屈折の小さいレンズを作成することが可能となる。さらにアッベ数が大きい材質とすることができるため、軸上の色収差、倍率色収差の発生を抑えることができ、耐環境性の高い良好な解像性能のレンズを作成することが可能となる。
　第３レンズＬ３の材質はポリカーボネイトであることが好ましい。ポリカーボネイトはアッベ数が小さいという特徴がある。第３レンズＬ３にポリカーボネイトを使用することで、倍率色収差を良好に補正することが可能となる。
　第４レンズＬ４の材質はポリオレフィンであることが好ましい。ポリオレフィンは吸水率が低く、透明度が高く、複屈折が小さく、アッベ数の大きい材質を作成することが可能となる。第４レンズＬ４の材質をポリオレフィンとすることで、吸水による形状変更が小さく、透過率が高く、複屈折の小さいレンズを作成することが可能となる。さらにアッベ数が大きい材質とすることができるため、軸上の色収差、倍率色収差の発生を抑えることができ、耐環境性の高い良好な解像性能のレンズを作成することが可能となる。
　第２レンズＬ２および第４レンズＬ４の材質をアクリルとしてもよい。アクリルは安価であるためアクリルを用いることで、レンズ系を安価にすることが可能となる。
　第２レンズＬ２、第３レンズＬ３および第４レンズＬ４の少なくともいずれか１つにプラスチック材質を用いた場合は、その材質として、プラスチックに光の波長より小さな粒子を混合させたいわゆるナノコンポジット材料を用いてもよい。
　第２レンズＬ２、第３レンズＬ３および第４レンズＬ４のいずれか、あるいはこれらのうちの任意の複数の組み合わせにおいて、その材質をガラスとしてもよい。材質をガラスとすることで、温度変化による性能劣化を抑制することが可能となる。
　第１レンズＬ１、第２レンズＬ２、第３レンズＬ３、第４レンズＬ４の少なくともいずれか１つは、その材質のガラス転移温度（Ｔｇ）が１４５℃以上であることが好ましく、さらに好ましくは、１５０℃以上であることが好ましい。ガラス転移温度が１５０℃以上の材質を使用することで、耐熱性のよいレンズを作成することが可能となる。
　なお、撮像レンズ１の用途に応じて、レンズ系と撮像素子５との間に紫外光から青色光をカットするようなフィルタ、または赤外光をカットするようなＩＲ（ＩｎｆｒａＲｅｄ）カットフィルタを挿入してもよい。上記フィルタと同様の特性を持つコートをレンズ面に塗布してもよい。またはいずれかのレンズの材質として紫外光や青色光、赤外光などを吸収する材質を用いてもよい。
　図１では、レンズ系と撮像素子５との間に各種フィルタ等を想定した光学部材ＰＰを配置した例を示しているが、この代わりに、各レンズの間にこれらの各種フィルタを配置してもよい。あるいは、撮像レンズが有するいずれかのレンズのレンズ面に、各種フィルタと同様の作用を有するコートを施してもよい。
　なお、各レンズ間の有効径外を通過する光束は、迷光となって像面に達し、ゴーストとなるおそれがあるため、必要に応じて、この迷光を遮光する遮光手段を設けることが好ましい。この遮光手段としては、例えばレンズの有効径外の部分に不透明な塗料を施したり、不透明な板材を設けたりしてもよい。または、迷光となる光束の光路に不透明な板材を設けて遮光手段としてもよい。あるいは、最も物体側のレンズのさらに物体側に迷光を遮断するフードのようなものを配置してもよい。一例として、図１では、第１レンズＬ１および第２レンズＬ２それぞれの像側の面の有効径外に遮光手段１１，１２を設けた例を示している。なお、遮光手段を設ける箇所は図１に示す例に限定されず、他のレンズや、レンズ間に配置してもよい。
　さらに、各レンズの間に周辺光量比が実用上問題の無い範囲で周辺光線を遮断する絞り等の部材を配置してもよい。周辺光線とは、光軸Ｚ外の物点からの光線のうち、光学系の入射瞳の周辺部分を通る光線のことである。このように周辺光線を遮断する部材を配置することにより、結像領域周辺部の画質を向上させることができる。また、この部材でゴーストを発生させる光を遮断することにより、ゴーストを低減することが可能となる。
　また、第１から第４の実施形態に係る撮像レンズにおいては、レンズ系が、第１レンズＬ１、第２レンズＬ２、第３レンズＬ３および第４レンズＬ４の４枚のみからなるように構成することが好ましい。レンズ系を４枚のレンズのみで構成することで、レンズ系を安価にすることが可能となる。
　本実施形態に係る撮像装置は、本実施形態に係る撮像レンズを備えているため、小型で安価に構成でき、十分広い画角を有し、撮像素子を用いて解像度の高い良好な像を得ることができる。
　なお、上記第１から第４の実施形態に係る撮像レンズは、他の実施形態の構成の少なくとも１つ、または他の実施形態における好ましい構成の少なくとも１つを有するものであってもよい。例えば、第１の実施形態に係る撮像レンズが、第２の実施形態の構成を有するものであってもよく、第２の実施形態に係る撮像レンズが第１の実施形態の構成において述べた好ましい構成を有するものであってもよい。
〔撮像レンズの数値実施例〕
　次に、本発明の撮像レンズの数値実施例について説明する。実施例１～実施例２８の撮像レンズのレンズ断面図をそれぞれ図４～図３１に示す。図４～図３１において、図の左側が物体側、右側が像側であり、図１および図２と同様、開口絞りＳｔ、光学部材ＰＰ、像面Ｓｉｍに配置された撮像素子５も併せて図示している。各図の開口絞りＳｔは形状や大きさを表すものではなく、光軸Ｚ上の位置を示すものである。各実施例において、レンズ断面図の符号Ｒｉ、Ｄｉ（ｉ＝１、２、３、…）は以下に説明するレンズデータのＲｉ、Ｄｉと対応している。
　表１～表２８にそれぞれ実施例１～実施例２８の撮像レンズのレンズデータを示す。各表の（Ａ）には基本レンズデータを、（Ｂ）には各種データを、（Ｃ）には非球面データを示している。
　基本レンズデータにおいて、Ｓｉの欄は最も物体側の構成要素の物体側の面を１番目として像側に向かうに従い順次増加するｉ番目（ｉ＝１、２、３、…）の面番号を示し、Ｒｉの欄はｉ番目の面の曲率半径を示し、Ｄｉの欄はｉ番目の面とｉ＋１番目の面との光軸Ｚ上の面間隔を示している。なお、曲率半径の符号は、面形状が物体側に凸の場合を正、像側に凸の場合を負としている。また、Ｎｄｊの欄は最も物体側のレンズを１番目として像側に向かうに従い順次増加するｊ番目（ｊ＝１、２、３、…）の光学要素のｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率を示し、νｄｊの欄はｊ番目の光学要素のｄ線に対するアッベ数を示している。なお、基本レンズデータには、開口絞りＳｔおよび光学部材ＰＰも含めて示しており、開口絞りＳｔに相当する面の面番号の欄には、（Ｓｔ）という語句を併せて記載している。
　基本レンズデータでは、非球面の面番号に＊印を付しており、非球面の曲率半径として近軸曲率半径（中心の曲率半径）の数値を示している。非球面データには、非球面の面番号と、各非球面に関する非球面係数を示す。非球面データの数値の「Ｅ－ｎ」（ｎ：整数）は「×１０－ｎ」を意味し、「Ｅ＋ｎ」は「×１０ｎ」を意味する。なお、非球面係数は、以下の式で表される非球面式における各係数ＫＡ、ＲＢｍ（ｍ＝３、４、５、…２０）の値である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
Ｚｄ：非球面深さ（高さＹの非球面上の点から、非球面頂点が接する光軸に垂直な平面に
　　　下ろした垂線の長さ）
Ｙ：高さ（光軸からのレンズ面までの距離）
Ｃ：近軸曲率
ＫＡ、ＲＢｍ：非球面係数（ｍ＝３、４、５、…２０）
　各種データにおいて、Ｆｎｏ．はＦナンバー、Ｂｆ（ｉｎ　Ａｉｒ）は最も像側のレンズの像側の面から像面Ｓｉｍまでの光軸Ｚ上の距離（バックフォーカスに相当、空気換算長）、Ｌ（ｉｎ　Ａｉｒ）は第１レンズＬ１の物体側の面から像面Ｓｉｍまでの光軸Ｚ上の距離（バックフォーカス分は空気換算長）、ｆは全系の焦点距離、ｆ１は第１レンズＬ１の焦点距離、ｆ２は第２レンズＬ２の焦点距離、ｆ３は第３レンズＬ３の焦点距離、ｆ３４は第３レンズＬ３と第４レンズＬ４との合成焦点距離、ｆ１２３は第１レンズＬ１と第２レンズＬ２と第３レンズＬ３との合成焦点距離であるである。
　また、表２９，３０に各実施例の条件式（１）～（２０）に対応する値を一括して示す。
　各数値の単位として、長さについては「ｍｍ」を用いているが、これは一例であり、光学系は比例拡大または比例縮小しても使用可能なため、他の適当な単位を用いることもできる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000010
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000011
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000012
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000013
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000014
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000015
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000016
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000017
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000018
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000019
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Figure JPOXMLDOC01-appb-T000021
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000022
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000023
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000024
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000025
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000026
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000027
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000028
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000029
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000030
　上記実施例１～２８の撮像レンズでは全て、第１レンズＬ１はガラス球面レンズであり、第２レンズＬ２、第３レンズＬ３、第４レンズＬ４はプラスチック非球面レンズである。
　上記実施例１～２８に係る撮像レンズの各収差図をそれぞれ、図３２（Ａ）～図３２（Ｄ）、図３３（Ａ）～図３３（Ｄ）、図３４（Ａ）～図３４（Ｄ）、図３５（Ａ）～図３５（Ｄ）、図３６（Ａ）～図３６（Ｄ）、図３７（Ａ）～図３７（Ｄ）、図３８（Ａ）～図３８（Ｄ）、図３９（Ａ）～図３９（Ｄ）、図４０（Ａ）～図４０（Ｄ）、図４１（Ａ）～図４１（Ｄ）、図４２（Ａ）～図４２（Ｄ）、図４３（Ａ）～図４３（Ｄ）、図４４（Ａ）～図４４（Ｄ）、図４５（Ａ）～図４５（Ｄ）、図４６（Ａ）～図４６（Ｄ）、図４７（Ａ）～図４７（Ｄ）、図４８（Ａ）～図４８（Ｄ）、図４９（Ａ）～図４９（Ｄ）、図５０（Ａ）～図５０（Ｄ）、図５１（Ａ）～図５１（Ｄ）、図５２（Ａ）～図５２（Ｄ）、図５３（Ａ）～図５３（Ｄ）、図５４（Ａ）～図５４（Ｄ）、図５５（Ａ）～図５５（Ｄ）、図５６（Ａ）～図５６（Ｄ）、図５７（Ａ）～図５７（Ｄ）、図５８（Ａ）～図５８（Ｄ）および図５９（Ａ）～図５９（Ｄ）に示す。
　ここでは、実施例１の収差図を例にとり説明するが、他の実施例の収差図についても同様である。図３２（Ａ）、図３２（Ｂ）、図３２（Ｃ）および図３２（Ｄ）はそれぞれ、実施例１に係る撮像レンズの球面収差、非点収差、ディストーション（歪曲収差）および倍率色収差（倍率の色収差）の収差図を示す。球面収差図のＦはＦ値を意味し、その他の収差図のωは半画角を意味する。ディストーションの図は、全系の焦点距離ｆ、画角φ（変数扱い、０≦φ≦ω）を用いて、理想像高を２ｆ×ｔａｎ（φ／２）とし、それからのずれ量を示す。各収差図には、ｄ線（５８７．５６ｎｍ）を基準波長とした収差を示すが、球面収差図には、Ｆ線（波長４８６．１３ｎｍ）、Ｃ線（波長６５６．２７ｎｍ）、正弦条件違反量（ＳＮＣと表記）についての収差も示し、倍率色収差図にはＦ線、Ｃ線についての収差を示す。倍率色収差図の線種は球面収差図のものと同じであるため、その表記を省略している。
　以上のデータからわかるように、実施例１～２８の撮像レンズは、４枚という少ないレンズ枚数で構成され、小型で安価に作製可能である上、全画角が約１５０～２００度と非常に広い画角を達成し、Ｆナンバーが２．０～２．６と小さく、各収差が良好に補正されて良好な光学性能を有する。これらの撮像レンズは、監視カメラや、自動車の前方、側方、後方などの映像を撮影するための車載用カメラ等に好適に使用可能である。
〔撮像装置の実施形態〕
　図６０に使用例として、自動車１００に本実施形態の撮像レンズを備えた撮像装置を搭載した様子を示す。図６０において、自動車１００は、その助手席側の側面の死角範囲を撮像するための車外カメラ１０１と、自動車１００の後側の死角範囲を撮像するための車外カメラ１０２と、ルームミラーの背面に取り付けられ、ドライバーと同じ視野範囲を撮影するための車内カメラ１０３とを備えている。車外カメラ１０１と車外カメラ１０２と車内カメラ１０３とは、本発明の実施形態に係る撮像装置であり、本発明の実施例の撮像レンズと、該撮像レンズにより形成される光学像を電気信号に変換する撮像素子とを備えている。
　本発明の実施例に係る撮像レンズは、上述した長所を有するものであるから、車外カメラ１０１、１０２および車内カメラ１０３も小型で安価に構成でき、広い画角を有し、結像領域周辺部まで良好な映像を得ることができる。
　以上、実施の形態および実施例を挙げて本発明を説明したが、本発明は上記実施形態および実施例に限定されず、種々の変形が可能である。例えば、各レンズ成分の曲率半径、面間隔、屈折率およびアッベ数の値は、上記各数値実施例で示した値に限定されず、他の値をとり得るものである。
　なお、上記した実施例では全てのレンズを均質な材料により構成しているが、屈折率分布型のレンズを用いてもよい。また、上記した実施例では第２レンズＬ２～第４レンズＬ４を非球面が施された屈折型レンズにより構成しているが、１つの面もしくは複数の面に回折光学素子を形成してもよい。
　また、撮像装置の実施形態では、本発明を車載用カメラに適用した例について図を示して説明したが、本発明はこの用途に限定されるものではなく、例えば、携帯端末用カメラや監視カメラ等にも適用可能である。

Claims (20)

  1. 　物体側から順に、負の第１レンズと、負の第２レンズと、物体側に凸面を向けた平凸形状または物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第３レンズと、像側に凸面を向けた平凸形状または像側に凸面を向けた正メニスカス形状の第４レンズとを備え、
    　下記条件式（６）を満足することを特徴とする撮像レンズ。
    　　　０．７５≦（Ｒ８－Ｒ９）／（Ｒ８＋Ｒ９）≦１．０　…　（６）
    ただし、
    Ｒ８：前記第４レンズの物体側の面の曲率半径
    Ｒ９：前記第４レンズの像側の面の曲率半径
  2. 　下記条件式（６－３）を満足することを特徴とする請求項１記載の撮像レンズ。
    　　　０．８１≦（Ｒ８－Ｒ９）／（Ｒ８＋Ｒ９）≦０．９５　…　（６－３）
  3. 　物体側から順に、負の第１レンズと、両凹形状の負の第２レンズと、物体側に凸面を向けた平凸形状または物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第３レンズと、像側に凸面を向けた平凸形状または像側に凸面を向けた正メニスカス形状の第４レンズとを備え、
    　下記条件式（６－１）を満足することを特徴とする撮像レンズ。
    　　　０．６０≦（Ｒ８－Ｒ９）／（Ｒ８＋Ｒ９）≦１．０　…　（６－１）
    Ｒ８：前記第４レンズの物体側の面の曲率半径
    Ｒ９：前記第４レンズの像側の面の曲率半径
  4. 　下記条件式（６－５）を満足することを特徴とする請求項３記載の撮像レンズ。
    　　　０．７　≦（Ｒ８－Ｒ９）／（Ｒ８＋Ｒ９）≦１．０　…　（６－５）
  5. 　物体側から順に、負の第１レンズと、負の第２レンズと、物体側に凸面を向けた平凸形状または物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第３レンズと、像側に凸面を向けた平凸形状または像側に凸面を向けた正メニスカス形状の第４レンズとを備え、
    　下記条件式（７）を満足することを特徴とする撮像レンズ。
    　　　６．２＜｜Ｒ８／ｆ｜　…　（７）
    ただし、
    Ｒ８：前記第４レンズの物体側の面の曲率半径
    ｆ：全系の焦点距離
  6. 　下記条件式（７－２）を満足することを特徴とする請求項５記載の撮像レンズ。
    　　　７．０＜｜Ｒ８／ｆ｜　…　（７－２）
  7. 　下記条件式（７－５）を満足することを特徴とする請求項５記載の撮像レンズ。
    　　　１５＜｜Ｒ８／ｆ｜＜５００　…　（７－５）
  8. 　物体側から順に、負の第１レンズと、両凹形状の負の第２レンズと、物体側に凸面を向けた平凸形状または物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第３レンズと、像側に凸面を向けた平凸形状または像側に凸面を向けた正メニスカス形状の第４レンズとを備え、
    　下記条件式（７－１）を満足することを特徴とする撮像レンズ。
    　　　４．５＜｜Ｒ８／ｆ｜　…　（７－１）
    ただし、
    Ｒ８：前記第４レンズの物体側の面の曲率半径
    ｆ：全系の焦点距離
  9. 　下記条件式（７－６）を満足することを特徴とする請求項８記載の撮像レンズ。
    　　　５＜｜Ｒ８／ｆ｜　…　（７－６）
  10. 　下記条件式（７－９）を満足することを特徴とする請求項８記載の撮像レンズ。
    　　　６．５＜｜Ｒ８／ｆ｜＜５００　…　（７－９）
  11. 　下記条件式（１３）を満足することを特徴とする請求項１から１０のいずれか１項記載の撮像レンズ。
    　　　８＜Ｒ１／ｆ＜５０　…　（１３）
    ただし、
    Ｒ１：前記第１レンズの物体側の面の曲率半径
    ｆ：全系の焦点距離
  12. 　下記条件式（１４）を満足することを特徴とする請求項１から１１のいずれか１項記載の撮像レンズ。
    　　　２＜Ｒ６／ｆ　…　（１４）
    ただし、
    Ｒ６：前記第３レンズの像側の面の曲率半径
    ｆ：全系の焦点距離
  13. 　下記条件式（１５）を満足することを特徴とする請求項１から１２のいずれか１項記載の撮像レンズ。
    　　　０．５＜Ｄ３／ｆ＜５．０　…　（１５）
    ただし、
    Ｄ３：前記第２レンズの中心厚
    ｆ：全系の焦点距離
  14. 　下記条件式（１６）を満足することを特徴とする請求項１から１３のいずれか１項記載の撮像レンズ。
    　　　０．１≦（Ｒ１－Ｒ２）／（Ｒ１＋Ｒ２）≦１．０　…　（１６）
    ただし、
    Ｒ１：前記第１レンズの物体側の面の曲率半径
    Ｒ２：前記第１レンズの像側の面の曲率半径
  15. 　下記条件式（１７）を満足することを特徴とする請求項１から１４のいずれか１項記載の撮像レンズ。
    　　　０．２＜Ｒ１／Ｌ＜３．０　…　（１７）
    ただし、
    Ｒ１：前記第１レンズの物体側の面の曲率半径
    Ｌ：前記第１レンズの物体側の面頂点から像面までの距離
  16. 　下記条件式（１８）を満足することを特徴とする請求項１から１５のいずれか１項記載の撮像レンズ。
    　　　－１．０≦（Ｒ５－Ｒ６）／（Ｒ５＋Ｒ６）≦－０．１　…　（１８）
    ただし、
    Ｒ５：前記第３レンズ物体側の面の曲率半径
    Ｒ６：前記第３レンズ像側の面の曲率半径
  17. 　下記条件式（１９）を満足することを特徴とする請求項１から１６のいずれか１項記載の撮像レンズ。
    　　　－０．８＜ｆ／ｆ１２３＜０．８　…　（１９）
    ただし、
    ｆ：全系の焦点距離
    ｆ１２３：前記第１レンズ、前記第２レンズおよび前記第３レンズの合成焦点距離
  18. 　下記条件式（２０）を満足することを特徴とする請求項１から１７のいずれか１項記載の撮像レンズ。
    　　　１≦ｆ３４／ｆ≦１０　…　（２０）
    ただし、
    ｆ３４：前記第３レンズおよび前記第４レンズの合成焦点距離
    ｆ：全系の焦点距離
  19. 　前記第３レンズを構成する材質がポリカーボネイトであることを特徴とする請求項１から１８のいずれか１項記載の撮像レンズ。
  20. 　前記１から１９のいずれか１項記載の撮像レンズを搭載した撮像装置。
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