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WO2011071013A1 - メタン発酵方法及びメタン発酵装置 - Google Patents

メタン発酵方法及びメタン発酵装置 Download PDF

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Publication number
WO2011071013A1
WO2011071013A1 PCT/JP2010/071820 JP2010071820W WO2011071013A1 WO 2011071013 A1 WO2011071013 A1 WO 2011071013A1 JP 2010071820 W JP2010071820 W JP 2010071820W WO 2011071013 A1 WO2011071013 A1 WO 2011071013A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
sludge concentration
liquid
sludge
methane fermentation
amount
Prior art date
Application number
PCT/JP2010/071820
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
芳昌 富内
Original Assignee
メタウォーター株式会社
ユニバーシティー オブ スマトラ ウタラ
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by メタウォーター株式会社, ユニバーシティー オブ スマトラ ウタラ filed Critical メタウォーター株式会社
Publication of WO2011071013A1 publication Critical patent/WO2011071013A1/ja

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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F11/00—Treatment of sludge; Devices therefor
    • C02F11/02—Biological treatment
    • C02F11/04—Anaerobic treatment; Production of methane by such processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F3/28—Anaerobic digestion processes
    • C02F3/2813—Anaerobic digestion processes using anaerobic contact processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
    • C02F2209/005—Processes using a programmable logic controller [PLC]
    • C02F2209/006—Processes using a programmable logic controller [PLC] comprising a software program or a logic diagram
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
    • C02F2209/01—Density
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
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    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
    • C02F2209/10—Solids, e.g. total solids [TS], total suspended solids [TSS] or volatile solids [VS]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
    • Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel

Definitions

  • the present invention relates to a methane fermentation treatment and a methane fermentation apparatus capable of stably treating methane fermentation of organic waste over a long period of time.
  • Methane fermentation treatment is an anaerobic treatment of organic waste with methane bacteria to convert the organic waste into methane gas.
  • the organic waste is decomposed into biogas and water to greatly reduce the amount of waste. can do.
  • methane gas generated as a by-product can be recovered as energy.
  • organic waste is methane-fermented in a methane fermentation tank, and sludge from the methane fermentation tank is solid-liquid separated by solid-liquid separation means, and separated by solid-liquid separation by the solid-liquid separation means. A part of the sludge and a part of the separated liquid separated by the solid-liquid separating means are returned to be mixed with the organic waste, and the separated liquid separated by the solid-liquid separating means is further removed.
  • a part is returned so as to be mixed with the sludge from the methane fermentation tank, and the remainder of the separated sludge solid-liquid separated by the solid-liquid separation means and the remainder of the separated liquid solid-liquid separated by the solid-liquid separation means
  • a methane fermentation method is disclosed that discharges to the outside.
  • the solid-liquid separation means include screw-type dehydrators, centrifugal dehydrators, filter press dehydrators, belt press dehydrators, multiple disk dehydrators, and other mechanical solid-liquid separation means, and precipitation-type solid-liquid separation means. It has been.
  • the precipitation-type solid-liquid separation means does not require power and the running cost is excellent.
  • the amount of sludge returned from the solid-liquid separation means to the methane fermentation tank and the amount of drainage from the solid-liquid separation means to the outside of the system were not particularly controlled and kept constant.
  • the load of organic waste in the methane fermenter (depending on the input and concentration) increases, the viscosity of the fermented liquid in the methane fermenter increases and the sludge concentration in the fermented liquid extracted from the methane fermenter also increases. , Its viscosity also increases. Since the sedimentation rate of sludge in the precipitation-type solid-liquid separation means tends to become slower as the sludge concentration and the viscosity of the fermentation liquid increase, the load of organic waste in the methane fermentation tank fluctuates.
  • Sedimentation time may not be sufficiently secured, and it may be difficult to return the sludge concentrated to the required concentration to the methane fermentation tank. Furthermore, the liquid property discharged from the precipitation-type solid-liquid separation means is deteriorated, and there is a problem that labor is required for wastewater treatment. For this reason, in the case of performing methane fermentation with a constant amount of sludge being returned from the precipitation-type solid-liquid separation means to the methane fermentation tank and the amount of drainage from the solid-liquid separation means to the outside of the system, Considering the load fluctuation of the organic waste, it is necessary to increase the safety factor and increase the tank volume of the precipitation type solid-liquid separation means.
  • An object of the present invention is to provide a methane fermentation method and a methane fermentation apparatus capable of maintaining a high decomposition rate in a short time without taking a complicated apparatus configuration.
  • the methane fermentation method of the present invention performs a methane fermentation treatment of organic waste in a methane fermentation tank, takes out a predetermined amount of the fermentation liquid from the methane fermentation tank, and the sludge concentration is reduced by gravity sedimentation means.
  • a sludge sedimentation liquid that becomes higher as it goes downward is formed, and the sludge high-concentration liquid on the lower layer side of the sludge sedimentation liquid is directly or indirectly returned to the methane fermentation tank through a return line, and the sludge on the upper layer side of the sludge sedimentation liquid
  • the low concentration liquid is discharged out of the system through the discharge line, and the total amount of the liquid amount returned through the return line and the liquid amount discharged through the discharge line is almost equal to the amount of the fermentation liquid taken out from the methane fermentation tank.
  • the methane fermentation apparatus of the present invention gravity settles sludge in a fermentation broth extracted from the methane fermentation tank for methane fermentation treatment of organic waste and the methane fermentation tank, and the sludge concentration increases toward the bottom.
  • Gravity sedimentation means for forming sludge sedimentation liquid, return line for returning sludge high-concentration liquid on the lower side of the sludge sedimentation liquid directly or indirectly to the methane fermentation tank, and sludge low on the upper layer side of the sludge sedimentation liquid
  • a fermentation liquid in which a total amount of a liquid amount returned through the return line and a liquid amount discharged through the discharge line is taken out from the methane fermentation tank.
  • a methane fermentation device controlled to be approximately equal to the amount of First sludge concentration measuring means for measuring the sludge concentration of the fermentation broth in the methane fermenter;
  • a second sludge concentration measuring means for measuring a sludge concentration of a predetermined portion of the sludge sedimentation liquid formed by the gravity settling means;
  • the sludge of the liquid returned to the methane fermentation tank through the return line by comparing the sludge concentration measured by the first sludge concentration measuring means with the sludge concentration measured by the second sludge concentration measuring means.
  • the concentration is higher than the sludge concentration of the fermentation liquid in the methane fermentation tank, and the sludge concentration of the liquid discharged through the discharge line is lower than the sludge concentration of the fermentation liquid in the methane fermentation tank.
  • a controller for controlling the amount of liquid to be discharged and the amount of liquid to be returned to the methane fermentation tank through the return line.
  • the sludge concentration of the liquid discharged through the discharge line is methane fermentation. Make sure that each sludge concentration is lower than the sludge concentration in the fermentation broth in the tank, or higher than the sludge concentration in the fermentation broth in the methane fermentation tank. Adjust the amount.
  • the sludge concentration of the liquid discharged through the discharge line is adjusted to be lower than the sludge concentration of the fermentation liquid in the methane fermentation tank, the sludge is drawn from the lower part of the gravity sedimentation means and returned to the methane fermentation tank through the return line.
  • the sludge concentration in the liquid is relatively high.
  • the sludge concentration in the liquid returned to the methane fermentation tank through the return line is adjusted to be higher than the sludge concentration in the fermentation liquid in the methane fermentation tank, the liquid discharged from the upper part of the gravity sedimentation means through the discharge line.
  • the sludge concentration is relatively low.
  • the second sludge concentration measuring means is disposed in the gravity settling means, above the discharge line and / or in the discharge line, and the first sludge concentration measurement. If the sludge concentration measured by the second sludge concentration measuring means is higher than the sludge concentration measured by the means, the amount of liquid discharged through the discharge line is reduced, and the first sludge concentration measurement is performed.
  • the amount of liquid discharged through the discharge line is increased, and the methane fermentation through the return line
  • the amount of liquid returned to the tank is the amount obtained by subtracting the amount of liquid discharged through the discharge line from the amount of fermentation liquid taken out from the methane fermentation tank and introduced into the gravity sedimentation means. Gosuru it is preferable.
  • the second sludge concentration measuring means is disposed in the gravity settling means, below the discharge line and / or in the return line, and the first sludge concentration measurement. If the sludge concentration measured by the second sludge concentration measuring means is higher than the sludge concentration measured by the means, the amount of liquid returned to the methane fermentation tank through the return line is increased, When the sludge concentration measured by the second sludge concentration measuring means is lower than the sludge concentration measured by the sludge concentration measuring means, the amount of liquid returned to the methane fermentation tank through the return line is The amount of liquid discharged through the discharge line is reduced to the methane fermenter through the return line from the amount of fermentation liquid taken out from the methane fermenter and introduced into the gravity sedimentation means. Is preferably controlled such that the amount obtained by subtracting the amount of liquid feed.
  • a slurry adjustment tank for pre-treating organic waste into a slurry is disposed in front of the methane fermentation tank, and the return line is connected to the slurry adjustment tank and / or the methane fermentation tank. Is preferred.
  • a liquid containing a high concentration of sludge formed by gravity sedimentation means can be returned to the methane fermentation tank via the slurry adjustment tank or directly returned to the methane fermentation tank.
  • the slurry adjustment tank is solubilized, etc., so that the methane fermentation process is easily performed. The processing efficiency is improved, and higher decomposition efficiency is obtained.
  • the sludge concentration measuring means is preferably at least one selected from a viscometer, a near infrared scattered light type concentration meter, an ultrasonic sludge interface meter, and a microwave concentration meter.
  • the sludge concentration is reduced from the discharge line.
  • the sludge low concentration liquid can be processed and discharged in a short time.
  • organic waste can be methane-fermented in a short time and at a high decomposition rate without using a large-scale gravity sedimentation means.
  • the methane fermentation apparatus mainly includes a pretreatment tank 1, a methane fermentation tank 2, and a gravity sedimentation tank 3.
  • the pretreatment tank 1 is a treatment tank, that is, a slurry adjustment tank that performs processing such as pulverization, crushing, and solubilization of organic waste sent from an organic waste supply source to adjust it into a slurry state.
  • the pretreatment tank 1 also has a buffering function for stabilizing the inflow amount of organic waste adjusted to a slurry state into a methane fermentation tank 2 described later.
  • a pipe L1 extending from an organic waste supply source and a pipe P1 extending from the bottom of the gravity settling tank 3 (may be connected to the lower part of the side surface) are provided.
  • L2 (corresponding to “return line” in the present invention) is connected.
  • a methane fermentation tank 2 is arranged at the subsequent stage of the pretreatment tank 1.
  • the pretreatment tank 1 and the methane fermentation tank 2 are connected via a pipe L3 in which a pump P2 is interposed.
  • the methane fermentation tank 2 is a treatment tank in which organic waste (slurry) supplied into the tank is anaerobically treated by anaerobic microorganisms such as methane bacteria and decomposed into biogas such as methane gas.
  • the methane fermentation tank 2 is provided with a stirring device (not shown) for stirring the fermentation liquid in the tank and a first sludge concentration meter 10 for measuring the sludge concentration of the fermentation liquid in the tank.
  • a biogas extraction pipe L4 extends and is connected to a gas holder, a gas utilization facility, and the like.
  • the stirring device is not particularly limited as long as it can stir the fermentation broth in the tank.
  • a stirrer equipped with a stirring blade may be used.
  • a gas agitation that forms a path for circulating the fermented liquid in the tank and provides a mechanism for forming an upward flow or a downward flow in the fermented liquid in the tank, or circulates the generated biogas for bubbling.
  • An apparatus may be provided.
  • the first sludge concentration meter 10 is not particularly limited, and a viscometer, a near-infrared scattered light type concentration meter, an ultrasonic sludge interface meter, a microwave concentration meter and the like are preferable.
  • the viscometer include “FMV80A” (trade name) marketed by Seconic.
  • An example of the near-infrared scattered light type densitometer is “SG-200” (trade name) marketed by HORIBA Advanced Techno.
  • An example of the ultrasonic sludge interface meter is “SL-200” (trade name) marketed by HORIBA Advanced Techno.
  • "LQ series" brand name
  • Toshiba for example can be used.
  • a gravity sedimentation tank 3 is arranged at the subsequent stage of the methane fermentation tank 2.
  • the methane fermentation tank 2 and the gravity sedimentation tank 3 are connected via a pipe L5 in which a pump P3 is interposed.
  • the gravity settling tank 3 is a treatment tank that gravity settles the sludge in the fermentation liquid taken out from the methane fermentation tank 2 to form a sludge settling liquid in which the sludge concentration increases downward.
  • An example is a gravity sedimentation pond.
  • rate of sludge can be raised more by arrange
  • FIG. Examples of the gravity sedimentation tank provided with the water flow inclined plate include those described in JP-A-6-63321.
  • a pipe L6 (corresponding to the “discharge line” in the present invention) for discharging the sludge low-concentration liquid on the upper layer side (hereinafter also referred to as “sludge separation liquid”) to the outside of the system is connected.
  • a pump P4 is interposed in the pipe L6.
  • a pipe L2 connected to the pretreatment tank 1 extends from the lower part (bottom part in the present embodiment) of the gravity settling tank 3, and is also referred to as a sludge high-concentration liquid sludge (hereinafter referred to as "sludge concentrate") on the lower layer side. ) At least a part thereof can be returned to the pretreatment tank 1.
  • the second sludge concentration meter 20 is disposed in the gravity settling tank 3 above the position where the pipe L6 is connected to the gravity settling tank 3.
  • the second sludge concentration meter 20 in the present embodiment is installed so that the concentration of the sludge separation liquid in the upper layer portion of the sludge sedimentation liquid can be measured even if the upper surface position of the sludge sedimentation liquid in the gravity sedimentation tank 3 fluctuates.
  • the second sludge concentration meter 20 is the same as the first sludge concentration meter 10 described above.
  • it is preferable that the 2nd sludge concentration meter 20 is installed in the connection part vicinity with the piping L6.
  • the control device 100 controls the operation of the pumps P1 and P4 according to the flowchart shown in FIG.
  • Organic waste is supplied to the pretreatment tank 1 from the pipe L1 and the pipe L2, and is subjected to processing such as pulverization and crushing, solubilization processing, etc., and adjusted to a slurry state.
  • the organic waste pretreatment method can be appropriately changed depending on the type and properties of the organic waste used for the treatment. For example, in the case of organic waste such as dust, garbage, livestock manure, sewage sludge, it is preferable to mix with clean water and perform processing such as crushing and crushing. Further, in the case of organic waste containing a large amount of fat and oil such as fat and oil drainage liquid and stearic acid and palmitic acid, it is preferable to warm it at 65 to 80 ° C. and solubilize it.
  • the organic waste pretreated in a slurry state is supplied into the methane fermentation tank 2 via the pipe L3 by the pump P2.
  • stirring is performed continuously or intermittently by a stirring means (not shown) so that the sludge concentration and temperature of the fermentation liquid in the tank are substantially uniform.
  • the sludge concentration of the fermentation broth in the tank is measured by the first sludge concentration meter 10 and the measurement result is input to the control device 100.
  • the organic waste (slurry) supplied to the methane fermentation tank 2 is methane-fermented by the action of anaerobic microorganisms such as methane bacteria by staying in the methane fermentation tank 2 for a predetermined period. Then, the same amount of fermentation liquid in the methane fermentation tank 2 as the organic waste (slurry) supplied to the methane fermentation tank 2 is drawn out from the pipe L5 by the pump P3 and supplied to the gravity sedimentation tank 3.
  • biogas such as methane gas generated when methane fermentation of organic waste is taken out of the tank from the pipe L4 and stored in a biogas holder (not shown) or the like.
  • the sludge in the fermentation liquid taken out from the methane fermentation tank 2 is gravity settled to form a sludge sedimentation liquid in which the sludge concentration increases downward, and at least a part of the sludge sedimentation liquid is pumped through the pipe L6. While discharging by P4, the remainder is returned to the pretreatment tank 1 by the pump P1 through the pipe L2. Further, the second sludge concentration meter 20 measures the sludge concentration in a predetermined portion of the sludge sedimentation liquid.
  • the second sludge concentration meter 20 is disposed in the gravity sedimentation tank 3 and above the connection position of the pipe L6 to the gravity sedimentation tank 3, so that the second sludge
  • the densitometer 20 measures the sludge concentration of the sludge separation liquid. Then, the measurement result of the second sludge concentration meter 20 is input to the control device 100.
  • the second sludge concentration from the control device 100 is higher than the measurement value of the first sludge densitometer 10.
  • An output signal is transmitted to the pumps P1 and P4 so that the measured value of the total 20 becomes smaller, and the amount of liquid returned to the pretreatment tank 1 through the pipe L2 (hereinafter referred to as “return amount of sludge concentrate”) And the amount of liquid discharged through the pipe L6 (hereinafter also referred to as “sludge separation liquid discharge amount”).
  • step S1 when the measurement results of the first sludge concentration meter 10 and the second sludge concentration meter 20 are input (step S1), the measured value C1 of the first sludge concentration meter 10 and the second Comparison with the measured value C2 of the sludge concentration meter 20 is performed (step S2).
  • the measurement value C2 of the second sludge concentration meter 20 is larger than the measurement value C1 of the first sludge concentration meter 10, it means that the sludge concentration of the sludge separation liquid discharged through the pipe L6 is high.
  • the output of P4 is reduced, and the discharge amount of the sludge separation liquid discharged through the pipe L6 is reduced.
  • the output of the pump P1 is that the return amount of the sludge concentrate returned through the pipe L2 is the discharge of the sludge separation liquid from the amount of the fermentation liquid taken out from the methane fermentation tank 2 and charged into the gravity sedimentation tank 3. Control so that the amount is reduced.
  • Step S3 by reducing the output of the pump P4 and reducing the discharge amount of the sludge separation liquid, it is necessary to increase the return amount of the sludge concentrate, and therefore the output of the pump P1 is increased ( Step S3). Thereby, it can prevent that the sludge separation liquid with a high sludge density
  • the measurement value C2 of the second sludge concentration meter 20 is smaller than the measurement value C1 of the first sludge concentration meter 10, it means that the sludge concentration of the sludge separation liquid discharged through the pipe L6 is low.
  • the output of the pump P4 is increased to increase the discharge amount of the sludge separation liquid discharged through the pipe L6.
  • the output of the pump P1 is that the return amount of the sludge concentrate returned through the pipe L2 is the discharge of the sludge separation liquid from the amount of the fermentation liquid taken out from the methane fermentation tank 2 and charged into the gravity sedimentation tank 3. Control so that the amount is reduced.
  • Step S4 by increasing the output of the pump P4 and increasing the discharge amount of the sludge separation liquid, it is necessary to reduce the return amount of the sludge concentrate, so the output of the pump P1 is reduced ( Step S4). Thereby, the discharge rate of the fermented liquid thrown into the gravity sedimentation tank 3 can be increased as much as possible, and processing efficiency can be improved.
  • concentration of the sludge concentrate returned relatively via piping L2 is compared. It is possible to maintain the amount of microorganisms necessary for methane fermentation at all times by returning microorganisms in the sludge into the methane fermentation tank 2.
  • the return amount from the gravity sedimentation tank 3 to the methane fermentation tank 2 and the discharge amount outside the system through the pipe L6 are made constant.
  • the sludge sedimentation rate in the gravity sedimentation means tends to become slower as the sludge concentration increases
  • the sludge concentrate with a sufficiently concentrated sludge concentration is returned to the methane fermentation tank.
  • the pumps P1 and P4 are driven so that the measurement value of the second sludge concentration meter 20 is smaller than the measurement value of the first sludge concentration meter 10 as described above.
  • the sludge concentration of the sludge separation liquid discharged from the pipe L6 is low. While being able to maintain a state, the sludge density
  • concentration of the sludge concentrated semen liquid returned to the methane fermentation tank 2 can be maintained in a high state. Thereby, organic waste can be methane-fermented efficiently and at a high decomposition rate.
  • the sludge concentrate is returned from the gravity settling tank 3 to the pretreatment tank 1, and the sludge concentrate is indirectly returned to the methane fermentation tank 2, but the pipe L2 is connected to the methane fermentation tank. 2 may be connected directly to the methane fermentation tank 2.
  • the solubilization process is performed and the methane fermentation process is easily performed, so that the treatment efficiency in the methane fermentation tank 2 is improved and higher decomposition efficiency is obtained. This is preferable.
  • the 2nd sludge concentration meter 20 was installed above the piping L6 in the gravity sedimentation tank 3, it installs in the piping L6, and the sludge density
  • the second sludge densitometer 21 is different from the first embodiment in that the second sludge concentration meter 21 is arranged in the gravity settling tank 3 and below the connection position of the pipe L6 of the gravity settling tank 3. To do.
  • the second sludge concentration meter 21 measures the sludge concentration of the sludge high concentration liquid (sludge concentrate) on the lower layer side of the sludge sedimentation liquid.
  • the second sludge concentration meter 21 is preferably disposed at the bottom of the gravity sedimentation tank 3, and more preferably disposed in the vicinity of the connection portion with the pipe L2.
  • the control device 101 when the measurement results of the first sludge densitometer 10 and the second sludge densitometer 21 are respectively input to the control device 101, the control device 101 is more than the measured value of the first sludge densitometer 10.
  • the output signal is transmitted to the pumps P1 and P4 so that the measured value of the second sludge concentration meter 20 becomes larger, and the return amount of the sludge concentrate and the discharge amount of the sludge separation liquid are controlled.
  • step S11 when the measurement results of the first sludge concentration meter 10 and the second sludge concentration meter 21 are input (step S11), the measured value C1 of the first sludge concentration meter 10 and the second Comparison with the measured value C2 ′ of the sludge concentration meter 21 is performed (step S12).
  • the sludge concentration of the sludge concentrate returned through the pipe L2 is high.
  • the output of the pump P1 is increased to increase the amount of sludge concentrate returned through the pipe L2.
  • the output of the pump P4 is that the amount of sludge separation liquid discharged through the pipe L6 is returned from the amount of fermentation liquid taken out from the methane fermentation tank 2 and introduced into the gravity settling tank 3 through the pipe L2. Control to reduce the amount of concentrate.
  • Step S13 the output of the pump P4 is decreased.
  • the sludge can be efficiently returned to the methane fermentation tank 2 to ensure the amount of microorganisms necessary for fermentation and the residence time.
  • the output of the pump P1 is reduced and the amount of the sludge concentrate returned through the pipe L2 is reduced.
  • the output of the pump P4 is that the amount of sludge separation liquid discharged through the pipe L6 is returned from the amount of fermentation liquid taken out from the methane fermentation tank 2 and introduced into the gravity settling tank 3 through the pipe L2. Control to reduce the amount of concentrate.
  • Step S14 it is possible to prevent a liquid having a low sludge concentration from being returned to the methane fermentation tank 2 and a decrease in the microorganism concentration in the methane fermentation tank 2.
  • the desired sludge concentration preferably the sludge concentration of the fermentation liquor in the methane fermentation tank 2 is more reliably determined.
  • the sludge concentrate concentrated 1.5 to 3 times, more preferably 2 to 3 times, can be directly or indirectly returned to the methane fermentation tank 2.
  • the second sludge concentration meter 21 is disposed at the bottom of the gravity sedimentation tank 3, but is installed in the pipe L1 to directly determine the sludge concentration of the liquid (sludge concentrate) that passes through the pipe L1. You may measure.
  • the operation of taking out the fermentation liquor from the methane fermentation tank 2 and putting it in the gravity sedimentation tank 3 may be performed continuously or intermittently at predetermined time intervals.
  • the total amount of the sludge concentrate return and the sludge separation liquid discharged is charged from the methane fermentation tank 2 to the gravity sedimentation tank 3.
  • the driving of the pumps P1 and P4 may be stopped and the fermented liquid may be charged again from the methane fermenter 2 to the gravity settling tank 3.
  • a level meter for measuring the liquid level in the tank is installed, and the pumps P2 and P3 are set so that the liquid level in each tank is within a predetermined range.
  • the drive may be controlled. For example, when the liquid level in the methane fermentation tank 2 exceeds a predetermined value, the driving of the pump P2 is stopped or reduced, and the driving of the pump P3 is increased. Further, when the liquid level in the methane fermentation tank 2 falls below a predetermined value, the driving of the pump P3 is stopped or reduced, and the driving of the pump P2 is increased. When the liquid level in the gravity sedimentation tank 3 exceeds a predetermined value, the driving of the pump P3 is stopped or reduced. Further, when the liquid level in the gravity settling tank 3 falls below a predetermined value, the drive of the pump P3 is increased.
  • the methane fermentation tank 2 a tank having a volume of 5 L was used.
  • the gravity precipitation tank 3 used the tank of the volume 0.5L.
  • a vibration viscometer “VM-10A” (trade name, manufactured by Seconic) was used.
  • concentration concentration (evaporation residue) was measured according to the sewage test method-2.2.9. That is, the amount of solid matter remaining after evaporation of the sample solution at 110 ° C. was divided by the sample solution volume. Further, the VS concentration was determined from the TS concentration (the value obtained by dividing the fermentation liquid (mg / l) by evaporating to dryness at 110 ° C. and dividing the mass of the remaining solid material by the sample liquid volume). It was determined by subtracting the ash concentration obtained by dividing the mass of the remaining solid heated at ⁇ 25 ° C. by the sample volume.
  • slurry is charged into four parts a day via the pump P 2, and methane fermentation is performed with a load of 10 days (mixed sludge amount to be charged a day 500 mL). It was. Moreover, the fermented liquor was discharged
  • the driving of the pumps P1 and P4 is controlled by the flowchart shown in FIG. 2 so that the measured value by the first sludge concentration meter 10 becomes larger than the measured value by the second sludge concentration meter 20.
  • the amount of liquid returned to the pretreatment tank 1 through the pipe L2 and the amount of liquid discharged through the pipe L6 were controlled.
  • the amount of liquid returned to the pretreatment tank 1 through the pipe L2 was an amount obtained by subtracting the amount of liquid discharged through the pipe L6 from the amount of fermentation liquid charged into the gravity precipitation tank 3.
  • Example 2 Using the methane fermentation apparatus shown in FIG. 3, during the methane fermentation, the pumps P ⁇ b> 1 and P ⁇ b> 4 are driven so that the measured value by the first sludge concentration meter 10 becomes smaller than the measured value by the second sludge concentration meter 21.
  • Control was performed according to the flowchart shown in FIG. 4, and methane was used in the same manner as in Example 1 except that the amount of liquid returned to the pretreatment tank 1 through the pipe L2 and the amount of liquid discharged through the pipe L6 were controlled. Fermentation was performed.
  • the amount of liquid discharged through the pipe L6 was an amount obtained by subtracting the amount of liquid returned to the pretreatment tank 1 through the pipe L2 from the amount of fermentation liquid charged into the gravity settling tank 3.
  • Example 1 methane fermentation was performed in the same manner as in Example 1 except that methane fermentation was performed by discharging the entire amount of the liquid in the gravity sedimentation tank 3 through the pipe L6.
  • Example 2 In Example 1, the amount of liquid returned from the gravity settling tank 3 through the pipe L2 to the pretreatment tank 1 was 50 mL, and the amount of liquid discharged through the pipe L6 was 500 mL. Methane fermentation was performed.
  • Pretreatment tank 2 Methane fermentation tank 3: Gravity sedimentation tank 10: First sludge concentration meter 20, 21: Second sludge concentration meter 100, 101: Control devices L1 to L6: Piping P1 to P4: Pump

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Abstract

　複雑な装置構成をとらなくても、短時間で高い分解率を維持できるメタン発酵方法およびメタン発酵装置を提供する。　メタン発酵槽２中の発酵液の汚泥濃度を測定する第１の汚泥濃度測定手段１０と、重力沈降手段３により形成された汚泥沈降液の所定部分の汚泥濃度を測定する第２の汚泥濃度測定手段２０と、第１の汚泥濃度測定手段１０により測定された汚泥濃度と、第２の汚泥濃度測定手段２０により測定された汚泥濃度とを比較して、返送ラインＬ２を通してメタン発酵槽２に返送する液の汚泥濃度がメタン発酵槽２中の発酵液の汚泥濃度よりも高く、排出ラインＬ６を通して排出する液の汚泥濃度がメタン発酵槽２中の発酵液の汚泥濃度よりも低くなるように、液量を制御する制御装置１００とを有しているメタン発酵装置を用いてメタン発酵を行う。

Description

メタン発酵方法及びメタン発酵装置
　本発明は、長期にわたって、有機性廃棄物を安定してメタン発酵処理できるメタン発酵処理及びメタン発酵装置に関する。
　メタン発酵処理は、有機性廃棄物を嫌気性下でメタン菌により発酵処理して有機性廃棄物をメタンガスに転換するもので、有機性廃棄物をバイオガスと水とに分解して大幅に減量することができる。しかも、副産物として生成するメタンガスをエネルギーとして回収できるメリットがある。
　メタン発酵槽内にメタン菌を多量に蓄えることができれば、より高速での処理が可能となる。メタン発酵槽内にメタン菌を多量に蓄えるための手段として、メタン発酵槽内にメタン菌等の微生物を担持させるろ床を設置する方法がある。しかしながら、装置構成が複雑になるばかりか、ろ床の目詰まり等を防止する必要があることからメンテナンスに手間やコストがかかる問題があった。
　また、ろ床を使用しない方法としては、メタン発酵槽から取出した発酵液を固液分離し、固液分離した分離汚泥をメタン発酵槽等に返送してメタン発酵を行う方法がある。
　例えば、特許文献１には、有機性廃棄物をメタン発酵槽でメタン発酵し、このメタン発酵槽からの汚泥を固液分離手段で固液分離し、前記固液分離手段で固液分離した分離汚泥の一部及び前記固液分離手段で固液分離した分離液の一部を、前記有機性廃棄物に混合するように返送すると共に、前記固液分離手段で固液分離した分離液のさらに一部を、前記メタン発酵槽からの汚泥に混合するように返送し、前記固液分離手段で固液分離した分離汚泥の残り及び前記固液分離手段で固液分離した分離液の残りを系外に排出することをメタン発酵方法が開示されている。固液分離手段としては、スクリュープレス脱水機、遠心脱水機、フィルタープレス脱水機、ベルトプレス脱水機、多重円板脱水機等の機械式の固液分離手段、沈殿式の固液分離手段が挙げられている。
　引用文献１に開示された固液分離手段のうち、沈殿式の固液分離手段は、動力等を要さないので、ランニングコストは優れる。
　しかしながら、沈殿式の固液分離手段では、流入による乱れや、風による混合、および気泡の発生によって生じる乱流を抑制する内部構造を有していないものが多いため、レイノルズ数が高くなって、汚泥の沈降性を損ねていた。
　また、従来では、固液分離手段からメタン発酵槽への汚泥の返送量や、固液分離手段から系外への排液量は特に制御をしておらず一定にしていた。しかしながら、メタン発酵槽における有機性廃棄物の負荷（投入量と濃度による）が大きくなるとメタン発酵槽内における発酵液の粘性が増加し、メタン発酵槽から取出される発酵液の汚泥濃度も高くなり、その粘性も増加する。沈殿式の固液分離手段における汚泥の沈降速度は、汚泥濃度や発酵液の粘性が高まる程遅くなる傾向にあるため、メタン発酵槽における有機性廃棄物の負荷が変動することに起因して、沈降時間が十分に確保されない場合があり、必要な濃度まで濃縮した汚泥をメタン発酵槽に返送することが困難な場合があった。更には、沈殿式の固液分離手段から排出される液性状が悪くなり、排水処理に手間を要する問題があった。このため、沈殿式の固液分離手段からメタン発酵槽への汚泥の返送量や、固液分離手段から系外への排液量を一定にしてメタン発酵を行う場合においては、メタン発酵槽における有機性廃棄物の負荷変動を考慮して安全率をかけ、沈殿式の固液分離手段の槽容積を大きくする必要があり、装置構成が複雑化、大型化する問題があった。
特開２００６－２５５５７１号公報
　本発明の目的は、複雑な装置構成をとらなくても、短時間で高い分解率を維持できるメタン発酵方法およびメタン発酵装置を提供することにある。
　上記目的を達成するにあたり、本発明のメタン発酵方法は、有機性廃棄物をメタン発酵槽内でメタン発酵処理し、前記メタン発酵槽から発酵液を所定量ずつ取出して重力沈降手段により汚泥濃度が下方ほど高くなる汚泥沈降液を形成し、前記汚泥沈降液の下層側の汚泥高濃度液を、返送ラインを通して直接又は間接的に前記メタン発酵槽に返送し、前記汚泥沈降液の上層側の汚泥低濃度液を、排出ラインを通して系外に排出し、前記返送ラインを通して返送する液量と、前記排出ラインを通して排出する液量との合計量が、前記メタン発酵槽から取出す発酵液の量とほぼ等しくなるように制御するメタン発酵方法において、
　前記メタン発酵槽中の発酵液の汚泥濃度を第１の汚泥濃度測定手段により測定し、
　前記重力沈降手段により形成された汚泥沈降液の所定部分の汚泥濃度を第２の汚泥濃度測定手段により測定し、
　前記第１の汚泥濃度測定手段により測定された汚泥濃度と、前記第２の汚泥濃度測定手段により測定された汚泥濃度とを比較して、前記排出ラインを通して排出する液の汚泥濃度が前記メタン発酵槽中の発酵液の汚泥濃度よりも低くなるか、又は、前記返送ラインを通して前記メタン発酵槽に返送する液の汚泥濃度が前記メタン発酵槽中の発酵液の汚泥濃度よりも高くなるように、前記排出ラインを通して排出する液量及び前記返送ラインを通して前記メタン発酵槽に返送する液量を制御することを特徴とする。
　また、本発明のメタン発酵装置は、有機性廃棄物をメタン発酵処理するメタン発酵槽と、前記メタン発酵槽から取出される発酵液中の汚泥を重力沈降させて、汚泥濃度が下方ほど高くなる汚泥沈降液を形成する重力沈降手段と、前記汚泥沈降液の下層側の汚泥高濃度液を直接又は間接的に前記メタン発酵槽に返送する返送ラインと、前記汚泥沈降液の上層側の汚泥低濃度液を系外に排出する排出ラインとを備え、前記返送ラインを通して返送される液量と、前記排出ラインを通して排出される液量との合計量が、前記メタン発酵槽から取出される発酵液の量とほぼ等しくなるように制御されるメタン発酵装置において、
　前記メタン発酵槽中の発酵液の汚泥濃度を測定する第１の汚泥濃度測定手段と、
　前記重力沈降手段により形成された汚泥沈降液の所定部分の汚泥濃度を測定する第２の汚泥濃度測定手段と、
　前記第１の汚泥濃度測定手段により測定された汚泥濃度と、前記第２の汚泥濃度測定手段により測定された汚泥濃度とを比較して、前記返送ラインを通して前記メタン発酵槽に返送する液の汚泥濃度が前記メタン発酵槽中の発酵液の汚泥濃度よりも高く、前記排出ラインを通して排出する液の汚泥濃度が前記メタン発酵槽中の発酵液の汚泥濃度よりも低くなるように、前記排出ラインを通して排出する液量及び前記返送ラインを通して前記メタン発酵槽に返送する液量を制御する制御装置とを有していることを特徴とする。
　本発明によれば、第１の汚泥濃度測定手段により測定された汚泥濃度と、第２の汚泥濃度測定手段により測定された汚泥濃度に応じて、排出ラインを通して排出する液の汚泥濃度がメタン発酵槽中の発酵液の汚泥濃度よりも低くなるか、又は、返送ラインを通してメタン発酵槽に返送する液の汚泥濃度がメタン発酵槽中の発酵液の汚泥濃度よりも高くなるように、それぞれの液量を調整する。
　排出ラインを通して排出する液の汚泥濃度がメタン発酵槽中の発酵液の汚泥濃度よりも低くなるように調整した場合は、重力沈降手段の下部から汚泥を引き抜いて返送ラインを通してメタン発酵槽に返送する液の汚泥濃度は相対的に高くなる。同様に、返送ラインを通してメタン発酵槽に返送する液の汚泥濃度がメタン発酵槽中の発酵液の汚泥濃度よりも高くなるように調整した場合は、重力沈降手段の上部から排出ラインを通して排出する液の汚泥濃度が相対的に低くなる。
　このため、メタン発酵槽に供給する有機性廃棄物の性状が変動してメタン発酵槽から取出される発酵液の汚泥濃度が変動しても、排出ラインからは、汚泥濃度が低減された汚泥低濃度液を排出することができると共に、返送ラインからは、メタン発酵槽に必要な濃度まで濃縮した汚泥高濃度液を返送することができる。その結果、重力沈降手段を、大型化することなく、メタン菌を発酵槽に長期間滞留させつつも、処理する有機物の処理時間は短期間で高い分解率を保持したメタン発酵をすることができる。
　本発明の１つの態様では、前記第２の汚泥濃度測定手段を、前記重力沈降手段内であって前記排出ラインよりも上部及び／又は前記排出ライン内に配置し、前記第１の汚泥濃度測定手段により測定された汚泥濃度よりも、前記第２の汚泥濃度測定手段により測定された汚泥濃度の方が高い場合は、前記排出ラインを通して排出する液量を減少させ、前記第１の汚泥濃度測定手段により測定された汚泥濃度よりも、前記第２の汚泥濃度測定手段により測定された汚泥濃度の方が低い場合は、前記排出ラインを通して排出する液量を増大させ、前記返送ラインを通して前記メタン発酵槽に返送する液量は、前記メタン発酵槽から取出されて重力沈降手段に投入される発酵液の量から前記排出ラインを通して排出する液量を減じた量となるように制御することが好ましい。
　上記態様によれば、排出ラインを通して排出する液の汚泥濃度をより安定して低い状態に維持することができると共に、返送ラインを通してメタン発酵槽に返送する液の汚泥濃度を相対的に高くすることができる。
　本発明の別の態様では、前記第２の汚泥濃度測定手段を、前記重力沈降手段内であって前記排出ラインよりも下部及び／又は前記返送ライン内に配置し、前記第１の汚泥濃度測定手段により測定された汚泥濃度よりも、前記第２の汚泥濃度測定手段により測定された汚泥濃度の方が高い場合は、前記返送ラインを通して前記メタン発酵槽に返送する液量を増大させ、前記第１の汚泥濃度測定手段により測定された汚泥濃度よりも、前記第２の汚泥濃度測定手段により測定された汚泥濃度の方が低い場合は、前記返送ラインを通して前記メタン発酵槽に返送する液量を減少させ、前記排出ラインを通して排出する液量は、前記メタン発酵槽から取出されて重力沈降手段に投入される発酵液の量から前記返送ラインを通して前記メタン発酵槽に返送する液量を減じた量となるように制御することが好ましい。
　上記態様によれば、返送ラインを通してメタン発酵槽に返送する液の汚泥濃度をより安定して高い状態に維持することができると共に、排出ラインを通して排出する液の汚泥濃度を相対的に低くすることができる。
　本発明においては、前記メタン発酵槽の前段に有機性廃棄物を前処理してスラリー化するスラリー調整槽を配置し、前記返送ラインを前記スラリー調整槽及び／又は前記メタン発酵槽に接続することが好ましい。
　上記態様によれば、重力沈降手段により形成された汚泥を高濃度に含む液を、スラリー調整槽を介してメタン発酵槽に返送し、あるいは直接メタン発酵槽に返送することができる。汚泥を高濃度に含む液を、スラリー調整槽を介してメタン発酵槽に返送する場合は、スラリー調整槽にて、可溶化処理等がなされてメタン発酵処理され易い性状になるので、メタン発酵槽における処理効率が向上し、より高い分解効率が得られる。
　また、本発明において、前記汚泥濃度測定手段としては、粘度計、近赤外線散乱光方式濃度計、超音波式汚泥界面計及びマイクロ波濃度計から選ばれる１種以上であることが好ましい。
　本発明によれば、メタン発酵槽に供給する有機性廃棄物の性状が変動してメタン発酵槽から取出される発酵液の汚泥濃度が変動しても、排出ラインからは、汚泥濃度が低減された汚泥低濃度液を短時間で処理排出することができる。さらに、返送ラインからは、メタン発酵槽に必要な濃度まで濃縮した汚泥高濃度液を返送することができるため、発酵槽のメタン菌を確保でき、メタン菌の十分な滞留時間とることが可能となる。その結果、重力沈降手段として大型のものを用いることなく、短時間で、かつ、高い分解率で有機性廃棄物をメタン発酵することができる。
本発明のメタン発酵装置の第１の実施形態を表す概略構成図である。 同メタン発酵装置の制御装置で行う制御フローチャート図である。 本発明のメタン発酵装置の第２の実施形態を表す概略構成図である。 同メタン発酵装置の制御装置で行う制御フローチャート図である。
　本発明のメタン発酵装置の第１の実施形態について、図１を用いて説明する。
　図１に示すように、このメタン発酵装置は、前処理槽１と、メタン発酵槽２と、重力沈降槽３とで主に構成されている。
　前処理槽１は、有機性廃棄物の供給源から送られてくる有機性廃棄物を粉砕、破砕、可溶化等の処理を行い、スラリー状に調整する処理槽すなわちスラリー調整槽である。前処理槽１は、スラリー状に調整された有機性廃棄物の、後述するメタン発酵槽２への流入量を安定化させるための緩衝機能も有している。前処理槽１には、有機性廃棄物の供給源から伸びた配管Ｌ１と、重力沈降槽３の底部（側面の下部に接続してもよい）から伸びた、ポンプＰ１が介装された配管Ｌ２（本発明における「返送ライン」に相当）とが連結している。
　前処理槽１の後段には、メタン発酵槽２が配置されている。前処理槽１とメタン発酵槽２は、ポンプＰ２が介装された配管Ｌ３を介して連結している。
　メタン発酵槽２は、槽内に供給された有機性廃棄物（スラリー）をメタン菌等の嫌気性微生物の作用で嫌気処理し、メタンガス等のバイオガスに分解する処理槽である。メタン発酵槽２には、槽内の発酵液を攪拌する攪拌装置（図示しない）と、槽内の発酵液の汚泥濃度を測定する第１汚泥濃度計１０が配置されている。また、メタン発酵槽２の上部からは、バイオガス取出し用の配管Ｌ４が伸びて、ガスホルダやガス利用設備等に接続している。
　攪拌装置は、槽内の発酵液を攪拌出来るものであれば特に限定はない。例えば、攪拌翼を備えた攪拌機等が挙げられる。また、槽内の発酵液を循環する経路を形成して、槽内の発酵液に上昇流又は下降流を形成するような機構を設けたり、発生したバイオガスを循環させて吹き込みバブリングさせるガス攪拌装置を設けても良い。
　第１汚泥濃度計１０としては、特に限定はなく、粘度計、近赤外線散乱光方式濃度計、超音波式汚泥界面計、マイクロ波濃度計等が好ましく挙げられる。粘度計としては、例えばセコニックから上市されている「ＦＭＶ８０Ａ」（商品名）が挙げられる。また、近赤外線散乱光方式濃度計としては、例えば堀場アドバンストテクノから上市されている「ＳＧ－２００」（商品名）が挙げられる。また、超音波式汚泥界面計としては、例えば堀場アドバンストテクノから上市されている「ＳＬ－２００」（商品名）が挙げられる。また、マイクロ波濃度計としては、例えば東芝から市販されている「ＬＱシリーズ「（商品名）を用いることができる。
　メタン発酵槽２の後段には、重力沈降槽３が配置されている。メタン発酵槽２と重力沈降槽３は、ポンプＰ３が介装された配管Ｌ５を介して連結している。
　重力沈降槽３は、メタン発酵槽２から取出した発酵液中の汚泥を重力沈降して、汚泥濃度が下方ほど高くなる汚泥沈降液を形成する処理槽である。例えば、重力沈殿池が挙げられる。また、重力沈降槽３に水流傾斜板を配置することで、汚泥の沈降速度をより高めることができる。水流傾斜板を備えた重力沈降槽としては、例えば、特開平６－６３３２１号に記載されたもの等が挙げられる。
　重力沈降槽３の側部からは、上層側の汚泥低濃度液（以下、「汚泥分離液」ともいう）を系外に排出する配管Ｌ６（本発明における「排出ライン」に相当）が接続している。この配管Ｌ６には、ポンプＰ４が介装されている。また、重力沈降槽３の下部（本実施例では底部）からは、前処理槽１に接続する配管Ｌ２が伸びており、下層側の汚泥高濃度液汚泥（以下、「汚泥濃縮液」ともいう）の少なくとも一部を前処理槽１に返送できるように構成されている。また重力沈降槽３内であって、配管Ｌ６が重力沈降槽３に接続されている位置よりも上部には、第２汚泥濃度計２０が配置されている。本実施形態における第２汚泥濃度計２０は、重力沈降槽３内の汚泥沈降液の上面位置が変動しても、汚泥沈降液の上層部の汚泥分離液の濃度を測定できるよう設置される。第２汚泥濃度計２０は、上記した第１汚泥濃度計１０と同一のものを用いる。また、第２汚泥濃度計２０は、配管Ｌ６との連結部近傍に設置されていることが好ましい。
　制御装置１００は、ポンプＰ１，Ｐ４の作動を、後述する図２に示すフローチャートに従って制御する。
　次に、このメタン発酵装置を用いた場合を例にして、本発明のメタン発酵方法の第１の実施形態の作用について説明する。
　有機性廃棄物を、配管Ｌ１及び配管Ｌ２から前処理槽１に供給し、粉砕・破砕等の処理や、可溶化処理等を行ってスラリー状に調整する。有機性廃棄物の前処理方法は、処理に用いる有機性廃棄物の種類や性状によって適宜変更できる。例えば、塵芥、生ごみ、家畜糞尿、下水汚泥などの有機性廃棄物の場合、上水と混合し、粉砕・破砕などの処理を行うことが好ましい。また、油脂排液、ステアリン酸やパルミチン酸等のような油脂分を多く含む有機性廃棄物の場合は、６５～８０℃に加温して可溶化処理することが好ましい。
　スラリー状に前処理した有機性廃棄物は、ポンプＰ２により配管Ｌ３を経由してメタン発酵槽２内に供給する。
　メタン発酵槽２では、槽内の発酵液の汚泥濃度及び温度がほぼ均一になるように、図示しない攪拌手段で連続的又は間欠的に攪拌する。槽内の発酵液の汚泥濃度は、第１汚泥濃度計１０で測定し、測定結果を制御装置１００に入力する。
　メタン発酵槽２に供給した有機性廃棄物（スラリー）は、メタン発酵槽２内で所定期間滞留することによりメタン菌などの嫌気性微生物の作用でメタン発酵する。そして、メタン発酵槽２に供給した有機性廃棄物（スラリー）と同量のメタン発酵槽２内の発酵液を配管Ｌ５からポンプＰ３により引き抜き、重力沈降槽３に供給する。また、有機性廃棄物をメタン発酵した際に発生したメタンガス等のバイオガスは、配管Ｌ４から槽外に取り出し、図示しないバイオガスホルダ等に貯留する。
　重力沈降槽３では、メタン発酵槽２から取出した発酵液中の汚泥を重力沈降させて、汚泥濃度が下方ほど高くなる汚泥沈降液を形成し、汚泥沈降液の少なくとも一部を配管Ｌ６を通してポンプＰ４により排出すると共に、残部を配管Ｌ２を通してポンプＰ１により前処理槽１に返送する。また、第２汚泥濃度計２０にて、汚泥沈降液の所定部分の汚泥濃度を測定する。この実施形態のメタン発酵装置では、第２汚泥濃度計２０は、重力沈降槽３内であって、配管Ｌ６の重力沈降槽３への接続位置よりも上部に配置されているので、第２汚泥濃度計２０では、汚泥分離液の汚泥濃度を測定する。そして、第２汚泥濃度計２０の測定結果を制御装置１００に入力する。
　制御装置１００に、第１汚泥濃度計１０、第２汚泥濃度計２０の測定結果がそれぞれ入力されると、制御装置１００からは、第１汚泥濃度計１０の測定値よりも、第２汚泥濃度計２０の測定値の方が小さくなるようにポンプＰ１，Ｐ４に出力信号を送信して、配管Ｌ２を通って前処理槽１に返送する液量（以下、「汚泥濃縮液の返送量」ともいう）と、配管Ｌ６を通して排出する液量（以下、「汚泥分離液の排出量」ともいう）とを制御する。
　すなわち、図２に示すように、第１汚泥濃度計１０、第２汚泥濃度計２０の測定結果がそれぞれ入力されると（ステップＳ１）、第１汚泥濃度計１０の測定値Ｃ１と、第２汚泥濃度計２０の測定値Ｃ２との比較を行う（ステップＳ２）。
　第１汚泥濃度計１０の測定値Ｃ１よりも第２汚泥濃度計２０の測定値Ｃ２の方が大きい場合は、配管Ｌ６を通して排出される汚泥分離液の汚泥濃度が高いことを意味するので、ポンプＰ４の出力を減少させて、配管Ｌ６を通して排出する汚泥分離液の排出量を減少させる。それと共に、ポンプＰ１の出力は、配管Ｌ２を通して返送する汚泥濃縮液の返送量が、メタン発酵槽２から取出されて重力沈降槽３に投入される発酵液の量から、前記汚泥分離液の排出量を減じた量となるように制御する。具体的には、ポンプＰ４の出力を減少させて汚泥分離液の排出量を減少させたことにより、汚泥濃縮液の返送量は逆に増大させる必要があるため、ポンプＰ１の出力は増大させる（ステップＳ３）。これによって、汚泥濃度が高い汚泥分離液が排出されてしまうことを防止でき、メタン菌をメタン発酵槽２に長期間滞留させることができる。
　一方、第１汚泥濃度計１０の測定値Ｃ１よりも第２汚泥濃度計２０の測定値Ｃ２の方が小さい場合は、配管Ｌ６を通して排出される汚泥分離液の汚泥濃度が低いことを意味するので、ポンプＰ４の出力を増大させて、配管Ｌ６を通して排出する汚泥分離液の排出量を増大させる。それと共に、ポンプＰ１の出力は、配管Ｌ２を通して返送する汚泥濃縮液の返送量が、メタン発酵槽２から取出されて重力沈降槽３に投入される発酵液の量から、前記汚泥分離液の排出量を減じた量となるように制御する。具体的には、ポンプＰ４の出力を増大させて汚泥分離液の排出量を増大させたことにより、汚泥濃縮液の返送量は逆に減少させる必要があるため、ポンプＰ１の出力は減少させる（ステップＳ４）。これによって、重力沈降槽３に投入される発酵液の排出速度を可能な限り高めて、処理効率を高めることができる。
　そして、このような操作によって、汚泥濃度の高い汚泥分離液が配管Ｌ６から排出されてしまうことを防止できるので、相対的に、配管Ｌ２を介して返送される汚泥濃縮液の汚泥濃度は、比較的高く維持されることとなり、汚泥中の微生物をメタン発酵槽２内に返送して、メタン発酵に必要な微生物の量を常に維持することが可能となる。
　従来の方法では、重力沈降槽３からのメタン発酵槽２への返送量と、配管Ｌ６を通しての系外への排出量を一定にしていた。上述したように、重力沈降手段での汚泥の沈降速度は、汚泥濃度が高まる程遅くなる傾向にあるため、メタン発酵槽へは汚泥濃度が十分に濃縮された汚泥濃縮液を返送し、系外には汚泥濃度が十分に低減された汚泥分離液を排出できるように運転するには、有機性廃棄物の負荷変動を考慮して安全率をかけ、槽容積を大きくする必要があり、装置構成が複雑化する問題があった。
　これに対し、本発明によれば、上述のようにして第１汚泥濃度計１０の測定値よりも、第２汚泥濃度計２０の測定値の方が小さくなるようにポンプＰ１，Ｐ４の駆動を制御することで、重力沈降槽３の槽容積が比較的小さい状態で、メタン発酵槽２における有機性廃棄物の負荷が変動しても、配管Ｌ６から排出される汚泥分離液の汚泥濃度を低い状態に維持できると共に、メタン発酵槽２に返送される汚泥濃宿液の汚泥濃度を高い状態に維持できる。それによって、有機性廃棄物を、効率よくかつ高い分解率でメタン発酵することができる。
　なお、この実施形態では、重力沈降槽３から前処理槽１に汚泥濃縮液を返送して、汚泥濃縮液を間接的にメタン発酵槽２に返送するようにしたが、配管Ｌ２をメタン発酵槽２に接続して、汚泥濃縮液をメタン発酵槽２へ直接返送するようにしてもよい。ただし、汚泥濃縮液を前処理槽１に返送した方が、可溶化処理等がなされてメタン発酵処理され易い性状になるので、メタン発酵槽２における処理効率が向上し、より高い分解効率が得られるので好ましい。
　また、第２汚泥濃度計２０は、重力沈降槽３内の配管Ｌ６よりも上部に設置したが、配管Ｌ６内に設置して、配管Ｌ６を通過する液（汚泥分離液）の汚泥濃度を直接測定してもよい。
　次に、本発明のメタン発酵装置の第２の実施形態について、図３を用いて説明する。なお、第１の実施形態と実質的同一箇所には、同一符号を付してその説明を省略する。
　この実施形態では、第２汚泥濃度計２１が、重力沈降槽３内であって重力沈降槽３の配管Ｌ６の接続位置よりも下部に配置されている点が、上記第１の実施形態と相違する。
　すなわち、この実施形態では、第２汚泥濃度計２１にて汚泥沈降液の下層側の汚泥高濃度液（汚泥濃縮液）の汚泥濃度を測定する。第２汚泥濃度計２１は、重力沈降槽３の底部に配置されていることが好ましく、配管Ｌ２との連結部近傍に配置されていることがより好ましい。
　この実施形態では、制御装置１０１に、第１汚泥濃度計１０、第２汚泥濃度計２１の測定結果がそれぞれ入力されると、制御装置１０１からは、第１汚泥濃度計１０の測定値よりも、第２汚泥濃度計２０の測定値の方が大きくなるようにポンプＰ１，Ｐ４に出力信号を送信し、汚泥濃縮液の返送量と、汚泥分離液の排出量とを制御する。
　すなわち、図４に示すように、第１汚泥濃度計１０、第２汚泥濃度計２１の測定結果がそれぞれ入力されると（ステップＳ１１）、第１汚泥濃度計１０の測定値Ｃ１と、第２汚泥濃度計２１の測定値Ｃ２’との比較を行う（ステップＳ１２）。
　第１汚泥濃度計１０の測定値Ｃ１よりも第２汚泥濃度計２１の測定値Ｃ２’の方が大きい場合は、配管Ｌ２を通して返送される汚泥濃縮液の汚泥濃度が高いことを意味するので、ポンプＰ１の出力を増大させて、配管Ｌ２を通して返送する汚泥濃縮液の量を増大させる。それと共に、ポンプＰ４の出力は、配管Ｌ６を通して排出する汚泥分離液の排出量が、メタン発酵槽２から取出されて重力沈降槽３に投入される発酵液の量から、配管Ｌ２を通して返送する汚泥濃縮液の量を減じた量となるように制御する。具体的には、ポンプＰ１の出力を増大させて汚泥濃縮液の返送量を増大させたことにより、汚泥分離液の排出量は逆に減少させる必要があるため、ポンプＰ４の出力は減少させる（ステップＳ１３）。これによって、汚泥を効率よくメタン発酵槽２に返送して、発酵に必要な微生物の量及び滞留時間を確保することができる。
　一方、第１汚泥濃度計１０の測定値Ｃ１よりも第２汚泥濃度計２１の測定値Ｃ２’の方が小さい場合は、配管Ｌ２を通して返送される汚泥濃縮液の汚泥濃度が低いことを意味するので、ポンプＰ１の出力を減少させて、配管Ｌ２を通して返送する汚泥濃縮液の量を減少させる。それと共に、ポンプＰ４の出力は、配管Ｌ６を通して排出する汚泥分離液の排出量が、メタン発酵槽２から取出されて重力沈降槽３に投入される発酵液の量から、配管Ｌ２を通して返送する汚泥濃縮液の量を減じた量となるように制御する。具体的には、ポンプＰ１の出力を減少させて汚泥濃縮液の返送量を減少させたことにより、汚泥分離液の排出量は逆に増大させる必要があるため、ポンプＰ４の出力は増大させる（ステップＳ１４）。これによって、汚泥濃度の低い液がメタン発酵槽２に返送されて、メタン発酵槽２中の微生物濃度が低下してしまうことを防止できる。
　そして、このような操作によって、汚泥が効率よくメタン発酵槽２に返送されるため、相対的に配管Ｌ６から排出される汚泥分離液の汚泥濃度は比較的低い状態に維持されることとなり、以後の排水処理を容易にすることができる。
　この実施形態によれば、汚泥濃縮液の汚泥濃度を測定しながら、濃縮汚泥の返送量を制御するので、より確実に所望の汚泥濃度、好ましくはメタン発酵槽２内の発酵液の汚泥濃度の１．５～３倍、より好ましくは２～３倍まで濃縮された汚泥濃縮液をメタン発酵槽２へ直接または間接的に返送できる。
　なお、この実施形態では、第２汚泥濃度計２１は、重力沈降槽３の底部に配置したが、配管Ｌ１内に設置して、配管Ｌ１を通過する液（汚泥濃縮液）の汚泥濃度を直接測定してもよい。
　また、メタン発酵槽２から発酵液を取出して重力沈降槽３に投入する操作は、連続して行ってもよく、所定時間毎に間欠的に行ってもよい。発酵液の重力沈降槽３への投入を間欠的に行う場合には、汚泥濃縮液の返送量と汚泥分離液の排出量との合計量が、メタン発酵槽２から重力沈降槽３に投入した発酵液の量に達したら、ポンプＰ１，Ｐ４の駆動を停止して、再びメタン発酵槽２から重力沈降槽３に発酵液を投入するようにすればよい。
　また、メタン発酵槽２及び重力沈降槽３内に、槽内の液面レベルを測定するレベル計を設置し、各槽内の液面レベルが所定の範囲となるように、ポンプＰ２、Ｐ３の駆動を制御しても良い。例えば、メタン発酵槽２内の液面レベルが所定値を超えたらポンプＰ２の駆動を停止あるいは低減し、ポンプＰ３の駆動を増加させる。また、メタン発酵槽２内の液面レベルが所定値を下回ったらポンプＰ３の駆動を停止あるいは低減し、ポンプＰ２の駆動を増加させる。また、重力沈降槽３内の液面レベルが所定値を超えたらポンプＰ３の駆動を停止あるいは低減する。また、重力沈降槽３内の液面レベルが所定値を下回ったらポンプＰ３の駆動を増加させる。
　（実施例１）
　図１に示したメタン発酵装置を用いてメタン発酵を行った。メタン発酵槽２は、容積５Ｌの槽を用いた。また、重力沈殿槽３は、容積０．５Ｌの槽を用いた。また、汚泥濃度計１０，２０として、振動式粘度計「ＶＭ－１０Ａ」（商品名、セコニック製）を用いた。また、有機性廃棄物として、固形物濃度が約３０，０００ｍｇ／Ｌ、不揮発性有機物（ＶＳ）濃度が約２５，０００ｍｇ／Ｌの下水処理場の混合汚泥（初沈汚泥ＴＳ濃度：余剰汚泥ＴＳ濃度＝６：４）を用いた。
　なお、ＴＳ濃度（蒸発残留物）は、下水試験方法‐２．２．９に準じて測定した。すなわち、試料液を１１０℃で蒸発乾固して残った固形物量を試料液体積で割って求めた。また、ＶＳ濃度は、ＴＳ濃度（発酵液（ｍｇ／ｌ）を、１１０℃で蒸発乾固して残った固形物の質量を試料液体積で割って求めた値）から、発酵液を６００℃±２５℃加熱した残った固形物の質量を試料体積で割って求めた灰分濃度を差し引いて求めた。
　前調整槽１からメタン発酵槽２へは、ポンプＰ２を介して１日４分割でスラリーを投入し、滞留時間を１０日（１日の投入する混合汚泥量５００ｍＬ）の負荷でメタン発酵を行った。また、メタン発酵槽２から重力沈殿槽３には、ポンプＰ３を介して１日４分割で発酵液を排出した。動作の流れは、メタン発酵槽２から発酵液の引き抜きを行ってから、スラリーを供給した。
　メタン発酵中、第１汚泥濃度計１０による測定値が、第２汚泥濃度計２０による測定値よりも大きくなるように、ポンプＰ１、Ｐ４の駆動を前記図２に示したフローチャートにより制御して、配管Ｌ２を通って前処理槽１に返送される液量と、配管Ｌ６を通して排出する液量とを制御した。なお、配管Ｌ２を通って前処理槽１に返送される液量は、重力沈殿槽３に投入された発酵液量から、配管Ｌ６を通して排出する液量を減じた量とした。
　滞留時間１０日になってから３０日間経過した後の発酵液のＶＳ濃度を測定したところ、１０，５００ｍｇ／Ｌであり、ＶＳ分解率は５８.０％であった。
　（実施例２）
　図３に示したメタン発酵装置を用い、メタン発酵中、第１汚泥濃度計１０による測定値が、第２汚泥濃度計２１による測定値よりも小さくなるように、ポンプＰ１、Ｐ４の駆動を前記図４に示したフローチャートにより制御して、配管Ｌ２を通って前処理槽１に返送される液量と、配管Ｌ６を通して排出する液量とを制御した以外は、実施例１と同様にしてメタン発酵を行った。なお、配管Ｌ６を通して排出する液量は、重力沈殿槽３に投入された発酵液量から、配管Ｌ２を通って前処理槽１に返送される液量を減じた量とした。
　滞留時間１０日になってから３０日間経過した後の発酵液のＶＳ濃度を測定したところ、１０，１００ｍｇ／Ｌであり、ＶＳ分解率は５９．６％であった。
　（比較例１）
　実施例１において、重力沈殿槽３内の液の全量を配管Ｌ６を通して排出してメタン発酵を行った以外は、実施例１と同様にしてメタン発酵を行った。
　メタン発酵槽２に投入された有機性廃棄物のメタン発酵槽２における滞留時間が１０日（毎日５００ｍＬ投入）になってから３０日間経過した後の発酵液のＶＳ濃度を測定したところ、１１，６００ｍｇ／Ｌであり、ＶＳ分解率は５３．６％であった。
　（比較例２）
　実施例１において、重力沈殿槽３内から配管Ｌ２を通って前処理槽１に返送される液量を５０ｍＬ、配管Ｌ６を通して排出する液量を５００ｍＬとした以外は、施例１と同様にしてメタン発酵を行った。
　メタン発酵槽２に投入された有機性廃棄物のメタン発酵槽２における滞留時間が１０日になってから３０日間経過した後の発酵液のＶＳ濃度を測定したところ、１１，３００ｍｇ／Ｌであり、ＶＳ分解率は５４．８％であった。
１：前処理槽
２：メタン発酵槽
３：重力沈降槽
１０：第１汚泥濃度計
２０，２１：第２汚泥濃度計
１００，１０１：制御装置
Ｌ１～Ｌ６：配管
Ｐ１～Ｐ４：ポンプ

Claims (9)

  1. 　有機性廃棄物をメタン発酵槽内でメタン発酵処理し、前記メタン発酵槽から発酵液を所定量ずつ取出して重力沈降手段により汚泥濃度が下方ほど高くなる汚泥沈降液を形成し、前記汚泥沈降液の下層側の汚泥高濃度液を、返送ラインを通して直接又は間接的に前記メタン発酵槽に返送し、前記汚泥沈降液の上層側の汚泥低濃度液を、排出ラインを通して系外に排出し、前記返送ラインを通して返送する液量と、前記排出ラインを通して排出する液量との合計量が、前記メタン発酵槽から取出す発酵液の量とほぼ等しくなるように制御するメタン発酵方法において、
    　前記メタン発酵槽中の発酵液の汚泥濃度を第１の汚泥濃度測定手段により測定し、
    　前記重力沈降手段により形成された汚泥沈降液の所定部分の汚泥濃度を第２の汚泥濃度測定手段により測定し、
    　前記第１の汚泥濃度測定手段により測定された汚泥濃度と、前記第２の汚泥濃度測定手段により測定された汚泥濃度とを比較して、前記排出ラインを通して排出する液の汚泥濃度が前記メタン発酵槽中の発酵液の汚泥濃度よりも低くなるか、又は、前記返送ラインを通して前記メタン発酵槽に返送する液の汚泥濃度が前記メタン発酵槽中の発酵液の汚泥濃度よりも高くなるように、前記排出ラインを通して排出する液量及び前記返送ラインを通して前記メタン発酵槽に返送する液量を制御することを特徴とするメタン発酵方法。
  2. 　前記第２の汚泥濃度測定手段を、前記重力沈降手段内であって前記排出ラインよりも上部及び／又は前記排出ライン内に配置し、前記第１の汚泥濃度測定手段により測定された汚泥濃度よりも、前記第２の汚泥濃度測定手段により測定された汚泥濃度の方が高い場合は、前記排出ラインを通して排出する液量を減少させ、前記第１の汚泥濃度測定手段により測定された汚泥濃度よりも、前記第２の汚泥濃度測定手段により測定された汚泥濃度の方が低い場合は、前記排出ラインを通して排出する液量を増大させ、前記返送ラインを通して前記メタン発酵槽に返送する液量は、前記メタン発酵槽から取出されて重力沈降手段に投入される発酵液の量から前記排出ラインを通して排出する液量を減じた量となるように制御する、請求項１に記載のメタン発酵方法。
  3. 　前記第２の汚泥濃度測定手段を、前記重力沈降手段内であって前記排出ラインよりも下部及び／又は前記返送ライン内に配置し、前記第１の汚泥濃度測定手段により測定された汚泥濃度よりも、前記第２の汚泥濃度測定手段により測定された汚泥濃度の方が高い場合は、前記返送ラインを通して前記メタン発酵槽に返送する液量を増大させ、前記第１の汚泥濃度測定手段により測定された汚泥濃度よりも、前記第２の汚泥濃度測定手段により測定された汚泥濃度の方が低い場合は、前記返送ラインを通して前記メタン発酵槽に返送する液量を減少させ、前記排出ラインを通して排出する液量は、前記メタン発酵槽から取出されて重力沈降手段に投入される発酵液の量から前記返送ラインを通して前記メタン発酵槽に返送する液量を減じた量となるように制御する、請求項１に記載のメタン発酵方法。
  4. 　前記メタン発酵槽の前段に有機性廃棄物を前処理してスラリー化するスラリー調整槽を配置し、前記返送ラインを前記スラリー調整槽及び／又は前記メタン発酵槽に接続する、請求項１～３のいずれか１項に記載のメタン発酵方法。
  5. 　有機性廃棄物をメタン発酵処理するメタン発酵槽と、前記メタン発酵槽から取出される発酵液中の汚泥を重力沈降させて、汚泥濃度が下方ほど高くなる汚泥沈降液を形成する重力沈降手段と、前記汚泥沈降液の下層側の汚泥高濃度液を直接又は間接的に前記メタン発酵槽に返送する返送ラインと、前記汚泥沈降液の上層側の汚泥低濃度液を系外に排出する排出ラインとを備え、前記返送ラインを通して返送される液量と、前記排出ラインを通して排出される液量との合計量が、前記メタン発酵槽から取出される発酵液の量とほぼ等しくなるように制御されるメタン発酵装置において、
    　前記メタン発酵槽中の発酵液の汚泥濃度を測定する第１の汚泥濃度測定手段と、
    　前記重力沈降手段により形成された汚泥沈降液の所定部分の汚泥濃度を測定する第２の汚泥濃度測定手段と、
    　前記第１の汚泥濃度測定手段により測定された汚泥濃度と、前記第２の汚泥濃度測定手段により測定された汚泥濃度とを比較して、前記返送ラインを通して前記メタン発酵槽に返送する液の汚泥濃度が前記メタン発酵槽中の発酵液の汚泥濃度よりも高く、前記排出ラインを通して排出する液の汚泥濃度が前記メタン発酵槽中の発酵液の汚泥濃度よりも低くなるように、前記排出ラインを通して排出する液量及び前記返送ラインを通して前記メタン発酵槽に返送する液量を制御する制御装置とを有していることを特徴とするメタン発酵装置。
  6. 　前記第２の汚泥濃度測定手段が、前記重力沈降手段内であって前記排出ラインよりも上部及び／又は前記排出ライン内に配置されており、前記制御装置は、前記第１の汚泥濃度測定手段により測定された汚泥濃度よりも、前記第２の汚泥濃度測定手段により測定された汚泥濃度の方が高い場合は、前記排出ラインを通して排出する液量を減少させ、前記第１の汚泥濃度測定手段により測定された汚泥濃度よりも、前記第２の汚泥濃度測定手段により測定された汚泥濃度の方が低い場合は、前記排出ラインを通して排出する液量を増大させ、前記返送ラインを通して前記メタン発酵槽に返送する液量は、前記メタン発酵槽から取出されて重力沈降手段に投入される発酵液の量から前記排出ラインを通して排出する液量を減じた量となるように制御する、請求項５に記載のメタン発酵装置。
  7. 　前記第２の汚泥濃度測定手段が、前記重力沈降手段内であって前記排出ラインよりも下部及び／又は前記返送ライン内に配置されており、前記制御装置は、前記第１の汚泥濃度測定手段により測定された汚泥濃度よりも、前記第２の汚泥濃度測定手段により測定された汚泥濃度の方が高い場合は、前記返送ラインを通して前記メタン発酵槽に返送する液量を増大させ、前記第１の汚泥濃度測定手段により測定された汚泥濃度よりも、前記第２の汚泥濃度測定手段により測定された汚泥濃度の方が低い場合は、前記返送ラインを通して前記メタン発酵槽に返送する液量を減少させ、前記排出ラインを通して排出する液量は、前記メタン発酵槽から取出されて重力沈降手段に投入される発酵液の量から前記返送ラインを通して前記メタン発酵槽に返送する液量を減じた量となるように制御する、請求項５に記載のメタン発酵装置。
  8. 　前記メタン発酵槽の前段に有機性廃棄物を前処理してスラリー化するスラリー調整槽が配置され、前記返送ラインが前記スラリー調整槽及び／又は前記メタン発酵槽に接続されている、請求項５～７のいずれか１項に記載メタン発酵装置。
  9. 　前記汚泥濃度測定手段が、粘度計、近赤外線散乱光方式濃度計、超音波式汚泥界面計及びマイクロ波濃度計から選ばれる１種以上である、請求項５～８のいずれか１項に記載のメタン発酵装置。
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2018217587A1 (en) * 2017-05-22 2018-11-29 Voith Meri Environmental Solutions, Inc. Plant for the purification of waste and/or process water by means of anaerobic microorganisms with a reactor tank and an external separation apparatus
CN117342754A (zh) * 2023-12-04 2024-01-05 宁安市粮油淀粉机械制造有限公司 一种基于污水综合利用的处理设备

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102557375A (zh) * 2012-03-19 2012-07-11 同济大学 一种污泥两相回流微波强化厌氧消化的方法
JP2014176784A (ja) * 2013-03-13 2014-09-25 Zukosha:Kk メタン発酵システム
CN104761110B (zh) * 2015-04-03 2016-02-10 温州中城晟泰市政工程有限公司 一种污水厂污泥的处理方法
CN104773933B (zh) * 2015-04-03 2016-07-06 重庆鼎旺环保园林有限公司 一种污水厂污泥的处理系统
JP2018176085A (ja) * 2017-04-14 2018-11-15 株式会社サピエナント 有機物処理システム及び有機物処理方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6150698A (ja) * 1984-08-14 1986-03-12 Toshiba Corp 消化槽の種汚泥返送制御装置
JPH0592105A (ja) * 1991-05-13 1993-04-16 Ebara Infilco Co Ltd 懸濁液濃縮方法及び装置
JP2002263700A (ja) * 2001-03-06 2002-09-17 Suido Kiko Kaisha Ltd 汚泥濃縮装置および凝集剤量調整方法
JP2006255571A (ja) * 2005-03-16 2006-09-28 Sumitomo Heavy Ind Ltd メタン発酵システム及びメタン発酵方法

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2729624B2 (ja) * 1988-03-03 1998-03-18 建設省土木研究所長 有機性汚泥の処理方法
JPH1177007A (ja) * 1997-09-02 1999-03-23 Ebara Corp 有機性廃棄物の嫌気性消化方法
JP4192491B2 (ja) * 2002-04-30 2008-12-10 栗田工業株式会社 有機性廃棄物の処理装置及び処理方法
JP4050976B2 (ja) * 2002-11-14 2008-02-20 豊国工業株式会社 バイオガス変換におけるアンモニア濃度自動管理方法および該方法を用いた有機系廃棄物の処理装置
JP2005319388A (ja) * 2004-05-07 2005-11-17 Sumitomo Heavy Ind Ltd メタン発酵システムの運転条件の設定方法
JP4630244B2 (ja) * 2006-03-31 2011-02-09 荏原エンジニアリングサービス株式会社 嫌気性微生物による有機性廃棄物の処理方法及び装置
JP5079834B2 (ja) * 2010-03-11 2012-11-21 メタウォーター株式会社 メタン発酵方法
JP5006424B2 (ja) * 2010-03-29 2012-08-22 メタウォーター株式会社 メタン発酵処理方法

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6150698A (ja) * 1984-08-14 1986-03-12 Toshiba Corp 消化槽の種汚泥返送制御装置
JPH0592105A (ja) * 1991-05-13 1993-04-16 Ebara Infilco Co Ltd 懸濁液濃縮方法及び装置
JP2002263700A (ja) * 2001-03-06 2002-09-17 Suido Kiko Kaisha Ltd 汚泥濃縮装置および凝集剤量調整方法
JP2006255571A (ja) * 2005-03-16 2006-09-28 Sumitomo Heavy Ind Ltd メタン発酵システム及びメタン発酵方法

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2018217587A1 (en) * 2017-05-22 2018-11-29 Voith Meri Environmental Solutions, Inc. Plant for the purification of waste and/or process water by means of anaerobic microorganisms with a reactor tank and an external separation apparatus
CN117342754A (zh) * 2023-12-04 2024-01-05 宁安市粮油淀粉机械制造有限公司 一种基于污水综合利用的处理设备
CN117342754B (zh) * 2023-12-04 2024-02-27 宁安市粮油淀粉机械制造有限公司 一种基于污水综合利用的处理设备

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