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WO2011021575A1 - 溶融ガラスの製造方法、ガラス溶融炉、ガラス製品の製造方法、及びガラス製品の製造装置 - Google Patents

溶融ガラスの製造方法、ガラス溶融炉、ガラス製品の製造方法、及びガラス製品の製造装置 Download PDF

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Publication number
WO2011021575A1
WO2011021575A1 PCT/JP2010/063722 JP2010063722W WO2011021575A1 WO 2011021575 A1 WO2011021575 A1 WO 2011021575A1 JP 2010063722 W JP2010063722 W JP 2010063722W WO 2011021575 A1 WO2011021575 A1 WO 2011021575A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
glass
particles
raw material
liquid
melting furnace
Prior art date
Application number
PCT/JP2010/063722
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
酒本　修
千禾夫 田中
宮崎　誠司
智 大川
村上　隆弘
Original Assignee
旭硝子株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 旭硝子株式会社 filed Critical 旭硝子株式会社
Priority to KR1020117027867A priority Critical patent/KR101807320B1/ko
Priority to CN201080037043.7A priority patent/CN102482131B/zh
Priority to EP10809920.1A priority patent/EP2468688A4/en
Priority to JP2011527657A priority patent/JP5614407B2/ja
Publication of WO2011021575A1 publication Critical patent/WO2011021575A1/ja
Priority to US13/370,820 priority patent/US8573007B2/en

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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B3/00—Charging the melting furnaces
    • C03B3/02—Charging the melting furnaces combined with preheating, premelting or pretreating the glass-making ingredients, pellets or cullet
    • C03B3/026—Charging the melting furnaces combined with preheating, premelting or pretreating the glass-making ingredients, pellets or cullet by charging the ingredients into a flame, through a burner or equivalent heating means used to heat the melting furnace
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/02—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture in electric furnaces, e.g. by dielectric heating
    • C03B5/025—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture in electric furnaces, e.g. by dielectric heating by arc discharge or plasma heating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/04—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture in tank furnaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
    • C03B5/163—Electrochemical treatments, e.g. to prevent bubbling or to create bubbles
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
    • C03B5/235—Heating the glass
    • C03B5/2353—Heating the glass by combustion with pure oxygen or oxygen-enriched air, e.g. using oxy-fuel burners or oxygen lances
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
    • Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping

Definitions

  • the present invention relates to a glass melting furnace for producing molten glass by forming liquid glass particles from glass raw material particles in a high-temperature gas phase atmosphere, a method for producing molten glass using the glass melting furnace, and a glass equipped with the melting furnace
  • the present invention relates to a product manufacturing apparatus and a glass product manufacturing method using the above manufacturing method.
  • Patent Documents 1 and 2 as a glass melting furnace for producing a glass melt by melting and collecting glass raw material particles in a high-temperature gas phase atmosphere, a glass raw material particle charging portion and a glass raw material are provided on the ceiling of the glass melting furnace.
  • a glass melting furnace having heating means for forming a high-temperature gas phase atmosphere for melting particles is disclosed.
  • This glass melting furnace melts glass raw material particles charged into the furnace from the glass raw material particle charging section in a high-temperature gas phase atmosphere heated by a heating means into liquid glass particles.
  • the glass melt is accumulated at the bottom to form a glass melt, and the glass melt is temporarily stored at the bottom of the glass melting furnace and discharged.
  • Such a method for producing molten glass is known as an air melting method for glass.
  • the energy consumption of the glass melting step can be reduced to about 1/3 as compared with the melting method by the conventional Siemens kiln, and melting can be performed in a short time. It is said that it is possible to reduce the size, reduce the heat storage chamber, improve the quality, reduce CO 2 , and shorten the time for changing the glass type.
  • Such a glass melting method in the air is attracting attention as an energy-saving technique.
  • the glass raw material particles introduced from the glass raw material particle introduction part are generally made of a mixture of glass raw materials and granulated to have a particle size of 1 mm or less.
  • the glass raw material particles put into the glass melting furnace are melted into liquid glass particles while descending (flying) in a high-temperature gas phase atmosphere, and the liquid glass particles fall downward to form glass. Accumulate at the bottom of the melting furnace to form a glass melt.
  • the liquid glass particles generated from the glass raw material particles can also be expressed as glass droplets. In order to generate liquid glass particles from glass raw material particles in a high temperature gas phase atmosphere in a short time, the particle size of the glass raw material particles needs to be small as described above.
  • the individual liquid glass particles generated from the individual glass raw material particles need to be particles having substantially the same glass composition.
  • the decomposition gas components generated when the glass raw material particles become liquid glass particles are mostly liquid without being confined inside the generated liquid glass particles because both the glass raw material particles and the liquid glass particles are small particles. Released outside the glass particles. For this reason, there is little possibility that a bubble will arise in the glass melt which liquid glass particles accumulated.
  • each glass raw material particle is a particle having substantially uniform constituent raw material components, and the glass composition of each liquid glass particle generated therefrom is also uniform.
  • the homogenizing means for homogenizing the glass composition of the glass melt required for the conventional glass melting furnace is hardly required in the air melting method. Even if a small number of liquid glass particles have a glass composition different from that of most other liquid glass particles, the liquid glass particles are a small particle size, so a small number of liquid glass particles having a different glass composition. Thus, the heterogeneous region of the glass composition in the glass melt is small, and this heterogeneous region is easily homogenized and disappears in a short time. Thus, in the air melting method, the heat energy required for homogenization of the glass melt can be reduced, and the time required for homogenization can be shortened.
  • the glass melting furnaces of Patent Documents 1 and 2 are provided with a plurality of arc electrodes and oxyfuel combustion nozzles as heating means for forming a high temperature gas phase atmosphere, and a thermal plasma arc and oxyfuel combustion formed by the plurality of arc electrodes.
  • a high-temperature gas phase atmosphere of about 1600 ° C. or higher is formed in the furnace by the oxyfuel flame (frame) by the nozzle.
  • the glass raw material particles are changed to liquid glass particles in the high temperature gas phase atmosphere.
  • the glass raw material particles used in Patent Document 1 can be changed into liquid glass particles in a short time, and the particle size is 0.5 mm (weight average) or less from the viewpoint of easy emission of the generated gas.
  • the thing with a particle size of 0.01 mm (weight average) or more is used from a viewpoint of the cost rise by pulverization of glass raw material particle
  • molten glass manufactured with the glass melting furnace of patent documents 1 and 2 is supplied to a temperature adjustment tank or a clarification tank from a glass melting furnace, and the temperature which can be formed here (about 1000 degreeC in soda-lime glass) ) Until cooled.
  • the molten glass is supplied to glass product forming means such as a float bath, a fusion molding machine, a roll-out molding machine, a blow molding machine, and a press molding machine, where it is formed into glass products of various shapes. Then, the molded glass product is cooled to about room temperature by a slow cooling means, and after that, after being subjected to a cutting process by a cutting means and / or other post processes as necessary, it is manufactured into a desired glass product. .
  • the probability of occurrence of bubbles generated when the liquid glass particles come into contact with the surface of the glass melt is low, but dissolved gas remaining in the liquid glass particles themselves immediately after melting in a high-temperature gas phase atmosphere. If the liquid glass particles containing the dissolved gas etc. are in contact with the glass melt and integrated with the glass melt, other liquid glass particles are stacked on the liquid glass particle portion immediately before and after the liquid glass particles. The dissolved gas etc. contained in may be trapped and become bubbles.
  • Patent Documents 1 and 2 have a drawback in that it is sometimes impossible to manufacture high-quality molten glass with few bubbles.
  • Patent Document 2 discloses a technique of periodically stirring the liquid surface of the molten glass in order to diffuse the liquid glass particles falling on the glass melt surface. Since the air and dissolved gas taken into the melt diffused and entered back into the molten glass, there was a problem that the defoaming efficiency was lowered and a high-quality molten glass could not be produced.
  • the present invention has been made in view of such circumstances, and provides a molten glass manufacturing method, a glass melting furnace, a glass product manufacturing method, and a glass product manufacturing apparatus capable of manufacturing high-quality molten glass.
  • the purpose is to do.
  • the present invention achieves the glass raw material particles as liquid glass particles in the gas phase atmosphere in the glass melting furnace, and collects the liquid glass particles at the bottom of the glass melting furnace to form a glass melt.
  • the glass raw material particles are supplied downward from the upper furnace wall in the glass melting furnace, and passed through the gas phase formed by the heating means to form liquid glass particles, The position of the gas phase part is changed over time in a substantially horizontal direction, and the liquid landing position on the glass melt surface of the liquid glass particles formed in the gas phase part is changed over time.
  • a method for producing a molten glass is provided.
  • changing the liquid landing position with time means that the liquid glass particles fall and move the position in contact with the glass melt surface, and even if the liquid liquid is deposited again at the same position, there is a time interval. It means that liquid is applied to the position.
  • the liquid glass particles do not continuously land at the same position on the glass melt surface by changing the liquid landing position of the liquid glass particles on the glass melt surface over time. Therefore, it is possible to prevent a gas such as air from being involved in the glass melt at the liquid glass particle landing position.
  • a gas such as air from being involved in the glass melt at the liquid glass particle landing position.
  • liquid glass particles do not continuously adhere to the same position on the glass melt surface, it is easy to ensure the time required for defoaming even if air or dissolved gas is taken into the glass melt to form bubbles. It is possible to produce a high-quality molten glass with few bubbles.
  • the composition of the glass to be produced, the type of the glass raw material, the dropped amount of the glass raw material particles, the gas phase part formed by the heating means Depending on the temperature and other conditions of melting in the air. For this reason, for example, while observing the glass melt surface as appropriate, an optimal time interval at which no gas is involved may be set, or the time interval may be changed as appropriate based on the observation result.
  • the said heating means it is preferable to move the said heating means to a substantially horizontal direction.
  • the position of the gas phase portion formed by the heating means can be changed with time in the substantially horizontal direction.
  • the heating means is an oxyfuel burner in which a combustion gas supply pipe, an oxygen pipe, and a glass raw material particle supply pipe are configured coaxially, the outlet of the oxyfuel burner (nozzle) even if the oxyfuel burner body is fixed )
  • the position of the flame (gas phase portion) formed at the tip of the outlet (nozzle) can be changed over time in the substantially horizontal direction.
  • the heating means is an oxyfuel burner in which a combustion gas supply pipe, an oxygen pipe, and a glass raw material particle supply pipe are configured coaxially, glass raw material particles are introduced into the flame from the oxyfuel burner outlet (nozzle).
  • nozzle oxyfuel burner outlet
  • a plurality of gas phase portions having different horizontal positions are provided, and glass raw material particles are charged into the gas phase portions in a predetermined order, that is, glass raw material particles are charged.
  • a liquid glass formed in the gas phase portion into which the glass raw material particles are charged by forming the gas phase portion and the gas phase portion that is not charged and changing the gas phase portion into which the glass raw material particles are charged over time
  • the liquid landing position of the particles can be changed over time. In this case, the gas phase portion at the time when the glass raw material particles are not charged may not be formed.
  • the gas phase part formed by the heating means is not operated by not operating the heating means for forming the gas phase part when the glass raw material particles are not charged. Can not be formed.
  • the heating means is operated to form a gas phase portion. Note that when the gas phase portion is not formed, the glass raw material particles are not supplied to the place.
  • this glass raw material particle heating unit By operating this glass raw material particle heating unit, it is possible to simultaneously introduce the glass raw material particles into the gas phase portion and form the gas phase portion by the heating means. Therefore, by providing a plurality of glass raw material particle heating units having different horizontal positions and sequentially operating them, the liquid landing position of the liquid glass particles can be changed over time.
  • the present invention provides a glass melt by collecting glass raw material particles as liquid glass particles in a gas phase atmosphere in a glass melting furnace and collecting the liquid glass particles at the bottom of the glass melting furnace.
  • a glass melting furnace for discharging the glass melt wherein the glass raw material particle charging portion is disposed downward on the furnace wall portion in the upper portion of the glass melting furnace, and the glass raw material particles are disposed below the glass raw material particle charging portion.
  • a glass melting furnace comprising a discharge unit for discharging the glass melt.
  • the furnace wall part of the upper part of a glass melting furnace here means the range of the side wall within 1 m from the ceiling part of a glass melting furnace, and the inner wall of a ceiling part.
  • the glass melting furnace of the present invention by providing a moving means for moving the gas phase portion in a substantially horizontal direction, the gas phase portion is moved in a substantially horizontal direction, and the liquid glass particles formed in the gas phase portion The horizontal drop position can be changed.
  • liquid glass particles do not continuously land at the same position on the glass melt surface formed at the bottom of the furnace, so that gas such as air is entrained in the glass melt at the liquid glass particle landing position. Can be prevented.
  • liquid glass particles do not continuously adhere to the same position on the glass melt surface, it is easy to ensure the time required for defoaming even if air or dissolved gas is taken into the glass melt to form bubbles. It is possible to produce a high-quality molten glass with few bubbles.
  • the moving means of the gas phase part is preferably a moving means for moving the heating means in a substantially horizontal direction. Further, the moving means is preferably a moving means that changes the position of the gas phase formed by the heating means in a substantially horizontal direction over time even when the heating means is fixed.
  • the heating means is an oxyfuel combustion burner in which a combustion gas supply pipe, an oxygen pipe, and a glass raw material particle supply pipe are configured coaxially, even if the oxyfuel combustion burner body is fixed, the outlet of the oxyfuel combustion burner (nozzle) ) In the substantially horizontal direction, the position of the flame (gas phase part) formed at the tip of the outlet (nozzle) of the burner can be changed over time in the substantially horizontal direction.
  • the dropping position of the liquid glass particles formed in the moving gas phase portion can be changed over time.
  • the glass raw material particle charging portion installed downward on the upper furnace wall in the glass melting furnace moves according to the movement of the gas phase portion.
  • the heating means is an oxyfuel combustion burner in which a combustion gas supply pipe, an oxygen pipe and a glass raw material particle supply pipe are configured coaxially, an outlet (nozzle) of the oxyfuel combustion burner and an outlet of the glass raw material particle charging section Since these are integrated, glass raw material particles can be introduced into a flame (gas phase portion) that is moved by the moving means.
  • the present invention provides glass raw material particles as liquid glass particles in a gas-phase atmosphere in a glass melting furnace, and the liquid glass particles are accumulated at the bottom of the glass melting furnace.
  • a glass melting furnace for discharging the glass melt, wherein the glass raw material particle charging portion is disposed downward on the furnace wall portion in the upper portion of the glass melting furnace, and the glass raw material particles are disposed below the glass raw material particle charging portion.
  • a heating means for forming a gas phase part having a liquid glass particle, a plurality of sets of the glass raw material particle charging part and the heating means are provided in a substantially horizontal direction, and the plurality of sets are operated at different times.
  • a glass melting furnace comprising an operation control unit, a furnace bottom part for accumulating the liquid glass particles to form a glass melt, and a discharge part for discharging the glass melt.
  • the furnace wall part of the upper part of a glass melting furnace here means the range of the side wall within 1 m from the ceiling part of a glass melting furnace, and the inner wall of a ceiling part.
  • the second glass melting furnace of the present invention a plurality of sets of glass raw material particle heating units, which will be described later, are provided at different positions in the substantially horizontal direction, and the plurality of sets are operated at different times by the operation control unit.
  • the horizontal drop position of the liquid glass particles can be changed over time.
  • liquid glass particles do not fall continuously at the same position on the glass melt surface, it is easy to ensure the time required for defoaming even if air or dissolved gas is taken into the glass melt, and it has good quality with few bubbles
  • the molten glass can be manufactured.
  • the method for producing a molten glass of the present invention or the heating means in the melting furnace is at least one of an oxyfuel burner for generating an oxyfuel flame and a multiphase arc plasma generator comprising a pair of electrodes for generating thermal plasma.
  • an oxyfuel burner for generating an oxyfuel flame and a multiphase arc plasma generator comprising a pair of electrodes for generating thermal plasma.
  • a high-temperature gas phase atmosphere of about 2000 ° C. can be formed in the case of an oxyfuel flame using an oxyfuel burner, and a high-temperature gas phase atmosphere of 5000 to 20000 ° C. can be formed in the case of thermal plasma. Therefore, the glass raw material particles falling in the high-temperature gas phase atmosphere can be melted in a short time to form liquid glass particles.
  • the oxyfuel burner and the multiphase arc plasma generator may be installed alone or in combination.
  • an oxygen combustion burner used as a heating means a burner having a form in which a glass raw material particle charging unit is integrated
  • the present invention includes a step of producing a molten glass by any one of the methods for producing a molten glass of the present invention, a step of forming the molten glass, and gradually cooling the formed glass.
  • the manufacturing method of the glass product characterized by including a process is provided.
  • the present invention provides any one of the glass melting furnaces of the present invention, and a molding means for molding the molten glass provided on the downstream side of the discharge portion of the glass melting furnace,
  • An apparatus for producing a glass product comprising: a slow cooling means for slowly cooling the glass after molding.
  • the liquid glass particles that have landed on the stored glass melt surface are taken in when the liquid glass particles are flattened or when the liquid glass particles have landed. It is possible to ensure time for the bubbles generated by the gas to be defoamed or broken, so that when the liquid glass particles land on the glass melt surface, the bubbles generated in the glass melt can be reduced and further generated. Since it is also easy to remove the foam, a high-quality molten glass with few bubbles can be produced.
  • a high-quality molten glass with less bubbles can be manufactured by the molten glass manufacturing method and the glass melting furnace of the present invention. Glass products can be produced.
  • the principal part top view of the glass melting furnace which comprises the manufacturing apparatus of the glass product of this invention 1 is a longitudinal sectional view of the glass melting furnace shown in FIG. Longitudinal sectional view of the glass melting furnace of the second embodiment
  • the principal part top view of the glass fusing furnace of 3rd Embodiment Vertical section of the glass melting furnace shown in FIG. The flowchart which showed the manufacturing method of the glass product of embodiment
  • the heating means for forming the gas phase portion is composed of an oxyfuel combustion burner.
  • the gas phase part is composed of a high temperature part in the flame of the oxyfuel burner and in the vicinity of the flame.
  • the glass raw material particle input part for supplying glass raw material particles to the gas phase part is integrated with the oxyfuel burner, and a tube for supplying combustion gas, a tube for supplying oxygen and a glass raw material particle are supplied near the outlet of the oxyfuel burner.
  • the tube is coaxial.
  • the combination of the glass raw material particle charging portion and the oxyfuel combustion burner is referred to as a glass raw material particle heating unit.
  • FIG. 1 is a plan view of an essential part of a glass melting furnace 10 of a first embodiment constituting the glass product manufacturing apparatus of the present invention
  • FIG. 2 is a longitudinal sectional view of the glass melting furnace 10.
  • the glass melting furnace 10 includes a melting tank 12 and an outlet (discharge section: not shown) as a discharge section for the glass melt G.
  • the melting tank 12 and the outlet are made of known refractory bricks.
  • one glass raw material particle heating unit 16 is arranged on the ceiling wall 18 which is the furnace wall portion on the upper part thereof, thereby converting the glass raw material particles into liquid glass particles in the gas phase atmosphere in the furnace. A high temperature gas phase portion is formed.
  • the glass raw material particle heating unit 16 is installed upstream in the flow direction of the glass melt G in the melting tank 12.
  • the glass melt G generated by the accumulation of the liquid glass particles at the lower position of the glass raw material particle heating unit 16 increases in homogeneity as it flows downstream.
  • the molten glass is cooled to a predetermined temperature and then supplied to a glass product forming apparatus.
  • These melting tank 12, the exit, and the defoaming tank are comprised with the well-known firebrick.
  • the glass raw material particle heating unit 16 is provided in the flat ceiling wall 18 of the melting tank 12 so as to penetrate the ceiling wall 18 downward. The glass raw material particle heating unit 16 will be described later.
  • the shape of the melting tank 12 is not limited to a rectangular parallelepiped shape, and may be a cylindrical shape in an elevational view.
  • the ceiling wall 18 of the melting tank 12 was made into a flat shape, not only this but shapes, such as an arch shape and a dome shape, may be sufficient.
  • the glass raw material particle heating unit 16 is not on the ceiling wall 18 but on the upper side wall of the melting tank 12 is also within the scope of the present invention.
  • the glass raw material particle heating unit 16 is provided on the side wall, the glass raw material particle heating unit 16 is provided on the side wall having a height of 1 m in the vertical direction from the inner wall of the ceiling wall 18 of the melting tank 12.
  • the glass raw material particle heating unit 16 is preferably provided at a height of 90 cm in the vertical direction from the inner wall of the ceiling wall 18 of the melting tank 12, and more preferably provided at a height of 50 cm.
  • the oxyfuel combustion burner 20 in which the glass raw material particle charging portion and the heating means are integrated is applied.
  • This oxyfuel burner 20 is an oxyfuel burner known as an inorganic powder heating burner in which raw material, fuel, and gas supply nozzles are appropriately arranged.
  • This oxyfuel burner 20 is configured in a straight bar shape, and a nozzle 22 at the tip thereof has a fuel supply nozzle, a primary gas supply nozzle for primary combustion, a glass raw material particle supply nozzle, and two nozzles from the center to the outer periphery. These nozzles are arranged concentrically as a whole in the order of the secondary combustion supply gas supply nozzles.
  • a flame F is jetted downward from the nozzle 22, and glass raw material particles (not shown) are supplied into the flame F (that is, a gas phase portion) from the glass raw material particle supply nozzle by gas transfer or mechanical transfer.
  • the oxyfuel combustion burner 20 includes a glass raw material particle supply system that supplies glass raw material particles to the glass raw material particle supply nozzle, a fuel supply system that supplies fuel to the fuel supply nozzle, and a natural gas. Is connected to the primary combustion stationary gas supply nozzle and the secondary combustion stationary gas supply nozzle.
  • the oxyfuel combustion burner 20 also serves as the glass raw material particle charging portion. Need not be provided separately. However, a glass raw material particle injection portion for introducing glass raw material particles toward the flame F of the oxyfuel burner 20 may be provided adjacent to the oxyfuel burner 20.
  • a multiphase arc plasma generator composed of a pair of electrodes that generate thermal plasma may be applied.
  • the oxyfuel burner 20 and the multiphase arc plasma generator Both may be provided in the melting tank 12.
  • the temperature of the flame F and the thermal plasma is such that gas generated by rapidly decomposing decomposable compounds (such as carbonates) contained in the glass raw material particles is quickly diffused (hereinafter referred to as gasified gas diffusion).
  • gasified gas diffusion In order to advance the vitrification reaction with other glass raw materials, it is preferably set to 1600 ° C. or higher which is higher than the melting temperature of silica sand.
  • the glass raw material particles dropped in the furnace are quickly gasified and dissipated by the flame F or thermal plasma, and are melted by being heated at high temperature to become liquid glass particles. It adheres to the glass melt G. And the glass melt G formed by collecting liquid glass particles is continuously heated by the flame F, thermal plasma, and radiant heat from the furnace wall.
  • the glass raw material particles dropped in the furnace are rapidly gasified and gasified by being heated to high temperature in the flame F or thermal plasma to become liquid glass particles, and the generated liquid glass particles are melted.
  • the glass melt G is landed and accumulated on the bottom of the tank 12.
  • the glass melt G formed by the accumulation of the liquid glass particles is continuously heated by the flame F or thermal plasma, so that the liquid form is maintained.
  • the center temperature is about 2000 ° C. in the case of oxyfuel combustion, and is 5000 to 20000 ° C. in the case of thermal plasma.
  • the average particle diameter (weight average) of the glass raw material particles is preferably 30 to 1000 ⁇ m.
  • glass raw material particles having an average particle diameter (weight average) in the range of 50 to 500 ⁇ m are used, and glass raw material particles in the range of 70 to 300 ⁇ m are more preferable.
  • the average particle size (weight average) of the liquid glass particles in which the glass material particles are melted is usually about 80% of the average particle size of the glass material particles in many cases.
  • particles 26 drawn inside or below the flame F indicate particles or liquid glass particles in the middle of the glass raw material particles becoming liquid glass particles. Since the glass raw material particles are considered to quickly become liquid glass particles in the flame F, these particles are also referred to as liquid glass particles 26 hereinafter.
  • the oxyfuel burner 20 is disposed on the ceiling wall 18 so as to be inclined obliquely downward, and is disposed so as to inject a glass raw material obliquely downward from the nozzle 22 and to form a flame F obliquely downward.
  • the oxyfuel burner 20 is supported by a spherical bearing 28 provided at the opening of the ceiling wall 18, and is rotated in the swing direction about the vertical axis O by the spherical bearing 28. Therefore, when the oxygen combustion burner 20 is tilted by this moving means and rotated around the vertical axis O, the nozzle 22 at the tip moves in a circle on a horizontal plane.
  • the flame F (gas phase portion) formed at the tip of the nozzle 22 also moves in a circle on the horizontal plane.
  • the liquid glass particles 26 formed in the flame F fall along the circumference centered on the vertical axis O, and the glass melt G below it falls. Land on the surface. That is, the liquid landing position on the glass melt surface of the liquid glass particles 26 changes with time in the donut-shaped liquid landing area 30 indicated by a two-dot chain line in FIG.
  • the upper end portion of the oxyfuel burner 20 is connected via a spherical bearing 34 to a gear 32 that rotates about a vertical axis O.
  • the spherical bearing 34 is disposed at a position decentered by a predetermined amount with respect to the vertical axis O.
  • a gear 36 is engaged with the gear 32, and the gear 36 is rotated by a motor 38. Further, the rotation speed of the motor 38 is controlled by the control unit 40.
  • the liquid level of the glass melt G is monitored by, for example, a television camera attached to the ceiling wall 18, and the number of rotations is determined based on an image showing the occurrence of bubbles. Further, the number of rotations can be changed as appropriate based on image information.
  • the inclination angle of the oxyfuel burner 20 depends on the size of the melting tank 12, and is appropriately set according to the size. Further, the rotation mechanism of the oxyfuel burner 20 is not limited to the above-described structure, and any structure can be used as long as the oxyfuel burner 20 is rotated. Furthermore, the time interval until bubbles are less likely to be generated when the liquid glass particles arrive at the same position with a time difference is the type of liquid glass particles, the amount dropped, the heating temperature by the oxyfuel burner 20, and other air Since it changes depending on the melting conditions, an optimal time interval in which no gas is involved is set while appropriately observing the surface of the glass melt G as described above, and the control unit 40 controls the motor 38 based on this time interval. The position where the liquid glass particles are deposited is changed.
  • the rotation speed of the oxyfuel burner 20 is controlled by the control unit 40 so that the gas continuously flows into the liquid glass particles 26 and the glass melt G at the same liquid deposition position in the liquid deposition area 30. It is controlled at a speed corresponding to the time for preventing the bubbles from being caught.
  • tip of the nozzle 22 is moved to a substantially horizontal direction by moving the nozzle 22 of the oxyfuel combustion burner 20 in a substantially horizontal direction. Move to. Due to the movement of the gas phase portion, the landing position of the liquid glass particles formed in the gas phase portion is moved, and it is difficult for a gas such as air to be caught in the glass melt G at the landing position. Even when a gas such as air is entrained in G, or when dissolved gas remains in the form of bubbles, it is easy to ensure the time for defoaming, so manufacture high-quality molten glass with few bubbles Can do.
  • the rotational speed of the oxyfuel burner 20 is controlled based on the above time.
  • the liquid landing position is in one region.
  • the effect of defoaming can be sufficiently obtained.
  • FIG. 3 is a longitudinal sectional view of the glass melting furnace 50 of the second embodiment, and the same or similar members as those of the glass melting furnace 10 shown in FIGS. To do.
  • the oxyfuel burner 52 shown in FIG. 3 has substantially the same structure as that of the oxyfuel burner 20, but the nozzle 54 is bent obliquely downward, and a glass material (not shown) is injected obliquely downward from the nozzle 54. At the same time, the flame F is formed obliquely downward.
  • the straight pipe portion 56 excluding the nozzle 54 of the oxyfuel burner 52 is arranged in the vertical direction, and the straight pipe portion 56 is arranged to penetrate the ceiling wall 18 of the melting tank 12 in the vertical direction. Further, the straight pipe portion 56 is rotatably provided on the ceiling wall 18 via a bearing 58. Further, a gear 60 is provided at the upper end of the straight pipe portion 56, and a gear 62 is engaged with the gear 60, and the gear 62 is rotated by a motor 64. The rotational speed of the motor 64 is also controlled by the control unit 40 described above.
  • the oxyfuel burner 52 While the oxyfuel burner 52 is rotated by the motor 64, the glass raw material particles are dropped and the glass raw material particles are heated by the high-temperature gas phase atmosphere of the flame F of the oxyfuel burner 20 to form liquid glass particles.
  • the liquid glass particles 26, 26... Are moved to a liquid landing area (not shown) equivalent to the liquid landing area 30 shown by the two-dot chain line in FIG. While being poured, it pours down and arrives.
  • the rotation speed of the oxyfuel burner 52 is controlled by the control unit 40 so that the gas is continuously entrained in the liquid glass particles and the glass melt G at the same liquid landing position in the liquid landing area. And controlled to correspond to the speed at which bubbles are prevented from forming.
  • the landing position of the liquid glass particles formed in the gas phase portion is moved by the movement of the gas phase portion. Since it is difficult for the gas to be entrained, and it is easy to ensure the time for degassing even when the gas such as air is entrained in the glass melt G and it becomes bubbles or when the dissolved gas remains as bubbles, Good quality molten glass with few bubbles can be produced.
  • the oxyfuel burners 20 and 52 are moved in the upper part of the melting tank 12 by rotating the oxyfuel burners 20 and 52.
  • the movement form is limited to rotation. Instead of this, a form in which the oxyfuel burner is moved horizontally along the upper part of the landing area 30 may be used.
  • the liquid landing area 30 is not limited to a donut shape, and may be an ellipse or a rectangle. Further, by changing the rotation speed of the oxyfuel burners 20 and 52, the distance from the rotation axis of the liquid glass particle landing position can be changed by the action of centrifugal force.
  • the speed of the combustion gas ejected from the rotating oxygen combustion burners 20 and 52 by changing the speed of the combustion gas ejected from the rotating oxygen combustion burners 20 and 52, the horizontal speed of the liquid glass particles accompanying the combustion gas is changed, and the rotation axis of the liquid glass particle landing position is changed.
  • the distance from can also be changed.
  • FIG. 4 is a plan view of the main part of the glass melting furnace 70 of the third embodiment
  • FIG. 5 is a longitudinal sectional view of the glass melting furnace 70, which is the same as the glass melting furnace 10 shown in FIGS. Or, similar members will be described with the same reference numerals.
  • a plurality of (8 in FIG. 4) straight rod-like oxyfuel combustion burners 20 A to 20 H are vertically arranged through the ceiling wall 18 on the ceiling wall 18. Yes. These oxyfuel burners 20A to 20H are arranged at predetermined intervals along a concentric circle centering on the center of the arc of the upstream side wall surface 14 formed in a semicircular arc shape (positioned in a substantially horizontal direction). Are arranged differently).
  • the melting tank 12 includes a control unit (operation control unit) 72.
  • the control unit 72 prevents the generation of bubbles at the liquid landing position of the liquid glass particles 26.
  • the combustion burners 20A to 20H are operated in a predetermined order.
  • oxyfuel combustion burners 20A ⁇ 20B ⁇ 20C ⁇ 20D ⁇ 20E ⁇ 20F ⁇ 20G ⁇ 20H ⁇ 20A are sequentially operated by the controller 72 at time intervals so that bubbles are not easily generated.
  • this melting tank 12 liquid glass particles are prevented from continuously landing at the same position on the glass melt surface, and a gas such as air is entrained at the liquid glass particle landing position. This reduces the risk of bubbles forming in the glass melt.
  • a gas such as air
  • the time for the dissolved gas to escape from the liquid glass particles and the glass melt surface at the position where the liquid glass particles are deposited is secured. It remains less as bubbles in the glass melt.
  • the order in which the oxyfuel burners 20A to 20H are operated is not limited to the above order.
  • the order may be 20A ⁇ 20C ⁇ 20E ⁇ 20G ⁇ 20B ⁇ 20D ⁇ 20F ⁇ 20H ⁇ 20A.
  • FIG. 6 is a flowchart showing an embodiment of the glass product manufacturing method of the embodiment.
  • the forming step (S2) by the forming means and the slow cooling step (S3) by the slow cooling means, which are components of the glass product manufacturing method, further necessary
  • the cutting process used according to this and other post-process (S4) are shown.
  • the glass melt G melted in the melting tank 12 of FIGS. 1 to 5 is sent to a molding means through an outlet and a conduit structure (not shown) and molded (molding process).
  • the glass after molding is slowly cooled by a slow cooling means (gradual cooling process) so that no residual stress remains in the solidified glass after molding (further cooling process), and further cut (cutting process) as necessary. After that, it becomes a glass product.
  • molding process (S2), a slow cooling process (S3), a cutting process, and another post-process (S4) what kind of process may be sufficient in the range which can achieve the objective.
  • the glass melt G is formed into a glass ribbon by a forming means, and is slowly cooled by a slow cooling means, then cut to a desired size, and the glass end is polished as necessary.
  • Sheet glass is obtained by post-processing such as.
  • the molten glass produced by the molten glass production method of the present invention is not limited in terms of composition as long as it is a molten glass produced by an in-air heating melting method. Therefore, it may be soda lime glass or borosilicate glass. Moreover, the use of the manufactured glass product is not limited to architectural use or vehicle use, and examples include flat panel display use and other various uses.
  • soda lime glass used for building or vehicle sheet glass it is expressed in terms of mass percentage based on oxide, SiO 2 : 65 to 75%, Al 2 O 3 : 0 to 3%, CaO: 5 to 15%, MgO: 0 to 15%, Na 2 O: 10 to 20%, K 2 O: 0 to 3%, Li 2 O: 0 to 5%, Fe 2 O 3 : 0 to 3%, TiO 2 : 0 to 5%, CeO 2 : 0 to 3%, BaO: 0 to 5%, SrO: 0 to 5%, B 2 O 3 : 0 to 5%, ZnO: 0 to 5%, ZrO 2 : 0 to 5 %, SnO 2 : 0 to 3%, SO 3 : 0 to 0.5%.
  • SiO 2 39 to 70%
  • Al 2 O 3 3 to 25%
  • B 2 O 3 1 to 20%
  • SrO: 0 to 20% BaO: 0 to 30% are preferable.
  • a mixed alkali glass used for a substrate for a plasma display it is expressed in terms of mass percentage based on oxide, and SiO 2 : 50 to 75%, Al 2 O 3 : 0 to 15%, MgO + CaO + SrO + BaO + ZnO: 6 to 24 %, Na 2 O + K 2 O: preferably 6 to 24%.
  • the molten glass produced by the present invention is molded into glass products of various shapes by molding means such as a float bath, a fusion molding machine, a roll-out molding machine, a blow molding machine, and a press molding machine. It should be noted that the entire contents of the specification, claims, drawings and abstract of Japanese Patent Application No. 2009-188348 filed on August 17, 2009 are cited here as disclosure of the specification of the present invention. Incorporated.
  • F flame, G ... molten glass, 10 ... glass melting furnace, 12 ... melting tank, 14 ... upstream side wall surface, 16 ... glass raw material particle heating unit (heating means for forming glass raw material particle charging part and gas phase part), DESCRIPTION OF SYMBOLS 18 ... Ceiling wall, 20 ... Oxyfuel combustion burner, 20A-20H ... Oxyfuel combustion burner, 22 ... Nozzle, 26 ... Liquid glass particle, 28 ... Spherical bearing, 30 ... Suction area, 32 ... Gear, 34 ... Spherical bearing, 36 DESCRIPTION OF SYMBOLS ... Gear, 38 ... Motor, 40 ... Control part, 50 ... Glass melting furnace, 52 ... Oxygen combustion burner, 54 ... Nozzle, 56 ... Straight pipe part, 58 ... Bearing, 60 ... Gear, 62 ... Gear, 64 ... Motor, 70: Glass melting furnace, 72: Control unit

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Abstract

　本発明は、良質の溶融ガラスを製造することができる溶融ガラスの製造方法、ガラス溶融炉、ガラス製品の製造方法、及びガラス製品の製造装置を提供する。　酸素燃焼バーナ２０をモータ３８によって回転させながら、ガラス原料粒子（図示しない）を投下するとともに、そのガラス原料粒子を酸素燃焼バーナ２０の火炎Ｆによる高温の気相雰囲気で加熱し液状ガラス粒子とする。酸素燃焼バーナ２０の出口（ノズル）の回転により、液状ガラス粒子２６、２６…は、着液位置が経時的に変化しながら着液エリアに着液する。液状ガラス粒子の着液位置を経時的に変化させることにより、液状ガラス粒子がガラス融液表面上の同一位置に連続して着液することによって生じる泡の生成を防止する。よって、泡の少ない良質の溶融ガラスを製造することができる。

Description

溶融ガラスの製造方法、ガラス溶融炉、ガラス製品の製造方法、及びガラス製品の製造装置
　本発明は、高温の気相雰囲気中でガラス原料粒子から液状のガラス粒子を形成して溶融ガラスを製造するガラス溶融炉、当該ガラス溶融炉による溶融ガラスの製造方法、当該溶融炉を備えたガラス製品の製造装置、及び上記製造方法を用いたガラス製品の製造方法に関する。
　特許文献１、２には、高温の気相雰囲気中でガラス原料粒子を溶融し集積してガラス融液を製造するガラス溶融炉として、ガラス溶融炉の天井部にガラス原料粒子投入部とガラス原料粒子を溶融するための高温の気相雰囲気を形成する加熱手段とを備えたガラス溶融炉が開示されている。
　このガラス溶融炉は、ガラス原料粒子投入部から炉内に投入したガラス原料粒子を、加熱手段により加熱された高温の気相雰囲気中で溶融して液状ガラス粒子とし、液状ガラス粒子をガラス溶融炉底部に集積させてガラス融液を形成し、ガラス融液をガラス溶融炉底部に一時貯留して排出する装置である。また、このような溶融ガラスの製法はガラスの気中溶融法として知られている。この気中溶融法によれば、従来のシーメンス窯による溶融法と比較して、ガラス溶融工程の消費エネルギーを１／３程度まで低減することができるとともに短時間で溶融が可能になり、溶融炉の小型化、蓄熱室の省略、品質の向上、ＣＯ２の削減、ガラス品種の変更時間の短縮化を図ることができると言われている。このようなガラスの気中溶融法は、省エネルギー技術として注目されている。
　ところで、ガラス原料粒子投入部から投入されるガラス原料粒子は、ガラス原料の混合物からなり、粒径が１ｍｍ以下に造粒されたものが一般に使用される。ガラス溶融炉に投入されたガラス原料粒子は、高温の気相雰囲気中を下降（飛翔）する間にその一粒一粒が溶融されて液状ガラス粒子となり、液状ガラス粒子は下方に落下してガラス溶融炉底部に集積し、ガラス融液を形成する。このガラス原料粒子から生成する液状ガラス粒子は、ガラス液滴とも表現できるものである。高温の気相雰囲気中で短時間にガラス原料粒子から液状ガラス粒子を生成させるためには、ガラス原料粒子の粒径は上記のように小さなものである必要がある。また、通常の場合、個々のガラス原料粒子から生じる個々の液状ガラス粒子はほぼ同一のガラス組成を有する粒子である必要がある。
　ガラス原料粒子が液状ガラス粒子となるときに発生する分解ガス成分は、ガラス原料粒子と液状ガラス粒子がともに小さな粒子であることより、生成する液状ガラス粒子の内部に閉じ込められることなくそのほとんどが液状ガラス粒子外部に放出される。このため、液状ガラス粒子が集積したガラス融液中に泡が生じるおそれは少ない。
　一方、各ガラス原料粒子は、構成原料成分がほぼ均一な粒子であり、それから生じる各液状ガラス粒子のガラス組成も相互に均一である。液状ガラス粒子間のガラス組成の相違が少ないことより、多数の液状ガラス粒子が堆積して形成されるガラス融液内に、ガラス組成が異なる部分が生じるおそれは少ない。このため、従来のガラス溶融炉に必要とされていたガラス融液のガラス組成を均質化するための均質化手段が、気中溶融法ではほとんど必要とされない。たとえ少数の液状ガラス粒子が他の大部分の液状ガラス粒子とガラス組成が異なる場合が生じたとしても、液状ガラス粒子は粒径の小さな粒子であることより、ガラス組成が異なる少数の液状ガラス粒子から生じた、ガラス融液中のガラス組成の異質領域は小さく、この異質領域は短時間で容易に均質化して消失する。このように、気中溶融法ではガラス融液の均質化に必要とする熱エネルギーを低減し、均質化に要する時間を短くすることができる。
　特許文献１、２のガラス溶融炉は、高温の気相雰囲気を形成する加熱手段として、複数本のアーク電極や酸素燃焼ノズルを備えており、複数のアーク電極が形成する熱プラズマアークや酸素燃焼ノズルによる酸素燃焼炎（フレーム）によって炉内に約１６００℃以上の高温気相雰囲気が形成されている。この高温気相雰囲気中にガラス原料粒子を投入することにより、高温気相雰囲気内でガラス原料粒子を液状ガラス粒子に変化させる。また、特許文献１において使用されているガラス原料粒子としては、短時間で液状ガラス粒子に変化させることができ発生ガスの放散が容易である観点から、粒径が０．５ｍｍ（重量平均）以下のものが使用されている。さらに、ガラス原料粒子の微粉化によるコスト上昇と、生成する液状ガラス粒子間のガラス組成変動の低減の観点から、粒径が０．０１ｍｍ（重量平均）以上のものが使用されている。
　特許文献１、２のガラス溶融炉によって製造された約１６００℃の溶融ガラスは、ガラス溶融炉から温度調整槽又は清澄槽に供給され、ここで成形可能な温度（ソーダライムガラスでは約１０００℃程度）まで冷却される。そして、この溶融ガラスは、フロートバス、フュージョン成形機、ロールアウト成形機、ブロー成形機、プレス成形機等のガラス製品の成形手段に供給され、ここで各種形状のガラス製品に成形される。そして、成形されたガラス製品は、徐冷手段によって略室温まで冷却され、その後、必要に応じて切断手段による切断工程、及び／又はその他の後工程を経た後、所望のガラス製品に製造される。
特開２００６－１９９５４９号公報 特開２００７－２９７２３９号公報
　特許文献１、２に開示された気中溶融設備では、ガラス融液面に着液した液状ガラス粒子が先に溶融されたガラス融液に取り込まれ、さらに溶融が継続されることにより、未溶融物のない溶融ガラスが製造される。
　しかしながら、液状ガラス粒子がガラス融液面上の同一位置に連続して着液すると、ガラス溶融炉内に存在する空気等のガスが液状ガラス粒子やガラス融液に巻き込まれて、泡が生成するおそれがあった。液状ガラス粒子の着液時に生成する泡とは、液状ガラス粒子同士の間や液状ガラス粒子とガラス融液との間に空気や燃焼ガス等のガスが巻き込まれて生成する泡をいう。例えば、ガラス融液表面に接触した略球体状の液状ガラス粒子がガラス融液と一体化して平坦化する前に、その平坦化前の液状ガラス粒子の上に別の液状ガラス粒子が落下して接触し、両液状ガラス粒子の間や両液状ガラス粒子とガラス融液面の間などに、空気等のガスが巻き込まれることがある。
　なお、液状ガラス粒子がガラス融液表面に接触した際に生成する泡としては、発生確率は低いと考えられるが、高温の気相雰囲気で溶融直後の液状ガラス粒子自体に残存した溶存ガス等があった場合に、その溶存ガス等を含む液状ガラス粒子がガラス融液に接触してガラス融液と一体化する直前や直後のその液状ガラス粒子部分に他の液状ガラス粒子が積み重なり、液状ガラス粒子に含まれていた溶存ガス等が閉じ込められて泡となることもある。
　このように、特許文献１、２の製造装置では、泡の少ない良質の溶融ガラスを製造することができない場合があるという欠点があった。
　また、特許文献２には、ガラス融液面に落下した液状ガラス粒子を拡散させるために定期的に溶融ガラスの液面を攪拌するという技術が開示されているが、液面を攪拌すると、ガラス融液に取り込まれた空気及び溶存ガスが拡散して溶融ガラス中に逆に入り込むため、脱泡効率が低下し、良質の溶融ガラスを製造することができない場合があるという問題があった。
　本発明は、このような事情に鑑みてなされたもので、良質の溶融ガラスを製造することができる溶融ガラスの製造方法、ガラス溶融炉、ガラス製品の製造方法、及びガラス製品の製造装置を提供することを目的とする。
　本発明は、前記目的を達成するために、ガラス溶融炉内の気相雰囲気中でガラス原料粒子を液状ガラス粒子とし、該液状ガラス粒子をガラス溶融炉の底部に集積してガラス融液とする溶融ガラスの製造方法であって、前記ガラス原料粒子を、前記ガラス溶融炉内の上部の炉壁部から下向きに供給し、加熱手段により形成された気相部を通過させて液状ガラス粒子とし、前記気相部の位置を略水平方向に経時的に変化させて、当該気相部中で形成された前記液状ガラス粒子のガラス融液面上の着液位置を経時的に変化させることを特徴とする溶融ガラスの製造方法を提供する。なお、着液位置を経時的に変化させるとは、液状ガラス粒子が落下してガラス融液面に接する位置を移動させ、同一位置に再度着液させることがあるとしても時間的間隔をおいてその位置に着液させることをいう。
　本発明の製造方法によれば、液状ガラス粒子のガラス融液面上の着液位置を経時的に変化させることにより、ガラス融液面上の同一位置に連続的に液状ガラス粒子が着液しないので、液状ガラス粒子の着液位置においてガラス融液に空気等のガスが巻き込まれるのを防止できる。また、ガラス融液面上の同一位置に連続的に液状ガラス粒子が着液しないので、ガラス融液に空気や溶存ガスが取り込まれて泡となっても脱泡に要する時間の確保がしやすく、泡の少ない良質の溶融ガラスを製造することができる。
　ガラス融液面上の同一位置に再び液状ガラス粒子が落下するまでの時間間隔については、製造するガラスの組成やガラス原料の種類、ガラス原料粒子の投下量、加熱手段により形成される気相部の温度、その他の気中溶融の条件によって変化する。このため、例えばガラス融液面を適宜観察しながら、ガスが巻き込まれない最適な時間間隔を設定するか、又は観察結果に基づいて適宜時間間隔を変更してもよい。
　本発明の製造方法においては、前記加熱手段を略水平方向に移動させることが好ましい。この加熱手段の移動により、当該加熱手段により形成される気相部の位置を略水平方向に経時的に変化させることができる。また、加熱手段が固定されている場合であっても、その加熱手段により形成される気相部の位置を略水平方向に経時的に変化させることもできる。例えば、加熱手段が燃焼ガス供給管と酸素管とガラス原料粒子供給管とが同軸で構成されている酸素燃焼バーナである場合、酸素燃焼バーナ本体が固定されていても酸素燃焼バーナの出口（ノズル）を略水平方向に移動させることにより、その出口（ノズル）の先に形成される火炎（気相部）の位置を略水平方向に経時的に変化させることができる。
　このように、気相部の位置を略水平方向に移動させることにより、移動する気相部中で形成された液状ガラス粒子の着液位置を経時的に変化させることができる。この場合、ガラス溶融炉内の上部の炉壁部から下向きに供給されるガラス原料粒子の気相部への投入位置は、気相部の移動に従って移動することが好ましい。また、加熱手段が燃焼ガス供給管と酸素管とガラス原料粒子供給管とが同軸で構成されている酸素燃焼バーナである場合、酸素燃焼バーナ出口（ノズル）から火炎にガラス原料粒子を投入することにより、移動する火炎（気相部）中にガラス原料粒子を投入することができる。
　また、本発明の製造方法によれば、水平方向の位置を違えた気相部を複数備え、ガラス原料粒子をそれら気相部に所定の順番で投入すること、すなわちガラス原料粒子が投入される気相部と投入されない気相部を形成し、ガラス原料粒子が投入される気相部を経時的に変えていくこと、により、ガラス原料粒子が投入された気相部で形成された液状ガラス粒子の着液位置を経時的に変化させることもできる。この場合、ガラス原料粒子が投入されない時点にある気相部は形成されていなくてもよい。すなわち、気相部は加熱手段により形成されることより、ガラス原料粒子が投入されない時点にある気相部を形成するための加熱手段を作動させないことにより、その加熱手段により形成される気相部を形成しないことができる。ガラス原料粒子が投入される時点になった場合は、その加熱手段を作動させて気相部を形成する。なお、気相部が形成されていない時点では、その場所にガラス原料粒子は供給されない。
　本発明の製造方法においては、上記のように、気相部を形成する加熱手段を水平方向の位置を違えて複数備え、前記各加熱手段を異なる時間に作動させることも好ましい。後述のように、ガラス原料粒子投入部と加熱手段は組になっていること（後述のガラス原料粒子加熱ユニット）が好ましい。このガラス原料粒子加熱ユニットを作動させることにより、ガラス原料粒子の気相部への投入と加熱手段による気相部の形成を同時に行うことができる。したがって、水平方向の位置を違えたガラス原料粒子加熱ユニットを複数設けて、それらを順次作動させることより、液状ガラス粒子の着液位置を経時的に変化させることができる。
　また、本発明は、前記目的を達成するために、ガラス溶融炉内の気相雰囲気中でガラス原料粒子を液状ガラス粒子とし、該液状ガラス粒子をガラス溶融炉の底部に集積してガラス融液とし、該ガラス融液を排出するガラス溶融炉であって、前記ガラス溶融炉内の上部の炉壁部に下向きに設置されたガラス原料粒子投入部、前記ガラス原料粒子投入部下方にガラス原料粒子を液状ガラス粒子とする気相部を形成するための加熱手段、前記気相部を略水平方向に移動させる移動手段、前記液状ガラス粒子を集積してガラス融液を形成する炉底部、および、前記ガラス融液を排出する排出部、を備えたことを特徴とするガラス溶融炉を提供する。
　なお、ここでいうガラス溶融炉の上部の炉壁部とは、ガラス溶融炉の天井部及び天井部の内壁から１ｍ以内の側壁の範囲をいう。
　本発明のガラス溶融炉によれば、気相部を略水平方向に移動させる移動手段を設けることにより、気相部を略水平方向に移動させ、その気相部中で形成される液状ガラス粒子の水平方向の落下位置を変化させることができる。これにより、炉底部に形成されるガラス融液面上の同一位置に連続的に液状ガラス粒子が着液しないので、液状ガラス粒子の着液位置においてガラス融液に空気等のガスが巻き込まれるのを防止できる。また、ガラス融液面上の同一位置に連続的に液状ガラス粒子が着液しないので、ガラス融液に空気や溶存ガスが取り込まれて泡となっても脱泡に要する時間の確保がしやすく、泡の少ない良質の溶融ガラスを製造することができる。
　前記気相部の移動手段は、加熱手段を略水平方向に移動させる移動手段であることが好ましい。また、前記移動手段は、加熱手段が固定されている場合であっても、その加熱手段により形成される気相部の位置を略水平方向に経時的に変化させる移動手段であることも好ましい。例えば、加熱手段は燃焼ガス供給管と酸素管とガラス原料粒子供給管とが同軸で構成されている酸素燃焼バーナである場合、酸素燃焼バーナ本体が固定されていても酸素燃焼バーナの出口（ノズル）を略水平方向に移動させる移動手段を用いることにより、バーナの出口（ノズル）の先に形成される火炎（気相部）の位置を略水平方向に経時的に変化させることができる。
　このように、気相部を略水平方向に移動させる移動手段を用いることにより、移動する気相部中で形成された液状ガラス粒子の落下位置を経時的に変化させることができる。この場合、ガラス溶融炉内の上部の炉壁部に下向きに設置されたガラス原料粒子投入部は、気相部の移動に従って移動することが好ましい。また、加熱手段が燃焼ガス供給管と酸素管とガラス原料粒子供給管とが同軸で構成されている酸素燃焼バーナである場合は、酸素燃焼バーナの出口（ノズル）とガラス原料粒子投入部の出口が一体であることより、移動手段により移動する火炎（気相部）中にガラス原料粒子を投入することができる。
　さらに、本発明は、前記目的を達成するために、ガラス溶融炉内の気相雰囲気中でガラス原料粒子を液状ガラス粒子とし、該液状ガラス粒子をガラス溶融炉の底部に集積してガラス融液とし、該ガラス融液を排出するガラス溶融炉であって、前記ガラス溶融炉内の上部の炉壁部に下向きに設置されたガラス原料粒子投入部、前記ガラス原料粒子投入部下方にガラス原料粒子を液状ガラス粒子とする気相部を形成するための加熱手段、前記ガラス原料粒子投入部と前記加熱手段の組を略水平方向に複数備えること、前記複数の組を異なる時間に作動させるための作動制御部、前記液状ガラス粒子を集積してガラス融液を形成する炉底部、および、前記ガラス融液を排出する排出部、を備えたことを特徴とするガラス溶融炉を提供する。
　なお、ここでいうガラス溶融炉の上部の炉壁部とは、ガラス溶融炉の天井部及び天井部の内壁から１ｍ以内の側壁の範囲をいう。
　上記本発明の第二のガラス溶融炉においては、後述のガラス原料粒子加熱ユニットなどの組を略水平方向に位置を違えて複数備え、かつ作動制御部によりこの複数の組を異なる時間に作動させることより、液状ガラス粒子の水平方向の落下位置を経時的に変化させることができる。この構成により、前記本発明の第一のガラス溶融炉と同様に、炉底部に形成されるガラス融液面上の同一位置に連続的に液状ガラス粒子が着液しないので、液状ガラス粒子の着液位置においてガラス融液に空気等のガスが巻き込まれるのを防止できる。また、ガラス融液面上の同一位置に連続的に液状ガラス粒子が落下しないので、ガラス融液に空気や溶存ガスが取り込まれても脱泡に要する時間の確保がしやすく、泡の少ない良質の溶融ガラスを製造することができる。
　本発明の溶融ガラスの製造方法や溶融炉における前記加熱手段は、酸素燃焼炎を発生させる酸素燃焼バーナ、及び熱プラズマを発生させる一対以上の電極で構成される多相アークプラズマ発生装置のうち少なくとも一つであることが好ましい。
　本発明によれば、酸素燃焼バーナによる酸素燃焼炎の場合には約２０００℃の高温の気相雰囲気を形成でき、熱プラズマの場合には５０００～２００００℃の高温の気相雰囲気を形成できる。よって、その高温の気相雰囲気内で降下するガラス原料粒子を短時間で溶融し、液状ガラス粒子とすることができる。なお、酸素燃焼バーナ及び多相アークプラズマ発生装置は、単独で設置してもよく双方を併用してもよい。なお、加熱手段として使用される酸素燃焼バーナとしては、ガラス原料粒子投入部が一体となった形態のバーナを使用することができる。
　本発明は、前記目的を達成するために、本発明のいずれか一つの溶融ガラスの製造方法により溶融ガラスを製造する工程と、該溶融ガラスを成形する工程と、成形後のガラスを徐冷する工程とを含むことを特徴とするガラス製品の製造方法を提供する。
　また、本発明は、前記目的を達成するために、本発明のいずれか一つのガラス溶融炉と、該ガラス溶融炉の前記排出部の下流側に設けられた溶融ガラスを成形する成形手段と、成形後のガラスを徐冷する徐冷手段とを備えたことを特徴とするガラス製品の製造装置を提供する。
　以上説明したように本発明の溶融ガラスの製造方法、及びガラス溶融炉によれば、貯留したガラス融液面上に着液した液状ガラス粒子が平坦化する時間や、着液した際に取り込まれたガスによって生成した泡が脱泡又は破泡する時間を確保できるため、液状ガラス粒子がガラス融液面に着液した際にガラス融液中に生成する泡を少なくすることができ、さらに生成した泡を除去することも容易であるので、泡の少ない良質の溶融ガラスを製造することができる。
　また、本発明のガラス製品の製造方法、及びガラス製品の製造装置によれば、本発明の溶融ガラスの製造方法及びガラス溶融炉により、泡の少ない良質の溶融ガラスを製造できるので、品質のよいガラス製品を生産することができる。
本発明のガラス製品の製造装置を構成するガラス溶融炉の要部平面図 図１に示したガラス溶融炉の縦断面図 第２の実施の形態のガラス溶融炉の縦断面図 第３の実施の形態のガラス溶融炉の要部平面図 図４に示したガラス溶融炉の縦断面図 実施の形態のガラス製品の製造方法を示したフローチャート
　以下、添付図面に従って本発明に係る溶融ガラスの製造方法、ガラス溶融炉、ガラス製品の製造方法、及びガラス製品の製造装置の好ましい実施の形態について説明する。
　図示したガラス溶融炉において、気相部を形成する加熱手段は酸素燃焼バーナからなる。気相部は、酸素燃焼バーナの火炎中及び火炎近傍の高温部から構成される。
　気相部にガラス原料粒子を供給するためのガラス原料粒子投入部は酸素燃焼バーナと一体となり、酸素燃焼バーナ出口付近で燃焼ガスを供給する管と酸素を供給する管とガラス原料粒子を供給する管が同軸で構成されている。このガラス原料粒子投入部と酸素燃焼バーナとの組み合わせを、ガラス原料粒子加熱ユニットという。
　図１は、本発明のガラス製品の製造装置を構成する第１の実施の形態のガラス溶融炉１０の要部平面図、図２はガラス溶融炉１０の縦断面図である。
　図１の如くガラス溶融炉１０は、溶融槽１２とガラス融液Ｇの排出部としての出口（排出部：図示省略）とを備えており、溶融槽１２、出口は周知の耐火煉瓦によって構成されている。また、溶融槽１２は、その上部の炉壁部である天井壁１８には１台のガラス原料粒子加熱ユニット１６が配置され、それによって炉内気相雰囲気中にガラス原料粒子を液状ガラス粒子とする高温の気相部が形成されている。
　これにより、ガラス原料粒子加熱ユニット１６は、溶融槽１２においてガラス融液Ｇの流れ方向上流側に設置されている。ガラス原料粒子加熱ユニット１６の下方位置で液状ガラス粒子の集積により生成されたガラス融液Ｇは、下流側に流れるに従って均質度を増していく。さらに、溶融ガラスは、所定の温度まで冷却された後、ガラス製品の成形装置に供給される。これらの溶融槽１２、出口、及び脱泡槽は周知の耐火煉瓦によって構成されている。また、ガラス原料粒子加熱ユニット１６は、溶融槽１２のフラットな天井壁１８に下向きに天井壁１８を貫通して設けられている。このガラス原料粒子加熱ユニット１６については後述する。
　なお、溶融槽１２の形状は直方体形状に限定されるものではなく、立面視で円筒状に構成されたものであってもよい。また、溶融槽１２の天井壁１８をフラットな形状としたが、これに限らずアーチ形状、ドーム形状等の形状であってもよい。
　また、ガラス原料粒子加熱ユニット１６が天井壁１８ではなく、溶融槽１２の上部の側壁にある場合も本発明の範囲である。ガラス原料粒子加熱ユニット１６が側壁に設けられる場合には、溶融槽１２の天井壁１８の内壁から鉛直方向に１ｍまでの高さの側壁に設けられる。これは、ガラス原料粒子加熱ユニット１６が、溶融槽１２の天井壁１８の内壁から鉛直方向に１ｍを超えるところに設けられた場合、ガラス原料粒子加熱ユニット１６においてガラス融液面との鉛直距離が小さくなりすぎるため水平方向となす角が小さくなり、対向壁面にガラス粒子を吹き付けることになってしまう結果、炉壁侵食とそれに伴うガラス汚染が生じるためである。ガラス原料粒子加熱ユニット１６は、溶融槽１２の天井壁１８の内壁から鉛直方向に９０ｃｍまでの高さに設けられることが好ましく、５０ｃｍまでの高さに設けられることがより好ましい。
　ガラス原料粒子加熱ユニット１６としては、前述のとおり、ガラス原料粒子投入部と加熱手段とが一体となった酸素燃焼バーナ２０が適用されている。
　この酸素燃焼バーナ２０は、無機粉体加熱用バーナとして公知な、原料、燃料、支然ガス供給ノズルが適切に配置された酸素燃焼バーナである。この酸素燃焼バーナ２０は直棒状に構成され、その先端部のノズル２２には、中心部から外周部に向って燃料供給ノズル、一次燃焼用支然ガス供給ノズル、ガラス原料粒子供給ノズル、及び二次燃焼用支然ガス供給ノズルの順で、これらのノズルが全体として同心円状に配列されている。ノズル２２から火炎Ｆを下向きで噴射させて、この火炎Ｆ（すなわち、気相部）中にガラス原料粒子（図示しない）を気体搬送又は機械搬送により前記ガラス原料粒子供給ノズルから供給する。これにより、ガラス原料粒子を確実に且つ短時間で液状ガラス粒子とすることができる。なお、不図示であるが、この酸素燃焼バーナ２０には、ガラス原料粒子をガラス原料粒子供給ノズルに供給するガラス原料粒子供給系、燃料を燃料供給ノズルに供給する燃料供給系、及び支然ガスを一次燃焼用支然ガス供給ノズルと二次燃焼用支然ガス供給ノズルに供給するガス供給系が接続されている。
　このように、ガラス原料粒子投入部と加熱手段とが一体となった酸素燃焼バーナ２０を適用した場合には、酸素燃焼バーナ２０がガラス原料粒子投入部を兼ねているため、ガラス原料粒子投入部を別個で設ける必要はない。しかしながら、酸素燃焼バーナ２０の火炎Ｆに向けてガラス原料粒子を投入するガラス原料粒子投入部を酸素燃焼バーナ２０に隣接して個別に設けてもよい。
　加熱手段としては酸素燃焼バーナ２０の他、熱プラズマを発生させる、一対以上の電極で構成される多相アークプラズマ発生装置を適用してもよく、酸素燃焼バーナ２０及び多相アークプラズマ発生装置の双方を溶融槽１２に設けてもよい。また、火炎Ｆ及び熱プラズマの温度は、ガラス原料粒子に含まれる分解性化合物（炭酸塩など）を迅速に分解して発生するガスを速やかに気散させて（以下、ガス化気散という）、他のガラス原料と共にガラス化反応を進行させるために、珪砂の溶融温度以上である１６００℃以上に設定することが好ましい。これにより、炉内に投下されたガラス原料粒子は、火炎Ｆや熱プラズマによって、迅速にガス化散逸されるとともに、高温で加熱されることにより溶融されて液状ガラス粒子となり、溶融槽１２内のガラス融液Ｇに着液する。そして、液状ガラス粒子が集積して形成されたガラス融液Ｇは、火炎Ｆや熱プラズマ、及び炉壁からの輻射熱によって、その上層が引き続き加熱される。
　これにより、炉内に投下されたガラス原料粒子は、火炎Ｆや熱プラズマ中で高温に加熱されることにより迅速にガス化気散しガラス化して液状ガラス粒子となり、生成した液状ガラス粒子は溶融槽１２の底部に着地し集積してガラス融液Ｇとなる。そして、液状ガラス粒子の集積により形成されたガラス融液Ｇは、火炎Ｆや熱プラズマによって引き続き加熱されることから液状形態が保持される。なお、火炎Ｆの場合、その中心温度は酸素燃焼のケースで約２０００℃であり、熱プラズマの場合は５０００～２００００℃である。
　ガラス原料粒子の平均粒径（重量平均）は３０～１０００μｍが好ましい。より好ましくは、平均粒径（重量平均）が５０～５００μｍの範囲内のガラス原料粒子が使用され、さらに７０～３００μｍの範囲内のガラス原料粒子が好ましい。ガラス原料粒子が溶融した液状ガラス粒子の平均粒径（重量平均）は、通常ガラス原料粒子の平均粒径の８０％程度となることが多い。
　図中、火炎Ｆの内部やその下方に描いた粒子２６は、ガラス原料粒子が液状ガラス粒子となる途中の粒子や液状ガラス粒子を示す。ガラス原料粒子は火炎Ｆ中で迅速に液状ガラス粒子となると考えられるので、以下この粒子を液状ガラス粒子２６ともいう。
　ところで、酸素燃焼バーナ２０は、天井壁１８に斜め下向きに傾斜して配置され、ノズル２２からガラス原料を斜め下方に噴射するとともに火炎Ｆを斜め下方に形成するように配置されている。また、酸素燃焼バーナ２０は、天井壁１８の開口部に設けられた球面軸受２８に支持され、この球面軸受２８により鉛直軸Ｏを中心に首振り方向に回転される。したがって、この移動手段により酸素燃焼バーナ２０を傾斜した状態で鉛直軸Ｏを中心に回転させると、先端のノズル２２は水平面上で円を描いて移動する。よって、ノズル２２の先端に形成される火炎Ｆ（気相部）もまた、水平面上で円を描いて移動する。
　火炎Ｆが水平面上で円を描いて移動するに伴い、火炎Ｆ中で形成された液状ガラス粒子２６は鉛直軸Ｏを中心とする円周に沿って落下し、その下方のガラス融液Ｇの表面に着液する。すなわち、液状ガラス粒子２６のガラス融液面上の着液位置は、図１の二点鎖線で示すドーナツ状の着液エリア３０内で経時的に変化する。
　酸素燃焼バーナ２０の上端部は、鉛直軸Ｏを中心として回転されるギヤ３２に球面軸受３４を介して連結されている。この球面軸受３４は鉛直軸Ｏに対して所定量偏心した位置に配置されている。また、ギヤ３２にはギヤ３６が噛合され、このギヤ３６がモータ３８によって回転される。更に、モータ３８は、制御部４０によってその回転数が制御されている。制御部４０を含むこれら移動手段によって、液状ガラス粒子２６が落下してガラス融液Ｇ表面に着液する位置を変化させることにより、ガラス融液Ｇ表面上の液状ガラス着液位置において、液状ガラス粒子２６やガラス融液Ｇに空気等のガスが巻き込まれて泡が生成するのを防止している。移動手段の制御にあたっては、ガラス融液Ｇの液面を例えば天井壁１８に取り付けたテレビカメラによってモニタし、泡の発生状況を示す画像に基づいて、回転数を決定する。また、画像の情報に基づいて回転数を適宜変更できる。
　なお、酸素燃焼バーナ２０の傾斜角度は、溶融槽１２のサイズに依存するものであり、そのサイズに応じて適宜設定されるものである。また、酸素燃焼バーナ２０の回転機構は上述した構造に限定されるものではなく、酸素燃焼バーナ２０を回転させるものであればその構造は問わない。更に、液状ガラス粒子が時間差を持って同一位置に着液した際に泡が生成し難くなるまでの時間間隔は、液状ガラス粒子の種類、投下量、酸素燃焼バーナ２０による加熱温度、その他気中溶融の条件によって変化するので、前述のとおりガラス融液Ｇ表面を適宜観察しながら、ガスが巻き込まれない最適な時間間隔を設定し、この時間間隔に基づいて制御部４０がモータ３８を制御し、液状ガラス粒子の着液位置を変化させている。
　これによって、液状ガラス粒子がガラス融液面上の同一位置に連続して着液することが防止され、液状ガラス粒子の着液位置で空気等のガスが巻き込まれてガラス融液中に泡が生成するおそれが減少する。また、液状ガラス粒子自体に残存した溶存ガス等があった場合にも、その液状ガラス粒子やそれが着液した位置のガラス融液面から溶存ガス等が抜ける時間が確保され、溶存ガス等がガラス融液中に泡として残存することが少なくなる。
　次に、前記の如く構成されたガラス溶融炉の作用について説明する。
　酸素燃焼バーナ２０をモータ３８によって回転させながら、ガラス原料粒子（図示しない）を投下するとともに、そのガラス原料粒子を酸素燃焼バーナ２０の火炎Ｆによる高温の気相雰囲気によって加熱して液状ガラス粒子にする。液状ガラス粒子２６、２６…は、酸素燃焼バーナ２０の回転により、図１の二点鎖線で示した着液エリア３０に着液位置が変更されながら降り注がれて着液する。
　このようなガラス原料粒子の気中溶融時において、酸素燃焼バーナ２０の回転速度は制御部４０によって、着液エリア３０の同一着液位置で液状ガラス粒子２６及びガラス融液Ｇにガスが連続的に巻き込まれ泡が生成するのを防止する時間に対応した速度に制御されている。
　これにより、実施の形態の溶融槽１２によれば、酸素燃焼バーナ２０のノズル２２を略水平方向に移動させることにより、ノズル２２の先端に形成される火炎Ｆ（気相部）を略水平方向に移動させる。この気相部の移動により、気相部中で形成される液状ガラス粒子の着液位置が移動され、着液位置においてガラス融液Ｇに空気等のガスが巻き込まれにくく、さらに、ガラス融液Ｇに空気等のガスが巻き込まれて泡となった場合や溶存ガスが泡となって残存した場合でも脱泡される時間の確保がしやすいので、泡の少ない良質の溶融ガラスを製造することができる。
　なお、実施の形態では、酸素燃焼バーナ２０の回転速度を上記時間に基づいて制御しているが、酸素燃焼バーナ２０を時間制御することなく単に回転させた場合でも、着液位置が一つの領域である従来の気中溶融設備と比較して脱泡の効果を十分に得ることができる。
　図３は、第二の実施の形態のガラス溶融炉５０の縦断面図であり、図１、図２に示したガラス溶融炉１０と同一又は類似の部材については同一の符号を付して説明する。
　図３に示す酸素燃焼バーナ５２は、酸素燃焼バーナ２０と略同一構造であるが、そのノズル５４は斜め下方に屈曲形成されており、ノズル５４からガラス原料（図示しない）を斜め下方に噴射するとともに火炎Ｆを斜め下方に形成するように構成されている。
　酸素燃焼バーナ５２のノズル５４を除く直管部５６は鉛直方向に配置され、この直管部５６が溶融槽１２の天井壁１８に鉛直方向に貫通配置される。また、この直管部５６が、天井壁１８に軸受５８を介して回転自在に設けられている。更に、直管部５６の上端部にはギヤ６０が設けられ、このギヤ６０にはギヤ６２が噛合され、このギヤ６２がモータ６４によって回転される。このモータ６４も前述した制御部４０によって回転数が制御されている。
　次に、前記の如く構成されたガラス溶融炉５０の作用について説明する。
　酸素燃焼バーナ５２をモータ６４によって回転させながら、ガラス原料粒子を投下するとともに、そのガラス原料粒子を酸素燃焼バーナ２０の火炎Ｆの高温の気相雰囲気によって加熱して液状ガラス粒子とする。液状ガラス粒子２６、２６…は、ノズル５４の回転による斜め下方の供給作用によって、図１の二点鎖線で示した着液エリア３０と同等の着液エリア（不図示）に着液位置が変更されながら降り注がれて着液する。
　このようなガラス原料粒子の気中溶融時において、酸素燃焼バーナ５２の回転速度は制御部４０によって、着液エリアの同一着液位置で液状ガラス粒子及びガラス融液Ｇにガスが連続的に巻き込まれ、泡が生成するのを防止する速度に対応して制御されている。
　これにより、図３の溶融槽１２においても、気相部の移動により、気相部中で形成される液状ガラス粒子の着液位置が移動され、着液位置においてガラス融液Ｇに空気等のガスが巻き込まれにくく、さらに、ガラス融液Ｇに空気等のガスが巻き込まれて泡となった場合や溶存ガスが泡となって残存した場合でも脱泡される時間の確保がしやすいので、泡の少ない良質の溶融ガラスを製造することができる。
　なお、この溶融槽１２においても、酸素燃焼バーナ５２を時間制御することなく単に回転させた場合でも、着液位置が一箇所である従来の気中溶融設備と比較して脱泡の効果を十分に得ることができる。
　また、図１～図３の実施例において、酸素燃焼バーナ２０、５２を回転させることで、酸素燃焼バーナ２０、５２を溶融槽１２の上部で移動させたが、その移動形態は回転に限定されるものではなく、着液エリア３０の上方に沿って酸素燃焼バーナを水平移動させる形態でもよい。また、着液エリア３０はドーナツ形状に限定されるものではなく楕円形、矩形であっても構わない。また、酸素燃焼バーナ２０、５２の回転速度を変えることによって、遠心力の作用により、液状ガラス粒子の着液位置の回転軸からの距離を変化させることもできる。また、回転する酸素燃焼バーナ２０、５２から噴出する燃焼ガスの速度を変えることにより、燃焼ガスに随伴される液状ガラス粒子の水平方向の速度を変化させ、液状ガラス粒子の着液位置の回転軸からの距離を変化させることもできる。
　図４は、第三の実施の形態のガラス溶融炉７０の要部平面図、図５は、ガラス溶融炉７０の縦断面図であり、図１、図２に示したガラス溶融炉１０と同一又は類似の部材については同一の符号を付して説明する。
　このガラス溶融炉７０の溶融槽１２には、その天井壁１８に複数台（図４では８台）の直棒状の酸素燃焼バーナ２０Ａ～２０Ｈが天井壁１８を貫通して鉛直方向に配置されている。これらの酸素燃焼バーナ２０Ａ～２０Ｈは、半円弧状に形成されている上流側壁面１４の円弧の中心を中心とする同心円上に沿って所定の間隔をもって配置されている（略水平方向に位置を違えて配置されている）。また、この溶融槽１２は、制御部（作動制御部）７２を備えており、この制御部７２は、液状ガラス粒子２６の着液位置で泡が生成するのを防止するように、これらの酸素燃焼バーナ２０Ａ～２０Ｈを所定の順番で作動させる。
　次に、前記の如く構成されたガラス溶融炉７０の作用について説明する。
　一例として、酸素燃焼バーナ２０Ａ→２０Ｂ→２０Ｃ→２０Ｄ→２０Ｅ→２０Ｆ→２０Ｇ→２０Ｈ→２０Ａ…の順番で、かつ、それらの酸素燃焼バーナの下方のガラス融液Ｇの表面上の着液位置で泡が生成し難いように時間間隔をおいて、酸素燃焼バーナ２０Ａ～２０Ｈを制御部７２によって順次作動させる。
　これにより、この溶融槽１２によれば、液状ガラス粒子がガラス融液面上の同一位置に連続して着液することが防止され、液状ガラス粒子の着液位置で空気等のガスが巻き込まれてガラス融液中に泡が生成するおそれが減少する。また、液状ガラス粒子自体に残存した溶存ガス等があった場合にも、その液状ガラス粒子やそれが着液した位置のガラス融液面から溶存ガス等が抜ける時間が確保され、溶存ガス等がガラス融液中に泡として残存することが少なくなる。
　なお、酸素燃焼バーナ２０Ａ～２０Ｈを作動する順番は上記の順番に限定されるものではなく、例えば、２０Ａ→２０Ｃ→２０Ｅ→２０Ｇ→２０Ｂ→２０Ｄ→２０Ｆ→２０Ｈ→２０Ａ…の順番でもよく、２０Ａ→２０Ｅ→２０Ｃ→２０Ｇ→２０Ｂ→２０Ｆ→２０Ｄ→２０Ｈ→２０Ａ…の順番でもよい。すなわち、液状ガラス粒子の同一の着液位置でガスがに巻き込まれて泡が生成し難い順番であればよい。
　図６は、実施の形態のガラス製品の製造方法の実施の形態を示したフローチャートである。図６では、ガラス製品の製造方法の構成要素である溶融ガラス製造工程（Ｓ１）、及び成形手段による成形工程（Ｓ２）、並びに徐冷手段による徐冷工程（Ｓ３）に加えて、さらに必要に応じて用いる切断工程、その他後工程（Ｓ４）が示されている。
　図１～図５の溶融槽１２で溶融されたガラス融液Ｇは、出口及び不図示の導管構造を経て成形手段へと送られ成形される（成形工程）。成形後のガラスは、成形後に固化したガラスの内部に残留応力が残らないように徐冷手段によって徐冷され（徐冷工程）、さらに必要に応じて切断され（切断工程）、その他後工程を経て、ガラス製品となる。なお、成形工程（Ｓ２）、徐冷工程（Ｓ３）、切断工程、その他後工程（Ｓ４）については、その目的を達成できる範囲でどのような工程であってもよい。
　例えば、板ガラスの場合には、ガラス融液Ｇを成形手段によってガラスリボンに成形し、それを徐冷手段によって徐冷した後、所望の大きさに切断し、必要に応じてガラス端部を研磨するなどの後加工をして板ガラスが得られる。
　本発明の溶融ガラス製造方法によって製造される溶融ガラスは、気中加熱溶融法により製造される溶融ガラスである限り、組成的には制約はない。したがって、ソーダライムガラスや、ホウケイ酸ガラスであってもよい。また、製造されるガラス製品の用途は、建築用や車両用に限定されず、フラットパネルディスプレイ用、その他の各種用途が挙げられる。
　建築用または車両用の板ガラスに使用されるソーダライムガラスの場合には、酸化物基準の質量百分率表示で、ＳｉＯ2：６５～７５％、Ａｌ2Ｏ3：０～３％、ＣａＯ：５～１５％、ＭｇＯ：０～１５％、Ｎａ2Ｏ：１０～２０％、Ｋ2Ｏ：０～３％、Ｌｉ2Ｏ：０～５％、Ｆｅ2Ｏ3：０～３％、ＴｉＯ2：０～５％、ＣｅＯ2：０～３％、ＢａＯ：０～５％、ＳｒＯ：０～５％、Ｂ2Ｏ3：０～５％、ＺｎＯ：０～５％、ＺｒＯ2：０～５％、ＳｎＯ2：０～３％、ＳＯ3：０～０．５％、という組成を有することが好ましい。
　液晶ディスプレイ用又は有機ＥＬディスプレイ用の基板に使用される無アルカリガラスの場合には、酸化物基準の質量百分率表示で、ＳｉＯ2：３９～７０％、Ａｌ2Ｏ3：３～２５％、Ｂ2Ｏ３：１～２０％、ＭｇＯ：０～１０％、ＣａＯ：０～１７％、ＳｒＯ：０～２０％、ＢａＯ：０～３０％、という組成を有することが好ましい。
　プラズマディスプレイ用の基板に使用される混合アルカリ系ガラスの場合には、酸化物基準の質量百分率表示で、ＳｉＯ2：５０～７５％、Ａｌ2Ｏ3：０～１５％、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ：６～２４％、Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ：６～２４％、という組成を有することが好ましい。
　その他の用途として、耐熱容器または理化学用器具等に使用されるホウケイ酸ガラスの場合には、酸化物基準の質量百分率表示で、ＳｉＯ2：６０～８５％、Ａｌ2Ｏ3：０～５％、Ｂ2Ｏ３：５～２０％、Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ：２～１０％、という組成を有することが好ましい。
　本発明により製造された溶融ガラスは、フロートバス、フュージョン成形機、ロールアウト成形機、ブロー成形機、プレス成形機等の成形手段で各種形状のガラス製品に成形される。

　なお、２００９年８月１７日に出願された日本特許出願２００９－１８８３４８号の明細書、特許請求の範囲、図面及び要約書の全内容をここに引用し、本発明の明細書の開示として、取り入れるものである。
　Ｆ…火炎、Ｇ…溶融ガラス、１０…ガラス溶融炉、１２…溶融槽、１４…上流側壁面、１６…ガラス原料粒子加熱ユニット（ガラス原料粒子投入部及び気相部を形成する加熱手段）、１８…天井壁、２０…酸素燃焼バーナ、２０Ａ～２０Ｈ…酸素燃焼バーナ、２２…ノズル、２６…液状ガラス粒子、２８…球面軸受、３０…着液エリア、３２…ギヤ、３４…球面軸受、３６…ギヤ、３８…モータ、４０…制御部、５０…ガラス溶融炉、５２…酸素燃焼バーナ、５４…ノズル、５６…直管部、５８…軸受、６０…ギヤ、６２…ギヤ、６４…モータ、７０…ガラス溶融炉、７２…制御部

Claims (13)

  1. 　ガラス溶融炉内の気相雰囲気中でガラス原料粒子を液状ガラス粒子とし、該液状ガラス粒子をガラス溶融炉の底部に集積してガラス融液とする溶融ガラスの製造方法であって、
    　前記ガラス原料粒子を、前記ガラス溶融炉内の上部の炉壁部から下向きに供給し、加熱手段により形成された気相部を通過させて液状ガラス粒子とし、
    　前記気相部の位置を略水平方向に経時的に変化させて、当該気相部中で形成された前記液状ガラス粒子のガラス融液面上の着液位置を経時的に変化させることを特徴とする溶融ガラスの製造方法。
  2. 　前記加熱手段は、酸素燃焼炎を発生させる酸素燃焼バーナ、及び熱プラズマを発生させる一対以上の電極で構成される多相アークプラズマ発生装置のうち少なくとも一つである、請求項１に記載の溶融ガラスの製造方法。
  3. 　前記加熱手段を略水平方向に移動させる、請求項１又は２に記載の溶融ガラスの製造方法。
  4. 　前記加熱手段は燃焼ガス供給管と酸素管とガラス原料粒子供給管とが同軸で構成されている酸素燃焼バーナであり、前記酸素燃焼バーナの出口を略水平方向に移動させる、請求項１乃至３のいずれか一項に記載の溶融ガラスの製造方法。
  5. 　前記気相部を形成する加熱手段を水平方向の位置を違えて複数備え、前記各加熱手段を異なる時間に作動させる、請求項１又は２に記載の溶融ガラスの製造方法。
  6. 　請求項１乃至５のいずれか一項に記載の溶融ガラスの製造方法により溶融ガラスを製造する工程と、該溶融ガラスを成形する工程と、成形後のガラスを徐冷する工程とを含むことを特徴とするガラス製品の製造方法。
  7. 　ガラス溶融炉内の気相雰囲気中でガラス原料粒子を液状ガラス粒子とし、該液状ガラス粒子をガラス溶融炉の底部に集積してガラス融液とし、該ガラス融液を排出するガラス溶融炉であって、
    　前記ガラス溶融炉内の上部の炉壁部に下向きに設置されたガラス原料粒子投入部、
    　前記ガラス原料粒子投入部下方にガラス原料粒子を液状ガラス粒子とする気相部を形成するための加熱手段、
    　前記気相部を略水平方向に移動させる移動手段、
    　前記液状ガラス粒子を集積してガラス融液を形成する炉底部、および、
    　前記ガラス融液を排出する排出部、
    を備えたことを特徴とするガラス溶融炉。
  8. 　前記加熱手段は、酸素燃焼炎を発生させる酸素燃焼バーナ、及び熱プラズマを発生させる一対以上の電極で構成される多相アークプラズマ発生装置のうち少なくとも一つである、請求項７に記載のガラス溶融炉。
  9. 　前記移動手段は、加熱手段を略水平方向に移動させる移動手段である、請求項７又は８に記載のガラス溶融炉。
  10. 　前記加熱手段は燃焼ガス供給管と酸素管とガラス原料粒子供給管とが同軸で構成されている酸素燃焼バーナであり、前記移動手段は前記酸素燃焼バーナの出口を略水平方向に移動させる移動手段である、請求項７乃至９のいずれか一項に記載のガラス溶融炉。
  11. 　ガラス溶融炉内の気相雰囲気中でガラス原料粒子を液状ガラス粒子とし、該液状ガラス粒子をガラス溶融炉の底部に集積してガラス融液とし、該ガラス融液を排出するガラス溶融炉であって、
    　前記ガラス溶融炉内の上部の炉壁部に下向きに設置されたガラス原料粒子投入部、
    　前記ガラス原料粒子投入部下方にガラス原料粒子を液状ガラス粒子とする気相部を形成するための加熱手段、
    　前記ガラス原料粒子投入部と前記加熱手段の組を略水平方向に複数備えること、
    　前記複数の組を異なる時間に作動させるための作動制御部、
    　前記液状ガラス粒子を集積してガラス融液を形成する炉底部、および、
    　前記ガラス融液を排出する排出部、
    を備えたことを特徴とするガラス溶融炉。
  12. 　前記加熱手段は、酸素燃焼炎を発生させる酸素燃焼バーナ、及び熱プラズマを発生させる一対以上の電極で構成される多相アークプラズマ発生装置のうち少なくとも一つである、請求項１１に記載のガラス溶融炉。
  13. 　請求項７乃至１２のいずれか一項に記載のガラス溶融炉と、該ガラス溶融炉の前記排出部の下流側に設けられた溶融ガラスを成形する成形手段と、成形後のガラスを徐冷する徐冷手段とを備えたことを特徴とするガラス製品の製造装置。
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