[go: up one dir, main page]

WO2009130047A1 - Vorrichtung zur herstellung von roh-, brenn- und kraftstoffen aus organischen substanzen - Google Patents

Vorrichtung zur herstellung von roh-, brenn- und kraftstoffen aus organischen substanzen Download PDF

Info

Publication number
WO2009130047A1
WO2009130047A1 PCT/EP2009/003024 EP2009003024W WO2009130047A1 WO 2009130047 A1 WO2009130047 A1 WO 2009130047A1 EP 2009003024 W EP2009003024 W EP 2009003024W WO 2009130047 A1 WO2009130047 A1 WO 2009130047A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
reactor
gas
container
organic substances
fuels
Prior art date
Application number
PCT/EP2009/003024
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Uwe Berger
Thomas Willner
Walter Vanselow
Original Assignee
Technische Werke Ludwigshafen Ag
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Technische Werke Ludwigshafen Ag filed Critical Technische Werke Ludwigshafen Ag
Priority to US12/989,254 priority Critical patent/US8425856B2/en
Priority to CA2721243A priority patent/CA2721243C/en
Priority to EP09733678A priority patent/EP2268768A1/de
Priority to BRPI0907302A priority patent/BRPI0907302A2/pt
Publication of WO2009130047A1 publication Critical patent/WO2009130047A1/de

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G1/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal
    • C10G1/02—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal by distillation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/0015—Feeding of the particles in the reactor; Evacuation of the particles out of the reactor
    • B01J8/003—Feeding of the particles in the reactor; Evacuation of the particles out of the reactor in a downward flow
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/0015—Feeding of the particles in the reactor; Evacuation of the particles out of the reactor
    • B01J8/004—Feeding of the particles in the reactor; Evacuation of the particles out of the reactor by means of a nozzle
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/20—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium
    • B01J8/22—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium gas being introduced into the liquid
    • B01J8/224—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium gas being introduced into the liquid the particles being subject to a circulatory movement
    • B01J8/226—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium gas being introduced into the liquid the particles being subject to a circulatory movement internally, i.e. the particles rotate within the vessel
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/20—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium
    • B01J8/22—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium gas being introduced into the liquid
    • B01J8/224—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium gas being introduced into the liquid the particles being subject to a circulatory movement
    • B01J8/228—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium gas being introduced into the liquid the particles being subject to a circulatory movement externally, i.e. the particles leaving the vessel and subsequently re-entering it
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00433—Controlling the temperature using electromagnetic heating
    • B01J2208/00442—Microwaves
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00433—Controlling the temperature using electromagnetic heating
    • B01J2208/00469—Radiofrequency
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00743—Feeding or discharging of solids
    • B01J2208/00752—Feeding
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/18—Details relating to the spatial orientation of the reactor
    • B01J2219/185—Details relating to the spatial orientation of the reactor vertical
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/19—Details relating to the geometry of the reactor
    • B01J2219/194—Details relating to the geometry of the reactor round
    • B01J2219/1941—Details relating to the geometry of the reactor round circular or disk-shaped
    • B01J2219/1946—Details relating to the geometry of the reactor round circular or disk-shaped conical
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/10—Feedstock materials
    • C10G2300/1011—Biomass
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
    • Y02E50/10—Biofuels, e.g. bio-diesel
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
    • Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P30/00—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry
    • Y02P30/20—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry using bio-feedstock

Definitions

  • the invention relates to a device for the production of raw materials, fuels and fuels from organic substances.
  • a device with the features of the preamble of claim 1 is known for example from DE 102 15 679 Al.
  • a process for the direct thermochemical conversion of high molecular weight organic substances into high-quality low-molecular-weight organic products, which are present as low-viscosity liquids at room temperature and are combustible is known.
  • organic substances in the form of preferably solid, renewable raw materials and / or residues are converted by direct liquefaction in highly refined liquid hydrocarbons with the aim to use them chemically and energetically.
  • This known method is particularly suitable for the production of fuels for conventional vehicle engines, i. for the production of gasoline or diesel.
  • the process for direct liquefaction disclosed in DE 102 15 679 A1 is a catalytically thermal conversion process in which high molecular weight organic substances are removed by cracking and upgrading reactions, supported by catalysts, in a direct manner, i.e. by means of cracking and conversion reactions. Without detouring through gasification, high quality liquid products are produced.
  • An essential point of the invention is to provide a device for the production of raw materials, fuels and fuels from organic substances, which has a reactor with an insertion device for the * organic substances and with a discharge device for reaction products.
  • the reactor further comprises a means for supplying reaction energy for the conversion of the organic substances into the reaction products.
  • the insertion device has a pneumatic means for supplying solids.
  • the pneumatic solids supply has the advantage that the solid particles supplied do not get compacted into the reactor, but rather can be fed in a fluidized form, whereby a uniform and rapid under or mixing of the organic see substances in the bottom phase of the reactor is made possible.
  • the pneumatic means comprises at least one container which is at least partially lined with a gas-permeable material.
  • the lining with the gas-permeable material provides the prerequisite for the organic material in the container to be uniformly fluidized, so that bridging of the material is reliably avoided.
  • the container has a lower portion with a tapered cross-section, in which a discharge opening is provided, wherein at least the lower portion is lined with the gas-permeable material. In this way, the fluidizing effect of the gas-permeable material is increased.
  • at least one gas supply device is located in the region of the gas-permeable material in the container such that gas supplied during operation enters the container through the material.
  • the desired fluidization of the material in the container is achieved in a particularly simple manner. enough.
  • an undesirable adhesion of the solids to the container wall and a blockage of the feed opening of the pressure-conveying container is avoided by the gas-permeable material.
  • a further gas supply device open into the container outside of the gas-permeable material.
  • This additional gas supply device can be used for the supply of a transport gas.
  • the further gas supply device opens into the container in the region of the discharge opening, so that the transport gas stream is used specifically where it is particularly effective.
  • the container is at least partially coated with a high temperature resistant non-stick material, thereby further reducing the risk of bridging in the container.
  • the device can be adapted for operation at absolute operating pressures of 0.5 to 200 bar.
  • FIG. 1 shows a cross section through a pneumatic solids supply device in a schematic representation according to an embodiment of the invention.
  • Fig. 2 shows a combination of two Feststoffzurschreib sensibleen of FIG. 1;
  • FIG 3 shows a cross section through a reactor for the production of raw materials, fuels and fuels from organic substances.
  • Fig. 4 is a detail view of the propulsion jet nozzle of the reactor of Fig. 1;
  • FIG. 1 an embodiment of a pneumatic means 24 for supplying solid material is shown in cross-section, which is used as an insertion device 11 for a reactor 10 for the production of raw materials, fuels and fuels from organic substances.
  • the pneumatic means 24 has a container, in particular a pressure-conveying container 26, which can be connected via a valve arrangement, for example via an outlet ball valve 50, to the reactor 10 or to a propulsion jet nozzle 15. Instead of the outlet ball valve 50 other types of valves can be used.
  • the pressure-conveying container 26 comprises an upper cylindrical portion 51 and a lower conical portion 52.
  • a supply means 53 for example with a filling ball valve 53a, is provided for the supply of solids.
  • the filling with organic substances is indicated by a corresponding arrow in FIG. 4.
  • the supply device 53 is arranged downstream of an exhaust pipe 54, can escape through the displaced air.
  • the pressure conveying container 26 is connected to a compressed gas device, through which a fluidizing gas and a transport gas is supplied.
  • the Druckgasei ⁇ cardi is connected to a gas supply means 27A for transport gas (Transportgas Marie).
  • the transport gas device 27a comprises a supply means 40, for example in the form of a lance 40a, which opens in the region of the discharge opening 41 of the storage container 26. As a result, the feed of the transport gas is specifically reached at the point where the solid is discharged from the pressure-conveying container 26.
  • a further gas supply device 27b for the fluidizing gas (fluidizing gas device) is provided, which is connected to the compressed gas device and has a supply opening 28 which is arranged in the lower conical section 52 of the pressure conveying container 26.
  • the lower conical section 52 is lined with a gas-permeable material 39, which is arranged at least in the region of the feed opening 28 of the fluidizing device 27b.
  • the entire lower conical portion 52 is lined.
  • the liner 39 thus forms a porous aeration cone that assists in homogeneous fluidization of the solids.
  • the lining 39 further prevents bridging of the crushed solids in the pressure-conveying tank 26.
  • the upper cylindrical section 51 is also provided with a high pressure. temperature-resistant non-stick coating 38 coated.
  • the lining 39 is opened in the region of the discharge opening 41.
  • the pressure-conveying container 26 according to FIG. 1 is operated as follows:
  • the filling ball valve 53a With the filling ball valve 53a open and the exhaust ball valve 54a open, the comminuted solids are introduced via a suitable transport device through the filling line 53b into the pressure-conveying container 26. The air displaced thereby escapes via the exhaust pipe 54.
  • the filling ball valve 53a closes and inert gas first flows through the fluidizing device 27b into the pressure-conveying container 26.
  • the exhaust-ball valve 54a is closed and the pressure-conveying container 26 is brought to operating pressure by the transport gas and / or fluidizing device 27a, 27b, optionally with inert gas or reaction gas.
  • the solid metered out of the pressure conveying container 26 is discharged.
  • Continuous operation of the pneumatic means 24 may be accomplished by shading at least two or more pressure vessels 26, as shown in FIG.
  • the two pressure-conveying container 26 have a common exhaust pipe 54 and a common discharge line 50a.
  • one of the two containers respectively acts as a storage container, while the delivery of the solid takes place via the respective other container.
  • the pressure-conveying container 26 functioning as a storage container thus serves as a temporary storage (buffer container) and at the same time as a pressure lock between the atmospheric pressure and the required delivery or system pressure.
  • the pressure-conveying container 26 or storage container are connected via a suitable external conveyor with that of an external Stored storage solids and then acted upon closing the solids supply for inerting and to build up the required system pressure with gas. This is preferably done with process gas, which is branched off from the conveying gas flow. However, the build-up of the required system pressure can also take place with externally supplied gas.
  • the valve-controlled lock and conduit system is opened to the reactor 10 and the solids together with transport gas or transport gas, which can also contain the reaction gas , initiated into the reactor.
  • the pneumatic conveying by in the Ausfatu ⁇ gsbeispie! As shown in FIG. 2 technical adaptation to elevated pressures up to 200 bar and temperatures up to 300 0 C an optimal device for entry of organic solids in sump phases for the purpose of direct liquefaction.
  • the solid particles are introduced into the pressure reactor quickly and directly in the liquid sump phase without being compacted.
  • the solids are free from Ballastyzen such as mashing liquor, so that the solids in the sump phase can be heated very quickly and with the least possible expenditure of energy to reaction temperature in the order of about 200 to 600 0 C.
  • Ballastystoffen such as mashing liquor
  • the pneumatic feeding device 11 can be combined with different types of reactor, for example with a stirred reactor or a tube reactor, in which internals, for example static mixers, are provided.
  • the pneumatic feed device 11 is particularly preferred for use with a loop reactor or generally with a reactor comprising a device 14 for forming a reactor-internal flow circuit.
  • the pneumatic means 24 of the entry device 11 is assigned to the device 14 for forming the reactor-internal circulation.
  • con- kret the pneumatic means with a propulsion jet nozzle 15, in particular with an internally disposed nozzle tube 17 of the propulsion jet nozzle 15 is connected.
  • An example of such a loop reactor is shown in FIG. 3.
  • Fig. 3 shows in cross section a reactor 10, which is used for the production of raw materials, fuels and fuels from organic substances by way of direct liquefaction.
  • a multi-phase mixing reactor namely a loop reactor, is used.
  • the reactor 10 comprises a housing 16 with a vertically arranged cylindrical shell 16a. At the upper axial end of the reactor there is provided an entry means 11 through which organic substances are conveyed into the reactor 10. Furthermore, at the upper axial end of the reactor 10, a discharge device 12 for reaction products, for example volatile hydrocarbon compounds, is arranged, which is connected, for example, to a distillation column (not shown). In the jacket 16a of the housing 16 heating elements are integrated, which form the means 13 for the supply of reaction energy. The heating elements can be designed for thermal or inductive heating or for heating by means of microwaves. The device 13 may additionally comprise means for pressurizing the reactor, so that both a pressureless as well as a pressurized operation of the reactor 10 is possible.
  • the reactor 10 further comprises a device 14 for forming a reactor-internal flow circuit with at least one propulsion jet nozzle 15, which opens into the housing 16 in the upper region of the reactor 10.
  • the propulsion jet nozzle 15 is designed as a double-tube nozzle or as a three-substance nozzle and has two concentrically arranged nozzle tubes 17, 18.
  • FIG. 4 shows a detailed view of the exit region of the propulsion jet nozzle 15 with the two nozzle tubes 17, 18.
  • the inner tube 17 extends axially beyond the outer tube 18, wherein between the inner tube 17 and the outer tube 18, an annular gap is formed. This means that medium can be transported into the reactor 10 both through the inner tube and through the outer tube.
  • the inner nozzle tube 17 preferably protrudes from the nozzle outlet cross section by 0.4-6 times the nozzle diameter, ie the outlet diameter of the outer nozzle tube 18.
  • the relationship the diameter of the inner nozzle tube 17 to the diameter of the outer nozzle tube 18 in the region of the outlet opening of the propulsion jet nozzle 15 is between 0.4 and 0.9.
  • the inner tube 17 is connected to a, not shown in Rg. 3 solids supply, in particular a pneumatic solids supply.
  • the outer tube 18 is connected to a return line or a circulation line 21, generally to a device 20 for forming a reactor-external circuit.
  • the propulsion jet nozzle 15 is associated with a guide tube 19 and a Strömungsleitrohr, wherein the guide tube 19 and the propulsion jet nozzle 15 are arranged in alignment. As can be seen in FIG. 3, the outlet side of the propulsion jet nozzle 15 can protrude into the guide tube, so that in this area the guide tube 19 concentrically surrounds the propulsion jet nozzle 15. Between the lower edge of the guide tube 19 and a housing bottom 42 of the reactor 10, a gap is provided.
  • the guide tube 19 is open at both axial ends and together with the propulsion jet nozzle 15 forms part of the device 14 for forming the reactor-internal flow circuit.
  • the ratio of the diameter of the outer shell 16a to that of the flow duct 19 is preferably 3: 1 to 5: 1.
  • the device 20 for forming the reactor-external circuit comprises the circulation line 21 which connects two spaced-apart sections 22, 23 of the reactor 10.
  • the device 20 for forming the reactor-external circuit may be equipped with heating elements and / or a filter device.
  • the circulation line 21 connects a portion located in the upper portion of the reactor 10 to the axial upper end of the reactor 10, thereby forming a reactor-external circuit.
  • the circulation line 21 connects a region of the reactor 10, in which a sump oil-biomass stripping gas mixture is located, with the propulsion jet nozzle 15.
  • the circulation line 21 forms the outer nozzle tube 18 of the propulsion jet nozzle 15.
  • a pump 29 is provided, which is suitable for the promotion of solid cargo.
  • the feeding of the organic substances can be carried out mechanically in addition to the pneumatic supply of solids, wherein a suitable mechanical means 15 for supplying solids to the pump 29 in the conveying direction is either upstream or downstream.
  • the mechanical feed of the organic substances in the reactor-external circuit is indicated in Fig. 3 by a dashed arrow, which is upstream of the pump 29 in the conveying direction.
  • the sump oil outlet 43 is spaced from the axial upper end of the reactor 10 to a level above the sump oil vent 43 and a gas collection space 44 is formed between the liquid level 45 and the upper axial end 46 of the reactor.
  • the mouth of the propulsion jet nozzle 15 is arranged in the axial direction below the sump oil outlet 43, but at least arranged so that it is ensured during operation of the reactor 10 that the mouth of the propulsion jet nozzle 15 is below the liquid level 45.
  • the propulsion jet nozzle 15 is arranged so that a liquid level 45 is established, which lies approximately in a 0.4 to 1.5 times the diameter of the Strömungsleitrohres 19 corresponding height above the upper axial end of the Strömungsleitrohres 19.
  • biomass with the aid of reaction / stripping gas is pneumatically fed to the propulsion jet nozzle 15.
  • sump oil is supplied to the outer nozzle tube 18 of the propulsion jet nozzle 15 through the circulation line 21.
  • the sump oil jet emerging from the propulsion jet nozzle 15 sucks the reaction / stripping gas guided in the underpressure region of the propulsion jet nozzle 15 via the inner nozzle tube 17, which is arranged radially in the center and the nozzle outlet cross section, whereby an extremely fine gas bubble formation occurs.
  • the gas bubbles are mixed intensively with the biomass and the sump oil.
  • the reactor 10 is operated both with an internal free flow loop, i. without the aid of mechanically moving components, operated by injection of a drive medium, for example the sump oil from the reactor 10 through the propulsion jet 15, as well as with an out-of-circulation recirculation line 21 driven by the pump 29 becomes.
  • the reactor 10 according to FIG. 3 ensures an unexpectedly optimal mixing behavior of the three phases gas, liquid and solid with one another.
  • the reactor circuit ensures a product-oriented residence time control with a deduction of the volatile target products and a selective solids removal from the remaining volatile in the reactor cycle product fraction.
  • the entry of solid raw materials and auxiliaries takes place by means of feed systems which are suitable in a reactor system under high overpressure be fed as continuously as possible.
  • the introduction of solids takes place pneumatically together with a reaction gas or an inert carrier gas directly into the optimum mixing and reaction zone of the reactor.
  • the reactor 10 is preferably designed as a loop mixer with integrated phase separation without mechanically moving elements, which has a reactor-internal and a reactor-external circuit.
  • FIG. 5 Another embodiment of a reactor 10 is shown in FIG.
  • the reactor 10 in Rg. 5 - is similar in construction to the reactor 10 according to FIG. 5 and additionally comprises a degassing device 37, specifically a degassing head 37a for improved gas-liquid separation.
  • the degassing head 37a is disposed between the reactor 10 and the volatile hydrocarbon discharge device 12. As can be seen in FIG. 5, the degassing head 37a engages over the reactor 10.
  • the discharge device 12 for the reaction products is provided on the degassing head 37a, as is the sump oil outlet 43, which connects the degassing head 37a to the circulation line 21.
  • the circulation line 21 is not completely drawn in.
  • the arrangement of the circulation line 21, in particular the connection with the propulsion jet nozzle 15, corresponds to the arrangement according to FIG. 3.
  • the degassing head 37a includes a mist eliminator 47 disposed below and in front of the volatile hydrocarbon discharge manifold 12 and extending across the cross section of the degassing head 37a.
  • the mist eliminator 47 is provided for the retention of aerosols and adapted accordingly.
  • a drip ring 48 is provided which is molded on the outer edge of the upper axial end of the reactor 10.
  • a drain line 49 is provided on the housing bottom 42 of the reactor 10. This drain line 49 may also be provided in the reactor of FIG. 3.
  • the reactor 10 according to Rg. 5 is operated in a similar manner as the reactor IQ according to FIG. 3. In this respect, reference is made to the relevant statements.
  • the invention also includes embodiments in which more than one propulsion jet nozzle 15, for example two, three, four or even more propulsion jet nozzles 15 are provided.
  • eachmaschinemüse a Strömungsleitrohr 19 is associated.
  • a plurality of propulsion jet nozzles 15 may be associated with a flow guide 19, wherein the flow tube 19 is dimensioned correspondingly larger in this case.
  • the pneumatic insertion device 11 is connected via the line 50a with the propulsion jet nozzle 15, in particular with the inner tube 17 of the propulsion jet nozzle 15. In this way it is possible to introduce the organic substances in the container 26 pneumatically into the reactor directly into the bottom phase, so that the organic substances are rapidly and uniformly mixed with the bottom phase in the reactor.
  • a corresponding plurality of containers 26 may be provided.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Wood Science & Technology (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
  • Feeding, Discharge, Calcimining, Fusing, And Gas-Generation Devices (AREA)

Abstract

Die Erfindung bezieht sich auf eine Vorrichtung zur Herstellung von Roh-, Brenn- und Kraft- Stoffen aus organischen Substanzen mit einem Reaktor (10), der eine Eintragseinrichtung (11) für die organischen Substanzen, eine Austragseinrichtung (12) für Reaktionsprodukte und eine Einrichtung (13) zur Zufuhr von Reaktionsenergie für die Umwandlung der organischen Substanzen in die Reaktionsprodukte aufweist. Die Erfindung zeichnet sich dadurch aus, dass die Eintragseinrichtung (11) ein pneumatisches Mittel (24) zur Feststoffzufuhr aufweist.

Description

Vorrichtung zur Herstellung von Roh-, Brenn- und Kraftstoffen aus organischen Substanzen
Die Erfindung bezieht sich auf eine Vorrichtung zur Herstellung von Roh-, Brenn- und Kraft- Stoffen aus organischen Substanzen. Eine Vorrichtung mit den Merkmalen des Oberbegriffs des Anspruchs 1 ist beispielsweise aus der DE 102 15 679 Al bekannt.
Ein Verfahren zur direkten thermochemischen Umwandlung von hochmolekularen organischen Substanzen in hochwertige niedermolekulare organische Produkte, die bei Raumtemperatur als niedrigviskose Flüssigkeiten vorliegen und brennbar sind, ist bekannt. Dabei werden organische Substanzen in Form von vorzugsweise festen, nachwachsenden Rohstoffen und/oder Reststoffen durch Direktverflüssigung in hochveredelte flüssige Kohlenwasserstoffe umgewandelt mit dem Ziel, diese chemisch und energetisch zu nutzen. Dieses bekannte Verfahren eignet sich schwerpunktmäßig zur Herstellung von Kraftstoffen für konventionelle Fahrzeugmoto- ren, d.h. für die Herstellung von Benzin oder Diesel.
Bei dem in der DE 102 15 679 Al offenbarten Verfahren zur Direktverflüssigung handelt es sich um einen katalytisch-thermischen Umwandlungsprozess, bei dem aus hochmolekularen organischen Substanzen durch Crack- und Veredeluπgsreaktioπen, unterstützt durch Katalysa- toren, auf direktem Wege, d.h. ohne Umweg über die Vergasung, hochwertige flüssige Produkte erzeugt werden.
Für den Eintrag der organischen Substanzen in den Reaktor werden üblicherweise mechanische Eintragssysteme, wie beispielsweise Schneckenförderer, Kolbenmaschinen oder andere Schleusensysteme eingesetzt. Die Schneckenförderer sowie die Kolbenmaschinen weisen den Nachteil auf, dass die Feststoffpartikel der organischen Substanzen kompaktiert werden und sich dementsprechend schlecht oder nur mit Aufwand im Reaktor vereinzeln bzw. lösen. Bei den Kolbenmaschinen kommt noch das Erfordernis der Zugabe von Anmaischflüssigkeit hinzu, wobei ggfs. zusätzliche Maßnahmen getroffen werden müssen, um die Anmaischflüssigkeit aufzuwärmen bzw. vorzuwärmen, so dass durch den Eintrag der Anmaischflüssigkeit in den Reaktor keine unerwünschten Temperaturverluste stattfinden. Schleusensysteme haben den Nachteil, dass die Feststoffe auf die Flüssigkeitsoberfläche falllen und nicht ausreichend schnell genug ins Innere der Sumpfphase eingemischt werden. Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Vorrichtung zur Herstellung von Roh-, Brenn- und Kraftstoffen aus organischen Substanzen anzugeben, die eine effiziente Zufuhr der organischen Stoffe in den Reaktor ermöglicht.
Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe durch eine Vorrichtung mit den Merkmalen des Anspruchs 1 gelöst.
Ein wesentlicher Punkt der Erfindung besteht darin, eine Vorrichtung zur Herstellung von Roh-, Brenn- und Kraftstoffen aus organischen Substanzen anzugeben, die einen Reaktor mit einer Eintragseinrichtung für die* organischen Substanzen sowie mit einer Austragseinrichtung für Reaktionsprodukte aufweist. Der Reaktor umfasst ferner eine Einrichtung zur Zufuhr von Reaktionsenergie für die Umwandlung der organischen Substanzen in die Reaktionsprodukte. Erfindungsgemäß weist die Eintragseinrichtung ein pneumatisches Mittel zur Feststoffzufuhr auf.
Die pneumatische Feststoffzufuhr hat den Vorteil, dass die zugeführten Feststoffpartikel nicht kompaktiert in den Reaktor gelangen, sondern vielmehr in fluidisierter Form eingespeist werden können, wodurch eine gleichmäßige und schnelle Unter- bzw. Vermischung der organi- sehen Substanzen in der Sumpfphase des Reaktors ermöglicht wird.
In einer besonders bevorzugten Ausführungsform der Erfindung weist das pneumatische Mittel wenigstens einen Behälter auf, der zumindest teilweise mit einem gasdurchlässigen Material ausgekleidet ist. Die Auskleidung mit dem gasdurchlässigen Material schafft die Voraussetzung dafür, dass das im Behälter befindliche organische Material gleichmäßig fluidisiert wird, so dass eine Brückenbildung des Materials sicher vermieden wird. Dabei kann vorgesehen sein, dass der Behälter einen unteren Bereich mit einem sich verjüngenden Querschnitt aufweist, in dem eine Austragsöffnung vorgesehen ist, wobei zumindest der untere Bereich mit dem gasdurchlässigen Material ausgekleidet ist. Auf diese Weise wird die fluidisierende Wirkung des gasdurchlässigen Materials erhöht. Vorzugsweise befindet sich wenigstens eine Gaszufuhreinrichtung im Bereich des gasdurchlässigen Materials in den Behälter derart, dass im Betrieb zugeführtes Gas durch das Material hindurch in den Behälter eintritt. Dadurch wird auf besonders einfache Weise die angestrebte Fluidisierung des im Behälter befindlichen Materials er- reicht. Außerdem wird eine unerwünschte Anhaftung der Festkörper an der Behälterwandung sowie eine Verstopfung der Zufuhröffnung des Druckförderbehälters durch das gasdurchlässige Material vermieden.
Dabei kann eine weitere Gaszufuhreinrichtung in den Behälter außerhalb des gasdurchlässigen Materials münden. Diese weitere Gaszufuhreinrichtung kann für die Zufuhr eines Transportgases genutzt werden. In diesem Zusammenhang ist es besonders vorteilhaft, wenn die weitere Gaszufuhreinrichtung im Bereich der Austragsöffnung in den Behälter mündet, so dass der Transportgasstrom gezielt dort eingesetzt wird, wo er besonders wirkungsvoll ist.
Vorzugsweise ist der Behälter wenigstens teilweise mit einem hochtemperaturbeständigen Antihaftmaterial beschichtet, wodurch die Gefahr von Brückenbildungen im Behälter weiter reduziert wird. Die Vorrichtung kann für einen Betrieb bei absoluten Betriebsdrücken von 0,5 bis 200 bar angepasst werden.
Die Erfindung wird im Folgenden anhand von Ausführungsbeispielen unter Bezug auf die beigefügten schematischen Zeichnungen mit weiteren Einzelheiten näher erläutert. In diesen zeigen
Fig. 1 einen Querschnitt durch eine pneumatische Feststoffzufuhreinrichtung in schematisierter Darstellung gemäß einem Ausführungsbeispiel der Erfindung;
Fig. 2 eine Kombination zweier Feststoffzurfuhreinrichtungen gemäß Fig. 1;
Fig. 3 einen Querschnitt durch einen Reaktor zur Herstellung von Roh-, Brenn- und Kraftstoffen aus organischen Substanzen;
Fig. 4 eine Detailansicht der Treibstrahldüse des Reaktors gemäß Fig. 1; und
Fig. 5 ein anderes Ausführungsbeispiel eines Reaktors zur Herstellung von Roh-,
Brenn- und Kraftstoffen aus organischen Substanzen. In Rg. 1 ist im Querschnitt ein Ausführungsbeispiel eines pneumatischen Mittels 24 zur Feststoffzufuhr dargestellt, das als Eintragseinrichtung 11 für einen Reaktor 10 zur Herstellung von Roh-, Brenn- und Kraftstoffen aus organischen Substanzen verwendet wird.
Das pneumatische Mittel 24 weist einen Behälter, insbesondere einen Druckförderbehälter 26 auf, der über eine Ventilanordnung, beispielsweise über einen Auslasskugelhahn 50, mit dem Reaktor 10 bzw. mit einer Treibstrahldüse 15 verbindbar ist. An Stelle des Auslasskugelhahns 50 können andere Ventilarten eingesetzt werden. Der Druckförderbehälter 26 umfasst einen oberen zylindrischen Abschnitt 51 und einen unteren konischen Abschnitt 52. Für die Zufuhr der Feststoffe ist eine Zufuhreinrichtung 53, beispielsweise mit einem Einfüllkugelhahn 53a, vorgesehen. Die Befüllung mit organischen Substanzen ist durch einen entsprechenden Pfeil in Fig. 4 angedeutet. Der Zufuhreinrichtung 53 ist eine Abgasleitung 54 nachgeordnet, durch die verdrängte Luft entweichen kann.
Der Druckfόrderbehälter 26 ist mit einer Druckgaseinrichtung verbunden, durch die ein Fluidi- siergas und ein Transportgas zugeführt wird. Die Druckgaseiπrichtung ist mit einer Gaszufuhreinrichtung 27A für Transportgas (Transportgaseinrichtung) verbunden. Die Transportgaseinrichtung 27a umfasst ein Zufuhrmittel 40, beispielsweise in Form einer Lanze 40a, die im Bereich der Austragsöffnung 41 des Speicherbehälters 26 mündet. Dadurch wird die Einspeisung des Transportgases gezielt an der Stelle erreicht, wo der Feststoff aus dem Druckförderbehälter 26 ausgetragen wird.
Femer ist eine weitere Gaszufuhreinrichtung 27b für das Fluidisiergas (Fluidisiergaseinrich- tung) vorgesehen, die mit der Druckgaseinrichtung verbunden ist und eine Zufuhröffnung 28 aufweist, die im unteren konischen Abschnitt 52 des Druckförderbehälters 26 angeordnet ist. Dadurch wird eine besonders effiziente Fluidisierung der im Druckförderbehäiter 26 befindlichen Feststoffe erreicht. Der untere konische Abschnitt 52 ist mit einem gasdurchlässigen Material 39 beschichtet bzw. ausgekleidet, dass wenigstens im Bereich der Zuführöffnung 28 der Fluidisiereinrichtung 27b angeordnet ist. Bei dem Druckförderbehäiter 26 gemäß Fig. 1 ist der gesamte untere konische Abschnitt 52 ausgekleidet. Die Auskleidung 39 bildet somit einen porösen Belüftungskegel, der eine homogene Fluidisierung der Feststoffe unterstützt. Die Auskleidung 39 verhindert ferner eine Brückenbildung der zerkleinerten Feststoffe im Druckförderbehäiter 26. Zu diesem Zweck ist auch der obere zylindrische Abschnitt 51 mit einer hoch- temperaturbeständigen Antihaftbeschichtuπg 38 beschichtet. Die Auskleidung 39 ist im Bereich der Austragsöffnung 41 geöffnet.
Der Druckförderbehälter 26 gemäß Fig. 1 wird wie folgt betrieben:
Die zerkleinerten Feststoffe werden bei geöffnetem Einfüllkugelhahn 53a und geöffnetem Abgaskugelhahn 54a über eine geeignete Transportvorrichtung durch die Befüllleitung 53b in den Druckförderbehälter 26 gegeben. Die dabei verdrängte Luft entweicht über die Abgaslei- tung 54. Wenn der Druckförderbehälter 26 gefüllt ist, schließt der Einfüllkugelhahn 53a und Inertgas strömt zunächst durch die Fluidisiereinrichtung 27b in den Druckförderbehälter 26 ein. Nach erfolgter Inertisierung des Druckförderbehälters 26 wird der Abgaskugelhahn 54a geschlossen und der Druckförderbehälter 26 durch die Transportgas- und/oder Fluidisiereinrichtung 27a, 27b wahlweise mit Inert- oder Reaktionsgas auf Betriebsdruck gebracht. Nach Erreichen des Betriebsdrucks öffnet der Auslasskugelhahn 50 und Transportgas wird durch die Lanze 40a der Transportgaseinrichtuπg 27a im Bereich der Auftragsöffnung 41 eingeblasen. Dadurch wird der im Druckförderbehälter 26 befindliche Feststoff zusammen mit dem Reaktionsgas durch die Entleerungsleitung 50a zum Reaktor 10 bzw. der Treibstrahldüse 15 transportiert.
Durch eine gezielte Einstellung des Verhältnisses von Fluidisiergas zu Transportgas wird der Feststoff dosiert aus dem Druckförderbehälter 26 ausgetragen.
Ein kontinuierlicher Betrieb des pneumatischen Mittels 24 kann durch Verschattung von mindestens zwei oder mehr Druckförderbehältern 26 erreicht werden, wie in Fig. 2 dargestellt. Die beiden Druckförderbehälter 26 verfügen über eine gemeinsame Abgasleitung 54 sowie über eine gemeinsame Entleerungsleitung 50a. Durch wahlweisen Betrieb der beiden Druckförderbehälter 26 fungiert jeweils einer der beiden Behälter als Speicherbehälter, während die Förderung des Feststoffes über den jeweils anderen Behälter erfolgt. Sobald dieser Behälter leer ist bzw. annähernd leer ist, wird auf den anderen, zwischenzeitlich gefüllten Behälter umge- schaltet. Der als Speicherbehälter fungierende Druckförderbehälter 26 dient also als Zwischenspeicher (Pufferbehälter) und gleichzeitig als Druckschleuse zwischen dem Atmosphärendruck und dem erforderlichen Förder- bzw. Systemdruck. Die Druckförderbehälter 26 bzw. Speicherbehälter werden über eine geeignete externe Fördereinrichtung mit den aus einem externen Speicher stammenden Feststoffen gefüllt und dann nach Schließen der Feststoffzuführung zur Inertisierung und zum Aufbau des erforderlichen Systemdrucks mit Gas beaufschlagt. Dieses erfolgt vorzugsweise mit Prozessgas, das aus dem Fördergasstrom abgezweigt wird. Der Aufbau des erforderlichen Systemdrucks kann aber auch mit von extern zugeführtem Gas erfol- gen. Nach abgeschlossenem Druckaufbau und der Inertisierung wird das ventilgesteuerte Schleusen- und Leitungssystem zum Reaktor 10 geöffnet und die Feststoffe zusammen mit Fördergas bzw. Transportgas, das auch das Reaktionsgas enthalten kann, in den Reaktor eingeleitet.
Während ein Speicherbehälter die Feststoff- und Gaszuführung in den Reaktor sicherstellt (Druckförderbehälter 26), wird der andere Speicherbehälter mit der nächsten Feststoffcharge befüllt. Vor der Wiederbefüllung wird der jeweilige Speicherbehälter druckentlastet.
Insgesamt stellt die pneumatische Förderung durch die in dem Ausführuπgsbeispie! gemäß Fig. 2 erfolgte technische Anpassung an erhöhte Drücke bis 200 bar und Temperaturen bis 3000C eine optimale Vorrichtung zum Eintrag von organischen Feststoffen in Sumpfphasen zum Zwecke der Direktverflüssigung dar. Die Feststoffpartikel werden dabei in den Druckreaktor schnell und direkt in dessen flüssige Sumpfphase eingetragen, ohne dabei kompaktiert zu werden. Außerdem sind die Feststoffe frei von Ballasthilfsstoffen, wie Anmaischflüssigkeit, so dass die Feststoffe in der Sumpfphase sehr schnell und unter möglichst geringem Energieaufwand auf Reaktionstemperatur in der Größenordnung von etwa 200 bis 6000C aufgeheizt werden können. Dadurch kann eine besonders energieeffiziente Prozessführung und eine hohe Ausbeute an erwünschtem Flüssigprodukt erzielt werden. Die bei langsamer Aufheizung vermehrt auftretenden festen Verkohlungs- und Verteerungsprodukte werden weitgehend ver- mieden.
Die pneumatische Eintragseinrichtung 11 gemäß den Figuren 1 und 2 kann mit unterschiedlichen Reaktorarten kombiniert werden, beispielsweise mit einem Rührreaktor oder einem Rohrreaktor, in dem Einbauten, beispielsweise statische Mischer vorgesehen sind. Besonders be- vorzugt ist die pneumatische Eintragseinrichtung 11 zur Verwendung mit einem Schlaufenreaktor bzw. generell mit einem Reaktor, der eine Einrichtung 14 zur Ausbildung eines reaktorinternen Strömungskreislaufes umfasst. Das pneumatische Mittel 24 der Eintragseinrichtung 11 ist dabei der Einrichtung 14 zur Ausbildung des reaktorinternen Kreislaufes zugeordnet. Kon- kret ist das pneumatische Mittel mit einer Treibstrahldüse 15, insbesondere mit einem innen angeordneten Düsenrohr 17 der Treibstrahldüse 15 verbunden. Ein Beispiel für einen derartigen Schlaufenreaktor ist in Rg. 3 dargestellt.
Fig. 3 zeigt im Querschnitt einen Reaktor 10, der zur Herstellung von Roh-, Brenn- und Kraftstoffen aus organischen Substanzen im Wege der Direktverflüssigung eingesetzt wird. Dabei wird konkret ein Mehrphasenmischreaktor, und zwar ein Schlaufenreaktor, verwendet.
Der Reaktor 10 umfasst ein Gehäuse 16 mit einem senkrecht angeordneten zylindrischen Man- tel 16a. Am oberen axialen Ende des Reaktors ist eine Eintragseinrichtuπg 11 vorgesehen, durch die organische Substanzen in den Reaktor 10 gefördert werden. Ferner ist am oberen axialen Ende des Reaktors 10 eine Austragseinrichtung 12 für Reaktionsprodukte, beispielsweise leichtflüchtige Kohlenwas≤erstoffverbindungen, angeordnet, die beispielsweise mit einer (nicht dargestellten) Destillationskolonne verbunden ist. Im Mantel 16a des Gehäuses 16 sind Heizelemente integriert, die die Einrichtung 13 zur Zufuhr von Reaktionsenergie bilden. Die Heizelemente können zur thermischen oder induktiven Beheizung oder zur Beheizung mittels Mikrowellen ausgebildet sein. Die Einrichtung 13 kann zusätzlich Mittel zur Druckbeaufschlagung des Reaktors umfassen, so dass sowohl ein druckloser als auch ein druckbeaufschlagter Betrieb des Reaktors 10 möglich ist.
Der Reaktor 10 umfasst ferner eine Einrichtung 14 zur Ausbildung eines reaktorinternen Strömungskreislaufes mit wenigstens einer Treibstrahldüse 15, die im oberen Bereich des Reaktors 10 in das Gehäuse 16 mündet. Die Treibstrahldüse 15 ist als Doppelrohrdüse bzw. als Dreistoffdüse ausgebildet und weist zwei konzentrisch angeordnete Düsenrohre 17, 18 auf.
In Fig. 4 ist eine Detailansicht des Austrittsbereichs der Treibstrahldüse 15 mit den beiden Düsenrohren 17, 18 dargestellt. Dort ist zu erkennen, dass das innere Rohr 17 axial über das äußere Rohr 18 hinausragt, wobei zwischen dem inneren Rohr 17 und dem äußeren Rohr 18 ein Ringspalt gebildet ist. Das bedeutet, dass sowohl durch das innere Rohr als auch durch das äußere Rohr Medium in den Reaktor 10 transportiert werden kann. Vorzugsweise ragt das innere Düsenrohr 17 aus dem Düsenaustrittsquerschnitt um das 0,4-6-fache des Düsendurchmessers, d.h. des Austrittsdurchmessers des äußeren Düsenrohres 18 hinaus. Das Verhältnis des Durchmessers des inneren Düsenrohres 17 zum Durchmesser des äußeren Düsenrohres 18 im Bereich der Austrittsöffnung der Treibstrahldüse 15 beträgt zwischen 0,4 und 0,9.
Das innere Rohr 17 ist mit einer, in Rg. 3 nicht dargestellten Feststoffzufuhr, insbesondere einer pneumatischen Feststoffzufuhr, verbunden. Das äußere Rohr 18 ist mit einer Rückführleitung bzw. einer Zirkulationsleitung 21, allgemein mit einer Einrichtung 20 zur Ausbildung eines reaktorexternen Kreislaufes, verbunden. Der Treibstrahldüse 15 ist ein Leitrohr 19 bzw. ein Strömungsleitrohr zugeordnet, wobei das Leitrohr 19 und die Treibstrahldüse 15 fluchtend angeordnet sind. Wie in Fig. 3 zu erkennen, kann die Austrittsseite der Treibstrahldüse 15 in das Leitrohr hineinragen, so dass in diesem Bereich das Leitrohr 19 die Treibstrahldüse 15 konzentrisch umgibt. Zwischen der Unterkante des Leitrohrs 19 und einem Gehäuseboden 42 des Reaktors 10 ist ein Zwischenraum vorgesehen. Das Leitrohr 19 ist an beiden axialen Enden geöffnet und bildet zusammen mit der Treibstrahldüse 15 Teil der Einrichtung 14 zur Ausbildung des reaktorintemen Strömungskreislaufes. Das Verhältnis des Durchmessers des äuße- ren Mantels 16a zu dem des Strömungsleitrohrs 19 beträgt vorzugsweise 3:1 bis 5:1.
Die Einrichtung 20 zur Ausbildung des reaktorexternen Kreislaufes umfasst die Zirkulationsleitung 21, die zwei beabstandet abgeordnete Abschnitte 22, 23 des Reaktors 10 verbindet. Die Einrichtung 20 zur Ausbildung des reaktorexternen Kreislaufes kann mit Heizelementen und/oder einer Filtereinrichtung ausgestattet sein. Konkret verbindet die Zirkulationsleitung 21 einen im oberen Bereich des Reaktors 10 angeordneten Abschnitt mit dem axialen oberen Ende des Reaktors 10, wodurch ein reaktorexterner Kreislauf gebildet wird. Dabei verbindet die Zirkulationsleitung 21 einen Bereich des Reaktors 10, in dem sich ein Sumpföl-Biomasse- Strippgas-Gemisch befindet, mit der Treibstrahldüse 15. Wie in Fig. 3 erkennbar, bildet dabei die Zirkulationsleitung 21 das äußere Düsenrohr 18 der Treibstrahldüse 15. Zum Umwälzen des Sumpföls im reaktorexternen Kreislauf ist eine Pumpe 29 vorgesehen, die zur Förderung von Feststofffracht geeignet ist. Die Einspeisung der organischen Substanzen kann zusätzlich zur pneumatischen Feststoffzufuhr mechanisch erfolgen, wobei ein dafür geeignetes mechanisches Mittel 15 zur Feststoffzufuhr der Pumpe 29 in Förderrichtung entweder vor- oder nach- geordnet ist. Die mechanische Einspeisung der organischen Substanzen in den reaktorexternen Kreislauf ist in Fig. 3 durch einen gestrichelten Pfeil bezeichnet, der der Pumpe 29 in Förderrichtung vorgeordnet ist. Die Zirkulationsleitung 21 bildet an der Stelle, wo die Zirkulationsleitung 21 in den Reaktor 10 mündet, einen Sumpfölabzug 43. Dieser Sumpfölabzug 43 ist von dem axialen oberen Ende des Reaktors 10 so weit beabstandet, dass sich ein Flüssigkeitsniveau über dem Sumpfölabzug 43 einstellt und ein Gassammeiraum 44 zwischen dem Flüssigkeitsniveau 45 und dem oberen axialen Ende 46 des Reaktors gebildet wird. Die Mündung der Treibstrahldüse 15 ist in axialer Richtung unterhalb des Sumpfölabzugs 43 angeordnet, zumindest aber so angeordnet, dass im Betrieb des Reaktors 10 gewährleistet ist, dass die Mündung der Treibstrahldüse 15 unterhalb des Flüssigkeitsniveaus 45 liegt. Konkret ist die Treibstrahldüse 15 so angeordnet, dass sich ein Flüssigkeitsniveau 45 einstellt, das etwa in einer dem 0,4 bis 1,5-fachen Durch- messer des Strömungsleitrohres 19 entsprechenden Höhe über dem oberen axialen Ende des Strömungsleitrohres 19 liegt.
Die Funktionsweise des Reaktors 10 gemäß Fig. 3 wird wie folgt erläutert.
Durch das innere Düsenrohr 17 wird Biomasse mit Hilfe von Reaktions-/Strippgas pneumatisch der Treibstrahldüse 15 zugeführt. Zugleich wird durch die Zirkulationsleitung 21 Sumpföl dem äußeren Düsenrohr 18 der Treibstrahldüse 15 zugeführt. Der aus der Treibstrahldüse 15 austretende Sumpfölstrahl saugt über das mittig angeordnete und den Düsenaustrittsquerschnitt radial freilassende innere Düsenrohr 17 das im Unterdruckbereich der Treibstrahldüse 15 ge- führte Reaktions-/Strippgas an, wodurch eine äußerst feine Gasbläschenbildung eintritt. Die Gasbläschen werden mit der Biomasse und dem Sumpföl intensiv vermischt. Der Reaktor 10 wird also sowohl mit einem internen freien Strömungskreislauf, d.h. ohne die Hilfe mechanisch bewegter Bauteile, betrieben, der durch die Injizierung eines Antriebsmediums, beispielsweise des Sumpföls aus dem Reaktor 10 durch die Treibstrahldüse 15 in Gang gesetzt wird, als auch mit einem durch die Zirkulationsleitung 21 geführten reaktorexternen Kreislauf, der durch die Pumpe 29 angetrieben wird.
Der Reaktor 10 gemäß Fig. 3 gewährleistet ein unerwartet optimales Mischverhalten der drei Phasen Gas, Flüssigkeit und Feststoff miteinander. Gleichzeitig gewährleistet der Reaktorkreis- lauf eine produktorientierte Verweilzeitsteuerung mit einem Abzug der leicht flüchtigen Zielprodukte und einer selektiven Feststoffausschleusung aus der im Reaktorkreislauf verbleibenden schwer flüchtigen Produktfraktion. Der Eintrag der festen Roh- und Hilfsstoffe erfolgt über Eintragssysteme, die geeignet sind, in ein unter hohem Überdruck stehendes Reaktorsystem möglichst kontinuierlich eingespeist zu werden. Dabei erfolgt der Feststoffeintrag pneumatisch zusammen mit einem Reaktionsgas oder auch einem inerten Trägergas direkt in die optimale Misch- und Reaktionszone des Reaktors. Der Reaktor 10 ist dabei vorzugsweise als Schlaufenmischer mit integrierter Phasentrennung ohne mechanisch bewegte Elemente ausgeführt, der einen reaktorinternen und einen reaktorexternen Kreislauf aufweist. Dadurch wird ein überraschend ideales produktorientiertes Misch- und Reaktionsergebnis erzielt. Der hydraulische Antrieb des externen Reaktorkreislaufes erfolgt über die für Feststofffracht und Gaslast geeignete Umwälzpumpe 29, die über die Treibstrahldüse 15 auch den internen Reaktorkreislauf antreibt. Weiterhin können bei Bedarf Suspensionen mit Katalysator oder Hilfsstoffe mit- tels einer Pumpe in den Reaktorkreislauf eingespeist werden.
Ein weiteres Ausführungsbeispiel eines Reaktors 10 ist in Fig. 5 dargestellt. Der Reaktor 10 in Rg. 5-ist ähnlich aufgebaut, wie der Reaktor 10 gemäß Fig. 5 und umfasst zusätzlich eine Entgasungseinrichtung 37, speziell einen Entgasungskopf 37a für eine verbesserte Gas-FIüssig- Trennung. Der Entgasungskopf 37a ist zwischen dem Reaktor 10 und der Austragseinrichtung 12 für die leicht flüchtigen Kohlenwasserstoffverbindungen angeordnet. Wie in Fig. 5 erkennbar, übergreift der Entgasungskopf 37a den Reaktor 10. Die Austragseinrichtung 12 für die Reaktionsprodukte ist am Entgasungskopf 37a vorgesehen, ebenso wie der Sumpfölabzug 43, der den Entgasungskopf 37a mit der Zirkulationsleitung 21 verbindet. In Fig. 3 ist die Zirkula- tionsleitung 21 nicht vollständig eingezeichnet Die Anordnung der Zirkulationsleitung 21, insbesondere die Verbindung mit der Treibstrahldüse 15 entspricht der Anordnung gemäß Fig. 3.
Der Entgasungskopf 37a umfasst einen Tropfenabscheider 47, der unterhalb bzw. vor der Austragseinrichtung 12 für die leicht flüchtigen Kohlenwasserstoffverbindungen angeordnet ist und sich über den Querschnitt des Entgasungskopfes 37a erstreckt. Der Tropfenabscheider 47 ist für den Rückhalt von Aerosolen vorgesehen und entsprechend angepasst. Zusätzlich zu dem Tropfenabscheider 47 ist ein Tropfring 48 vorgesehen, der an der Außenkante des oberen axialen Endes des Reaktors 10 montiert bzw. angeformt ist.
Ferner ist gemäß Fig. 5 am Gehäuseboden 42 des Reaktors 10 eine Entleerungsleitung 49 vorgesehen. Diese Entleerungsleitung 49 kann auch bei dem Reaktor gemäß Fig. 3 vorgesehen sein. Der Reaktor 10 gemäß Rg. 5 wird auf ähnliche Weise betrieben, wie der Reaktor IQ gemäß Fig. 3. Insofern wird auf die diesbezüglichen Ausführungen Bezug genommen.
Die Erfindung umfasst auch Ausführungsformen, bei denen mehr als eine Treibstrahldüse 15, beispielsweise zwei, drei, vier oder noch mehr Treibstrahldüsen 15 vorgesehen sind. Dabei ist jeder Treibstrahldüse ein Strömungsleitrohr 19 zugeordnet. Alternativ können auch mehrere Treibstrahldüsen 15 einem Strömungsleitrohr 19 zugeordnet sein, wobei das Strömungsleitrohr 19 in diesem Fall entsprechend größer dimensioniert ist. Durch den Einsatz mehrerer Treibstrahldüsen 15 ist die Einstellung eines entsprechend mehrschlauflgen Strömungsprofils im Reaktor 10 möglich.
Die pneumatische Eintragseinrichtung 11 ist über die Leitung 50a mit der Treibstrahldüse 15, insbesondere mit dem Innenrohr 17 der Treibstrahldüse 15 verbunden. Auf diese Weise ist es möglich, die im Behälter 26 befindlichen organischen Substanzen pneumatisch in den Reaktor unmittelbar in die Sumpfphase einzutragen, so dass die organischen Substanzen schnell und gleichmäßig mit der Sumpfphase im Reaktor vermischt werden. Im Falle mehrerer Treibstrahldüsen 15 kann eine entsprechende Vielzahl von Behältern 26 vorgesehen sein.

Claims

Patentansprüche
1. Vorrichtung zur Herstellung von Roh-, Brenn- und Kraftstoffen aus organischen Substan- zen mit einem Reaktor (10), der eine Eintragseinrichtung (11) für die organischen Substanzen, eine Austragseinrichtung (12) für Reaktionsprodukte und eine Einrichtung (13) zur Zufuhr von Reaktionsenergie für die Umwandlung der organischen Substanzen in die Reaktionsprodukte aufweist, dadurch gekennzeichnet, dass die Eintragungseinrichtung (11) ein pneumatisches Mittel (24) zur Feststoffzufuhr aufweist.
2. Vorrichtung nach Anspruch I1 dadurch gekennzeichnet, dass das pneumatische Mittel (24) wenigstens einen Behälter (26) aufweist, der zumindest teilweise mit einem gasdurchlässigen Material (39) ausgekleidet ist.
3. Vorrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Behälter (26) einen unteren Bereich (26a) mit einem sich verjüngenden Querschnitt aufweist, in dem eine Austragsöffnung (41) vorgesehen ist, wobei zumindest der untere Bereich (26a) wenigstens teilweise mit dem gasdurchlässigen Material (39) ausgekleidet ist.
4. Vorrichtung nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, dass wenigstens eine Gaszufuhreinrichtung (27b) im Bereich des gasdurchlässigen Materials (39) in den Behälter (26) mündet derart, dass zugeführtes Gas durch das gasdurchlässige Material (39) hindurch in den Behälter (26) eintritt.
5. Vorrichtung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass eine weitere Gaszufuhreinrichtung (27a) in den Behälter (26) außerhalb des gasdurchlässigen Materials (39) mündet.
6. Vorrichtung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass die weitere Gaszufuhreinrich- tung (27a) im Bereich der Austragsöffnung (41) in den Behälter (26) mündet.
7. Vorrichtung nach wenigstens einem der Ansprüche 2 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass der Behälter (26) wenigstens teilweise mit einem hochtemperaturbeständigen Antihaftma- terial beschichtet ist.
8. Vorrichtung nach wenigstens einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Vorrichtung für einen Betrieb bei absoluten Betriebsdrücken von 0,5 bis 200 bar ange- passt ist.
* * *
PCT/EP2009/003024 2008-04-25 2009-04-24 Vorrichtung zur herstellung von roh-, brenn- und kraftstoffen aus organischen substanzen WO2009130047A1 (de)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US12/989,254 US8425856B2 (en) 2008-04-25 2009-04-24 Device for producing starting materials, combustible substances and fuels from organic substances
CA2721243A CA2721243C (en) 2008-04-25 2009-04-24 Device for producing starting materials, combustible substances and fuels from organic substances
EP09733678A EP2268768A1 (de) 2008-04-25 2009-04-24 Vorrichtung zur herstellung von roh-, brenn- und kraftstoffen aus organischen substanzen
BRPI0907302A BRPI0907302A2 (pt) 2008-04-25 2009-04-24 dispositivo para a fabricação de matérias-primas, substâncias combustíveis e combustíveis a partir de substâncias orgânicas com um reator

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102008021629.1 2008-04-25
DE102008021629.1A DE102008021629B4 (de) 2008-04-25 2008-04-25 Vorrichtung zur Herstellung von Roh-, Brenn- und Kraftstoffen aus organischen Substanzen

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2009130047A1 true WO2009130047A1 (de) 2009-10-29

Family

ID=40886796

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/EP2009/003024 WO2009130047A1 (de) 2008-04-25 2009-04-24 Vorrichtung zur herstellung von roh-, brenn- und kraftstoffen aus organischen substanzen

Country Status (8)

Country Link
US (1) US8425856B2 (de)
EP (1) EP2268768A1 (de)
BR (1) BRPI0907302A2 (de)
CA (1) CA2721243C (de)
DE (1) DE102008021629B4 (de)
RU (1) RU2460758C2 (de)
UA (1) UA99345C2 (de)
WO (1) WO2009130047A1 (de)

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2560403A (en) * 1944-04-03 1951-07-10 Standard Oil Co Method for processing carbonaceous solids
GB891648A (en) * 1959-11-12 1962-03-14 United States Steel Corp Apparatus for transferring fluidized solids
GB1183451A (en) * 1966-01-22 1970-03-04 A R Hancox Ltd Plant for Automatically Feeding Solid Fuel to Solid Fuel Fired Boilers and for the Disposal of the Ash Produced
US4108759A (en) * 1975-06-30 1978-08-22 Young Serenus H A Process and apparatus for converting coal into oil and other coal derivatives
GB2074185A (en) * 1980-04-14 1981-10-28 Standard Oil Co Hydropyrolysis of carbonaceous solids
GB2095391A (en) * 1981-03-23 1982-09-29 Chevron Res Staged burning of particulate pyrolyzed carbon-containing solids
EP0372761A2 (de) * 1988-12-02 1990-06-13 The Standard Oil Company Verfahren zur Abtrennung extrahierbarer organischer Stoffe aus Gemischen, die diese extrahierbaren organischen Stoffe zusammen mit Feststoffen und Wasser enthalten
US5849964A (en) * 1993-04-03 1998-12-15 Veba Oel Aktiengesellschaft Process for the processing of salvaged or waste plastic materials

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NL7207472A (de) * 1972-06-02 1973-12-04
US4075083A (en) * 1976-06-11 1978-02-21 Putman Maurice W Method for destructive distillation of hydrocarbonaceous materials
DE2847443A1 (de) * 1978-11-02 1980-05-22 Blenke Heinz Verfahren und vorrichtung zur durchfuehrung (bio-)chemischer reaktionen und verfahrenstechnischer grundoperationen in fluiden systemen
US4466360A (en) * 1982-12-14 1984-08-21 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Loop-bed combustion apparatus
US4569696A (en) * 1984-08-10 1986-02-11 Institute Of Gas Technology Process for thermal and pneumatic treatment of granular solids
US4662799A (en) * 1985-05-17 1987-05-05 Fuller Company Apparatus and process for pneumatically conveying particulate material
RU2054163C1 (ru) * 1988-10-18 1996-02-10 Норск Хюдро А.С. Пневматический дозатор для порошкообразных материалов, преимущественно для дозирования оксида алюминия или фторида алюминия
US5688910A (en) * 1995-09-26 1997-11-18 Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation Process and apparatus for removing unpolymerized gaseous monomers from olefin polymers
US7858818B2 (en) * 2001-01-31 2010-12-28 Momentive Performance Materials Inc. Nanosized copper catalyst precursors for the direct synthesis of trialkoxysilanes
DE10215679B4 (de) 2002-04-10 2007-07-12 Ibh Ingenieurgesellschaft Mbh Direkte thermochemische Umwandlung von hochmolekularen organischen Substanzen in niedrigviskose flüssige Brennstoffe
DE20311414U1 (de) * 2002-08-01 2003-10-02 ZAO "Ob"edinënnye Tehnologii", Minsk Vorrichtung zur Verwertung von abgenutzten Reifen und Gummiabfällen
WO2004085578A1 (en) * 2003-03-25 2004-10-07 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Sluice vessel and method of operating such a sluice vessel
US7722771B2 (en) * 2004-04-12 2010-05-25 Thar Technologies, Inc. Continuous processing and solids handling in near-critical and supercritical fluids
US7850047B2 (en) * 2005-01-12 2010-12-14 The Young Industries, Inc. System and method for transporting measured amounts of bulk materials
RU70843U1 (ru) * 2007-09-26 2008-02-20 Закрытое акционерное общество "КОМПОМАШ-ТЭК" Установка термокрекинга смеси резиновой крошки, тяжелого нефтяного остатка и измельченного горючего сланца

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2560403A (en) * 1944-04-03 1951-07-10 Standard Oil Co Method for processing carbonaceous solids
GB891648A (en) * 1959-11-12 1962-03-14 United States Steel Corp Apparatus for transferring fluidized solids
GB1183451A (en) * 1966-01-22 1970-03-04 A R Hancox Ltd Plant for Automatically Feeding Solid Fuel to Solid Fuel Fired Boilers and for the Disposal of the Ash Produced
US4108759A (en) * 1975-06-30 1978-08-22 Young Serenus H A Process and apparatus for converting coal into oil and other coal derivatives
GB2074185A (en) * 1980-04-14 1981-10-28 Standard Oil Co Hydropyrolysis of carbonaceous solids
GB2095391A (en) * 1981-03-23 1982-09-29 Chevron Res Staged burning of particulate pyrolyzed carbon-containing solids
EP0372761A2 (de) * 1988-12-02 1990-06-13 The Standard Oil Company Verfahren zur Abtrennung extrahierbarer organischer Stoffe aus Gemischen, die diese extrahierbaren organischen Stoffe zusammen mit Feststoffen und Wasser enthalten
US5849964A (en) * 1993-04-03 1998-12-15 Veba Oel Aktiengesellschaft Process for the processing of salvaged or waste plastic materials

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP2268768A1 *

Also Published As

Publication number Publication date
CA2721243A1 (en) 2009-10-29
DE102008021629B4 (de) 2017-09-14
US8425856B2 (en) 2013-04-23
RU2460758C2 (ru) 2012-09-10
DE102008021629A1 (de) 2009-11-05
RU2010141178A (ru) 2012-05-27
BRPI0907302A2 (pt) 2016-07-05
CA2721243C (en) 2016-05-17
US20110212000A1 (en) 2011-09-01
UA99345C2 (ru) 2012-08-10
EP2268768A1 (de) 2011-01-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE3871689T2 (de) Verfahren und vorrichtung zur durchfuehrung von chemischen reaktionen bei ueberkritischen bedingungen.
WO2008095589A1 (de) Hydrothermale karbonisierung von biomasse
EP1127034A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur aufbereitung eines organik enthaltenden stoffgemisches
EP2738239A1 (de) Vorrichtung zur Förderung von Brennstoffen in einen Vergasungsreaktor
DE212019000212U1 (de) Mikrogrenzflächenverstärktes Reaktionssystem zum Hydrieren vom Schweröl und Herstellen vom Schiffskraftstoff
EP3707232A1 (de) Pfropfenstrom-fermenter einer biogasanlage
EP2358847A2 (de) Vorrichtung in form eines bewegt-bett-vergasers und verfahren zum betreiben eines solchen in einer anordnung zur thermischen zersetzung von abprodukten und abfallstoffen
DE102008003209B3 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von Mitteldestillat aus kohlenwasserstoffhaltigen Energieträgern
DE3719408A1 (de) Verfahren zum einbringen von stoffen oder stoffgemischen in druckraeume und vorrichtung zur durchfuehrung des verfahrens
EP2280776A2 (de) Vorrichtung und verfahren sowie verwendung eines reaktors zur herstellung von roh-, brenn- und kraftstoffen aus organischen substanzen
EP1294506A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur aufbereitung von formsand
EP2404990B1 (de) Läuterbottich und Verfahren zur Medienführung durch einen Läuterbottich
EP2388066B1 (de) Vorrichtung und Verfahren zum Zugeben von Hopfen
DE102008021629B4 (de) Vorrichtung zur Herstellung von Roh-, Brenn- und Kraftstoffen aus organischen Substanzen
EP0815934A1 (de) Reaktor für korrosive Reaktionsmischungen
EP2017324A2 (de) Verfahren und Anlage zur Aufbereitung von kohlenwasserstoffhaltigen Produkten
DE19909353A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Aufbereitung eines Organik enthaltenden Stoffgemisches
DE102011113825A1 (de) Zumindest quasi kontinuierliche hydrothermale Karbonisierung von Biomasse
EP2253693A1 (de) Verfahren zum Behandeln von Reststoffen von Brauereien
EP2625260B1 (de) Verfahren und vorrichtung insbesondere zum maischen bei der herstellung von bier
EP4162010B1 (de) Vorrichtung und verfahren zur pyrolyse organischer ausgangsstoffe
DE20104931U1 (de) Anlage zur Erzeugung von Biogas unter Verwendung von in der Agrarproduktion gewonnenen Feststoffen
DE102023103391A1 (de) Anlage und Verfahren zum Aufbereiten vonKunststoff-Recyclingmaterial
EP1654176B1 (de) Vorrichtung zum einleiten von schüttgut in eine vielzahl von förderleitungen
WO2021148433A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur änderung des flüssigen oder festen aggregatszustandes eines ausgangsmaterials in einen gasförmigen aggregatszustand

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 09733678

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2721243

Country of ref document: CA

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2009733678

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2010141178

Country of ref document: RU

Ref document number: A201011866

Country of ref document: UA

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 12989254

Country of ref document: US

ENP Entry into the national phase

Ref document number: PI0907302

Country of ref document: BR

Kind code of ref document: A2

Effective date: 20101018