[go: up one dir, main page]

WO2000075381A1 - Ressort haute resistance et procede de production associe - Google Patents

Ressort haute resistance et procede de production associe

Info

Publication number
WO2000075381A1
WO2000075381A1 PCT/JP2000/003730 JP0003730W WO0075381A1 WO 2000075381 A1 WO2000075381 A1 WO 2000075381A1 JP 0003730 W JP0003730 W JP 0003730W WO 0075381 A1 WO0075381 A1 WO 0075381A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
stress
shot
peening
warm
spring
Prior art date
Application number
PCT/JP2000/003730
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Akira Tange
Kotoji Ando
Koji Watanabe
Original Assignee
Nhk Spring Co., Ltd.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nhk Spring Co., Ltd. filed Critical Nhk Spring Co., Ltd.
Priority to DE60042074T priority Critical patent/DE60042074D1/de
Priority to BR0011428-6A priority patent/BR0011428A/pt
Priority to EP00937195A priority patent/EP1201773B1/en
Priority to JP2001501659A priority patent/JP4042953B2/ja
Priority to US09/980,127 priority patent/US6544360B1/en
Publication of WO2000075381A1 publication Critical patent/WO2000075381A1/ja

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/02—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for springs
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
    • C21D7/02—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working
    • C21D7/04—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working of the surface
    • C21D7/06—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working of the surface by shot-peening or the like
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F1/00—Springs
    • F16F1/02—Springs made of steel or other material having low internal friction; Wound, torsion, leaf, cup, ring or the like springs, the material of the spring not being relevant
    • F16F1/021—Springs made of steel or other material having low internal friction; Wound, torsion, leaf, cup, ring or the like springs, the material of the spring not being relevant characterised by their composition, e.g. comprising materials providing for particular spring properties
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F2226/00—Manufacturing; Treatments
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S148/00—Metal treatment
    • Y10S148/902—Metal treatment having portions of differing metallurgical properties or characteristics
    • Y10S148/908—Spring
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/47—Burnishing
    • Y10T29/479—Burnishing by shot peening or blasting

Definitions

  • the present invention relates to, for example, suspension springs and valve springs for automobiles, and high-strength springs used in other industries and a method of manufacturing the same, and more particularly, to a technology for dramatically improving durability.
  • Patent No. 7 25 5 is a shot pinning technology that further improves durability.
  • warm shot beaning performed in a warm temperature region is known.
  • stress pinning in which shot binning is performed while applying a stress to a workpiece.
  • double peening in which shot peening is performed on spring steel and then shot binning is performed using a smaller diameter shot, is also known.
  • an object of the present invention is to provide a high-strength spring capable of dramatically improving durability even under a high use stress, and a method of manufacturing the same. Disclosure of the invention
  • the present applicant has previously proposed a warm shot-binning method in which the hardness of spring steel and the temperature of warm shot pinning are specified in JP-A-5-140463.
  • the present inventors have conducted various studies by combining the warm shot beaning method with stress peening, and have found that the durability of the spring is dramatically improved.
  • the method for producing a high-strength spring of the present invention is based on the above findings, and has a Vickers hardness of HV550 or more (hardness of Brinell ball scar diameter of 2.7 mm or more in diameter). It is characterized by subjecting spring steel to shot peening while applying stress in a warm temperature range of 150 to 350.
  • shot peening of the present invention may be referred to as warm stress peening.
  • Fig. 1 shows the hardness of the coil spring when a fatigue test was performed on a coil spring that had been subjected to warm shot pinning and a coil spring that had been shot pinned at room temperature. It shows the relationship with the number of break repetitions. In this case, in the warm shot peening, the coil spring was heated at 300 at 20 minutes, and then shot peening was immediately performed. As can be seen from Fig. 1, in the coil spring subjected to warm shot peening, the durability increases as the hardness of the coil spring increases. The improvement of the property becomes remarkable.
  • the hardness of the spring steel was set to HV 550 or more (HBD 2.7 mm or more).
  • HBD is expressed by the diameter of the dent formed when a cemented carbide ball having a diameter of 10 mm is pressed against the sample surface with a load of 3000 kgf.
  • Fig. 2 shows the relationship between the coil spring temperature and the number of repetitions of fracture during shot peening using a coil spring having a hardness of HV 600 and a constant value.
  • the durability is better in the entire temperature range of 200 to 350 during shot peening than when shot peening at room temperature. Since this effect is presumed to be equivalent even at 150, which is slightly lower than 200, the temperature for warm stress peening was set at 150 to 350. Since the most durable temperature range is 250 to 325, this temperature range is desirable.
  • the reason why the durability is slightly reduced at 350 is as shown in Fig. 2, because the degree of processing by shot peening is large and the surface roughness is large at 350, resulting in increased notch sensitivity. is there. Also, with 350, the release of compressive residual stress becomes remarkable, which also contributes to a decrease in durability.
  • conventional stress pinning in which shots are formed while applying stress at room temperature, the stress assists plastic flow due to the shot, and as a result, a deep and large compressive residual stress is formed.
  • the hardness of the spring is equal to the shot hardness or Because it is harder than that, sufficient stress cannot be applied to the spring during shot beaning by stress alone, and sufficient improvement in fatigue strength cannot be obtained. Therefore, in the present invention, shot peening is performed while applying stress to the spring at a warm temperature. As a result, the present inventor has found that a surprising improvement in durability can be obtained as compared with warm shot peening ⁇ stress peening at room temperature.
  • the high-strength spring of the present invention is made of a spring steel having a Vickers hardness of HV550 or more (a diameter of 2.7 mm or more in the diameter of a plenum sphere).
  • a deep, large compressive residual stress layer is formed by applying warm stress peening while applying stress while maintaining the temperature at 0 to 350. This dramatically improves the durability under high stress conditions.
  • FIG. 1 is a diagram showing the relationship between the number of repeated fractures and the hardness of a spring steel according to the present invention.
  • FIG. 2 is a diagram showing the relationship between the temperature of the hot shot beaning of the spring steel according to the present invention and the number of repetitions of fracture and the surface roughness.
  • FIG. 3 is a perspective view showing a shot peening apparatus according to the embodiment of the present invention.
  • FIG. 4A is a side view showing a coil spring according to an embodiment of the present invention, and
  • FIG. 4B is a perspective view showing a state where the coil spring is mounted on a jig.
  • FIG. 5 is a diagram showing a distribution of residual stress obtained under each shot beaning condition in the example of the present invention.
  • FIG. 6 is a diagram showing the relationship between the stress applied by cold stress peening and the number of repeated fractures.
  • the stress applied to the coil spring during warm stress peening is preferably 75 kgf Zmm 2 or more. Perform warm stress peening under this stress. As a result, the durability of the coil spring is dramatically and surely improved.
  • Fig. 6 shows the results. In FIG. 6, the plots are shown separated in the vertical direction. As shown in FIG. 6, when the stress is 7 5 kg ⁇ / mm 2 is been filed in the non-broken at all 1 0 0 thousand times, 1 0 of thousands in stress 6 0 kgf / mm 2 or less The breakage occurred in 600,000 times. From the above results, it is understood that the stress applied to the coil spring by the warm stress peening is preferably 75 kgf / mm 2 or more.
  • warm stress double peening can be performed.
  • the shots used in the shot binning were further shot while applying a stress in the warm temperature range of 150 to 350 using a shot having a smaller average diameter.
  • Beaning can be applied.
  • the outermost surface of the spring steel can be plastically deformed with a small-diameter shot, and the compressive residual stress at that portion can be increased to further improve the durability.
  • FIG. 3 is a view showing an example of a shot beaning apparatus for implementing the present invention.
  • reference numeral 1 denotes a belt conveyor, which is schematically constructed by winding a belt 3 around a pulley 2.
  • Two parallel guide shafts 4 are arranged along the upper surface of the belt 3, and pins 5 projecting upward from between the guide shafts 4 are fixed to the surface of the belt 3.
  • the guide shafts 4 and 4 can rotate in the same direction, thereby rotating the coil spring S on the guide shafts 4 and 4, and engaging the pin 5 with the coil spring S to transport the guide shaft in the horizontal direction.
  • two wheel abras 6, 6 rotating in opposite directions are arranged, and project a shot onto the end face and side face of the coil spring S.
  • the above is a shot binning apparatus for performing preliminary warm shot binning, but this shot binning apparatus can also be used for warm stress peening.
  • the coil spring S can be passed twice through one shot peening device to perform preliminary warm shot peening and warm stress peening, or two shot peening devices can be connected in series and each Warm shot peening and warm stress peening can also be performed.
  • the heating of the coil spring S may use the heating of tempering or annealing, or a dedicated heating furnace may be provided upstream of the shot beaning device. Alternatively, a heating furnace can be provided between the two shot peening apparatuses.
  • a jig 10 as shown in FIG. 4 (B) can be used.
  • reference numeral 11 denotes a disk
  • a shaft 12 is fixed to the center of the disk 11.
  • a disc 13 is fitted to the tip of the shaft 12 so as to be freely movable in the axial direction, and the disc 13 is moved rightward in the figure by a nut 14 screwed to the tip of the shaft 12. Be tightened.
  • the coil spring S in the free state shown in FIG. 7A is compressed by the dimension L and given a predetermined stress.
  • the coil spring S mounted on the jig 10 is passed through a shot peening device as shown in FIG. 3, and subjected to warm stress peening.
  • Example 1B reference numeral 11 denotes a disk
  • a shaft 12 is fixed to the center of the disk 11.
  • a disc 13 is fitted to the tip of the shaft 12 so as to be freely movable in the axial direction, and the disc 13 is moved rightward in the figure by a nut 14 screwe
  • a coil spring having the specifications shown in Table 1 was manufactured from a SUP 7 wire with a diameter of 12.5 mm, and was quenched and tempered to a hardness of HBD 2.5.265 mm. After holding the coil spring in a heating furnace with a furnace temperature of 315 for 20 minutes, a preliminary warm shot ping was performed in which a shot was projected on the end face of the coil spring through a shot binning device shown in Fig. 3. .
  • the chemical composition of the spring steel used was as follows: weight%: 0.59% Mn: 0.85%, Si: 2.05% Cr: 0.15% Fe: balance.
  • the coil spring is mounted on a jig shown in FIG. 4 (B), compressed to give 7 of 5 kgf / mm 2 stress, the 3 1 5 as described above in this state:
  • the above Warm stress pinning was performed through a shot peening apparatus.
  • a cut wire with a diameter of 0.87 mm was used as a shot.
  • Preliminary warm shot beaning was performed under the same conditions using the same coil springs as in Example 1 of the present invention.
  • the second warm stress peening was performed under the same conditions as the first except that a cut wire having a diameter of 0.67 mm was used as a shot.
  • Comparative Example 1 Cold double ping
  • the shot beaning at room temperature was performed twice instead of the preliminary warm shot beaning and the warm stress peening in the above-described present invention example.
  • the second shot peening a shot made of a cut wire with a diameter of 0.67 mm was used.
  • the coil spring of Comparative Example 1 was obtained under the same conditions as in the above-mentioned present invention.
  • the warm stress peening in the example of the present invention was performed without stress.
  • a shot consisting of a cut wire with a diameter of 0.67 mm was used. Except for this, the coil spring of Comparative Example 2 was obtained under the same conditions as in the above-mentioned present invention.
  • Example 1 of the present invention the number of repetition of fracture was almost 1 million times, indicating extremely good durability.
  • Example 2 of the present invention in which warm stress double pinning was performed, when the load amplitude from the mounting state with a load of 75 kg fZmm 2 was ⁇ 45 kgf mm 2 (No .:! ) All 1,000,000 times unbroken Even when the load amplitude was ⁇ 55 kgf / mm 2 (No. 5 to 8), good durability was exhibited.
  • Comparative Example 1 in which cold double peening was performed the number of repetitions was about 100,000, which was almost unpractical.
  • Comparative Example 2 where the warm double peening was performed, the improvement was slightly improved to about 300,000 times, and in Comparative Example 3 where the cold stress pinning was performed, it can be said that the improvement was still 350,000. It was about times. As described above, it was confirmed that the durability of the present invention in which warm stress peening was performed was remarkably improved.
  • Figure 5 shows the distribution of residual stress obtained under each shot pinning condition.
  • the effect of residual stress on fatigue strength is extremely large, and a larger and deeper distribution is said to be more suitable for improving fatigue strength.
  • cold double binning with the lowest fatigue strength has the smallest residual stress distribution, and the peak value is 190 It is 0 MPa.
  • warm shot peening and cold stress peening exhibiting almost the same fatigue life have almost the same residual stress distribution, and the peak value is about 110 OMPa.
  • the warm stress peening and the warm stress double peening of the present invention which have a remarkably long fatigue life, show an overwhelmingly large residual stress distribution as compared with the others, and the peak value is—160,000. MPa or more.
  • the present invention is not limited to such a spring, but may be a leaf spring, a disc spring, a torsion bar, a tension rod, a spring bar, or the like. Applicable to any spring.
  • the spring steel is subjected to the warm stress peening while applying a stress, the effect that the durability can be remarkably improved in a high working stress state can be obtained.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Springs (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)

Description

明 細 書 高強度ばねおよびその製造方法 技術分野
本発明は、 例えば自動車のサスペンション用ばねや弁ばね、 あるいはその他 の産業に用いられる高強度ばねおよびその製造方法に係り、 特に、 耐久性を飛 躍的に向上させる技術に関する。 背景技術
従来、 サスペンション用ばねに代表される自動車用ばねでは、 省エネルギー の観点から使用応力 （設計応力） が益々高くなつて来ている。 このため、 その ようなばねには、 より優れた低温クリープ特性 （耐へたり性） と、 より高い耐 久性が求められる。 ばねは、 通常はばね用鋼を成形後に焼入れ焼戻しの熱処理 を施して製造されるため、 近年においては、 焼戻し温度を低くしてばねの硬さ を高め、 これによつて、 低温クリープ特性を向上させ 傾向が見られる。 また、 そのようにしてばねの硬さを高めることにより、 一般に耐久性も向上すること が知られている。
しかしながら、 材料の硬さが増加するとその切欠感受性も高くなるため、 耐 久性のばらつきが増加してばねの信頼性が低下するという問題がある。 また、 材料が硬いとショットビ一ニングのショットが材料の硬さに負けてしまう。 こ のことはショットによる加工が困難となり、 疲労強度向上に最も効果のある圧 縮残留応力層が充分に形成されなくなることを意味し、 疲労強度が向上しない という本質的な問題を生じる。 この場合、 ショットピーニングを容易にするた めに、 ショットの硬さを硬くすることも考えられるが、 そのようにするとショ ットが割れ易くなつて製造コストが割高になる。 このような事情により、 耐久 性を向上させるための処理であるショットビ一ニング技術に対しては多くの研 究がなされてきた。
耐久性をさらに向上させるショットピ一ニング技術としては、 特許第 7 2 5 6 3 0号に提案されているように、 温間温度領域で行う温間ショットビーニン グが知られている。 また、 米国特許第 9 5 9， 8 0 1号、 同第 3， 0 9 4， 7 6 8号、 特開平 5— 1 4 8 5 3 7号公報等に開示されているように、 ばね鋼に 応力を与えながらショットビ一ニングを行うストレスピ一ニングも知られてい る。 さらに、 ばね鋼に対してショットピーニングを行った後に、 より小径のシ ョットを用いてショットビ一ニングを行うダブルピーニングも知られている。 このダブルピーニングは、 1回のショットピーニングではばね鋼の最表面部の 残留応力が上がらないことから、 この部分に小径のショットで塑性変形を与え る 2回目のショットピーニングを行うことで残留応力を増加させる技術である。 しかしながら、 上記のような種々のショットピーニング技術においても、 近 年のばねの軽量化による使用応力の増加に対応するには充分とは言えなかった。 したがって、 本発明は、 高い使用応力でも耐久性を飛躍的に向上させること ができる高強度ばねおよびその製造方法を提供することを目的としている。 発 明 の 開 示
本出願人は先に、 特開平 5— 1 4 0 6 4 3号においてばね鋼の硬さと温間シ ョットピ一ニングの温度を規定した温間ショットビ一ニング法を提案した。 本 発明者等は、 その温間ショットビーニング法にストレスピーニングを組み合わ せて種々の検討を行つたところ、 ばねの耐久性が飛躍的に向上することを見い 出した。
本発明の高強度ばねの製造方法は上記知見に基づいてなされたもので、 ビッ カース硬さ HV 5 5 0以上の硬さ （ブリネル球痕径で直径 2 . 7 mm以上の硬 さ） を有するばね鋼に、 1 5 0〜3 5 0 の温間温度域で応力を加えつつショ ットピーニングを施すことを特徴としている。 以下、 本発明の作用とともに上 記数値限定の根拠を説明する。 なお、 以下の説明では、 本発明のショットピー ニングを温間ストレスピーニングと称することもある。
ばね鋼硬さ： H B D 2 . 7 mm以上
第 1図は、 温間ショットピ一ニングを施したコイルばねと室温でショットピ —ニングを施したコイルばねに疲労試験を行ったときの、 コイルばねの硬さと 破断繰り返し数との関係を示すものである。 この場合の温間ショットピ一ニン グでは、 コイルばねを 300でで 20分加熱した後、 直ちにショットピーニン グを行った。 第 1図から判るように、 温間ショットピーニングを施したコイル ばねでは、 コイルばねの硬さが増加するにつれて耐久性も向上し、 硬さが HV 550 (HBD 2. 7mm) 以上のときに耐久性の向上が顕著となる。
このように、 ばね鋼の硬さを HV 550以上 （HBD 2. 7 mm以上） とす ることにより、 温間ショットビ一ニングによる耐久性向上の効果が充分に発揮 される。 よって、 ばね鋼の硬さは HV 550以上 （HBD 2. 7 mm以上） と した。 また、 耐久性は、 ばね鋼の硬さが HV 600 (HBD 2. 6mm) 以上 のときに大幅に増加していることから、 ばね鋼の硬さは HV 600以上である ことが望ましい。 なお、 HBDは、 直径が 1 0mmの超硬合金球を荷重 300 0 kg fで試料表面に押し付けたときに生じたくぼみの径で表される。
温間ストレスピーニング温度： 150〜35
第 2図は、 硬さが HV 600で一定のコイルばねを用い、 ショットピ一ニン グ時のコイルばねの温度と破断繰り返し数との関係を示すものである。 第 2図 から判るように、 ショットピーニング時の温度が 200〜350 の全ての温 度範囲では、 室温でショットピーニングした場合よりも耐久性が優れている。 この効果は、 200 よりもやや低い 1 50 でも同等と推測されるので、 温 間ストレスピーニングの温度は 1 50〜 350 とした。 なお、 最も耐久性の 良い温度範囲は 250〜325でであるので、 この温度範囲が望ましい。 また、 350でで耐久性がやや低下しているのは、 第 2図に併記したように、 350 ではショットピーニングによる加工度が大きく表面粗さが大きくなり、 その 結果、 切欠感受性が増加したためである。 また、 350ででは圧縮残留応力の 解放が顕著になることも耐久性の低下の一因となっている。
本発明は、 150t：〜 300 の温間温度域でばねに応力を与えつつストレ スピ一ニングを施すことが特徵である。 室温で応力を加えつつショットビ一二 ングを行う従来のストレスピ一ニングでは、 応力がショットによる塑性流動を 助ける結果、 深くて大きな圧縮残留応力を形成するとされているが、 本発明で 対象とする高強度ばねにおいては、 ばねの硬さがショット硬さと同等もしくは それより硬いことから、 応力のみではショットビーニング時にばねに充分な塑 性流動を与えることができず、 充分な疲労強度の向上が得られない。 そこで本 発明では、 ばねに温間温度で応力を与えつつ、 ショットピーニングを施すもの とした。 その結果、 本発明者は、 温間ショットピーニングゃ室温でのストレス ピ一ニングと比較して驚異的な耐久性の向上が得られることを見出した。
すなわち、 本発明の高強度ばねは、 ビッカース硬さ H V 5 5 0以上 （プリネ ル球痕径で直径 2 . 7 mm以上） の硬さを有するばね鋼を材料とし、 このばね 鋼に、 1 5 0〜3 5 0 に保温した状態で応力を与えつつ温間ストレスピーニ ングを施すことで、 深くて大きな圧縮残留応力層を形成したものである。 これ により、 高応力での使用状態での耐久性が飛躍的に向上する。 以下、 本発明の 好適な実施の形態について詳述する。 図 面 の 簡単 な 説 明
第 1図は本発明におけるばね鋼の破断繰り返し数と硬さとの関係を示す線図 である。
第 2図は本発明におけるばね鋼の温間ショットビーニングの温度と破断繰り 返し数および表面粗さとの関係を示す線図である。
第 3図は本発明の実施の形態のショットピーニング装置を示す斜視図である。 第 4図 Aは本発明の実施の形態のコイルばねを示す側面図、 第 4図 Bはその コイルばねを治具に装着した状態を示す斜視図である。
第 5図は本発明の実施例における各ショットビーニング条件で得られた残留 応力の分布を示す線図である。
第 6図は冷間ストレスピーニングで付与する応力と破断繰り返し数との関係 を示す線図である。 発明を実施するための最良の形態
温間ストレスピ一ニングの応力条件
温間ストレスピーニングを行う際にコイルばねに与える応力は、 7 5 k g f Zmm2以上であることが望ましい。 この応力下で温間ストレスピーニングを行 うことにより、 コイルばねの耐久性が飛躍的かつ確実に向上される。
すなわち、 コイルばねに付与する応力を 4 5 , 5 5 , 7 5 k g f Zmm2の 3 種類のいずれかに設定してストレスピ一ニングを行い、 その後、 6 5 ± 4 5 k g f Zmm2の応力条件で耐久試験を行った。 その結果を第 6図に示す。 なお、 第 6図ではプロットを上下方向に離間させて示した。 第 6図に示すように、 応 力が 7 5 k g ί /mm2の場合には、 全て 1 0 0万回で未折損であつたが、 応力 が 6 0 k g f /mm2以下では 1 0万回〜 6 0万回での折損が生じた。 以上の結 果から、 温間ストレスピーニングでコイルばねに付与する応力は、 7 5 k g f /mm 2以上が好適であることが判る。
温間ス卜レスダブルピーニング
本発明では、 温間ストレスダブルピーニングを行うことができる。すなわち、 温間ストレスピーニングの後に、 そのショットビ一ニングで用いたショットの 平均径ょりも小さい平均径のショットを用いて 1 5 0〜 3 5 0 の温間温度域 で応力を加えつつさらにショットビーニングを施すことができる。 これにより、 ばね鋼の最表面部に小径のショッ卜で塑性変形を与えることができ、 その部分 の圧縮残留応力を高めて耐久性をさらに向上させることができる。
予備温間ショットピーニング
また、 コイルばねにストレスピーニングを行う場合には、 コイルばねの両端 面を治具で挟み込んで圧縮するのが一般的である。 したがって、 コイルばねの 端面は治具で隠蔽されるため、 ストレスピーニングの作用が及ばない。 本発明 者の検討によれば、 コイルばねの端面から立ち上がる部分には大きな応力が作 用するとともに、 使用中に端面とその支持部材との間に雨水等が侵入して腐食 し易くなることが判明している。
したがって、 コイルばねの端面へのショットピーニングは、 耐久性を向上さ せるためには極めて重要である。 このことから、 少なくともばね鋼に応力を与 えるための治具がばね鋼に接触する部分に、 1 5 0 ~ 3 5 0ででの予備温間シ ヨットピーニングを施すことが望ましい。 具体的には、 回転方向が互いに異な る 2個のホイールアブレ一タをラインの上方に直列に連設し、 コイルばねをラ インに沿って軸線方向へ搬送しつつショットビーニングを行うようにすれば良 い。
第 3図は本発明を実施するためのショットビーニング装置の一例を示す図で ある。 図において符号 1はベルトコンベアであり、 プーリ 2にベルト 3を巻回 して概略構成されている。 ベルト 3の上面に沿って 2本の互いに平行なガイド シャフト 4， 4が配置され、 ベルト 3の表面には、 ガイドシャフト 4， 4の間 から上方へ突出するピン 5が固定されている。 また、 ガイドシャフト 4 , 4は 同一方向へ回転可能とされ、 これにより、 ガイドシャフト 4 , 4上のコイルば ね Sを回転させるとともに、 ピン 5がコイルばね Sと係合して水平方向へ搬送 する。 このようなベルトコンベア 1の上方には、 互いに逆方向へ回転する 2つ のホイールアブレ一夕 6， 6が配置され、 コイルばね Sの端面および側面にシ ョットを投射するようになっている。
以上は予備温間ショットビ一ニングを行うためのショットビ一ニング装置で あるが、 このショットビ一ニング装置は温間ストレスピーニングにも用いるこ とができる。 この場合、 コイルばね Sを 1つのショットピーニング装置に 2回 通して予備温間ショットピ一ニングと温間ストレスピーニングとを行うことが でき、 あるいは、 ショットピーニング装置を 2っ連設し、 それぞれで予備温間 ショットピーニングと温間ストレスピーニングとを行うこともできる。
また、 コイルばね Sの加熱は、 焼戻しや焼鈍の加熱を利用しても良く、 また、 専用の加熱炉をショットビーニング装置の上流側に設けても良い。 あるいは、 2つのショットピーニング装置の中間に加熱炉を設けることもできる。
温間ストレスピーニングには、 第 4図 （B ) に示すような治具 1 0を用いる ことができる。 同図 （B ) において符号 1 1は円板であり、 円板 1 1の中央部 には軸 1 2が固定されている。 軸 1 2の先端部には円板 1 3が軸線方向へ移動 自在に嵌合させられ、 円板 1 3は、 軸 1 2の先端部に螺合させられたナット 1 4により図中右側へ締め付けられる。 これにより、 同図 （A) に示すフリーな 状態のコイルばね Sは、寸法 L圧縮されて所定の応力が付与された状態となる。 そして、 治具 1 0に装着されたコイルばね Sは、 第 3図に示すようなショット ピーニング装置に通され、 温間ストレスピーニングが施される。 実施例
本発明例 1 ：温間ストレスピ ング
材質が SUP 7で直径 1 2. 5mmの線材から表 1に示す諸元を有するコィ ルばねを製造し、 焼入れ焼戻しを経て硬さ HBD 2. 5 2. 6 5mmに調質 した。 このコイルばねを炉内温度 3 1 5 の加熱炉で 20分間保持した後、 第 3図に示すショットビ一ニング装置に通してコイルばねの端面にショットを投 射する予備温間ショットピ ングを行った。 なお、 用いたばね鋼の化学成分 は、 重量％でじ ： 0. 59 % Mn : 0. 85%, S i : 2. 0 5 % C r ： 0. 1 5% F e ：残部である。
Figure imgf000009_0001
次いで、 コイルばねを第 4図 （B) に示す治具に装着し、 圧縮して 7 5 k g f /mm2の応力を与え、 この状態で上記と同様に 3 1 5 :に保温した後、 上記 ショットピーニング装置に通して温間ストレスピ一ニングを行った。 なお、 予 備温間ショットピ一ニングと温間ストレスピ一ニングでは、 ショットとして直 径 0. 87mmのカットワイヤを使用した。
本発明例 2 ：温間ストレスダブルピ ング
本発明例 1と同じコイルばねを用いて同じ条件で予備温間ショットビーニン グを行った。 次いで、 本発明例 1と同じ条件で 1回目の温間ストレスピーニン グを行った後、 ショットとして直径 0. 67 mmのカットワイヤを用いた以外 は 1回目と同じ条件で 2回目の温間ストレスピーニングを行つた。
比較例 1 ：冷間ダブルピ ング 比較例 1では、 上記本発明例における予備温間ショットビーニングおよび温 間ストレスピーニングに代えて、 室温でのショットビーニングを 2回行った。 また、 2回目のショットピーニングでは、 直径 0. 67mmのカットワイヤか らなるショットを用いた。 それ以外は上記本発明例と同じ条件で比較例 1のコ ィルばねを得た。
比較例 2 ：温間ダブルピーニング
上記本発明例における温間ストレスピーニングをストレス無しで行った。 ま た、 2回目のショットピーニングでは、 直径 0. 67mmのカットワイヤから なるショットを用いた。 それ以外は上記本発明例と同じ条件で比較例 2のコィ ルばねを得た。
比較例 3 ：冷間ストレスピーニング
上記本発明例における予備温間ショットビーニングおよび温間ストレスピー ニングを室温で行った。 それ以外は本発明例と同じ条件で比較例 3のコイルば ねを得た。
耐久試験
本発明例 1, 2および比較例：！〜 3のコイルばねに 134. l kg fZmm2 の応力をかけるセッチングを行うとともに、 塗装後に 150でで低温焼鈍を兼 ねた乾燥を行った後に耐久試験を行った。 耐久試験ではコイルばねに 75 k g f mm2の負荷をかけた状態で耐久試験機に取り付け、 この取付状態からの負 荷振幅を ±45 k g f Zmm2、 周波数を 5. OH zとして加振し、 破断に至る までの繰り返し数を調べた。 その結果を表 2に示す。 また、 本発明例 2のコィ ルばねについては、 負荷振幅を ± 55 kg fZmm2として他の条件を同じにし た耐久試験をさらに行い、 その結果を表 2に併記した。 第 2表
Figure imgf000011_0001
表 2から明らかなように、 本発明例 1では破断繰り返し数がほぼ 100万回 であり、 極めて良好な耐久性を示した。 また、 温間ストレスダブルピ一ニング を行った本発明例 2では、 75 kg fZmm2の負荷をかけた取付状態からの負 荷振幅が ±45 k g fノ mm2の場合 （No. ：!〜 4) に全て 100万回未折損 となり、 負荷振幅が ± 5 5 k g f /mm2の場合 （No. 5〜8 ) であっても良 好な耐久性を示した。 これに対して、 冷間ダブルピーニングを行った比較例 1 では、 繰り返し数が 1 0万回程度であり殆ど実用に耐えない結果となった。 ま た、 温間ダブルピーニングを行った比較例 2ではやや改善されて 3 0万回程度 であり、 冷間ストレスピ一ニングを行った比較例 3では、 さらに改善されてい るとは言え 3 5万回程度であった。 このように、 温間ストレスピーニングを行 う本発明では耐久性が飛躍的に向上することが確認された。
第 5図にそれぞれのショットピ一ニング条件で得られた残留応力の分布を示 す。 疲労強度に対する残留応力の影響は極めて大きく、 大きくて深い分布ほど 疲労強度向上に適しているとされている。 この観点から第 5図に示された各シ ョットビーニング条件の残留応力分布をみると、 疲労強度の最も低い冷間ダブ ルビ一ニングは最も小さな残留応力分布であり、 そのピークの値は一 9 0 0 M P aとなっている。 また、 ほぼ同等の疲労寿命を示した温間ショットピーニン グと冷間ストレスピーニングは、 ほぼ同等の残留応力分布であり、 そのピーク の値は約一 1 3 0 O M P aである。 一方、 飛躍的に疲労寿命が高かった本発明 の温間ストレスピーニングおよび温間ストレスダブルピーニングのそれは、 他 に比較し圧倒的に大きな残留応力分布を示し、 そのピークの値は— 1 6 0 0 M P a以上となっている。
なお、 上記実施例は本発明をコイルばねに適用した例であるが、 本発明はそ のようなばねに限定されるものではなく、 板ばね、 皿ばね、 トーシヨンバー、 テンションロッド、 ス夕ビラ一ザ一といつたあらゆるばねに適用可能である。 以上説明したように本発明によれば、 ばね鋼に応力を与えつつ温間ストレス ピーニングを施すから、 高い使用応力状態で耐久性を飛躍的に向上させること ができるという効果が得られる。

Claims

請 求 の 範 囲
1 . ビッカース硬さ H V 5 5 0以上の硬さ （ブリネル球痕径で直径 2 . 7 mm 以上の硬さ） を有するばね鋼に、 1 5 0〜 3 5 0 の温間温度域で応力を加え つつショットピーニングを施すことを特徴とする高強度ばねの製造法。
2 . 前記ショットピ一ニングの後に、 同ショットピーニングで用いたショット の平均径よりも小さい平均径のショットを用いて 1 5 0〜 3 5 0 の温間温度 域で応力を加えつつさらにショットピ一ニングを施すことを特徴とする請求項
1に記載の高強度ばねの製造法。
3 . 前記温間温度域での応力を加えたショットピーニングの前に、 少なくとも 前記ばね鋼に応力を与えるための治具が上記ばね鋼に接触する部分に、 1 5 0 〜3 5 0ででの予備温間ショットピーニングを施すことを特徴とする請求項 1 または 2に記載の高強度ばねの製造方法。
4. 前記応力を 7 5 k g f Zmm2以上としたことを特徴とする請求項 1〜3の いずれかに記載の高強度ばねの製造方法。
5 . ビッカース硬さ HV 5 5 0以上の硬さ （ブリネル球痕径で直径 2 . 7 mm 以上の硬さ） を有するばね鋼に、 1 5 0 〜 3 5 0での温間温度域で応力を加 えつつショットピ一ニングを施したことを特徴とする高強度ばね。
6 . 前記ショットピーニングの後に、 同ショットピ一ニングで用いたショット の平均径よりも小さい平均径のショットを用いて 1 5 0〜 3 5 0 の温間温度 域で応力を加えつつ第 2のショットピ一ニングを施したことを特徴とする高強 度ばね。
7 . 前記温間温度域での応力を加えたショットピーニングの前に、 少なくとも 前記ばね鋼に応力を与えるための治具が上記ばね鋼に接触する部分に、 1 5 0 〜3 5 0ででの予備温間ショットピ一ニングを施したことを特徴とする請求項
5または 6に記載の高強度ばね。
PCT/JP2000/003730 1999-06-08 2000-06-08 Ressort haute resistance et procede de production associe WO2000075381A1 (fr)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE60042074T DE60042074D1 (de) 1999-06-08 2000-06-08 Hochfeste feder und herstellungsverfahren dafür
BR0011428-6A BR0011428A (pt) 1999-06-08 2000-06-08 Mola altamente reforçada e processo para produzir a mesma
EP00937195A EP1201773B1 (en) 1999-06-08 2000-06-08 High-strength spring and production method therefor
JP2001501659A JP4042953B2 (ja) 1999-06-08 2000-06-08 自動車のサスペンション用ばねおよびその製造方法
US09/980,127 US6544360B1 (en) 1999-06-08 2000-06-08 Highly strengthened spring and process for producing the same

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP16070699 1999-06-08
JP11/160706 1999-06-08

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2000075381A1 true WO2000075381A1 (fr) 2000-12-14

Family

ID=15720715

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2000/003730 WO2000075381A1 (fr) 1999-06-08 2000-06-08 Ressort haute resistance et procede de production associe

Country Status (8)

Country Link
US (1) US6544360B1 (ja)
EP (1) EP1201773B1 (ja)
JP (1) JP4042953B2 (ja)
CN (1) CN1135269C (ja)
BR (1) BR0011428A (ja)
DE (1) DE60042074D1 (ja)
ES (1) ES2325351T3 (ja)
WO (1) WO2000075381A1 (ja)

Cited By (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2004085685A1 (ja) * 2003-03-26 2004-10-07 Chuo Hatsujo Kabushiki Kaisha 高強度ばねの製造方法
JP2006281343A (ja) * 2005-03-31 2006-10-19 Jfe Steel Kk 厚鋼板の温間ショットピーニング方法
US7284308B2 (en) * 2001-12-26 2007-10-23 Nhk Spring Co., Ltd. Method for manufacturing a leaf spring
JP2010185478A (ja) * 2009-02-10 2010-08-26 Nhk Spring Co Ltd トーションバーおよびその製造方法
JP2011247276A (ja) * 2010-05-21 2011-12-08 Nhk Spring Co Ltd コイルばねの製造方法
CN107267724A (zh) * 2017-06-28 2017-10-20 江苏铭远杆塔有限公司 钢管塔构件表面细晶强化增强装置
JP2018079563A (ja) * 2018-01-29 2018-05-24 日本発條株式会社 コイルばね
US10315287B2 (en) 2014-08-20 2019-06-11 Nhk Spring Co., Ltd. Vertical motion impeller-type shot peening device and coil spring
JP6935975B1 (ja) * 2020-03-24 2021-09-15 日立Astemo株式会社 鞍乗型車両の懸架装置用のコイルばねの製造方法
WO2021192010A1 (ja) * 2020-03-24 2021-09-30 日立Astemo株式会社 コイルばねの製造方法、及び、鞍乗り型車両用懸架装置

Families Citing this family (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6811149B1 (en) 2003-10-27 2004-11-02 Daniel E. Johnson Fatigue and damage tolerant coil spring
EP1870612B2 (de) * 2006-06-23 2012-08-08 Muhr und Bender KG Randschichtverbessern von Tellerfedern oder Wellfedern
KR20130087626A (ko) * 2007-03-14 2013-08-06 니혼 하츠쵸 가부시키가이샤 심레스 강관의 제조방법
US7946009B2 (en) * 2007-04-17 2011-05-24 Mssc Us Peening method for vehicle suspension spring
JP5322744B2 (ja) * 2009-04-03 2013-10-23 日本発條株式会社 圧縮コイルばねと、コイルばねの製造方法
DE102009023060A1 (de) * 2009-05-28 2010-12-02 Mtu Aero Engines Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Oberflächenverfestigen eines Bauteils, welches zumindest im Bereich seiner zu verfestigenden Oberfläche aus einer intermetallischen Verbindung besteht
JP5393280B2 (ja) 2009-06-17 2014-01-22 日本発條株式会社 車両懸架用コイルばねと、その製造方法
US8308150B2 (en) * 2009-06-17 2012-11-13 Nhk Spring Co., Ltd. Coil spring for vehicle suspension and method for manufacturing the same
JP5393281B2 (ja) * 2009-06-17 2014-01-22 日本発條株式会社 コイルばねの製造方法
US8506732B2 (en) * 2009-08-07 2013-08-13 Radyne Corporation Heat treatment of helical springs or similarly shaped articles by electric resistance heating
WO2011030827A1 (ja) 2009-09-11 2011-03-17 住友金属工業株式会社 浸炭窒化部材の製造方法
US8328169B2 (en) * 2009-09-29 2012-12-11 Chuo Hatsujo Kabushiki Kaisha Spring steel and spring having superior corrosion fatigue strength
DE112011102489T5 (de) * 2010-07-26 2013-07-25 Chuo Hatsujo Kabushiki Kaisha Verfahren zur Herstellung einer Feder sowie elektrische Heizeinrichtung
CN102338182A (zh) * 2010-07-27 2012-02-01 上海中国弹簧制造有限公司 汽车悬架弹簧生产工艺
CN101947558A (zh) * 2010-08-30 2011-01-19 南京钢铁股份有限公司 一种高强度弹簧钢钢带的控温轧制方法
JP5711539B2 (ja) 2011-01-06 2015-05-07 中央発條株式会社 腐食疲労強度に優れるばね
DE102011051209B4 (de) 2011-06-20 2013-03-21 Benteler Automobiltechnik Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen eines Kraftfahrzeugstabilisatorstabes
DE102011055104B4 (de) 2011-11-07 2014-07-17 Benteler Automobiltechnik Gmbh Verfahren zum Verfestigungsstrahlen von Metallbauteilen sowie Strahlanlage zur Durchführung des Verfahrens
CN102443686A (zh) * 2012-01-09 2012-05-09 东风汽车悬架弹簧有限公司 钢板弹簧的表面喷丸强化方法
US9862057B2 (en) 2012-12-12 2018-01-09 United Technologies Corporation Vacuum degassing laser-blocking material system and process
JP6194526B2 (ja) * 2013-06-05 2017-09-13 高周波熱錬株式会社 板状ワークの加熱方法及び加熱装置並びにホットプレス成形方法
BR112016002723B1 (pt) * 2014-05-28 2022-11-29 Nhk Spring Co., Ltd Mola espiral de suspensão e aparelho
CN108884892B (zh) * 2016-03-30 2021-03-09 日本发条株式会社 中空弹簧构件及其制造方法
DE102016012941B4 (de) 2016-10-28 2019-06-06 Mvo Gmbh Metallverarbeitung Ostalb Verfahren zur Bearbeitung einer Zahnstange und danach bearbeitete Zahnstange
EP4458499A2 (en) * 2018-06-29 2024-11-06 AB Sandvik Coromant Method of treating a cutting tool, and a cutting tool
EP3838448A1 (en) * 2019-12-20 2021-06-23 Sandvik Mining and Construction Tools AB Method of treating a mining insert
JP7270572B2 (ja) 2020-03-24 2023-05-10 日立Astemo株式会社 投射材の投射条件決定方法及びコイルばねの製造方法
CN115463994B (zh) * 2022-11-03 2023-03-24 广东神和新材料科技有限公司 一种汽车用精密不锈钢弹簧线材制造工艺

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0531671A (ja) * 1991-07-22 1993-02-09 Chuo Spring Co Ltd コイルばねのピーニング処理方法
JPH05148537A (ja) * 1991-07-11 1993-06-15 Tougou Seisakusho:Kk コイルばねの製造方法
JPH05177544A (ja) * 1991-11-26 1993-07-20 Tougou Seisakusho:Kk コイルばねの製造方法
JPH05179349A (ja) * 1991-12-27 1993-07-20 Chuo Spring Co Ltd ばねの後処理方法
US5258082A (en) * 1991-11-18 1993-11-02 Nhk Spring Co., Ltd. High strength spring
EP0694621A1 (en) * 1994-07-28 1996-01-31 Togo Seisakusho Corporation Process for producing a coil spring
US5816088A (en) * 1996-04-15 1998-10-06 Suncall Corporation Surface treatment method for a steel workpiece using high speed shot peening
US6022427A (en) * 1997-02-08 2000-02-08 Fried Krupp Method for producing helical springs

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3262352B2 (ja) * 1991-11-18 2002-03-04 日本発条株式会社 高強度ばねの製造方法

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH05148537A (ja) * 1991-07-11 1993-06-15 Tougou Seisakusho:Kk コイルばねの製造方法
JPH0531671A (ja) * 1991-07-22 1993-02-09 Chuo Spring Co Ltd コイルばねのピーニング処理方法
US5258082A (en) * 1991-11-18 1993-11-02 Nhk Spring Co., Ltd. High strength spring
JPH05177544A (ja) * 1991-11-26 1993-07-20 Tougou Seisakusho:Kk コイルばねの製造方法
JPH05179349A (ja) * 1991-12-27 1993-07-20 Chuo Spring Co Ltd ばねの後処理方法
EP0694621A1 (en) * 1994-07-28 1996-01-31 Togo Seisakusho Corporation Process for producing a coil spring
US5816088A (en) * 1996-04-15 1998-10-06 Suncall Corporation Surface treatment method for a steel workpiece using high speed shot peening
US6022427A (en) * 1997-02-08 2000-02-08 Fried Krupp Method for producing helical springs

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP1201773A4 *

Cited By (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7284308B2 (en) * 2001-12-26 2007-10-23 Nhk Spring Co., Ltd. Method for manufacturing a leaf spring
CN100430249C (zh) * 2001-12-26 2008-11-05 日本发条株式会社 车辆用板簧及其制造方法
JPWO2004085685A1 (ja) * 2003-03-26 2006-06-29 中央発條株式会社 高強度ばねの製造方法
US7699943B2 (en) 2003-03-26 2010-04-20 Chuo Hatsujo Kabushiki Kaisha Method for manufacturing high-strength spring
WO2004085685A1 (ja) * 2003-03-26 2004-10-07 Chuo Hatsujo Kabushiki Kaisha 高強度ばねの製造方法
JP2006281343A (ja) * 2005-03-31 2006-10-19 Jfe Steel Kk 厚鋼板の温間ショットピーニング方法
JP2010185478A (ja) * 2009-02-10 2010-08-26 Nhk Spring Co Ltd トーションバーおよびその製造方法
JP2011247276A (ja) * 2010-05-21 2011-12-08 Nhk Spring Co Ltd コイルばねの製造方法
US10315287B2 (en) 2014-08-20 2019-06-11 Nhk Spring Co., Ltd. Vertical motion impeller-type shot peening device and coil spring
US10836013B2 (en) 2014-08-20 2020-11-17 Nhk Spring Co., Ltd. Vertical motion impeller-type shot peening device and coil spring
CN107267724A (zh) * 2017-06-28 2017-10-20 江苏铭远杆塔有限公司 钢管塔构件表面细晶强化增强装置
JP2018079563A (ja) * 2018-01-29 2018-05-24 日本発條株式会社 コイルばね
JP6935975B1 (ja) * 2020-03-24 2021-09-15 日立Astemo株式会社 鞍乗型車両の懸架装置用のコイルばねの製造方法
WO2021192010A1 (ja) * 2020-03-24 2021-09-30 日立Astemo株式会社 コイルばねの製造方法、及び、鞍乗り型車両用懸架装置
JPWO2021192010A1 (ja) * 2020-03-24 2021-09-30
WO2021192009A1 (ja) * 2020-03-24 2021-09-30 日立Astemo株式会社 コイルばねの製造方法、及び、鞍乗り型車両用懸架装置

Also Published As

Publication number Publication date
EP1201773A1 (en) 2002-05-02
ES2325351T3 (es) 2009-09-02
EP1201773A9 (en) 2002-07-31
JP4042953B2 (ja) 2008-02-06
BR0011428A (pt) 2002-03-26
EP1201773A4 (en) 2004-12-08
US6544360B1 (en) 2003-04-08
CN1135269C (zh) 2004-01-21
EP1201773B1 (en) 2009-04-22
CN1354802A (zh) 2002-06-19
DE60042074D1 (de) 2009-06-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2000075381A1 (fr) Ressort haute resistance et procede de production associe
US6346157B1 (en) Manufacturing method of suspension spring for car
CN100430249C (zh) 车辆用板簧及其制造方法
JP3173756B2 (ja) コイルばねの製造方法
WO2004085685A1 (ja) 高強度ばねの製造方法
CN110475896A (zh) 压缩螺旋弹簧及其制造方法
EP0368638B1 (en) Method of producing a high-strength coil spring
JP6587993B2 (ja) ばね用鋼線およびその製造方法
JP2024170474A (ja) 圧縮コイルばね
US20090133785A1 (en) Leaf spring material and manufacturing method thereof
JPH06240408A (ja) ばね用鋼線及びその製造方法
JP3780381B2 (ja) 高強度コイルばねおよびその製造方法
JP2001079766A (ja) ショットピーニング用投射材
JP2004323912A (ja) 高強度コイルばね及びその製造方法
KR100323468B1 (ko) 높은 피로 저항성을 갖는 엔진 밸브 스프링을 제작할 수 있는 방법
JP4152364B2 (ja) 高強度コイルばねおよびその製造方法
JPH02129422A (ja) 高強度コイルばねおよびその製造方法
JP2000213579A (ja) 高荷重コイルばね
Bock et al. Lightweight leaf springs
JPH02129421A (ja) 高強度コイルばねおよびその製造方法
JP2002363699A (ja) ピアノ線ばねおよびその製造方法
Harada et al. Influence of microshot peening on surface characteristics of high-speed tool steel
Tange Study on Optimizing a Shot-Peening Process
JP2000239741A (ja) ばねの表面処理方法
JPS60158936A (ja) 疲労強度の高い真直なワイヤ及びその製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 00808597.8

Country of ref document: CN

AK Designated states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): BR CN IN JP US

AL Designated countries for regional patents

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): DE ES FR GB IT

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application
DFPE Request for preliminary examination filed prior to expiration of 19th month from priority date (pct application filed before 20040101)
ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2001 501659

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2000937195

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: IN/PCT/2001/1285/KOL

Country of ref document: IN

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 09980127

Country of ref document: US

WWP Wipo information: published in national office

Ref document number: 2000937195

Country of ref document: EP