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WO1999025499A1 - Präzisionswalzverfahren - Google Patents

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Publication number
WO1999025499A1
WO1999025499A1 PCT/AT1998/000255 AT9800255W WO9925499A1 WO 1999025499 A1 WO1999025499 A1 WO 1999025499A1 AT 9800255 W AT9800255 W AT 9800255W WO 9925499 A1 WO9925499 A1 WO 9925499A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
rolling
rollers
stand
caliber
rolling stock
Prior art date
Application number
PCT/AT1998/000255
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Gerald Hein
Original Assignee
Voest-Alpine Industrieanlagenbau Gmbh
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Voest-Alpine Industrieanlagenbau Gmbh filed Critical Voest-Alpine Industrieanlagenbau Gmbh
Priority to JP2000520922A priority Critical patent/JP4316796B2/ja
Priority to EP98949818A priority patent/EP1030746B1/de
Priority to DE59804086T priority patent/DE59804086D1/de
Priority to US09/554,561 priority patent/US6216517B1/en
Publication of WO1999025499A1 publication Critical patent/WO1999025499A1/de

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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B39/00—Arrangements for moving, supporting, or positioning work, or controlling its movement, combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B21B39/14—Guiding, positioning or aligning work
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/16—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section
    • B21B1/18—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section in a continuous process
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
    • B21B13/08—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with differently-directed roll axes, e.g. for the so-called "universal" rolling process
    • B21B13/10—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with differently-directed roll axes, e.g. for the so-called "universal" rolling process all axes being arranged in one plane
    • B21B13/103—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with differently-directed roll axes, e.g. for the so-called "universal" rolling process all axes being arranged in one plane for rolling bars, rods or wire
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B21B31/00—Rolling stand structures; Mounting, adjusting, or interchanging rolls, roll mountings, or stand frames
    • B21B31/02—Rolling stand frames or housings; Roll mountings ; Roll chocks
    • B21B2031/026—Transverse shifting the stand
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B31/00—Rolling stand structures; Mounting, adjusting, or interchanging rolls, roll mountings, or stand frames
    • B21B31/02—Rolling stand frames or housings; Roll mountings ; Roll chocks
    • B21B31/04—Rolling stand frames or housings; Roll mountings ; Roll chocks with tie rods in frameless stands, e.g. prestressed tie rods
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B21B31/00—Rolling stand structures; Mounting, adjusting, or interchanging rolls, roll mountings, or stand frames
    • B21B31/08—Interchanging rolls, roll mountings, or stand frames, e.g. using C-hooks; Replacing roll chocks on roll shafts
    • B21B31/10—Interchanging rolls, roll mountings, or stand frames, e.g. using C-hooks; Replacing roll chocks on roll shafts by horizontally displacing, i.e. horizontal roll changing
    • B21B31/103—Manipulators or carriages therefor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B35/00—Drives for metal-rolling mills, e.g. hydraulic drives
    • B21B35/10—Driving arrangements for rolls which have only a low-power drive; Driving arrangements for rolls which receive power from the shaft of another roll

Definitions

  • the invention relates to a precision rolling process for the production of rod-shaped or wire-shaped rolling stock with a circular cross-section, while observing narrow shape and dimensional tolerances, and a profile rolling device for carrying out the method.
  • a known system consists of three duo mill stands in the sequence horizontal-vertical-horizontal.
  • the round running out of the continuous rolling mill is formed in this system with the oval-oval-round caliber sequence with a low degree of forming to the desired finished dimension.
  • the disadvantages of this system are as follows:
  • the oval cross sections are difficult to run with known rolling stock guides.
  • the rolling stock tends to tilt, i.e. for cross-section rotation, especially if the distance between the scaffolding is too large. Therefore, the rolling stock is not guided between the stands and the stand spacing is chosen to be as small as possible.
  • the maintenance of the scaffolding is also complicated and cumbersome.
  • a third disadvantage is the very complicated dimensional adjustment of the rolling calibers to the finished dimension due to the need to take bearing play into account and the thermal expansion of the stands during operation.
  • Another system consists of two duo stands in the sequence vertical-horizontal, the second stand having pre-tensioned rollers.
  • the round emerging from the continuous rolling mill is shaped to the desired finished size using the oval-round caliber sequence.
  • the pre-tensioned rollers of the finishing stand compensate for the bearing play and the thermal stand expansion.
  • a third system consists of a roll block with three roll stands, in each of which three rolls are arranged at 120 ° to each other.
  • the round running out of the continuous rolling mill is trigon-trigon-round to the desired finished size with the caliber sequence reshaped.
  • the disadvantages lie on the one hand in the high mechanical outlay for driving and synchronizing the three rollers per stand, on the other hand in the fact that no compensation for the bearing clearances and thermal expansion of the stands is ensured.
  • the fourth known system consists of two roll stands, each with four rolls, of which only one pair of rolls is driven and the other is carried along by the rolling stock.
  • the roll axes of the second roll stand are rotated by 45 ° with respect to the first.
  • This system also has the disadvantage of difficult presetting of the roll calibers, since the bearing clearances and thermal expansions have to be taken into account. Further disadvantages result from the drive position of the second stand rotated by 45 °, which requires a complicated mechanical drive.
  • Another disadvantage is that the non-driven roller pairs have to be accelerated from the incoming rolling stock to their working speed, which can result in damage to the base of the caliber.
  • the invention aims to avoid these disadvantages and difficulties and has as its object to provide a precision rolling method for producing rod-shaped rolling stock or wire with a circular cross-section, which result in rolling stock with particularly high accuracy in a certain dimension, but nevertheless - in contrast to State of the art - there is good accessibility to each of the roll stands, so that even in the event of a fault, the rolling can be continued again within a short time, ie the operational readiness of the system can be restored as quickly as possible and simple maintenance is possible.
  • Rolling the rolling stock in at least one duo rolling stand with an open caliber starting from any cross-section to a rolling stock with a polygonal, in particular, tetragonal cross-section,
  • the rolling stock is preferably rolled in two duo rolling stands arranged one behind the other to form a rolling stock with a tetragonal cross section and guided between these two duo rolling stands.
  • a rolling stand with a closed caliber is known for example from DE-A-1 527 722. It has four disks, the work surfaces of which form a closed caliber. Two opposite disc rollers are driven, whereas the other two disc rollers are moved over the material to be rolled. The disc rollers can be adjusted against each other so that the size of the caliber is variable. Each disc roller is acted upon by a different disc roller, a displacement of the disc rollers in the radial direction of the other disc rollers making this change in caliber possible. However, this means that the disc rollers can only be held against one another with relatively small forces, since no counterforces can be applied to avoid bending the disc rollers.
  • a particularly advantageous embodiment according to the invention is characterized in that two duo mill stands with a tetragonal roll caliber are provided with an intermediate guide.
  • the rollers of the further roll stand are supported against one another via conical surfaces for simple implementation of a caliber which is always closed even under difficult rolling conditions, the rollers being pressed against one another with an adjusting force which exceeds the rolling force by a pretensioning force.
  • a rolling stand with a closed caliber of the type described above is known per se, for example from EP-A-0 264 849.
  • the closed caliber preferably has a cross-sectional area that is 5 to 20% smaller than that of the open caliber of the duo mill stand.
  • a preferred embodiment is characterized in that the further roll stand has four rollers, in particular disc rollers, of which only two rollers lying opposite one another can be driven by means of a motor, in particular with a common motor, and that each of the four rollers has a conical surface in each case abuts a conical surface of a further roller, each roller abutting two adjacent rollers and a closed power flow and a friction drive for the rollers not driven by a motor being established via the conical contact surfaces of the rollers.
  • the driven rollers of the further roll stand advantageously have a larger diameter in the shaping surfaces than the rolls which are not driven by their own drive, as a result of which the bar steels are particularly easy to insert into the further roll stand can be initiated so that the desired cross section is obtained particularly quickly in the head region of the steel bar.
  • the rollers of the further roll stand which can be driven by a motor, are displaceable in the direction of their shaft against the two further rolls, whereby an exact positioning of the further roll stand with respect to the first and the guide is achieved, so that the axis of the rolling stock in the rolling mill can be maintained in a completely straight line.
  • the further roll stand advantageously has two stand stands, which are prestressed against one another via tie rods and threaded nuts. As a result, particularly high forces can be applied, so that a reduction in the cross-sectional area of the rolling stock can be achieved with particularly high accuracy, and high speeds can be achieved at the same time. Due to the constructive design with tie rod and threaded nut, a particularly simple design of the scaffold stand can be realized, which is at the same time particularly reliable.
  • threaded nuts are hydraulic nuts, they can be assembled particularly easily, e.g. done without additional tools.
  • duo roll stand and / or the further roll stand are each arranged on a stand change carriage, which can be pushed along rails in a working position and fixed there and pushed again from this position into a rest position, then the rolls can be replaced particularly easily, an exact positioning of the roll stand can be carried out particularly easily at the same time.
  • the shaping surfaces of the rolls forming the closed caliber expediently have a chamfer on the circular edges which adjoin one another. This ensures an accurate cross-sectional area of the rolling stock, even in the event of irregularities in the cross-sectional area of the rolling stock from the duo rolling stand or non-equalized speeds between the duo rolling stand and the further rolling stand, the stress on the shaping surfaces of the further stand being kept particularly low.
  • a particularly simple design of the guide devices is characterized by profile rollers. These are expediently arranged in pairs to form a caliber that is adapted to the cross-sectional shape of the rolling stock to be guided. Furthermore, depending on the length of the path, the profile rollers are provided to form a roller conveyor.
  • FIGS. Fig. 2 shows a schematic representation of two rolling stands arranged one behind the other of the profile rolling device according to the invention.
  • Fig. 3 illustrates a section through the rolling stand along the line III / III of Fig. 2;
  • FIG. 4 shows a section through the rolling stand according to the line IN / IN in FIG. 2 and
  • FIGS. 5a and 5b each illustrate an exemplary embodiment of a guide device between the rolling stands. 6a to 6c show the caliber sequence according to a further embodiment.
  • the rolling stock 1 to be deformed, a bar steel is, starting from the round cross-section shown in FIG. 1 a (dash-dotted line in FIG. 1 b) to an essentially square cross-section by means of the rolls 3, 4 shown in FIG. 1 b with grooves 3 a , 4a of a duo mill stand with open caliber 5, while reducing the cross-sectional area.
  • This now square-edged steel bar which can also have a different polygonal cross section, such as a triangular, pentagonal or the like, comes into the closed caliber 6 shown in Fig. lc with four disc rollers 7, 8 and 9, 10, in which it is rolled again to a steel bar with a round cross-section, but with high precision.
  • the disc rollers 7 to 10 have conical surfaces on the areas adjoining the caliber partial surfaces 11, 12 and 13, 14, etc. 7a, 7b, 8a, 8b, 9a, 9b and 10a, 10b. These surfaces each include an opening angle ⁇ of 90 °, so that the individual disc rollers 7 to 10 can be pressed against each other with the same truncated cone surfaces with the least amount of slip, which on the one hand forms a closed caliber and on the other hand the drive from one pair of disc rollers to the other pair of disc rollers high forces can be performed. As shown in FIG. 1d, the edges between the cone hull surfaces 7a, 7b and the caliber partial surface 11 can be chamfered, so that a caliber is produced which is still closed but has the possibility of avoiding surface pressure peaks.
  • the closed caliber which is shown in FIG. 1c, can also have any other shape, for example a square or another polygonal cross section, oval or the like.
  • FIG. 2 two rolling stands 15, 16 are shown arranged one behind the other in the rolling direction c, u.zw. a duo mill stand 15 with the open caliber 5 and a four-disk mill stand 16 with the closed caliber 6.
  • both the duo mill stand 15 and the four-disk mill stand 16 are shown in elevation.
  • a rolling stock guide 17 is illustrated in a schematic representation between the roll stands, a detail of which can be seen in FIG. 5a.
  • the roll stands 15 and 16 are each arranged on a stand changing carriage 18 and 19, which can be pushed along rails 20 and 21 from the working position, the standing stands 22, 23, which are also arranged on stand changing carriages 24 and 25, in Working position can be moved.
  • Both roll stands 15, 16 have electric motors 26, 27, the speed of which can be precisely regulated, the gear reduction 28, 29 reducing the speed to a lower number of revolutions and in subsequent gears 30 and 31 essentially transmitting the rotary movement from one axis to two axes of the duo mill stand 15 or a pair of rolls of the four-disk mill stand 16.
  • the control of the drive must take place taking into account the decrease in cross-section in such a way that the same speed of the rolling stock 1 does not occur, but rather the same mass throughput speed in the rolling stands 15, 16, in order to avoid any malfunctions in the rolling process.
  • the four-disc rolling mill 16 has a slightly higher rolling speed than would be required for the mass throughput of the duo rolling mill 15, thus reducing the rolling stock between the duo rolling mill 15 and the four-wheel rolling mill 16 slightly Train is exercised, which, as is known, can be avoided more easily.
  • the transmission of force between the transmissions 28 and 30 or 29 and 31 takes place via shafts 32 and 34 or 33 and 35 which are flanged together via flanges and an interposed Hardy disc (not shown).
  • the force is diverted from the transmissions 30 and 31 via shafts 36, 37 and 38, 39 and via universal joints 40, 41, 42 and 43 directly into the shafts of the roll stands 15 and 16.
  • the four-disc rolling stand 16 is shown schematically in section, the force being introduced into the shafts 44 and 45 via flanges 46 and 47.
  • the shafts are supported in roller bearings 48, 49 and 50, 51 by frame stands 62, 63, in which the further disk rollers 9 and 10 are also supported in this way.
  • the disc rollers 9 and 10 are not driven, but are arranged so as to be displaceable transversely on axes 52 and 53, this transverse displacement being carried out by means of spacer discs 54 and 55 and then also a position fixing of the disc rollers 9 and 10 can be achieved.
  • the disc rollers 9, 10 are also mounted on roller bearings 56, 57.
  • the disc rollers 7, 8, 9, 10 are kept in mutual contact via their conical surfaces 7a, 7b, 8a, 8b, 9a, 9b, 10a and 10b, the relative position of the disc rollers 7 and 8 to one another due to the rigid arrangement in the rigid roll stand is given, whereas the disc rollers 9 and 10, as can be seen particularly clearly from FIG. 4, are held against one another via tie rods 58, 59 and hydraulic nuts 60 and 61.
  • tie rods 58, 59 are provided, etc. two before and two after the area in which the closed caliber 6 is present through the four disk rollers 7 to 10, so that clamping takes place symmetrically on the actual area of the deformation.
  • the rolling stock guide 17 for rolling stock 1 shown in Fig. 5a is on the one hand height and side adjustable via suitable drives, not shown, and has a guide path oriented in the rolling direction for the rolling stock 1, which is realized by profile rollers 64 arranged one behind the other and in pairs, the one Include caliber 65 corresponding to the cross section of the rolling stock 1 to be guided.
  • the guide device could also be formed by guide surfaces, so that an exact guidance of the steel bar 1 emerging from the duo rolling mill 15 is possible, and the bar steel 1 is inserted into the four-disc rolling mill 16 in a precisely reproducible manner.
  • 5a illustrates an embodiment of profile rolls for an octagonal cross section of the rolling stock 1.
  • a rolling stock guide 17 enables the two rolling stands 15 and 16 to be moved further apart without the precision of the rolling being affected by the rolling stand 16.
  • a distance 66 between the roll stands 15 and 16 of 1.5 to 2 m can be realized, whereas without such a guide, the roll stands 15 and 16 would have to be arranged very closely adjacent, for example in the range of half a meter or less.
  • the second roll stand 16 is thus also easily accessible, which considerably simplifies operation and maintenance.
  • any material jams between the two roll stands can be easily removed.
  • the start and end regions of the rolling stock 1 can also be rolled particularly precisely to the desired dimension. It is essential that the rolling stock 1 between the two roll stands 15 and 16 has a polygonal cross-section, because only in this way is it possible for the rolling stock 1 to be guided exactly between these two rolling stands 15 and 16. If the rolling stock 1 had a round, for example a circular cross-section in this area, an exact guidance of the rolling stock would not be possible. Tilting of the rolling stock would have a negative effect, e.g. not only on the guidance of the rolling stock, for example when threading into the further rolling stand 16.
  • FIG. 6a, 6b and 6c show the caliber sequence according to a further embodiment of the invention, wherein in a first duo roll stand 15 '(FIG. 6a) with caliber rolls 3', 4 'a rolling stock 1 with a slightly oval cross-section ( unshaded area) hatched to a rolling tetragonal in 'substantially cross-section (area in Fig. 6a is rolled).
  • This first duo roll stand 15 ' is arranged horizontally.
  • a subsequent vertical duo roll stand 15 (FIG. 6b) with the caliber rolls 3, 4 the cross section is reduced to a rolling stock 1 with a likewise tetragonal cross section (hatched area in FIG. 6b), the rolling stock 1 being between the first duo rolling stand 3 ', 4' and the subsequent duo-roll stand 3, 4 is likewise guided by means of a rolling stock guide 17, preferably a guide track with guide rollers 64.
  • the rolling stock is rolled in a four-disk mill stand 16 (FIG. 6c) with the caliber rolls 7, 8, 9, 10 to form a rolling stock with a circular cross section of the highest precision.
  • the bar steels thus formed are then fed to a first duo mill stand 15 '.
  • the cross section in this duo roll stand 15 ' is reduced by 28%.
  • This is followed by a further rolling in a second duo stand 15 with a 22% stitch reduction to a tetragonal cross section.
  • the steel bar 1 emerging from the second duo mill stand 15 passes via the guide 17 into the four-disk mill stand 16, in which a circular cross section is produced and a further reduction in the cross section is carried out by 19%.
  • the rollers 3 and 4 of the duo roll stand 15 and the four-disk roll stand 16 have a diameter of 320 cm.
  • the speed of the steel bar 1 emerging from the four-disc mill stand 16 is 15 m / sec.
  • the tie rods 58, 59 and hydraulic nuts 60, 61 in the four-disc roll stand 16 exert a tension of 20 tons.
  • Guide roller pairs 64 are used to guide the bar steels 1 between the roll stands 15 and 16, which are arranged approximately 2.5 m apart.
  • finished products with a circular cross section can be produced with very high precision, etc. both in terms of size and shape, e.g. Finished products in the diameter range up to 25 mm with a minimum tolerance of ⁇ 0.1 mm, and in the diameter range from 25 to 100 mm with a minimum tolerance of ⁇ 0.25% of the diameter.
  • the method according to the invention and the device according to the invention also enable simplified rolling operation, insofar as the roughing mill upstream of the profile rolling device according to the invention does not require a change in caliber for different diameters of the end product; a change in caliber is only required for the profile rolling device according to the invention, which is given by the possibility of a large variation in the stitch decrease in the diameter range of at least 1: 4 given the profile rolling device according to the invention. It is thus possible to produce a finished product of, for example, 25 to 100 mm from one and the same rolling stock fed to the profile rolling device according to the invention. Furthermore, according to the invention, a finished product with any diameter can be produced, ie the diameter of the end product can be selected continuously; one is not bound to jumps in diameter.
  • the rolling stand 16 can be machined with the closed caliber 6 and the pretensioned rollers 7 to 10 in the closed and pretensioned state, the production of a specific caliber is particularly simple.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)

Abstract

Ein Präzisionswalzverfahren zum Herstellen von stabförmigem oder drahtförmigem Walzgut (1) unter Einhaltung enger Form- und Masstoleranzen ist zum Zweck einer guten Zugänglichkeit der Walzgerüste (15, 16) gekennzeichnet durch die Kombination folgender Merkmale: Walzen des Walzgutes (1) in mindestens einem Duo-Walzgerüst (15) mit offenem Kaliber (5), ausgehend von einem beliebigen Querschnitt zu einem Walzgut (1) mit polygonalem, insbesondere tetragonalem Querschnitt, Führen des Walzgutes (1) über eine vorbestimmte Weglänge entlang einer oder mehrerer Längskanten und/oder entlang der an Längskanten anschliessenden Flächen des Walzgutes (1) zu einem weiteren Walzgerüst (16) und anschliessendes Walzen zu einem Walzgut (1) mit kreisrundem Querschnitt in mindestens einem geschlossenen Kaliber (6), bei dem Walzkräfte sternförmig auf das Walzgut (1) aus zumindest drei Richtungen einwirken und das Walzgut (1) verformen.

Description

Präzisionwalzverfahren
Die Erfindung betrifft ein Präzisionswalzverfahren zum Herstellen von stabförmigem oder drahtfbrmigem Walzgut mit kreisrundem Querschnitt, unter Einhaltung enger Form- und Maßtoleranzen sowie eine Profilwalzeinrichtung zur Durchführung des Verfahrens.
Es sind zur Zeit mehrere Systeme für das Präzisionswalzen ("Sizing") von stabförmigem Walzgut bekannt. Die bekannten Systeme werden nach kontinuierlichen Stabstahlwalzstraßen bzw. vor oder nach Drahtwalzblöcken eingesetzt, um die Form- und Maßhaltigkeit des Walzgutes zu verbessern.
Ein bekanntes System besteht aus drei Duo- Walzgerüsten in der Abfolge horizontal-vertikalhorizontal. Das aus der kontinuierlichen Walzstraße auslaufende Rund wird in diesem System mit der Kaliberfolge oval-oval-rund mit geringem Umformgrad auf die gewünschte Fertigdimension umgeformt.
Die Nachteile dieses Systems sind folgende: Die ovalen Querschnitte lassen sich mit bekannten Walzgutführungen nur schwer fuhren. Das Walzgut neigt zum Kippen, d.h. zur Querschnittsverdrehung, insbesondere wenn der Abstand zwischen den Gerüsten zu groß ist. Daher wird auf eine Führung des Walzgutes zwischen den Gerüsten verzichtet und der Gerüstabstand so klein wie möglich gewählt. Daraus ergibt sich der weitere Nachteil, daß im Falle einer Störung des Walzgutdurchlaufs das aufgestaute Walzgut nur schwierig entfernt werden kann. Auch ist die Wartung der Gerüste kompliziert und umständlich. Ein dritter Nachteil ist die sehr komplizierte maßliche Einstellung der Walzkaliber auf die Fertigabmessung wegen der notwendigen Berücksichtigung der Lagerspiele und der thermischen Ausdehnung der Gerüste während des Betriebs.
Ein weiteres System besteht aus zwei Duo-Gerüsten in der Abfolge vertikal-horizontal, wobei das zweite Gerüst vorgespannte Walzen aufweist. Auch hier wird das aus der kontinuierlichen Walzstraße auslaufende Rund mit der Kaliberfolge oval-rund auf das gewünschte Fertigmaß umgeformt. Durch die vorgespannten Walzen des Fertiggerüstes werden die Lagerspiele und die thermische Gerüstdehnung kompensiert. Hier ist ebenfalls der entscheidende Nachteil der schwierigen Führung des ovalen Querschnitts in das Rundkaliber gegeben.
Ein drittes System besteht aus einem Walzblock mit drei Walzgerüsten, in denen jeweils drei Walzen unter 120° zueinander angeordnet sind. Das aus der kontinuierlichen Walzstraße auslaufende Rund wird mit der Kaliberfolge trigon-trigon-rund auf das gewünschte Fertigmaß umgeformt. Die Nachteile liegen einerseits in dem hohen mechanischen Aufwand für Antrieb und Synchronisation der drei Walzen pro Gerüst, andererseits in dem Umstand, daß für keine Kompensation der Lagerspiele und thermischen Ausdehnungen der Gerüste gesorgt ist.
Das vierte bekannte System besteht aus zwei Walzgerüsten mit jeweils vier Walzen, von denen jeweils nur ein Walzenpaar angetrieben ist und das andere durch das Walzgut mitgeschleppt wird. Die Walzenachsen des zweiten Walzgerüstes sind um 45° gegenüber dem ersten verdreht angeordnet. Auch dieses System besitzt den Nachteil der schwierigen Voreinstellung der Walzkaliber, da die Lagerspiele und thermischen Ausdehnungen berücksichtigt werden müssen. Weitere Nachteile ergeben sich aus der um 45° verdrehten Antriebslage des zweiten Gerüstes, die einen komplizierten mechanischen Antrieb erfordert. Ein weiterer Nachteil ist, daß die nichtangetriebenen Walzenpaare vom einlaufenden Walzgutanfang auf ihre Arbeitsdrehzahl beschleunigt werden müssen, woraus eine Beschädigung des Kalibergrundes resultieren kann.
Die Erfindung bezweckt die Vermeidung dieser Nachteile und Schwierigkeiten und stellt sich die Aufgabe, ein Präzisionswalzverfahren zum Herstellen von stabförmigem Walzgut oder Draht mit kreisrundem Querschnitt zu schaffen, welche ein Walzgut mit besonders hoher Genauigkeit in einer bestimmten Dimension ergeben, wobei jedoch trotzdem - im Gegensatz zum Stand der Technik - eine gute Zugänglichkeit zu jedem der Walzgerüste gegeben ist, so daß auch im Falle einer Störung das Walzen innerhalb kurzer Zeit wieder fortgesetzt werden kann, d.h. die Betriebsbereitschaft der Anlage schnellstmöglich wieder herstellbar und eine einfache Wartung möglich sind.
Diese Aufgabe wird bei einem Verfahren der eingangs beschriebenen Art durch die Kombination folgender Merkmale gelöst:
• Walzen des Walzgutes in mindestens einem Duo- Walzgerüst mit offenem Kaliber, ausgehend von einem beliebigen Querschnitt zu einem Walzgut mit polygonalem, inbesondere, tetragonalem Querschnitt,
• Führen des Walzgutes über eine vorbestimmte Weglänge entlang einer oder mehrerer Längskanten und/oder entlang der an Längskanten anschließenden Flächen des Walzgutes zu einem weiteren Walzgerüst und
• anschließendes Walzen zu einem Walzgut mit kreisrundem Querschnitt in mindestens einem geschlossenen Kaliber, bei dem Walzkräfte sternförmig auf das Walzgut aus zumindest drei Richtungen einwirken und das Walzgut verformen. Durch die Führung des Stabstahles zur Einleitung desselben in das weitere Walzgerüst, die durch den polygonalen Querschnitt des aus dem Duo- Walzgerüst austretenden Stabstahles ermöglicht wird, ist entlang der gesamten Länge des Stabstahles eine exakte gleichbleibende Zuführung desselben in das weitere Walzgerüst gewährleistet, so daß sowohl eine gleichmäßige Verformung des Stabstahles als auch dadurch bedingt ein gleichmäßiger Querschnitt erreicht werden kann, wobei aufgrund der gleichmäßigen Verformung auch nach Austritt des Stabstahles aus dem Walzgerüst kein Kippen od. dgl. stattfindet.
Vorzugsweise wird das Walzgut in zwei hintereinander angeordneten Duo-Walzgerüsten zu einem Walzgut mit tetragonalem Querschnitt gewalzt und zwischen diesen beiden Duo- Walzgerüsten gefuhrt.
Eine Profilwalzeinrichtung zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens ist gekennzeichnet durch:
• mindestens ein Duo-Walzgerüst mit einem offenen, polygonalen, insbesondere tetragonalen Walzkaliber,
• eine an das Duo- Walzgerüst in Walzrichtung anschließende Walzgutftihrung mit das aus dem Duo-Walzgerüst austretende Walzgut an einer oder mehreren Längskanten und/oder an den an Längskanten des Walzgutes anschließenden Flächen des Walzgutes führenden Führungseinrichtungen und
• mindestens ein weiteres Walzgerüst mit einem geschlossenen kreisrunden Kaliber mit mindestens drei sternförmig angeordneten Walzen.
Ein Walzgerüst mit einem geschlossenen Kaliber ist beispielsweise aus der DE-A- 1 527 722 bekannt. Es weist vier Scheiben auf, deren Arbeitsflächen ein geschlossenes Kaliber bilden. Zwei gegenüberliegende Scheibenwalzen sind angetrieben, wohingegen die beiden anderen Scheibenwalzen über das zu walzende Material bewegt werden. Die Scheibenwalzen können gegeneinander verstellt werden, so daß das Kaliber in seiner Dimensionierung variabel ist. Jede Scheibenwalze wird von einer anderen Scheibenwalze beaufschlagt, wobei eine Verschiebung der Scheibenwalzen in radialer Richtung der anderen Scheibenwalzen diese Veränderung des Kalibers ermöglicht. Dadurch wird jedoch bedingt, daß die Scheibenwalzen nur mit relativ geringen Kräften gegeneinander gehalten sein können, da keine Gegenkräfte zur Vermeidung einer Verbiegung der Scheibenwalzen aufgebracht werden können. Ein derartiges geschlossenes Kaliber ist bereits ohne die zusätzliche Krafteinwirkung, welche durch das Walzen bewirkt wird, nur schwer geeignet, dauerhaft ein geschlossenes Kaliber zu bilden, sondern es tritt vielmehr eine unerwünschte Dimensionsänderung des Kalibers ein, so daß nicht die erwünschte Dimensionierung eines Walzgutes erreicht werden kann. Eine besonders vorteilhafte erfindungsgemäße Aus führungs form ist dadurch gekennzeichnet, daß zwei Duo-Walzgerüste mit tetragonalem Walzkaliber mit einer zwischengeordneten Führung vorgesehen sind.
Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform sind erfindungsgemäß zur einfachen Verwirklichung eines auch unter erschwerten Walzbedingungen stets geschlossenen Kalibers die Walzen des weiteren Walzgerüstes über konische Flächen aneinander abgestützt, wobei die Walzen mit einer die Walzkraft um eine Vorspannkraft überschreitenden Anstellkraft gegeneinandergepreßt sind.
Ein Walzgerüst mit einem geschlossenen Kaliber der oben beschriebenen Art ist an sich bekannt, beispielsweise aus der EP-A- 0 264 849.
Vorzugsweise weist erfindungsgemäß das geschlossene Kaliber eine Querschnittsfläche auf, die um 5 bis 20 % geringer ist als jene des offenen Kalibers des Duo- Walzgerüstes. Hierdurch können selbst Stahllegierungen mit hohem Verformungswiderstand besonders genau gewalzt werden, wobei aufgrund der sich dabei ergebenden geringen Walzkräfte auch hohe Walzgeschwindigkeiten verwirklicht werden können.
Eine bevorzugte Ausführungsform ist dadurch gekennzeichnet, daß das weitere Walzgerüst vier Walzen, insbesondere Scheibenwalzen, aufweist, von denen lediglich zwei einander gegenüberliegende Walzen mittels eines Motors antreibbar sind, insbesondere mit einem gemeinsamen Motor, und daß jede der vier Walzen über jeweils eine konische Fläche an einer konischen Fläche einer weiteren Walze anliegt, wobei jede Walze an zwei benachbarten Walzen anliegt und sich über die konischen Kontaktflächen der Walzen ein geschlossener Kraftfluß sowie ein Reibantrieb für die nicht von einem Motor angetriebenen Walzen einstellt.
Hierdurch ist ein besonders vorteilhafter Kraftschluß innerhalb des Kalibers gegeben, wobei durch Aufteilung des Antriebes einerseits als Zwangsantrieb über einen Motor, andererseits über die konischen Flächen eine Synchronisation der Walzen mit einfachsten Mitteln erreicht ist. Durch die Scheibenwalzen ist sichergestellt, daß die Beanspruchung der formenden Flächen der Walzen aufgrund des höheren Umfanges geringer gehalten werden kann.
Vorteilhaft weisen die angetriebenen Walzen des weiteren Walzgerüstes einen größeren Durchmesser in den formenden Flächen auf als die nicht über einen eigenen Antrieb angetriebenen Walzen, wodurch die Stabstähle besonders einfach in das weitere Walzgerüst eingeleitet werden können, so daß insbesondere auch im Kopfbereich des Stabstahles besonders schnell der erwünschte Querschnitt erhalten wird.
Gemäß einer weiteren bevorzugten Ausfuhrungsform sind die über einen Motor antreibbaren Walzen des weiteren Walzgerüstes in Richtung ihrer Welle gegen die zwei weiteren Walzen verschiebbar, wodurch eine exakte Positionierung des weiteren Walzgerüstes bezüglich des ersten als auch der Führung erreicht wird, so daß die Achse des Walzgutes in der Walzstraße vollkommen geradlinig beibehalten werden kann.
Vorteilhaft weist das weitere Walzgerüst zwei Gerüstständer auf, welche gegeneinander über Zuganker und Gewindemuttern vorgespannt sind. Hierdurch können besonders hohe Kräfte aufgebracht werden, so daß mit besonders hoher Genauigkeit eine Reduktion der Querschnittsfläche des Walzgutes erreicht werden kann und gleichzeitig hohe Geschwindigkeiten realisiert werden können. Durch die konstruktive Ausbildung mit Zuganker und Gewindemutter ist eine besonders einfache Ausbildung der Gerüstständer realisierbar, die gleichzeitig besonders zuverlässig ist.
Sind die Gewindemuttern Hydraulikmuttern, so kann die Montage derselben besonders einfach, u.zw. ohne zusätzliches Werkzeug erfolgen.
Ist das Duo-Walzgerüst und/oder das weitere Walzgerüst jeweils auf einem Gerüstwechselwagen angeordnet, welcher entlang von Schienen in eine Arbeitsstellung schieb- und dort festlegbar und aus dieser Stellung erneut in eine Ruhestellung schiebbar ist, so kann ein besonders einfacher Austausch der Walzen erfolgen, wobei gleichzeitig eine exakte Positionierung des Walzgerüstes besonders einfach durchgeführt werden kann.
Zweckmäßig weisen die formenden Flächen der das geschlossene Kaliber bildenden Walzen an den aneinanderschließenden kreisförmigen Kanten eine Abfasung auf. Hierdurch ist selbst bei Unregelmäßigkeiten der Querschnittsfläche des Walzgutes aus dem Duo-Walzgerüst bzw. nicht angeglichenen Geschwindigkeiten zwischen dem Duo-Walzgerüst und dem weiteren Walzgerüst eine genaue Querschnittsfläche des Walzgutes gewährleistet, wobei die Beanspruchung der formenden Flächen des weiteren Gerüstes besonders gering gehalten ist.
Eine besonders einfache Gestaltung der Führungseinrichtungen ist durch Profilrollen gekennzeichnet. Diese sind zweckmäßig paarweise unter Bildung eines der Querschnittsform des zu führenden Walzgutes angepaßten Kalibers angeordnet. Weiters sind die Profilrollen in je nach Weglänge erforderlicher Anzahl unter Bildung einer Rollenbahn vorgesehen. Die Erfindung ist nachstehend anhand zweier in der Zeichnung dargestellter Ausfuhrungsbeispiele näher erläutert, wobei in den Fig. la bis ld eine Kaliberfolge für das erfindungsgemäße Walzverfahren bzw. die Einrichtung zur Durchführung des Verfahrens veranschaulicht ist. Fig. 2 zeigt in schematischer Darstellung zwei hintereinander angeordnete Walzgerüste der erfindungsgemäßen Profilwalzeinrichtung. Fig. 3 veranschaulicht einen Schnitt durch das Walzgerüst gemäß der Linie III/III der Fig. 2; Fig. 4 zeigt einen Schnitt durch das Walzgerüst gemäß der Linie IN/IN der Fig. 2, und die Fig. 5a und 5b veranschaulichen jeweils ein Ausfuhrungsbeispiel für eine Führungseinrichtung zwischen den Walzgerüsten. In den Fig. 6a bis 6c ist die Kaliberfolge gemäß einer weiteren Ausfuhrungsform gezeigt.
Das zu verformende Walzgut 1, ein Stabstahl, wird, ausgehend von dem in Fig. la dargestellten runden Querschnitt (in Fig. lb strichpunktiert dargestellt) zu einem im wesentlichen vierkantigen Querschnitt mittels der in Fig. lb dargestellten Walzen 3, 4 mit Nuten 3 a, 4a eines Duo-Walzgerüstes mit offenem Kaliber 5 unter Reduktion der Querschnittsfläche umgeformt. Dieser nunmehr vierkantige Stabstahl, wobei derselbe auch einen anderen polygonalen Querschnitt aufweisen kann, wie z.B. einen dreikantigen, fünfkantigen od. dgl., gelangt in das in Fig. lc dargestellte geschlossene Kaliber 6 mit vier Scheibenwalzen 7, 8 und 9, 10, in dem er wieder zu einem Stabstahl mit rundem Querschnitt, jedoch hoher Präzision, gewalzt wird.
Die Scheibenwalzen 7 bis 10 weisen an den den Kaliberteilflächen 11, 12 und 13, 14 anschließenden Bereichen konische Flächen, u.zw. 7a, 7b, 8a, 8b, 9a, 9b und 10a, 10b auf. Diese Flächen schließen jeweils Öffnungswinkel α von 90° ein, so daß die einzelnen Scheibenwalzen 7 bis 10 bei gleich großen Kegelstumpfflächen unter geringstem Schlupf gegeneinander gepreßt werden können, womit einerseits ein geschlossenes Kaliber gebildet ist und andererseits der Antrieb von einem Scheibenwalzenpaar auf das weitere Scheibenwalzenpaar mit hohen Kräften durchgeführt werden kann. Wie in Fig. ld dargestellt, können die Kanten zwischen den Kegelsrumpfflächen 7a, 7b und der Kaliberteilfläche 11 abgefast sein, so daß ein Kaliber entsteht, das weiterhin geschlossen ist, jedoch die Möglichkeit aufweist, Flächenpressungsspitzen zu vermeiden.
Das geschlossene Kaliber, welches in Fig. lc dargestellt ist, kann auch jede andere Form, beispielsweise Vierkant oder einen anderen polygonen Querschnitt, oval od. dgl. aufweisen.
Bei der Aufeinanderfolge der Kaliber 5 und 6 ist im Sinne einer gleichmäßigen Verformung darauf zu achten, daß bei den aufeinanderfolgenden Walzstichen nicht immer in denselben oder analogen Richtungen verformt wird, sondern die Verformung beispielsweise normal zur ersten Verformungsrichtung stattfindet, so daß, bezogen auf den gesamten Querschnitt, im wesentlichen gleichmäßige Verformungen vorhanden sind.
In Fig. 2 sind in Walzrichtung c zwei Walzgerüste 15, 16 hintereinander angeordnet dargestellt, u.zw. ein Duo-Walzgerüst 15 mit dem offenen Kaliber 5 und ein Vierscheiben- Walzgerüst 16 mit dem geschlossenen Kaliber 6. Zum besseren Verständnis sind sowohl das Duo- Walzgerüst 15 als auch das Vierscheiben- Walzgerüst 16 im Aufriß dargestellt. Zwischen den Walzgerüsten ist in schematischer Darstellung eine Walzgutführung 17 veranschaulicht, von der ein Detail der Fig. 5a zu entnehmen ist. Die Walzgerüste 15 und 16 sind jeweils auf einem Gerüstwechselwagen 18 und 19 angeordnet, welcher entlang von Schienen 20 und 21 aus der Arbeitsstellung geschoben werden kann, wobei die in Ruheposition stehenden Walzgerüste 22, 23, welche ebenfalls auf Gerüstwechselwagen 24 und 25 angeordnet sind, in Arbeitsposition verschoben werden können. Es ist hierbei lediglich erforderlich, daß parallel zur Walzrichtung c ebenfalls Schienen vorgesehen sind, so daß am Kreuzungspunkt der normal und parallel zur Walzrichtung c verlaufenden Schienen die Wägen 18, 19 gedreht und damit aus der Position Walzstellung bewegt werden können, und das weitere Walzgerüst sodann wieder in Arbeitsposition gebracht werden kann. Ein derartiger Vorgang ist erforderlich, wenn entweder ein Wechsel im Querschnitt des Stabstahles 1 durchgeführt werden soll oder auch die Walzen 3, 4 und 7 bis 10 abgenutzt sind und ein Austausch erforderlich wird.
Beide Walzgerüste 15, 16 weisen Elektromotoren 26, 27 auf, deren Drehzahl genau regulierbar ist, wobei über Getriebe 28, 29 die Untersetzung in eine geringere Umdrehungszahl erfolgt und in anschließenden Getrieben 30 und 31 im wesentlichen die Weiterleitung der Drehbewegung von einer Achse auf zwei Achsen des Duo- Walzgerüstes 15 bzw. eines Walzenpaares des Vierscheiben-Walzgerüstes 16 erfolgt.
Die Regelung des Antriebes muß unter Berücksichtigung der Querschnittsabnahme derart erfolgen, daß keine gleiche Geschwindigkeit des Walzgutes 1, sondern eine gleiche Massendurchsatzgeschwindigkeit in den Walzgerüsten 15, 16 eintritt, um jegliche Störungen bei dem Walzvorgang zu vermeiden. Es kann jedoch auch vorteilhaft sein, daß das Vierscheiben-Walzgerüst 16 eine geringfügig größere Walzgeschwindigkeit aufweist, als dies für den Massendurchsatz des Duo-Walzgerüstes 15 erforderlich wäre, womit auf das Walzgut zwischen dem Duo- Walzgerüst 15 und dem Vierscheiben- Walzgerüst 16 ein geringfügiger Zug ausgeübt wird, wodurch, wie bekannt, Störungen leichter vermieden werden können. Die Kraftweiterleitung zwischen den Getrieben 28 und 30 bzw. 29 und 31 erfolgt über Wellen 32 und 34 bzw. 33 und 35, die über Flansche und einer nicht dargestellten zwischengelegten Hardy-Scheibe aneinandergeflanscht sind. Die Kraftausleitung aus den Getrieben 30 und 31 erfolgt über Wellen 36, 37 und 38, 39 und über Kardangelenke 40, 41, 42 und 43 direkt in die Wellen der Walzgerüste 15 bzw. 16.
In Fig. 3 ist das.Vierscheiben- Walzgerüst 16 schematisch im Schnitt dargestellt, wobei die Krafteinleitung in die Wellen 44 und 45 über Flansche 46 und 47 erfolgt. Die Wellen sind in Rollenlagern 48, 49 und 50, 51 von Gerüstständern 62, 63 gelagert, in welchen die weiteren Scheibenwalzen 9 und 10 ebenfalls in dieser Weise gelagert sind.
Die Scheibenwalzen 9 und 10 sind nicht angetrieben, aber auf Achsen 52 und 53 querverschieblich angeordnet, wobei diese Querverschiebung durch Distanzscheiben 54 und 55 durchgeführt und auch sodann eine Lagefixierung der Scheibenwalzen 9 und 10 erreicht werden kann. Die Scheibenwalzen 9, 10 sind ebenfalls über Rollenlager 56, 57 gelagert.
Die Scheibenwalzen 7, 8, 9, 10 werden über ihre konischen Flächen 7a, 7b, 8a, 8b, 9a, 9b, 10a und 10b im gegenseitigen Kontakt gehalten, wobei die Relativlage der Scheibenwalzen 7 und 8 zueinander durch die starre Anordnung im biegesteifen Walzgerüst gegeben ist, wohingegen die Scheibenwalzen 9 und 10, wie besonders deutlich aus Fig. 4 zu entnehmen ist, über Zuganker 58, 59 und hydraulische Muttern 60 und 61 gegeneinandergehalten sind. Es sind jeweils vier Zuganker 58, 59 vorgesehen, u.zw. zwei vor und zwei nach jenem Bereich, in dem das geschlossene Kaliber 6 durch die vier Scheibenwalzen 7 bis 10 vorliegt, so daß ein Zusammenspannen symmetrisch auf den eigentlichen Bereich der Verformung erfolgt.
Die in Fig. 5a dargestellte Walzgutführung 17 für Walzgut 1 ist einerseits über geeignete, nicht dargestellte Triebe höhen- und seitenverstellbar und weist eine in Walzrichtung orientierte Führungsbahn für das Walzgut 1 auf, welche durch hintereinander und jeweils paarweise angeordnete Profilrollen 64 verwirklicht ist, die ein Kaliber 65 entsprechend dem Querschnitt des zu fuhrenden Walzgutes 1 einschließen. Die Führungseinrichtung könnte auch durch Führungsflächen gebildet sein, so daß eine exakte Führung des aus dem Duo- Walzwerk 15 austretenden Stabstahles 1 möglich ist, und der Stabstahl 1 in genau reproduzierbarer Weise in das Vierscheiben-Walzwerk 16 eingeführt wird. Fig. 5a veranschaulicht eine Ausführungsform von Profilrollen für einen achteckigen Querschnitt des Walzgutes 1. Durch die erfindungsgemäße Anordnung einer Walzgutfuhrung 17 gelingt es, die beiden Walzgerüste 15 und 16 weiter auseinanderzurücken, ohne daß die Präzision der Walzung durch das Walzgerüst 16 in Mitleidenschaft gezogen wird. Beispielsweise kann erfindungsgemäß eine Distanz 66 zwischen den Walzgerüsten 15 und 16 von 1,5 bis 2 m verwirklicht werden, wogegen ohne eine solche Führung die Walzgerüste 15 und 16 ganz eng benachbart angeordnet sein müßten, z.B. im Bereich von einem halben Meter oder weniger. Erfindungsgemäß ist somit auch das zweite Walzgerüst 16 gut zugänglich, was die Bedienung und Wartung ganz wesentlich vereinfacht. Zudem können eventuelle Materialstaus zwischen den beiden Walzgerüsten in einfacher Weise entfernt werden.
Trotz dem relativ großen Abstand 66 der beiden Walzgerüste 15 und 16 zueinander lassen sich auch die Anfangs- und Endbereiche des Walzgutes 1 besonders exakt auf die gewünschte Dimension walzen. Wesentlich ist, daß das Walzgut 1 zwischen den beiden Walzgerüsten 15 und 16 einen polygonartigen Querschnitt aufweist, denn nur hierdurch ist eine exakte Führung des Walzgutes 1 zwischen diesen beiden Walzgerüsten 15 und 16 möglich. Hätte das Walzgut 1 in diesem Bereich einen runden, beispielsweise einen kreisrunden Querschnitt, wäre eine exakte Führung des Walzgutes nicht möglich. Kippungen des Walzgutes würden sich negativ auswirken, u.zw. nicht nur auf die Führung des Walzgutes, beispielsweise beim Einfädeln in das weitere Walzgerüst 16.
In den Fig. 6a, 6b und 6c ist die Kaliberfolge gemäß einer weiteren Ausführungsform der Erfindung gezeigt, wobei in einem ersten Duo- Walzgerüst 15' (Fig. 6a) mit Kaliberwalzen 3', 4' ein Walzgut 1 mit einem leicht ovalen Querschnitt (unschraffierte Fläche) zu einem Walzgut mit im' wesentlichen tetragonalem Querschnitt (schraffierte Fläche in Fig. 6a) gewalzt wird. Dieses erste Duo- Walzgerüst 15' ist horizontal angeordnet. In einem nachfolgenden vertikalen Duo-Walzgerüst 15 (Fig. 6b) mit den Kaliberwalzen 3, 4 erfolgt eine Querschnittsreduzierung zu einem Walzgut 1 mit ebenfalls tetragonalem Querschnitt (schraffierte Fläche in Fig. 6b), wobei das Walzgut 1 zwischen dem ersten Duo-Walzgerüst 3', 4' und dem nachfolgenden Duo-Walzgerüst 3, 4 ebenfalls mittels einer Walzgutführung 17, vorzugsweise einer Führungsbahn mit Führungsrollen 64, geführt ist.
Anschließend an das zweite Duo-Walzgerüst 15 erfolgt ein Walzen des Walzgutes in einem Vierscheiben- Walzgerüst 16 (Fig. 6c) mit den Kaliberwalzen 7, 8, 9, 10 zu einem Walzgut mit kreisrundem Querschnitt höchster Präzision. Zwischen dem zweiten Duo-Walzgerüst 15 und dem Vierscheiben- Walzgerüst 16 ist eine Walzgutfuhrung 17, vorzugsweise ebenfalls von Führungsrόllen 64 gebildet, vorgesehen. Beispiel
Stranggußknüppel aus Kohlenstoffstahl, z.B. CIO, mit quadratischem Querschnitt von 150 mm Seitenlänge, werden in einer Streckkaliberstraße auf einen runden Querschnitt mit einem Durchmesser von 22 mm gewalzt. Anschließend werden die so gebildeten Stabstähle einem ersten Duo-Walzgerüst 15' zugeführt. In diesem Duo- Walzgerüst 15' erfolgt eine Reduktion des Querschnittes um 28 %. Anschließend erfolgt eine weitere Walzung in einem zweiten Duo- Walzgerüst 15 mit einer Stichabnahme von 22 % zu einem tetragonalen Querschnitt. Der aus dem zweiten Duo-Walzgerüst 15 austretende Stabstahl 1 gelangt über die Führung 17 in das Vierscheiben- Walzgerüst 16, in dem ein kreisrunder Querschnitt erzeugt sowie eine weitere Reduktion des Querschnittes um 19 % durchgeführt wird. Die Walzen 3 und 4 des Duo- Walzgerüstes 15 und des Vierscheiben- Walzgerüstes 16 weisen einen Durchmesser von 320 cm auf. Die Geschwindigkeit des aus dem Vierscheiben- Walzgerüst 16 austretenden Stabstahles 1 beträgt 15 m/sec.
Über die Zuganker 58, 59 und hydraulischen Muttern 60, 61 wird beim Vierscheiben- Walzgerüst 16 eine Verspannung von 20 Tonnen ausgeübt.
Zur Führung der Stabstähle 1 zwischen den etwa 2,5 m voneinander entfernt angeordneten Walzgerüsten 15 und 16 dienen Führungsrollenpaare 64.
Mit dem erfindungsgemäßen Verfahren lassen sich Fertigprodukte mit kreisrundem Querschnitt mit sehr hoher Präzision herstellen, u.zw. sowohl hinsichtlich Maß als auch der Form, z.B. Fertigprodukte im Durchmesserbereich bis 25 mm mit einer Mindesttoleranz von ± 0,1 mm, und im Durchmesserbereich von 25 bis 100 mm mit einer Mindesttoleranz von ± 0,25 % des Durchmessers.
Das erfindungsgemäße Verfahren und die erfindungsgemäße Vorrichtung ermöglichen zudem einen vereinfachten Walzbetrieb, insofern, als für unterschiedliche Durchmesser des Endproduktes die der erfindungsgemäßen Profilwalzeinrichtung vorgeordnete Vorstraße keiner Kaliberänderung bedarf; eine Kaliberänderung ist lediglich für die erfindungsgemäße Profilwalzeinrichtung erforderlich, was durch die bei der erfindungsgemäßen Profilwalzeinrichtung gegebene Möglichkeit der großen Variation der Stichabnahme im Durchmesserbereich von mindestens 1 :4 gegeben ist. So ist es möglich, ausgehend von ein und demselben der erfindungsgemäßen Profilwalzeinrichtung zugeführten Walzgut ein Fertigprodukt von z.B. 25 bis 100 mm herzustellen. Weiters kann erfindungsgemäß ein Fertigprodukt mit beliebigem Durchmesser hergestellt werden, d.h. der Durchmesser des Endproduktes kann stufenlos gewählt werden; man ist nicht an Durchmessersprünge gebunden.
Da das Walzgerüst 16 mit geschlossenem Kaliber 6 und vorgespannten Walzen 7 bis 10 im geschlossenen und vorgespannten Zustand bearbeitet werden kann, ist die Herstellung eines bestimmten Kalibers besonders einfach.

Claims

Patentansprüche:
1. Präzisionswalzverfahren zum Herstellen von stabförmigem oder drahtförmigem Walzgut (1) mit kreisrundem Querschnitt, unter Einhaltung enger Form- und Maßtoleranzen, gekennzeichnet durch die Kombination folgender Merkmale:
• Walzen des Walzgutes (1) in mindestens einem Duo-Walzgerüst (15, 15') mit offenem Kaliber (5), ausgehend von einem beliebigen Querschnitt zu einem Walzgut (1) mit polygonalem, insbesondere tetragonalem Querschnitt,
• Führen des Walzgutes (1) über eine vorbestimmte Weglänge entlang einer oder mehrerer Längskanten und/oder entlang der an Längskanten anschließenden Flächen des Walzgutes (1) zu einem weiteren Walzgerüst (16) und
• anschließendes Walzen zu einem Walzgut (1) mit kreisrundem Querschnitt in mindestens einem geschlossenen Kaliber (6), bei dem Walzkräfte sternförmig auf das Walzgut (1) aus zumindest drei Richtungen einwirken und das Walzgut (1) verformen.
2. Präzisionswalzverfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Walzgut (1) in zwei hintereinander angeordneten Duo- Walzgerüsten (15', 15) zu einem Walzgut (1) mit tetragonalem Querschnitt gewalzt und zwischen diesen beiden Duo-Walzgerüsten
(15", 15) geführt wird.
3. Profilwalzeinrichtung zur Herstellung von Walzgut mit kreisrundem Querschnitt, gekennzeichnet durch:
• mindestens ein Duo- Walzgerüst (15, 15') mit einem offenen, polygonalen, insbesondere tetragonalen Walzkaliber (5),
• eine an das Duo- Walzgerüst (15) in Walzrichtung (c) anschließende Walzgutführung (17) mit das aus dem Duo-Walzgerüst (15) austretende Walzgut (1) an einer oder mehreren Längskanten und/oder an den an Längskanten des Walzgutes anschließenden Flächen des Walzgutes führenden Führungseinrichtungen (64) und
• mindestens ein weiteres Walzgerüst (16) mit einem geschlossenen kreisrunden Kaliber (6) mit mindestens drei sternförmig angeordneten Walzen (7 bis 10).
4. Profilwalzeinrichtung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß zwei Duo- Walzgerüste (15', 15) mit tetragonalem Walzkaliber mit einer zwischengeordneten Führung vorgesehen sind.
5. Profilwalzeinrichtung nach Anspruch 3 oder 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Walzen (7 bis 10) des weiteren Walzgerüstes (16) über konische Flächen (7a bis 10b) aneinander abgestützt sind, wobei die Walzen (7 bis 10) mit einer die Walzkraft um eine Vorspannkraft überschreitenden Anstellkraft gegeneinandergepreßt sind.
6. Profilwalzeinrichtung nach einem oder mehreren der Ansprüche 3 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß das geschlossene Kaliber (6) eine Querschnittsfläche aufweist, die um 5 bis 20 % geringer ist als jene des offenen Kalibers (5) des Duo- Walzgerüstes (15).
7. Profilwalzeinrichtung nach einem oder mehreren der Ansprüche 3 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß das weitere Walzgerüst (16) vier Walzen (7 bis 10), insbesondere Scheibenwalzen, aufweist, von denen lediglich zwei einander gegenüberliegende Walzen
(7, 8) mittels eines Motors antreibbar sind, insbesondere mit einem gemeinsamen Motor, und daß jede der vier Walzen (7 bis 10) über jeweils eine konische Fläche (7a bis 10b) an einer konischen Fläche einer weiteren Walze (7 bis 10) anliegt, wobei jede Walze (7 bis 10) an zwei benachbarten Walzen (7 bis 10) anliegt und sich über die konischen Flächen (7a bis 10b) der Walzen (7 bis 10) ein geschlossener Kraftfluß sowie ein Reibantrieb für die nicht von einem Motor angetriebenen Walzen (9, 10) einstellt.
8. Profilwalzeinrichtung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die angetriebenen Walzen (7, 8) des weiteren Walzgerüstes (16) einen größeren Durchmesser in den formenden Flächen (11, 12) aufweisen als die nicht über einen eigenen Antrieb angetriebenen Walzen (9, 10).
9. Profilwalzeinrichtung nach Anspruch 7 oder 8, dadurch gekennzeichnet, daß die über einen Motor antreibbaren Walzen (7, 8) des weiteren Walzgerüstes (16) in Richtung ihrer Welle gegen die zwei weiteren Walzen (9, 10) verschiebbar sind.
10. Profilwalzeinrichtung nach einem oder mehreren der Ansprüche 7 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß das weitere Walzgerüst (16) zwei Gerüstständer (62, 63) aufweist, welche gegeneinander über Zuganker (58, 59) und Gewindemuttern (60, 61) vorgespannt sind.
11. Profilwalzeinrichtung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß die Gewindemuttern (60, 61) als Hydraulikmuttern ausgebildet sind.
12. Profilwalzeinrichtung nach einem oder mehreren der Ansprüche 3 bis 1 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Duo- Walzgerüst (15) und/oder das weitere Walzgerüst (16) auf jeweils einem Gerüstwechselwagen (19) angeordnet ist, welcher entlang von Schienen in eine Arbeitsstellung schiebbar und dort festlegbar ist und aus dieser Stellung erneut in eine Ruhestellung schiebbar ist.
13. Profilwalzeinrichtung nach einem oder mehreren der Ansprüche 3 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß die formenden Flächen (11 bis 14) der das geschlossene Kaliber (6) bildenden Walzen (7 bis 10) an den aneinanderschließenden kreisförmigen Kanten eine Abfassung aufweisen (Fig. ld).
14. Profilwalzeinrichtung nach einem oder mehreren der Ansprüche 3 bis 13, dadurch gekennzeichnet, daß die Führungseinrichtungen (64) von Profilrollen gebildet sind.
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EP98949818A EP1030746B1 (de) 1997-11-14 1998-10-21 Präzisionswalzverfahren
DE59804086T DE59804086D1 (de) 1997-11-14 1998-10-21 Präzisionswalzverfahren
US09/554,561 US6216517B1 (en) 1997-11-14 1998-10-21 Precision-rolling process

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Families Citing this family (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6769279B1 (en) 2002-10-16 2004-08-03 Machine Concepts, Inc. Multiroll precision leveler with automatic shape control
CN101990472B (zh) * 2008-04-11 2013-01-30 西门子Vai金属科技有限公司 钢带的可逆轧制设备
FR2938110B1 (fr) * 2008-11-06 2013-02-15 Areva Nc Procede de vidage de gaines de combustible nucleaire et machine de broyage par deformation de la gaine
DE102010009593A1 (de) * 2010-02-26 2011-09-01 Kocks Technik Gmbh & Co. Kg Walzgerüst
JP2013180302A (ja) * 2012-02-29 2013-09-12 Jfe Steel Corp 内質に優れた鋼材の製造方法
CN102671937B (zh) * 2012-05-07 2014-11-12 陈吉玉 主动式精密四辊轧机
CN102910410A (zh) * 2012-11-02 2013-02-06 无锡华联科技集团有限公司 管子单辊夹送机构
CN103084416A (zh) * 2013-01-31 2013-05-08 中冶南方工程技术有限公司 一种水平式纠偏夹送装置
US9459086B2 (en) 2014-02-17 2016-10-04 Machine Concepts, Inc. Shape sensor devices, shape error detection systems, and related shape sensing methods
ES2546577B1 (es) * 2015-03-06 2016-05-12 La Farga Lacambra, S.A.U. Rodillo de laminación en caliente para barras de cobre térmico, uso de dicho rodillo de laminación y procedimiento de laminación asociado
US10363590B2 (en) 2015-03-19 2019-07-30 Machine Concepts, Inc. Shape correction leveler drive systems
ITUB20154967A1 (it) * 2015-10-16 2017-04-16 Danieli Off Mecc Metodo ed apparato di laminazione di prodotti metallici
US11833562B2 (en) 2016-12-21 2023-12-05 Machine Concepts, Inc. Dual-stage multi-roll leveler and metal strip material flattening method
US10710135B2 (en) 2016-12-21 2020-07-14 Machine Concepts Inc. Dual-stage multi-roll leveler and work roll assembly
KR101813163B1 (ko) * 2017-08-31 2017-12-28 한영공업(주) 이너 케이블 제조 장치

Citations (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1213692A (fr) * 1957-10-09 1960-04-04 Moeller & Neumann Gmbh Train de laminage continu pour la fabrication de fers ronds et carrés
DE1527730A1 (de) * 1965-04-07 1970-02-19 United States Steel Corp Walzwerk
US3513697A (en) * 1967-08-01 1970-05-26 Frederick L Thayer Hand loaders maximum explosion pressure indicator
US3575028A (en) * 1969-01-28 1971-04-13 Blaw Knox Co Rolling mills
GB1268213A (en) * 1969-04-15 1972-03-22 Thaelmann Schwermaschbau Veb Method of rolling wire in a group of driven roll units
DE2437545A1 (de) * 1973-08-06 1975-02-27 Copper Refineries Pty Ltd Verfahren zum walzen von metallstabmaterial
JPS57165101A (en) * 1981-04-03 1982-10-12 Nippon Steel Corp Finish rolling method for rolling material of circular section
EP0264849A2 (de) * 1986-10-20 1988-04-27 Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft Verfahren und Anordnung zum Walzen von strangförmigem, profilierten Walzgut innerhalb enger Toleranzen
EP0549896A1 (de) * 1991-11-29 1993-07-07 Kawasaki Steel Corporation Vier-Rollen Masswalzwerk zur Herstellung von rundförmigen Stahlstäben
EP0560115A1 (de) * 1992-03-07 1993-09-15 Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft Verfahren und Walzwerk zum Präzisionswalzen von Draht bzw. von Walzgut mit Rundquerschnitt
EP0720875A1 (de) * 1994-12-28 1996-07-10 Kawasaki Steel Corporation Verfahren und Vorrichtung zum Führen von Rundstahlstäben
DE19625811A1 (de) * 1995-08-08 1997-02-13 Schloemann Siemag Ag Walzen von Stabstahl oder Draht mit engen Toleranzen des Fertigrundes
EP0776709A1 (de) * 1995-11-30 1997-06-04 Daido Steel Company Limited Walzwerk mit acht Walzen und Verfahren zum Walzen mit diesem Walzwerk

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE381830B (sv) * 1971-11-17 1975-12-22 Morgaardshammar Ab Sett att forspenna ett duovalspar for varm- eller kallvalsning samt anordning for genomforande av settet
DE3132646A1 (de) * 1980-08-27 1982-06-09 Daidotokushuko K.K., Nagoya, Aichi Walzvorrichtung und verfahren zum walzen stangenfoermigen materials
DE3445219C2 (de) * 1984-12-12 1987-02-19 Kocks Technik Gmbh & Co, 4010 Hilden Walzenkalibrierung für kontinuierlich arbeitende Stab- und Drahtwalzstraßen bzw. -blöcke
US4858457A (en) * 1988-05-12 1989-08-22 Potucek Frank R Machine and method for making concrete reinforcing bars
JP2667043B2 (ja) * 1990-07-12 1997-10-22 住友重機械工業株式会社 圧延機のロールスタンド
DE69224725T2 (de) * 1991-11-29 1998-07-02 Kawasaki Steel Co Vier-Rollen Masswalzwerk zur Herstellung von rundförmigen Stahlstäben

Patent Citations (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1213692A (fr) * 1957-10-09 1960-04-04 Moeller & Neumann Gmbh Train de laminage continu pour la fabrication de fers ronds et carrés
DE1527730A1 (de) * 1965-04-07 1970-02-19 United States Steel Corp Walzwerk
US3513697A (en) * 1967-08-01 1970-05-26 Frederick L Thayer Hand loaders maximum explosion pressure indicator
US3575028A (en) * 1969-01-28 1971-04-13 Blaw Knox Co Rolling mills
GB1268213A (en) * 1969-04-15 1972-03-22 Thaelmann Schwermaschbau Veb Method of rolling wire in a group of driven roll units
DE2437545A1 (de) * 1973-08-06 1975-02-27 Copper Refineries Pty Ltd Verfahren zum walzen von metallstabmaterial
JPS57165101A (en) * 1981-04-03 1982-10-12 Nippon Steel Corp Finish rolling method for rolling material of circular section
EP0264849A2 (de) * 1986-10-20 1988-04-27 Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft Verfahren und Anordnung zum Walzen von strangförmigem, profilierten Walzgut innerhalb enger Toleranzen
EP0549896A1 (de) * 1991-11-29 1993-07-07 Kawasaki Steel Corporation Vier-Rollen Masswalzwerk zur Herstellung von rundförmigen Stahlstäben
EP0560115A1 (de) * 1992-03-07 1993-09-15 Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft Verfahren und Walzwerk zum Präzisionswalzen von Draht bzw. von Walzgut mit Rundquerschnitt
EP0720875A1 (de) * 1994-12-28 1996-07-10 Kawasaki Steel Corporation Verfahren und Vorrichtung zum Führen von Rundstahlstäben
DE19625811A1 (de) * 1995-08-08 1997-02-13 Schloemann Siemag Ag Walzen von Stabstahl oder Draht mit engen Toleranzen des Fertigrundes
EP0776709A1 (de) * 1995-11-30 1997-06-04 Daido Steel Company Limited Walzwerk mit acht Walzen und Verfahren zum Walzen mit diesem Walzwerk

Non-Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
KRAEMER W ET AL: "HOCHPRAEZISIONSWALZEN VON STABSTAHL AUF DER FEINSTAHL- UND DRAHTSTRASSE DER VON MOOS STAHL AG (LUZERN/SCHWEIZ)", STAHL UND EISEN, vol. 110, no. 6, 14 June 1990 (1990-06-14), pages 59 - 64, 196, XP000140620 *
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 007, no. 005 (M - 184) 11 January 1983 (1983-01-11) *
YAMANAKA E ET AL: "DEVELOPMENT OF 4-ROLL SIZE-FREE ROLLING TECHNOLOGY FOR BAR MILL", CAHIERS D'INFORMATIONS TECHNIQUES DE LA REVUE DE METALLURGIE, vol. 93, no. 3, 1 March 1996 (1996-03-01), pages 427 - 438, XP000587318 *

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