SU916089A1 - Method of producing tubes of powder materials - Google Patents
Method of producing tubes of powder materials Download PDFInfo
- Publication number
- SU916089A1 SU916089A1 SU802955948A SU2955948A SU916089A1 SU 916089 A1 SU916089 A1 SU 916089A1 SU 802955948 A SU802955948 A SU 802955948A SU 2955948 A SU2955948 A SU 2955948A SU 916089 A1 SU916089 A1 SU 916089A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- rolling
- workpiece
- heating
- pipes
- powder materials
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 13
- 239000000843 powder Substances 0.000 title claims description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims description 4
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 24
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 9
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 9
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims description 5
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 3
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 3
- 238000003303 reheating Methods 0.000 claims description 3
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 claims description 2
- 239000003870 refractory metal Substances 0.000 description 10
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 5
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 2
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 2
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 2
- 239000011253 protective coating Substances 0.000 description 2
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- 238000007514 turning Methods 0.000 description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000005056 compaction Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000000280 densification Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000001513 hot isostatic pressing Methods 0.000 description 1
- 238000002386 leaching Methods 0.000 description 1
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 1
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 description 1
- 235000019592 roughness Nutrition 0.000 description 1
- 238000009966 trimming Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Description
Изобретение относится к порошковой металлургии, в частности, к способам изготовления полых изделий из порошков тугоплавких металлов на станах винтовой прокатки.The invention relates to powder metallurgy, in particular, to methods for manufacturing hollow articles from refractory metal powders in helical rolling mills.
Известен способ получения труб из порошков тугоплавких металлов, включающий холодное компактирование заготовки, спекание и последующее прессование С1] .A known method of producing pipes from powders of refractory metals, including cold compaction of the workpiece, sintering and subsequent pressing C1].
Основными недостатками известного способа является малая производительность процесса прессования, низкая стойкость технологического инструмента вследствие довольно продолжительного контакта с заготовкой, нагретой до 1200-1600°С, и значительных энергосиловых затрат при прессовании , а также невысокое качество поверхности получаемых труб.The main disadvantages of this method is the low productivity of the extrusion process, the low durability of the technological tool due to the rather prolonged contact with the workpiece heated to 1200-1600 ° C, and significant energy and power costs during extrusion, as well as the low surface quality of the pipes obtained.
Известен способ изготовления труб из порошков тугоплавких металлов, включающий горячее изостатическое прессование вокруг цилиндрической оправки, последующую прокатку в калибрах и удаление оправки кислотным выщелачиванием С22.A known method of manufacturing pipes from powders of refractory metals, including hot isostatic pressing around a cylindrical mandrel, subsequent rolling in calibers and removal of the mandrel by acid leaching of C22.
Этим способом получают трубы теоретической плотности, однако Для его осуществления необходимо дорогостоящее оборудование и, кроме того, сложность технологии значительно повы- * шает себестоимость труб из тугоплавких материалов, снижает производителе, ность данного процесса.Pipes of theoretical density are obtained in this way, however, its implementation requires expensive equipment and, in addition, the complexity of the technology significantly increases the cost of pipes made of refractory materials *, reduces the productivity and efficiency of this process.
Наиболее близким к предлагаемому по технической сущности и достигаемому эффекту является способ изготовления труб из порошковых материалов, включающий! прессование заготовки цилиндрической формы, ее спекание, нагрев, винтовую прокатку, повторный нагрев и последующую прошивку на том же двухвалковом стане 533·Closest to the proposed technical essence and the achieved effect is a method of manufacturing pipes from powder materials, including! pressing a cylindrical billet, sintering, heating, screw rolling, reheating and subsequent flashing on the same two-roll mill 533 ·
Однако двухвалковая схема винтовой прокатки и последующей прошивки не .However, the two-roll scheme of screw rolling and subsequent firmware is not.
позволяет получать трубы высокого качества из спеченных заготовок туго· плавких металлов по следующим причинам. При винтовой прокатке в двухвалковом стане спеченных тугоплавких металлов, обладающих весьма низкой пластичностью, в осевой зоне заготов- 5 ки возникают дефекты (трещины, поры) даже при коэффициенте овализации = ·= 1,00, так как при входе металл^ в валки еще до контакта с линейками или дисками коэффициент овализации значи-ю тельно превышает единицу. При последующей прошивке эти дефекты превращаются в плены на внутренней поверхнос^ (ти или приводят к разрушению заготовки. Кроме того, контакт с направ- ,5 ляющим инструментом (линейками, дисками) вследствие высоких температур нагрева заготовок перед прокаткой (1 400- 1 80θ'5С) , приводит к развитию процессов налипания металла на инет- 20 румент, к образованию задиров и других дефектов на наружной поверхности заготовки, требующих удаления механической обработкой, что делает процесс трудоемким. 25allows you to get high quality pipes from sintered billets of refractory metals for the following reasons. When screw rolling in a two-roll mill of sintered refractory metals with very low ductility, defects (cracks, pores) occur in the axial zone of the workpiece 5 even with an ovalization coefficient = · = 1.00, since when the metal ^ enters the rolls before contact with rulers or discs, the coefficient of ovalization is significantly greater than unity. With subsequent flashing, these defects turn into captures on the inner surface ^ (or lead to destruction of the workpiece. In addition, contact with the guiding tool (rulers, discs) due to the high heating temperatures of the workpieces before rolling (1 400-1 80θ ' 5 C), leads to the development of metal sticking to the Internet 20 , to the formation of scoring and other defects on the outer surface of the workpiece, requiring removal by machining, which makes the process time-consuming.
Цель изобретения - повышение производительности процесса и улучшение качества изделий.The purpose of the invention is to increase the productivity of the process and improve the quality of products.
Эта цель достигается тем, что в 30 способе изготовления труб из порошковых материалов, включающем спекание заготовки цилиндрической формы, нагрев, винтовую прокатку, повторный нагрев и прошивку на том же стане, винтовую прокатку проводят в трехвалковом калибре с разворотом валков на угол подачи 12-18° с коэффициентом вытяжки 1,4-2,5, а прошивку осуществляют при углах подачи 7-1 5° с коэффициентом вытяжки, составляющим 0,41,3 коэффициента вытяжки, при прокатке, причем перед каждым нагревом на заготовку наносят защитное фрикционное покрытие.This goal is achieved by the fact that in the 30th method of manufacturing tubes of powder materials, including sintering a cylindrical billet, heating, screw rolling, reheating and piercing on the same mill, screw rolling is carried out in a three-roll caliber with rolls turning at a feed angle of 12-18 ° with a reduction ratio 1.4-2.5, and performed at the corners firmware supply 7 - May 1 ° with reduction ratio integral 0,41,3 drawing coefficient during rolling, and before each heating the workpiece frictionally applied protective coating.
На фиг. 1 показана схема спеченной заготовки с образованием различных зон при винтовой прокатке, продольное сечение; на фиг. 2 - схема заготовки в очаге деформации при прошивке, про- 50 дольное сечение.In FIG. 1 shows a diagram of a sintered billet with the formation of various zones during screw rolling, a longitudinal section; in FIG. 2 is a diagram of a workpiece in the deformation zone during firmware, a longitudinal section.
Она состоит из исходной пористой структуры 1, сильно деформированной беспористой зоны 2, переходной зоны 3 промежуточной плотности, слабо уплот-55 ненной пористой зоны 4, тугоплавкого мет.алла 5 с высокими механическими свойствами.It consists of an initial porous structure 1, a strongly deformed non-porous zone 2, a transition zone 3 of intermediate density, a slightly compacted porous zone 4, and a refractory metal alloy 5 with high mechanical properties.
Предлагаемый способ изготовления труб осуществляется следующим образом.The proposed method of manufacturing pipes is as follows.
Спеченную заготовку из тугоплавкого металла или сплава с исходной плотностью, составляющей 80-98% от теоретической, покрывают защитной фрикционной обмазкой, уменьшающей окисляемость металла и стабилизирующей процесс винтовой прокатки за счет улучшения условий захвата. Затем заготовку нагревают до температуры, равной (0,4-0,7 ),Тпд. и прокатывают без оправки в калибре, образованном тремя валками, развернутыми на угол подачи £= 12-18', с коэффициентом вытяжки 1,4-2,5. При таком режиме винтовой прокатки в заготовке после деформации образуются три зоны (фиг. 1), характеризующиеся различной степенью проработки пористой структуры 1: сильно деформированная беспористая зона 2, переходная зона промежуточной плот-, ности 3, слабо уплотненная пористая зона 4. Наличие этих зон и дает при последующей прошивке (фиг. 2) дополнительный центрирующий эффект, позволяющий получить трубы высокой точности, а таюхе в значительной степени облегчить условия работы оправки, уменьшить ее износ.A sintered billet of refractory metal or alloy with an initial density of 80-98% of theoretical is coated with a protective friction coating that reduces the oxidizability of the metal and stabilizes the helical rolling process by improving the gripping conditions. Then the workpiece is heated to a temperature equal to (0.4-0.7), TPD. and rolled without a mandrel in a gauge formed by three rolls deployed at a feed angle of £ = 12-18 ', with a draw ratio of 1.4-2.5. In this mode of screw rolling, three zones are formed in the workpiece after deformation (Fig. 1), characterized by varying degrees of development of the porous structure 1: a highly deformed non-porous zone 2, a transition zone of intermediate density 3, a weakly compacted porous zone 4. The presence of these zones and with subsequent flashing (Fig. 2), an additional centering effect is obtained, which makes it possible to obtain pipes of high accuracy, and tayuhe significantly ease the working conditions of the mandrel and reduce its wear.
Увеличение угла подачи р>18° приводит к нарушению стабильности захвата и процесса винтовой прокатки тугоплавких металлов. Уменьшение угла ^><12° приводит к значительному повышению машинного времени прокатки, снижению величины допустимых обжатий и, как следствие, к уменьшению производительности стана и недостаточной проработке пористой структуры спеченной заготовки.An increase in the feed angle p> 18 ° leads to a violation of the stability of the grip and the process of screw rolling of refractory metals. A decrease in the angle ^> <12 ° leads to a significant increase in the machine rolling time, a decrease in the allowable compressions, and, as a result, a decrease in the mill productivity and insufficient study of the porous structure of the sintered billet.
Коэффициент вытяжки при прокатке без оправкизависит от отношения толщины стенки к наружному диаметру трубы, которую нужно получить в результате последующей пдошивки, и позволяет добиться необходимого соотношения величины уплотненной и неуплотненной зон, обеспечивающих стабильность последующей прошивки и получение качественной беспористой структуры 5 по всему сечению трубы (фиг.2). Увеличение>2,5 приводит к увеличению кольцевой уплотненной зоны, а также повышает вероятность образования дефектов в осевой зоне. Это затрудняет процесс прошивки и ухудшает качество внутренней поверхности труб.The drawing coefficient during rolling without mandrel depends on the ratio of the wall thickness to the outer diameter of the pipe, which must be obtained as a result of subsequent flashing, and allows to achieve the necessary ratio of the densified and uncompressed zones, ensuring stability of the subsequent flashing and obtaining a high-quality non-porous structure 5 over the entire cross section of the pipe (Fig. .2). An increase of> 2.5 leads to an increase in the annular sealed zone, and also increases the likelihood of defects in the axial zone. This complicates the flashing process and degrades the quality of the inner surface of the pipes.
Уменьшение и^<1,4 не обеспечивает достаточной величины проработанной зоны, что приводит к разрушению заготовки при прошивке.Reducing u ^ <1.4 does not provide a sufficient amount of the worked-out zone, which leads to the destruction of the workpiece during firmware.
Прокатанные спеченные заготовки 5 подвергают затем прошивке на том же тпехвалксаом стане при углах подачи {?> = 7+15° С коэффициентом вытяжки ^2= (0,4-1 ,3)/1,. Перед нагревом на заготовку вновь наносят фрикционное Ю покрытие.The rolled sintered billets 5 are then pierced on the same refiner at the feed angles {?> = 7 + 15 ° C with a drawing coefficient ^ 2 = (0.4-1, 3) / 1 ,. Before heating, the friction coating is again applied to the workpiece.
Прошивка по трехвалковой схеме обеспечивает высокое качество внутренней и наружной поверхности гильз из спеченных тугоплавких материалов, 15 чему способствует благоприятная схема напряженного состояния и отсутствие направляющего инструмента.Firmware according to a three-roll scheme ensures high quality of the inner and outer surfaces of sleeves made of sintered refractory materials, 15 which is facilitated by a favorable stress state scheme and the absence of a guiding tool.
Увеличение углов подачи Ъ>15°приIncrease in feed angles b> 15 ° at
I прошивке на трехвалковом стане приво- 20 дит к резкому возрастанию давления металла на оправку, снижает точность геометрических размеров трубной заготовки. Уменьшение углов 7 ° увеличивает время прошивки, что приводит 25 к значительному износу оправки, не дозволяет применять достаточно высокую разовую степень деформации, необходимую для качественной проработки структуры. 30 I firmware on a three-roll mill 20 leads to a sharp increase in the pressure of the metal on the mandrel, reduces the accuracy of the geometric dimensions of the tube billet. A decrease in the angle of 7 ° increases the flashing time, which leads to 25 significant wear of the mandrel, does not allow the use of a sufficiently high one-time degree of deformation, necessary for a high-quality study of the structure. thirty
Предложенный интервал при прошивке ^2= 0,4-1,3/^1 обеспечивает равномерность проработки структуры по сечению стенки трубы, При/(2ζ θ>4^остается непроработанная кольцевая зона. 35 При/^>1,3^1 проработка структуры внутренних слоев намного выше, чем наружных. Это приводит к неравномерности свойств по сечению и снижению эксплуатационных свойств изделий. 40The proposed interval for flashing ^ 2 = 0.4-1.3 / ^ 1 ensures uniformity of the structure through the cross section of the pipe wall, For / (2 ζ θ> 4 ^ there remains an unworked annular zone. 35 For / ^> 1.3 ^ 1 the elaboration of the structure of the inner layers is much higher than the outer layers, which leads to uneven cross-sectional properties and a decrease in the operational properties of the products.
П р и м е р. Проводят винтовую прокатку спеченных заготовок порошкового молибдена диаметром 100 мм и длиной 250 мм, имеющих остаточную пористость 5“7%. , 45PRI me R. Spin rolling of sintered blanks of molybdenum powder with a diameter of 100 mm and a length of 250 mm with a residual porosity of 5 “7% is carried out. , 45
Перед нагревом под прокатку на заготовки наносят защитное фрикционное покрытие, после чего их нагревают до 1450аС и прокатывают в трехвалкозом стане по следующим режимам.Before heating the preform to a rolling friction applied protective coating, after which they were heated to 1450 C and rolled in trehvalkozom and mill the following modes.
1. Угол подачи= 18 , коэффициент вытяжки/ад = 1,4. Применение .повышенного значения угла подачи при небольшой степени деформации за проход позволяет получить за счет увели-5 чения частных обжатий полностью уплот=ненный кольцевой слой толщиной 1214 мм.1. The feed angle = 18, the extraction ratio / a d = 1.4. Application .povyshennogo feed angle values with a small degree of deformation per pass allows to obtain at the expense of increased 5 cheniya partial reductions fully densification = nenny annular layer thickness of 1214 mm.
Винтовую прошивку прокатанной заготовки проводят при 14()0аС с коэффициентом вытяжки /(д. = 1,3/1д = 1,82, угол подач·-’ = г. Кольцевой уплотненный слой выполняет при прошивке центрирующие функции, что позволяет получить гильзу 85 х 15, разностенность которой по длине не превышает 0,5 мм.Helical firmware rolled workpiece is carried out at 14 () 0 C and with reduction ratio / (d = 1.3 / 1.82 = 1e angle innings · -. '= R annular packed bed performs in piercing centering function, which allows to obtain sleeve 85 x 15, the difference in length of which does not exceed 0.5 mm.
2. Угол подачи - 12 , коэффициент вытяжки = 2,5- После прокатки получают заготовку диаметром 64 мм с кольцевым уплотненным слоем толщиной 18-20 мм.2. The feed angle is 12, the drawing ratio = 2.5- After rolling, a blank with a diameter of 64 mm is obtained with an annular compacted layer with a thickness of 18-20 mm.
Прошивку проводят при угле подачи (ф = 15й с. коэффициентом вытяжки Цх= 0,4/ц = 1,2. Полученные гильзы диаметром 64 мм с толщиной стенки 20 мм имеют хорошее качество наружной и внутренней поверхности.The firmware is performed at an angle of supplying (15 minutes = f s. C x reduction ratio = 0.4 / n = 1.2. The resulting liner diameter of 64 mm with a wall thickness of 20 mm have a good quality of the outer and inner surface.
3. Угол подачи в = 15”,коэффициент вытяжки уХд= 1,56. Прокатка по такому технологическому режиму обеспечивает получение полностью уплотненного кольцевого слоя толщиной 14 мм, который выполняет центрирующие функции при последующей прошивке.3. The feed angle is = 15 ”, the extraction coefficient is UHD = 1.56. Rolling in such a technological mode provides a fully compacted annular layer with a thickness of 14 mm, which performs centering functions during subsequent flashing.
Прошивку прокатанной заготовки спеченного молибдена проводят при температуре нагрева перед прошивкой 1350“ 1400аС, угле подачи - 12°, с коэффициентом вытяжки 0,9бЦд = 1,5·Sintered molybdenum rolled stock is pierced at a heating temperature before flashing 1350 “1400 a C, feed angle - 12 °, with a draw ratio of 0.9 bCd = 1.5 ·
Используют оправку со сферической ка’· либровкой диаметром 46 мм.Use a mandrel with a spherical calibration ’· calibration with a diameter of 46 mm.
После прошивки получают гильзы диаметром 30 мм с толщиной стенки 3 = = 17 мм. Неровности по наружной и внутренней поверхности по длине заготовки не превышают 20 мкм, что снижает отходы при последующей механической обработке на 5“7%. Полученные по приведенным режимам трубы ( имеют равномерно уплотненную по сечению, хорошо проработанную структуру, без следов остаточной пористости и по механическим свойствам удовлетворяют требованиям ТУ 24819“52—73Таким образом, использование предлагаемого способа позволяет получить качественные трубы из спеченных тугоплавких металлов путем их обработки ' на воздухе в трехвалковом стане винтовой прокатки.After flashing get sleeves with a diameter of 30 mm with a wall thickness of 3 = 17 mm. Roughnesses on the outer and inner surfaces along the length of the workpiece do not exceed 20 microns, which reduces waste during subsequent machining by 5 "7%. The pipes obtained according to the given regimes ( have a uniformly densified cross section, well-developed structure, without traces of residual porosity and mechanical properties satisfy the requirements of TU 24819 “52-73. Thus, the use of the proposed method allows to obtain high-quality pipes from sintered refractory metals by processing air in a three-roll helical rolling mill.
За базовый объем принят применяющийся в промышленности способ производства труб из тугоплазких металлов, включающий следующие технологические операции: спекание штабиков, выплавка слитков, обточка и торцовка слитков, прессование прутков на воздухе, изготовление и прессование шашек,раскатка на станах ТПТР 20-60. 'The industrial process used to manufacture pipes from refractory metals, including the following technological operations: sintering of piles, smelting of ingots, turning and trimming of ingots, pressing of bars in air, manufacturing and pressing of drafts, rolling on TPTR 20-60 mills, is accepted as the base volume. ''
По сравнению с ним экономический 5 эффект от внедрения предлагаемого способа составит 2,6 млн.руб.Compared with it, the economic 5 effect of the implementation of the proposed method will be 2.6 million rubles.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU802955948A SU916089A1 (en) | 1980-07-11 | 1980-07-11 | Method of producing tubes of powder materials |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU802955948A SU916089A1 (en) | 1980-07-11 | 1980-07-11 | Method of producing tubes of powder materials |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU916089A1 true SU916089A1 (en) | 1982-03-30 |
Family
ID=20908099
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU802955948A SU916089A1 (en) | 1980-07-11 | 1980-07-11 | Method of producing tubes of powder materials |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU916089A1 (en) |
-
1980
- 1980-07-11 SU SU802955948A patent/SU916089A1/en active
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5263349A (en) | Extrusion of seamless molybdenum rhenium alloy pipes | |
| CN102489639B (en) | Fine-grain roll-forming method for large annular piece made of high alloy steel | |
| DK163804B (en) | PROCEDURE FOR THE PRODUCTION OF STAINLESS STEEL BEANS AND APPLICATION OF THE PROCEDURE FOR MANUFACTURING MULTI-LOWER BEETS | |
| CN105921544B (en) | Hot-working production system, the manufacture method based on product and the product made from the system of titanium or titanium alloy seamless pipe | |
| WO2021208999A1 (en) | Hot extrusion die for irregularly shaped rectangular tubing, and hot extrusion integral molding method | |
| CN106694768B (en) | A kind of manufacture method of H13 hollow core rods | |
| CN101579804A (en) | Integral forming method of large size thin-walled titanium alloy cylindrical part without welding line | |
| CN103934269A (en) | TC4 titanium alloy seamless tube and production method thereof | |
| CN102371288A (en) | Preparation method of high-precision and high-strength titanium alloy seamless tube | |
| CN102327919A (en) | Extrusion forming method for hole forming pin for Incone1690 alloy for seamless pipe | |
| CN101091984A (en) | Method for manufacturing stainless steel pipe | |
| CN106425317A (en) | Preparation method of Ti-B19 high-strength titanium alloy large-caliber thick wall pipe | |
| CN113458248B (en) | Necking and flaring mixed forming method for conical barrel part with straight barrel | |
| CN105568195A (en) | Preparation method for high-accuracy and high-strength titanium alloy seamless tubes | |
| CN117000808A (en) | Production method of double-layer alloy composite seamless pipe | |
| CN104551547A (en) | Processing process of high-intensity titanium alloy pipe fittings | |
| CN105964721A (en) | Preparing method for molybdenum and molybdenum alloy pipe | |
| EP3365121B1 (en) | Method of production of high-pressure seamless cylinder from corrosion-resistant steel | |
| SU916089A1 (en) | Method of producing tubes of powder materials | |
| CN110586653A (en) | Production process of hot-rolled large-diameter thin-wall titanium alloy seamless pipe | |
| CN119347343A (en) | Titanium alloy seamless pipe extrusion forming method and product thereof | |
| RU2278749C2 (en) | Method for producing bimetallic centrifugally cast billets and bimetallic wear-resistant tubes for transporting abrasive loose materials and pulps in tube rolling aggregates with pilger mills | |
| CN205684510U (en) | The hot-working production system of titanium or titanium alloy seamless pipe and utilize the seamless pipe that this hot-working production system prepares | |
| CN110405091B (en) | Method for determining wall thickness of core rod for hot expanding of steel pipe | |
| CN115846456A (en) | Manufacturing method of TA18 titanium alloy seamless small-caliber pipe |