1 апрлже1П1е разр дника лри соответствующем выборе napaiMCTpOB имеет наибольшуЕО величину 1при воздействии рабочего или восстана вливающегос напр жени , а при ко-ммутационных перена пр жеди х будет сниже«о в той больн:ей степени, чем больше их амплитуда и отклонен.ие коммутационной частоты от рабочей или Б0€€танавл,иваю1деес . Такой характер зависимости .пробивного напр жени от частоты и амллитуды коммутационных перенапр жений позвол ет значительно увеличить защитную зону разр дника, в то врем как защитна зона известных разр дников наоборот уменьшаетс с увеличением амплитуды и частоты коммутациоиных перенапр жений .The 1 April of the discharge of the corresponding choice of napai MCTpOB has the highest EO value 1 when exposed to working or restoring inflating voltage, and with commutative transducers, the degree will be lower than the amplitude and deviation of the switching frequency from working or B0 €€ a tawnav, iway1dees. This character of the dependence of the test voltage on the frequency and amplitude of switching overvoltages allows a significant increase in the protective zone of the discharge, while the protective zone of known discharges decreases, on the contrary, with increasing amplitude and frequency of switching overvoltages.
Пробивное .напр жение .при коммутаци х в .сети можно получить в предлагаемом разр днике н,иже рабочего нашр жени . При отключении холостой ЛИ.НИИ благодар этому обесиечлваетс срабатывалие разр дника во врем бестоковой паузы А/ПВ и быстрый разр д л.ипии, что снижает перенапр жени при АП|В .на 20% с .соответствующим снижением предельных токовых нагрузок на разр дник.The breakdown voltage during switching in the network can be obtained in the proposed code, similar to the working area. When the idle LI.NII is disconnected, due to this, the gaiter is triggered during the A / PV pause and the fast discharge of the lipium, which reduces the overvoltage at AP | V to 20% with a corresponding decrease in the limiting current loads on the array.
В разр дни.ке принцитиально отсутствует предел .необходимого ;по услови м защиты снижени пробивных напр жений при коммутадиоЕных волнах, что позвол ет осуществить глубокое, .до 1,5 ограничение коммутационных перенапр жений в удаленных от разр дника точках линии.On the discharge side there is essentially no limit on what is required; under protection conditions, the reduction of the breakdown voltage at commutation waves, which makes it possible to carry out a deep, up to 1.5, limitation of the switching overvoltages at the points of the line distant from the discharge.
Подбором параметров емкостно-омического делител и пробивных напр жений элементов :можно .получить оптИлМальпую зависимость общего праби1вного напр жени разр дниа а от частоты и амплитуды перенапр жений ic учетом требований по гашению сопровождающего тока.By selecting the parameters of the capacitive-ohmic divider and breakdown voltages of the elements: it is possible to obtain an optIlMalp dependence of the total effective voltage of the discharge voltage on the frequency and amplitude of the overvoltages ic taking into account the requirements for quenching the accompanying current.
Уровень -снижени пробивного напр жени разр дника автоматически регулируетс по интенсивности переходного процесса в сети независимо от природы возпикновени перенапр жени , пор дка следовапи «оммутации и т. п. случайных причин. Поэтому разр дник будет срабатывать лишь в тех случа х , когда это необходимо по услови м защиты :(при крутых фронтах, л.и.бо высоких амплитудах .коммутационных волн). 5 Соотношение количества искровых про.межутков , щунтированных последовательным или параллельным соединением конденсаторов и активных сопрот1Рвлений, выбираетс из услови обеспече1 и каскадного пробо 10 разр дни ка. После пробо первых напр жение , приложенное ко вторым, должпо их пробой. Поскольку импульс этого напр жени имеет крутизну фронта на несколько пор дков Выше, чем при коммутационных перена5 пр жени х, число Искровых промежутков, шунтированных параллелы10 соединенны.ми конденсаторами и актлзны.ми сопротивлени ми, МОЖНО увеличить, СНИЗРРВ их пробивное папр жение пр,и импульсах с фронтом от нескольких микросекунд ДО дес тков микросекунд известными способами. Коэффициент и.мпульса при это.м должен быть меньше единицы . В этом случае можно получить относительное повышение напр жени гашени разр дника и его пробивного напр жени при промышленной частоте.The level of reduction of the breakdown voltage of the arrester is automatically controlled by the intensity of the transient process in the network, regardless of the nature of overvoltage, in the order of switching and other reasons. Therefore, the glitter will only work in those cases when it is necessary under the conditions of protection: (at steep fronts, i.i.o high amplitudes of switching waves). 5 The ratio of the number of spark probes, shunted by series or parallel connection of capacitors and active resistances, is selected from the condition 1 and cascade sample 10 times per day. After the first breakdown, the voltage applied to the second should break them down. Since the pulse of this voltage has a steepness of the front by several orders of magnitude Higher than at switching surges, the number of Spark gaps, shunted by parallel 10 connected capacitors and actuation resistances, it is possible to increase, LOWLINK their breakdown load pr, and impulses with a front of several microseconds up to tens of microseconds by known methods. The impulse coefficient at this.m must be less than one. In this case, it is possible to obtain a relative increase in the voltage of the arrester and its breakdown voltage at an industrial frequency.
.Предмет изобретени The subject matter of the invention