SU1447544A1 - Method of continuous casting of bimetallic ingots - Google Patents
Method of continuous casting of bimetallic ingots Download PDFInfo
- Publication number
- SU1447544A1 SU1447544A1 SU874247939A SU4247939A SU1447544A1 SU 1447544 A1 SU1447544 A1 SU 1447544A1 SU 874247939 A SU874247939 A SU 874247939A SU 4247939 A SU4247939 A SU 4247939A SU 1447544 A1 SU1447544 A1 SU 1447544A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- faces
- ingots
- metal
- ingot
- bimetallic
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/007—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of composite ingots, i.e. two or more molten metals of different compositions being used to integrally cast the ingots
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к металлургии , конкретнее к непрерывной разливке биметаллических слитково Цель изобретени - улучшение качества соединени сопр гаемых граней биметаллического слитка. Жидкий металл подают в кристаллизатор с перегородкой , формируют два сопр женных слитка, измен ют расход металла в каждьм из сопр женных слитков и измер ют температуру поверхности граней слитка в месте контакта с перегородкой . Сопр женные грани формируют под углом oi, одна к другой в пределах 15-90 , а угол наклона каждой грани к мениску металла в кристаллизаторе устанавливают в пределах 45-85°, при этом точки пересечени наклонных участков сопр женных граней с плоскостью их сопр жени , располагают на одной пр мой и сме- :щают их одна относительно другой на рассто ние l(10-20)ut, гдeЛt - разница в значени х температуры поверхности сопр женных граней в точках пересечени их наклонных участков с плоскостью, сопр жени . С, (tO- 20) - эмпирический коэффициент, устанавливаемый в обратной пропорциональной зависимости от значени перепада температуры, №t/°Co Кроме того, при угле наклона .одной из сопр женных граней к мениску металла в кристаллизаторе, равном 90, устанавливают рассто ние 1 между точкой перегиба одной из граней и точкой начала формировани другой грани по зависимости 1 (30-40)At. 1 з.п. ф-лы, 2 ил. I О) 4: N СП 4ia 4;The invention relates to metallurgy, and more specifically to the continuous casting of bimetallic ingots. The purpose of the invention is to improve the quality of the connection of the matching faces of a bimetallic ingot. The liquid metal is fed into the crystallizer with a partition, two conjugated ingots are formed, the metal consumption is changed into each of the adjacent ingots, and the surface temperature of the ingot faces is measured at the point of contact with the partition. Contiguous faces are formed at an angle oi, one to another within 15-90, and the angle of inclination of each face to the metal meniscus in the mold is set at 45-85 °, while the points of intersection of the inclined portions of the conjugate faces with their plane They are placed on one straight line and displace them one relative to the other by a distance l (10-20) ut, where is the difference in the surface temperature of the conjugate faces at the intersection points of their inclined sections with the plane, conjugation. C, (tO-20) is an empirical coefficient set inversely proportional to the value of the temperature difference, T / & Co In addition, when the angle of inclination is one of the conjugate faces to the meniscus of the metal in the crystallizer, equal to 90, establish the distance 1 between the inflection point of one of the faces and the point of the beginning of the formation of the other face according to dependence 1 (30-40) At. 1 hp f-ly, 2 ill. I O) 4: N SP 4ia 4;
Description
Изобретение относ тс к металлургии , конкретнее к непрерьюной разливке биметаллических слитков.The invention relates to metallurgy, and more specifically to the continuous casting of bimetallic ingots.
Цель изобретени - улучшение ка- с ества биметаллических заготовок.The purpose of the invention is to improve the quality of bimetallic billets.
На фиг,1 изображен кристаллизатор л непрерьшной разливки биметаллиеских слитков, продольный разрез; на фиго2 - то же, при наклоне сопр - 10 ен1агх граней биметаллических слитков .Fig, 1 shows a mold for the continuous casting of bimetallic ingots, a longitudinal section; in fig2 - the same, with the inclination of the res - 10 en1agh faces of bimetallic ingots.
Кристаллизатор дл непрерьшной разливки биметаллических слитков состоит из рабочих стенок 1, пере- 15 городки 2 с рабочими стенками 3 и 4 и термопар 5 и 6. Позици ми 7-10 обозначены оболочки слитка; 11 и 12 - точки перегиба сопр гаемых граней, 13 и 14 - струи металлов, 15 - ме- 20 ниск металла, 16 - плоскость сопр жени граней.The mold for continuous casting of bimetallic ingots consists of working walls 1, partitions 2 with working walls 3 and 4, and thermocouples 5 and 6. Positions 7-10 designate the shells of the ingot; 11 and 12 are the inflection points of the conjugate faces, 13 and 14 are metal jets, 15 is the metal face, 16 is the plane of the edges of the faces.
Диапазон значений углов наклона d сопр гаемых граней в пределах 15-90° обуславливаетс теплофизичес--25 кими закономерност ми сварки поверхности оболочек: температурой, поверхностным нат жением жидкого металла , его в зкостью, жидкотеку- честыо и т.д. При меньших значени х 30 угла oL толщина оболочек сопр гаемых граней имеет малую величину, что ве- дет к ее подштавлению и смешению двух металлово При больших значени х угла oi, соединение оболочек непрочно ос вследствие образовани пустот между волнами на поверхности сопр гаемых граней из-за ограниченной жидкоте- кучестй металла. Указ анньй диапазон устанавливают в обратно пропорци- 40 ональной зависимости от скорости выт гивани слитка.The range of the angles of inclination d of the matching faces within the range of 15-90 ° is determined by the thermophysical laws of the welding of the surface of the shells: temperature, surface tension of the liquid metal, its viscosity, fluid flow, etc. At smaller values of 30 oL, the thickness of the shells of the mating faces has a small value, which leads to its formation and mixing of two metals. At large oi, the shells join loosely due to the formation of voids between the waves on the surface of the mating faces. for a limited fluid- handiness of metal. The decree annih range is set in inverse proportion to the rate of ingot extrusion.
Диапазон значений углов наклона В каждой грани к мениску металла в кристаллизаторе в пределах 45-85 45 обуславливаетс гидравлическими за- кoнoмepнocт ш затекаьга жидкого металла в щель между рабочими поверхност ми перегородки в кристаллизаторе и наклонной уже закристаллизовавшейс оболочки грани, формирующейс в наклонном положении. При меньш-ix значени х угла затруднен доступ жидкого металла к концу щели вследствие ограниченности его жид- котекучести, что ведет к образованию пустот в месте сопр жени граней и ослаблению их соединени . При больших значени х угла Э оболочка слитка исRange of tilt angles In each face, to the metal meniscus in the mold within 45-85 45 is determined by hydraulic flow rate of liquid metal in the gap between the working surfaces of the partition in the mold and the inclined surface of the already crystallized shell, which is formed in an inclined position. At smaller-ix angle values, the access of the liquid metal to the end of the gap is difficult due to the limited fluidity of the metal, which leads to the formation of voids in the junction of the faces and weakening of their connection. For large values of the angle E, the ingot shell is used
с 0 from 0
5 five
00
5five
пытывает раст гивающие напр жени вследствие трени о наклонную поверхность перегородки, что ведет к размыву оболочки.It tortures tensile stresses due to friction on the inclined surface of the partition, which leads to the erosion of the shell.
Указанньй диапазон устанавливают в пр мой пропорциональной зависимости от скорости выт гивани биметаллического слитка.The specified range is set in direct proportion to the draw rate of the bimetallic ingot.
Пример 1. В процессе непре- рьгоной разливки (фиг.1) в кристаллизатор с рабочими стенками 1 подают сталь марки 45ХН струей 13 и сталь марки 45 струей 14,, Из кристаллизатора выт гивают биметаллический слиток с оболочками 7 и 8, 9 и 10 соответственно . В верхней части кристаллизатора устанавливают перегородку 2, охлаждаемую проточной водой. Перегородка 2 раздел ет оболочки 8 и 9, которые ниже перегородки 2 контактируют по плоскости 16 сопр жени . Рабочие стенки 3 и 4 перегородки , а также начальные участки оболочек 8 и 9 наклонены к оси кристаллизатора и к мениску металла 15. Вдоль рабочих стенок 1 формируют пр молинейные оболочки 7 и 10 гранейExample 1. In the process of continuous casting (Fig. 1), a 45KhN steel 13 and a 45 brand steel are supplied to the mold with working walls 1, a bimetallic ingot with shells 7 and 8, 9 and 10 respectively are drawn from the crystallizer . In the upper part of the mold set the partition 2, cooled with running water. The partition 2 separates the shells 8 and 9, which are below the partition 2 in contact on the mating plane 16. The working walls 3 and 4 of the partition, as well as the initial sections of the shells 8 and 9, are inclined to the axis of the mold and to the meniscus of the metal 15. Along the working walls 1 form straight shells 7 and 10 of the faces
Из кристаллизатора выт гивают со скоростью 0,8 м/мин биметаллический слиток с общим сечением 250х 600 мм. Толщина слитка из стали 45ХИ, ограниченного гран ми 7 и 8, составл ет 150 мм, а из стали 45, огра1ш- ченного оболочками 9 и 10 - 100 ммоA bimetallic ingot with a total cross section of 250 x 600 mm is drawn from the crystallizer at a speed of 0.8 m / min. The thickness of the ingot from steel 45ХИ limited by faces 7 and 8 is 150 mm, and from steel 45 limited by shells 9 and 10 - 100 mm
Сопр женные оболочки 8 и 9 формируют под углом о,15°, угол наклона Р оболочки 8 к мениску металла 15 в кристаллизаторе выдерживают равным 80 , а угол наклона j} оболочки 9 к мениску 13 металла - равным 85°„The conjugated shells 8 and 9 are formed at an angle o, 15 °, the angle of inclination P of the shell 8 to the meniscus of the metal 15 in the mold is maintained at 80, and the angle of inclination j} of the shell 9 to the meniscus 13 of the metal is equal to 85 ° „
В процессе непрерьшной разливки измер ют температуру поверхности наклонных участков оболочек 8 и 9 в точках пересечени с плоскостью 16 сопр жени Измерение производ т при помощи термопар 5 и 6, зачека- ненных в поверхность наклонных стенок 3 и 4 перегородки 2. Точки 11 и 12 пересечени наклонных участков соответственно оболочек 8 и 9 с плоскостью 16 сопр жени располагают на одной пр мой и смещают относительно друг друга на рассто ние 1, 10- ut, , где A.t,- разница в значени х температуры поверхности соп- р женных; граней 8 и 9 в точках 11In the course of continuous casting, the temperature of the surface of the inclined sections of the shells 8 and 9 at the intersection points with the interface 16 plane is measured. Thermocouples 5 and 6, mapped to the surface of the inclined walls 3 and 4 of the partition 2, are measured. the inclined sections, respectively, of the shells 8 and 9 with the interface plane 16 are arranged on the same straight line and displaced relative to each other by a distance of 1, 10-ut, where At, is the difference in the surface temperature values of the conjugated ones; faces 8 and 9 at points 11
наклонных участ- сопр жени , С.sloping section mating, C.
и 12 пересечени их ков с плоскостью 16and 12 intersections of their cocks with plane 16
По скорости выт гивани бимета.л- лического слитка 0,8 м/мин и весовом расходе металла 13, равном 550 кг/ми а металла 14-365 кг/мин температура в точке 11 составл ет 1360 С, в точке 12-1380 С. При этом температура жидких металлов 13 и 14 одинаковаAccording to the speed of drawing of a bimet. Metallic ingot 0.8 m / min and a weight consumption of metal 13 equal to 550 kg / mi of metal 14-365 kg / min, the temperature at point 11 is 1360 ° C, at point 12-1380 ° C The temperature of the liquid metals 13 and 14 is the same.
И составл ет 1520 С. При таких параметрах процесса разливки между точками 11 и 12 величина 1 10х20 200мм На таком рассто нии устанавливают перегородку 2. Температура в точке 12, равна , устанавливаетс посредством изменени положени мениска 15 металла 14.And it is 1520 ° C. At such parameters of the casting process between points 11 and 12, the magnitude 1 is 10x20 200mm. At this distance, a partition 2 is installed. The temperature at point 12 is equal to, determined by changing the position of the meniscus 15 of the metal 14.
II
В процессе непрерывной разливкиIn the process of continuous casting
формирование оболочек 8 и 9 происходит с посто нным периодическим пос- туплением свежих порций жидкого металла к поверхности рабочих стенок 3 и 4 перегородки 2 В результате наклонного формировани оболочек и 9 увеличиваетс их толщина до 35 и 30 мм в начале контакта соответственно по сравнению с толщиной оболочек 7 и 10, равной 15 мм на том же уровне,, В то же врем температура пбверхности оболочек 8 и 9 в точках 11 и 12 повышаетс до значений 1360 и 1380 С соответственно по сравнениюshells 8 and 9 are formed with a constant periodic occurrence of fresh portions of liquid metal to the surface of working walls 3 and 4 partitions 2 As a result of the inclined formation of shells and 9, their thickness increases to 35 and 30 mm at the beginning of contact, respectively, compared to the thickness of shells 7 and 10, equal to 15 mm at the same level,. At the same time, the temperature of excess of the shells 8 and 9 at points 11 and 12 rises to values of 1360 and 1380 С, respectively, compared to
//
с той же температурой оболочек 7 и 10, равной и на том же уровне.with the same temperature of shells 7 and 10, equal and at the same level.
Вследствие увеличени толщины и температуры сопр женных оболочек 8 и 9 улучшаетс качество и надежность соединени биметаллического слитка, не размываютс оболочки 8 и 9, отсутствует смешение металлов 13 и 14. Периодическа волнистость поверхности оболочек 8 и 9 совместно с поступлением в место их контакта свежих порций жидкого металла 14 приводит к увеличению прочности соединени оболочек 8 и 9.Due to the increase in the thickness and temperature of the conjugated shells 8 and 9, the quality and reliability of the bimetallic ingot compound is improved, the shells 8 and 9 are not blurred, metals 13 and 14 are not mixed. The periodic waviness of the surfaces of the shells 8 and 9 together with the arrival of fresh portions of liquid metal 14 leads to an increase in the bond strength of shells 8 and 9.
Пример 2. В процессе непрерывной разливки (фиг,1) в кристаллизатор с рабочими стенками 1 подают сталь марки 45ХН струей 13 и сталь марки 45 струей 14. Из кристаллизатора выт гивают со скоростью 1,0 м/мин биметаллический слиток с общим сечением 250x600 мм. Толщина слитка из стали 45ХН, ограниченного гран ми 7 и 8, составл ет 150 мм.Example 2. In the process of continuous casting (FIG. 1), 45XN steel 13 is pumped into the mold with working walls 1 and 13 is steel 45 and jet 14. A bimetallic ingot with a total cross section of 250x600 mm is drawn from the mold at 1.0 m / min. . The thickness of the 45XN steel ingot bounded by faces 7 and 8 is 150 mm.
м н, 1447544mn 1447544
а толщина слитка из стали 45, ограниченного гран ми 9 и 10 - 100 мм,and the thickness of the ingot from steel 45, limited by faces 9 and 10 - 100 mm,
Сопр женные оболочки 8 и 9 фор- мируют под углом oi. 60 , угол наклона 3 грани 8 к мениску 15 металла в кристаллизаторе выдерживают равнымThe conjugate shells 8 and 9 are formed at an angle oi. 60, the angle of inclination of 3 faces 8 to the meniscus 15 of the metal in the mold is maintained equal to
5555
грани 9 к равным 65 оface 9 to equal 65 o
00
5five
00
, а угол наклона jb мениску 15 металла Точки 11 и 12 пересечени наклонных участков оболочек 8 и 9 с плоскостью 16 сопр жени располагают на одной пр мой и смещают одна относительно другой на рассто ние 1 15 - At ,and the angle of inclination jb of the metal meniscus 15. The points 11 and 12 of the intersection of the inclined sections of the shells 8 and 9 with the interface plane 16 are located on one straight line and displace one relative to another by a distance of 15-15 - At,
При скорости выт гивани биметал- лического слитка 1,0 м/мин и весовом расходе металла 13, равном 685 кг/мин, а металла 14-460 , температура в точке 11 составл ет 1365 С, в точ ке 12-1380 с. При этом температура ЖИДК1ГХ металлов 13 и 14 одинакова и составл ет 152€ С.With a bimetallic ingot drawing rate of 1.0 m / min and a metal consumption by weight of 13, equal to 685 kg / min, and a metal of 14-460, the temperature at point 11 is 1365 ° C, at 12-1380 s. In this case, the temperature of Liquids of metals 13 and 14 is the same and amounts to 152 € C.
При данных параметрах процесса 5 разливки рассто ние между точками 11 и 12 1 15x15 225 Given the parameters of process 5 casting, the distance between points 11 and 12 1 15x15 225
При таких параметрах процесса разливки увеличиваетс толщина оболочек 8 и 9 в начале контакта до 30 0 и 25 мм соответственно по сравнению с тощиной оболочек 7 и 10, равной 13 мм на том же уровне, В то же вре™ м температура поверхности оболочекWith such parameters of the casting process, the thickness of the shells 8 and 9 at the beginning of the contact increases to 30 0 and 25 mm, respectively, compared with the thickness of the shells 7 and 10, equal to 13 mm at the same level. At the same time, the temperature of the shells
8и 9 в точках 11 и 12 повышаетс до g 1365 и 1380°С соответственно по8 and 9 at points 11 and 12 rises to g 1365 and 1380 ° С, respectively, along
сравнению с той же температурой оболочек 7 и 10, равной 1260 и 1220°С на том же уровнеcompared with the same temperature of shells 7 and 10, equal to 1260 and 1220 ° С at the same level
0 В результате улучшаетс качество и прочность соединешш оболочек 8 и0 As a result, the quality and strength of the bonded shells 8 and
9биметаллического слитка.9 bimetallic ingot.
ПримерЗ, Б процессе непре- 5 рывной разливки (фиг,1) в кристал- лизатор с рабочими стенками 1 подают сталь марки 45ХН струей 13 и сталь марки 45 струей 14. Из кристаллизатора выт гивают со скоростью 1,2 м/мин биметаллический слиток с общим сечением 250x600 мм. Толщина слитка из стали 45ХН, ограниченного гран ми 7 и 8, составл ет 150 мм, а толщина слитка из стали 45, ограниченного гран ми 9 и10,- 100 мм.Continuous C, continuous casting process (FIG. 1) in the crystallizer with working walls 1 serves 45XN steel by jet 13 and steel of brand 45 by stream 14. A bimetallic ingot with a speed of 1.2 m / min is drawn from the crystallizer general section 250x600 mm. The thickness of the 45XN steel ingot limited by faces 7 and 8 is 150 mm, and the thickness of the steel 45 ingot, limited by faces 9 and 10, is 100 mm.
Сопр женные грани 8 и 9 формируют под углом оС 90°, угол наклона грани 8 к мениску 15 металла в кристаллизаторе- выдерживают равным 45 ,The conjugate faces 8 and 9 are formed at an angle of 90 ° C, the angle of inclination of the face 8 to the meniscus 15 of the metal in the mold is maintained equal to 45,
00
5five
а угол наклона р грани 9 к мениску 15-45 металла.and the angle of the p face 9 to the meniscus 15-45 metal.
Точки 11 и 12 пересечени наклонных участков соответственно граней 8 и 9 с плоскостью 16 сопр жени располагают на одной пр мой и смещают относительно друг друга на рассто ние 1 20 U t, .The points 11 and 12 of the intersection of the inclined sections, respectively, of the faces 8 and 9 with the interface plane 16 are placed on one straight line and displaced relative to each other by a distance of 1 20 U t,.
При скорости выт гивани биметаллического слитка 1,2 м/мин и весовом расходе металла 13, равном 820 кг/мин, металла 14-550 кг/мин, температура в точке 11 составл ет 1370 С, в точ Кб 12 1380 С. При этом температура жидких металлов 13 и 14 одинакова и составл ет 1520 С.With a bimetallic ingot drawing rate of 1.2 m / min and a metal 13 weight consumption of 820 kg / min, metal 14-550 kg / min, the temperature at point 11 is 1370 ° C, exactly Kb 12 1380 ° C. the temperature of the liquid metals 13 and 14 is the same and is 1520 C.
При данных параметрах процесса разливки рассто ние между точками 11 и 12 1, 20x20 200 мм.Given the parameters of the casting process, the distance between points 11 and 12 1, 20x20 200 mm.
При таких параметрах процесса разливки увеличиваетс толщина оболочек 8 и 9 в начале контакта до 25 и 20 мм соответственно по сравнению с толщиной оболочек 7 и 10, равной 11 мм на том же уровне, В то же врем температура поверхности оболочек 8 и 9 в точках 11 и 12 повышаетс до 1370 и 1380°С соответственно по сравнению с той же температурой оболочек 7 и 10, равной 1280 и 1240 С йа том же уровнеWith such parameters of the casting process, the thickness of the shells 8 and 9 at the beginning of contact is increased to 25 and 20 mm, respectively, compared to the thickness of the shells 7 and 10, equal to 11 mm at the same level. At the same time, the surface temperature of the shells 8 and 9 at points 11 and 12 rises to 1370 and 1380 ° С, respectively, compared with the same temperature of shells 7 and 10, equal to 1280 and 1240 С and the same level
В результате улучшаетс качество и прочность соединени оболочек 8 и 9 биметаллического слитка,As a result, the quality and strength of the bonding of the shells 8 and 9 of the bimetallic ingot are improved,
Пример4. В процессе непре- рывной разливки (фиг.2) подают сталь марки 45ХН струей 13 и сталь марки 45 струей 14, Из кристаллизатора выт гивают со скоростью 1,0 м/мин биметаллический.слиток с общшм сечением 250x600 мм. Толщина слитка из стали 45ХН, ограниченного тран №1 7 и 8,составл ет 150 Jм, а толщина слитка из стали 45, ограниченного гран ии 9 и 100 мм.Example4. In the process of continuous casting (Fig. 2), steel 45XN is supplied by jet 13 and steel 45 by jet 14. A bimetallic gauge with a total cross-section of 250x600 mm is drawn from the crystallizer at a speed of 1.0 m / min. The thickness of the ingot from steel 45ХН, limited to trans # 1 7 and 8, is 150 Jm, and the thickness of the ingot from steel 45, limited to granule 9 and 100 mm.
Сопр женные грани В и 9 формируют под углом oi 45, угол наклона /J грани 8 к мениску металла 15 в кристаллизаторе вьщерживают равным 45 , а угол наклона грани 9 к мениску металла 15-90.The mating faces B and 9 are formed at an angle oi 45, the angle of inclination / J of the face 8 to the meniscus of the metal 15 in the mold is 45, and the angle of inclination of the face 9 to the meniscus of the metal 15-90.
Точку пересечени 11 наклонной грани 8 с плоскостью 16 сопр жеьш располагают на одной пр мой с точкой начала формировани 9 и смещают одна относительно другой на рассто ние, l2 (30-40) Л где Лиз: разница в значени х температуры поверхностиThe intersection point 11 of the inclined face 8 with the plane 16 is positioned on the same straight line with the starting point of formation 9 and displaces one relative to the other by distance, l2 (30-40) L where Liz: the difference in surface temperature values
сопр лсениых граней в точке пересечени одной грани с плоскостью сопр жени и в начала формировани другой грани, (30-40) - эмпирический коэффициент, устанавливаемьй в об™ ратной пропорциональной зависимости от значени перепада температуры.mating faces at the point of intersection of one face with the plane of conjugation and at the beginning of the formation of the other face, (30-40) is an empirical coefficient established in order of proportional dependence on the value of the temperature difference.
, о, about
мм/ с.mm / s
При перепаде температуры С величина 1 40x10 400 мм; при перепаде температуры С, величина 1 35x15 525 мм; при перепаде температуры величина 1 30x20 600 мм.When the temperature difference With the value of 1 40x10 400 mm; at temperature difference C, value 1 35x15 525 mm; when the temperature difference value 1 30x20 600 mm.
При таком формировании оболочек 8 и 9 увеличиваетс толщина оболочки 8 и повышаетс ее температура в месте контакта с оболочкой 9, При этом толщина оболочки увеличиваетс до 25-30 мм, температура до 1370-1380°С по сравнению с температурой 1260 С поверхности грани 9 на том же уровне,With this formation of the shells 8 and 9, the thickness of the shell 8 increases and its temperature rises at the point of contact with the shell 9, the thickness of the shell increases to 25-30 mm, the temperature up to 1370-1380 ° C compared to the temperature of 1260 C of the surface of face 9 on same level
В результате повышаетс качество и прочность соединени оболочек 8 и 9, отсутствует размыв оболочек и смешение жидких металлов.As a result, the quality and strength of the connection of the shells 8 and 9 are improved, there is no erosion of the shells and the mixing of liquid metals.
Изменение рассто ни 1 в дбщем случае можно достигпуть за счет вы- полнепи перегородки 2 составаюй и относительного смещени составных частейA change in the distance 1 in the general case can be achieved through the completion of the partition 2 and the relative displacement of the component parts.
Примене1ше предлагаемого способа позвол ет увеличить выход годных биметаллических слитков на 2,5%. Формула изобретени The application of the proposed method allows an increase in the yield of bimetallic ingots by 2.5%. Invention Formula
1, Способ непрерывной разливки1, continuous casting method
биметалл1стеских слитковj включающий раздельную подачу металлов в кристаллизатор с перегородкой, формиро- ванне в нем слитков со свариваемыми сопр женными гран ми, регулированиеbimetallic ingots, which include a separate supply of metals into the crystallizer with a partition, the ingots formed in it with welded conjugate faces, the regulation
расхода металлов и измерение температуры поверхности слитков в месте контакта с перегородкой, о т л и - чающийс тем, что, с целью повышени качества блметаллическихmetal consumption and measurement of the temperature of the ingot surface at the point of contact with the partition, which is, in order to improve the quality of the metal
заготовок, свариваемые грани слитков формируют под углом c-i 15-90 одна к другой и с углом наклона |5 каждой грани к мениску металла в кристаллизаторе , равным 45-85°GS при этомbillets, welded faces of ingots are formed at an angle c-i of 15-90 to each other and with a slope of | 5 of each face to the meniscus of the metal in the mold, equal to 45-85 ° GS while
точки пересечени наклспшых участков граней слитков с поверхностью их сваривани располагают на одной пр мой со смещением однг. относительно другой наthe points of intersection of the areas of the faces of the ingots with the surface of their welding are placed on the same straight line with one offset. regarding another on
l (10-20)u.tpl (10-20) u.tp
где At,where is At,
перепад температур поверхностей свариваемых граней слитков в точках пересечени их наклонных участков с плоскостью сваривани , С;temperature difference of the surfaces of the welded faces of the ingots at the points of intersection of their inclined sections with the welding plane, C;
(10-20) -п коэффициент, устанавл1шае- мый в обратно пропорциональной зависимости от перепада температуры, .(10-20) -n coefficient set in inversely proportional to the temperature difference,.
2, Способ ПОП.1, отличающийс тем, что при перпендикул рном расположении одной из свариваемых граней к мениску металла в кристаллизаторе рассто ние Ij между переги- 2, Method POP.1, characterized in that when the perpendicular arrangement of one of the welded faces to the metal meniscus in the crystallizer, the distance Ij between the bend
1447544814475448
бом одной из граней свариваемых слитков и началом формировани другой грани слитка определ ют по зависимостиBomb of one of the faces of the welded ingots and the beginning of the formation of the other face of the ingot is determined by the dependence
1,, (30-40) At1 ,, (30-40) At
1one
где , - перепад температур поверхностей свариваемых граней в месте пересечени одной грани с плоскостью сопр жени и в зоне начала формировани другой грани слитка. С;where, is the temperature difference between the surfaces of the welded faces at the intersection of one face with the interface plane and in the zone of the beginning of the formation of the other face of the ingot. WITH;
(30-40) - коэффициент, устанавливае- мьш в обратно пропорциональной зависимости от перепада температур, мм/ С.(30-40) - coefficient established in inversely proportional to the temperature difference, mm / C.
/3/ 3
ibib
. i5. i5
0U3.20U3.2
ii
iOiO
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU874247939A SU1447544A1 (en) | 1987-05-25 | 1987-05-25 | Method of continuous casting of bimetallic ingots |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU874247939A SU1447544A1 (en) | 1987-05-25 | 1987-05-25 | Method of continuous casting of bimetallic ingots |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1447544A1 true SU1447544A1 (en) | 1988-12-30 |
Family
ID=21305410
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU874247939A SU1447544A1 (en) | 1987-05-25 | 1987-05-25 | Method of continuous casting of bimetallic ingots |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1447544A1 (en) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004112992A2 (en) * | 2003-06-24 | 2004-12-29 | Alcan International Limited | Method for casting composite ingot |
| US7975752B2 (en) | 2007-02-28 | 2011-07-12 | Novelis Inc. | Co-casting of metals by direct chill casting |
| RU2460607C2 (en) * | 2007-08-29 | 2012-09-10 | Новелис Инк. | Device and method for subsequent casting of metals having equal or similar shrinkage factors |
| RU2510782C1 (en) * | 2010-02-11 | 2014-04-10 | Новелис Инк. | Method of casting the composite ingot with compensation for metal temperature change |
| RU2834680C1 (en) * | 2020-10-01 | 2025-02-12 | Новелис Инк. | Aluminum ingots obtained by casting with direct cooling, having gradient in composition to reduce cracking |
-
1987
- 1987-05-25 SU SU874247939A patent/SU1447544A1/en active
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2279814A1 (en) * | 2003-06-24 | 2011-02-02 | Novelis Inc. | Method for casting composite ingot |
| US8927113B2 (en) | 2003-06-24 | 2015-01-06 | Novelis Inc. | Composite metal ingot |
| EP1872883A1 (en) * | 2003-06-24 | 2008-01-02 | Novelis Inc. | Method for casting composite lingot |
| US7472740B2 (en) | 2003-06-24 | 2009-01-06 | Novelis Inc. | Method for casting composite ingot |
| CN101112715B (en) * | 2003-06-24 | 2010-06-23 | 诺维尔里斯公司 | Composite lingot, Device and method for casting composite lingot |
| US7819170B2 (en) | 2003-06-24 | 2010-10-26 | Novelis Inc. | Method for casting composite ingot |
| EP2279813A1 (en) * | 2003-06-24 | 2011-02-02 | Novelis Inc. | Method for casting composite ingot |
| EP2279815A1 (en) * | 2003-06-24 | 2011-02-02 | Novelis Inc. | Method for casting composite ingot |
| WO2004112992A3 (en) * | 2003-06-24 | 2005-04-14 | Alcan Int Ltd | Method for casting composite ingot |
| EP3056298A1 (en) * | 2003-06-24 | 2016-08-17 | Novelis, Inc. | Composite metal ingot and composite sheet product which comprises such a hot and cold rolled ingot |
| WO2004112992A2 (en) * | 2003-06-24 | 2004-12-29 | Alcan International Limited | Method for casting composite ingot |
| US8312915B2 (en) | 2003-06-24 | 2012-11-20 | Novelis Inc. | Method for casting composite ingot |
| US8415025B2 (en) | 2003-06-24 | 2013-04-09 | Novelis Inc. | Composite metal as cast ingot |
| US7975752B2 (en) | 2007-02-28 | 2011-07-12 | Novelis Inc. | Co-casting of metals by direct chill casting |
| RU2460607C2 (en) * | 2007-08-29 | 2012-09-10 | Новелис Инк. | Device and method for subsequent casting of metals having equal or similar shrinkage factors |
| RU2510782C1 (en) * | 2010-02-11 | 2014-04-10 | Новелис Инк. | Method of casting the composite ingot with compensation for metal temperature change |
| RU2834680C1 (en) * | 2020-10-01 | 2025-02-12 | Новелис Инк. | Aluminum ingots obtained by casting with direct cooling, having gradient in composition to reduce cracking |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SU1447544A1 (en) | Method of continuous casting of bimetallic ingots | |
| EA015521B1 (en) | Submerged nozzle | |
| KR20010013319A (en) | Amorphous or Glassy Alloy Surfaced Rolls for the Continuous Casting of Metal Stip | |
| RU2610984C2 (en) | Mould for continuous casting of metals | |
| JPH0673732B2 (en) | Continuous casting method for steel | |
| RU2379154C2 (en) | Device for steel continuous casting of steel ingots | |
| RU2073585C1 (en) | Method and apparatus for continuous casting of small-section bimetallic billets | |
| SU533129A1 (en) | Method of metal continuous casting | |
| KR102748426B1 (en) | Method of estimating steel by soft reduction casting speed in continuous casting process | |
| JPS6330160A (en) | Continuous casting method for molten metal | |
| JPH046463B2 (en) | ||
| JPS6174762A (en) | Continuous casting method for different steel types | |
| SU1329895A1 (en) | Multigroove mould for continuous casting of billets | |
| RU639189C (en) | Device for delivering metal into crystallizer | |
| JP3505053B2 (en) | Immersion nozzle for thin-wall wide cast slab continuous casting | |
| SU1712061A1 (en) | End brick for siphon casting | |
| SU1119769A1 (en) | Apparatus for continuous horizontal steel casting | |
| RU2112622C1 (en) | Process of manufacture of continuously cast billets and gear for its implementation | |
| RU2022692C1 (en) | Method of continuous casting of steel slabs | |
| JPH0242575B2 (en) | ||
| SU1235648A1 (en) | Method of producing polymetallic castings | |
| RU2038909C1 (en) | Method of continuous casting of ingot slabs | |
| RU2277994C1 (en) | Stool for casting horizontal ingot | |
| SU1103937A1 (en) | Method of cooling continuously cast ingot | |
| JPH03114638A (en) | Continuous casting injection method |