SU1298256A1 - Способ выплавки стали в кислородном конвертере - Google Patents
Способ выплавки стали в кислородном конвертере Download PDFInfo
- Publication number
- SU1298256A1 SU1298256A1 SU853940027A SU3940027A SU1298256A1 SU 1298256 A1 SU1298256 A1 SU 1298256A1 SU 853940027 A SU853940027 A SU 853940027A SU 3940027 A SU3940027 A SU 3940027A SU 1298256 A1 SU1298256 A1 SU 1298256A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- purge
- calibers
- given
- distance
- tuyere
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 10
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 6
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 title claims description 6
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 title claims description 6
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 title abstract 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 32
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims abstract description 20
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims abstract description 17
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims abstract description 17
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims abstract description 17
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims abstract description 8
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 8
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000004449 solid propellant Substances 0.000 claims abstract description 6
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 6
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims abstract 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 16
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims description 8
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims 1
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 11
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 7
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 4
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 241000283074 Equus asinus Species 0.000 description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000003923 scrap metal Substances 0.000 description 2
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 238000004939 coking Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 1
- BCAARMUWIRURQS-UHFFFAOYSA-N dicalcium;oxocalcium;silicate Chemical compound [Ca+2].[Ca+2].[Ca]=O.[O-][Si]([O-])([O-])[O-] BCAARMUWIRURQS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 239000010436 fluorite Substances 0.000 description 1
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 229910021534 tricalcium silicate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000019976 tricalcium silicate Nutrition 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к черной металлургии. Цель изобретени - увеличение выхода жидкого металла и снижение расхода чугуна, что достигаетс за счет присадки твердого топлива и перемещени фурмы в вертикальном направлении по ходу продувки. 40-50% от суммарного расхода извести на плавку загружают на дно конвейера. Первые 10-15% времени продувку ведут с рассто ни 65-75 приведенных калибров фурмы от уровн спокойной ванны. Следующие 15-30% времени от начала продувки ее ведут с рассто ни 35-40 приведенных калибров. Твердое топливо присаживают в последующие 30-60% времени от начала продувки, причем продувку в этот период ведут с рассто ни 65-75 приведенных калибров, после чего продрлжают продувку с рассто ни 35-40 приведенных калибров до конца плавки. Данный способ выплавки стали позвол ет увеличить выход жидкой стали на 2,0-2,5% при снижении расхода жидкого чугуна в среднем на 3-5%. 1 табл. с 9 ю 00 Ел а
Description
Изобретение относитс к черной ме- талпургии, в частности к выплавке стали в кислородных конвертерах.
Цель изобретени - увеличение выхода лшдкого металла и снижение расхода чугуна
Проведение начального периода плавки при повышенном положении фурмы над уровнем спокойной ванны позвол ет быстро навести первичный шлак с высоким содержанием оки1 :лов железа. При низкой температуре металла в этот период активность окислов железа вполне достаточна5 чтобы пропитать куски извести oкиcлa IИ железа и предотвратить образование тугоплавкой оболочки из двух 1-ши трехкальцие- вого силиката. Это значит, что в этот период, создаютс услови дл быстрого растворени извести в ихлако- вом расплаве Поэтому часть извести дл успешного проведени процесса ншакообразовани необходимо вводить до начала плавки на дно конвертера, при этом оптимальным вл етс количество извести 40-50% от ее суммарного расхода на плавку. Количество присаживаемой извести в этот период не долзкно превышать 50% от обш;его количества j так как охлаждающее действие ее приводит к холодному началу проведени плавки 5 в результате чего происходит выброс металла и ишака из конвертераS При присадке извести на дно конвертера 40% от общей массы увеличиваетс количестж извести , вводимой по ходу продувкиS в этом случае степень усвоени извести снижаетс ; снижаетс основность конечных ишаков и уменьшаетс десульфура- Щ1Я и дефосфораци металла Положение фурмы в начальный пери;од догокно составл ть 65-75 приведенных калибров от ypOBi-ш спокойной ванны,
Положение фурмы над ванной в начальный период продувки не должно превышать 75 приведенных калибров При более высбком положении фурмы на,п, ванной уменьшаетс кинетическа энерги струи,, что приводит к замедлению з-ажигани плавки, чрезмерном на- копхл ениго SB шлаке окислов железа и в последующем при опусканию фурмы в рабочее-положение - к резкому развитию реакиди обезуглероживани и к выбросам Кроме тогОэ увеличиваетс веро тность поджога футеровки конвертера под воздействием отражаемых металлоломом кислородных струй из-за
5
0
5
более близкого расположени п тен горени к футеровке,
При положении фурмы над ванной в начальный период продувки менее 65 приведенных калибров от уровн спокойной ванны уменьшаетс накопление в шлаке окислов железа, в результате чего замедл етс усвоение извести. Кроме того, возрастает опасность повреждени наконечника фурмы о куски нерасплавленного металлического лома. Период завершени наводки первичного шлака должен составл ть не менее 10% времени продувки, иначе из-- весть не успеет растворитьс в шлаке, и не более 15%, так как при этом сгорает много железа и снижаетс выход жидкого металла.
По истечерши 10-15% времени продувки фурму-опускают до рабочего положени , равного 35-АО приведенных калибров фурмы, и продолжают продувку до 30% времени, так как по истечении Э.ТОГО времени начинает развиватьс реакци обезуглероживани ванны .
Положение фурмы над ванной в рабочий период определ ют дл углублени дра струи в ванну; рассто ние фурмы от уровн спокойной ванны равно 35-40 приведенных калибров фурмы, Колебани в положении фурмы над уровнем спокойного состо ни ванны завис т в каждом конкретном случае от состава чугуна, его температуры и других технологических параметров, плавки.
По истечении 30% времени продувки начинает развиватьс реакци обезуг0 лероживани ванны. Скорость выгорани углерода в период обезуглероживани лимитируетс скоростью восстановле- Тгт железа из шлака, в результате чего в зкость шлака резко увеличивает5 с ,и производительностью конвертера.
Дл того, чтобы реакци окислени углерода не развивалась до уровн чрезмерного снижени окислов железа
Q в шлаке, в этот период необходимо
присаживать твердое топливо и продувку вести с рассто ни 65-75 приведенных калибров от уровн спокойной ванны , т.е. как в начальный период про5 ДУвки с При обдуве с рассто ни 65-75 приведенных калибров металлической ванны и топлива кислородом протекают реакции горени топлива и железа, что приводит к. разогреву ванны. Образую0
5
312
щиес окислы железа взаимодействуют с углеродом, в результате чего железо восстанавливаетс , а образующа с окись углерода дожигаетс в объеме конвертера, что улучшает тепловую сторону. Положетше фурмы в этот период не должно превьшшть 75 приведенных калибров. При более высоком положении фурмы над ванной происходит чрезмерное накопление в пшаке окис- лов железа, что снижает выход жидкого металла. При положении фурмы над ванной менее 65 приведенных калибров от уровн спокойной ванны происходит неполное дожигание СО до СО в объеме конвертера, что ухудшает- тепловую сторону процесса.
Использование тепла от дожигани СО до COj в объеме конвертера дополнительно к теплу от сжигани твердо- го топлива обеспечивает возможность работы с более низким, чем по известному способу, расходом жидкого чугуна . Работа с пониженным расходом жидкого чугуна способствует увеличению выхода жидкого металла за счет уменьшени угара примесей чугуна.
Кроме того, така регламентированна продувка позвол ет поддерживать на достаточно высоком уровне скорость окислени углерода, навести жидко- подвижный железистый шлак и уменьшить потери металла с выбросами и выносами , что дополнительно увеличит выход жидкого металла. По мере снижеки скорости обезуглероживани , когда в металле концентраци углерода уменьшаетс до низких значений, фурму опускают и продолжают продувку с рассто ни 35-40 приведенных калибров до конца плавки.
Пример 1. В 160-тонном конвертере продувают чугун состава, %: С 4,2; Si 0,54; Мп 0,75; S 0,016; Р 0,21. Расход чугуна, лома и извести в завалку соответственно составл ет 104, 56, 4 т (42% от общего расхода ). Врем всей продувки 20 мин, интенсивность 400 . До 3 мин продувки (15% времени) положение фурмы устанавливают равным 2,5 м (71 приведенный калибр), затем фурму опускают до 37 калибров (1,3 м), на 7 мин продувки фурму поднимают до 2,5 м и присаживают коксик в количестве 3 т ( 2% от веса металлошихты), на 13 мин фурму опускают до 1,3 м до конца продувки . По ходу продувки присаживают
г 10 15
20 25 30 з5 40
njiaFiUKOBbii i шпат и известь, расход которых соответственно составл ет 0,3 и 6,65 т. Температура металла на повалке 1615 С, металл содержит, %: С 0,18; Мл 0,14; Р 0,010; Р 0,012, основг )сть шлака 4 и содержание Z FeO 21,5%, выход жидкой стали 91,6%, расход жидкого чугуна 65%, расход лома 35%.
Пример 2. В 160-тонном конвертере продувают чугун состава, %: С 4,2; РА 0,65; № 0,74; Р 0,22; S 0,019, Расход чугуна, лома и извести в завалку соответственно составл ет 96, 64, 5,5 т (50% от общего расхода). Врем всей продувки 20,1 мин, интенсивность 400 . Две минуты (10% времени) ведут продувку при положении фурмы 2,6 м (75 приведенных калибров), затем фурму опускают до 40 калибров (1,4 м), на 7 мин продувки фурму поднимают до 2,6 ми присаживают коксик в количестве 5,6 т (3,0% от веса металлошихты), на 13 мин фурму опускают до 1,4 м до конца продувки . По ходу продувки присаживают плавиковый шпат и известь, равход которых соответственно равен 0,3 и 5,5 т. Температура металла на повалке 1610°С, металл содержит, %: С , 0,10; Мп 0,17; Р 0,010; G 0,010, основность шлака 3,9 и содер сание ZFeO 22,1%, выход жидкой стали 92,1%, расход жидкого чугуна 60%, расход лома 40%.
Из приведенных примеров осуществлени способа видно, что применение предлагаемого способа (примеры 2иЗ) обеспечивает возможность снижени расхода чугуна до 60%. Дополнитель-, ные примеры осуществлени способа с различным сочетанием технологических параметров приведены в таблице,
Claims (1)
- 45 Формула изобретениСпособ выплавки стали в кислородном конвертере, включающий .завалку металлического лома, запивку жидкого чугуна, присадку твердого топлива в количестве 0,5-3,5% от массы металлошихты и продувку кислородом с подачей извести, отличающийс тем, что, с целью увеличени выхода жидкого металла и снижени расхода чугуна, подачу извести осуществл ют в завалку на дно конвертера в количестве 40-50% от суммарного ее рас- хола на плавку, при этом продувку ме5055талла кислородом в первые 10-15% времени ведут с рассто ни 65-75 приведенных калибров фурмы от уровн спокойной ванны, в следующие 15-30% времени от начала продувки ее ведут с рассто ни 35-40 приведенных калибров, а твердое топливо присаживают в82566 ,последующие 30-60% времени от начала продувки и продувку в этот период ведут с ассто ни 65-75 приведенных калибров, после чего продолжают продувку с рассто ни 35 - 40 при веденных калибров до конца плавки .
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU853940027A SU1298256A1 (ru) | 1985-07-31 | 1985-07-31 | Способ выплавки стали в кислородном конвертере |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU853940027A SU1298256A1 (ru) | 1985-07-31 | 1985-07-31 | Способ выплавки стали в кислородном конвертере |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1298256A1 true SU1298256A1 (ru) | 1987-03-23 |
Family
ID=21192808
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU853940027A SU1298256A1 (ru) | 1985-07-31 | 1985-07-31 | Способ выплавки стали в кислородном конвертере |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1298256A1 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0982407A1 (de) * | 1998-08-24 | 2000-03-01 | Asea Brown Boveri AG | Verfahren zum Schmelzen von anorganischen Stoffen |
-
1985
- 1985-07-31 SU SU853940027A patent/SU1298256A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР № 495359, кл. С 21 С 5/28, 1975. Авторское свидетельство СССР № 440413, кл. С 2 с 5/38, 1974. Авторское свидетельство СССР № 594179, кл. С 21 С 5/28, 1978. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0982407A1 (de) * | 1998-08-24 | 2000-03-01 | Asea Brown Boveri AG | Verfahren zum Schmelzen von anorganischen Stoffen |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5378261A (en) | Method for producing steel | |
| CN114717375B (zh) | 一种留渣且干法除尘条件下转炉冶炼高温铁水的方法 | |
| JP7142154B2 (ja) | 電気炉を用いた低窒素鋼の精錬方法 | |
| US5417740A (en) | Method for producing steel | |
| SU1298256A1 (ru) | Способ выплавки стали в кислородном конвертере | |
| US4302244A (en) | Steel conversion method | |
| EP0723023A1 (en) | Controlled foamy slag process | |
| US4394165A (en) | Method of preliminary desiliconization of molten iron by injecting gaseous oxygen | |
| CA1205290A (en) | Method of increasing the cold material charging capacity in the top-blowing production of steel | |
| JP4461495B2 (ja) | 溶銑の脱燐精錬方法 | |
| SU1337417A1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| RU1319561C (ru) | Способ продувки низкомарганцовистого чугуна в конвертере | |
| RU2118376C1 (ru) | Способ производства ванадиевого шлака и природнолегированной ванадием стали | |
| JPS6067609A (ja) | 溶融金属浴を精錬する方法 | |
| SU1447866A1 (ru) | Способ выплавки стали в конверторе | |
| SU1142514A1 (ru) | Способ рафинировани расплавленного металла | |
| CN119614784A (zh) | 一种120吨干法除尘转炉使用高硅铁水开新炉的方法 | |
| SU901284A1 (ru) | Способ получени стали в кислородных конвертерах | |
| US3535106A (en) | 100% solid charge basic oxygen process | |
| JP4084527B2 (ja) | 転炉吹錬方法 | |
| SU1027223A1 (ru) | Способ передела чугуна в конвертере | |
| SU1134607A1 (ru) | Способ подготовки металлической шихты дл выплавки стали | |
| JP6468264B2 (ja) | 溶銑保持炉の操業方法 | |
| SU1036753A1 (ru) | Способ выплавки стали | |
| JPH07216429A (ja) | 脱炭滓を用いたステンレス粗溶鋼の製造方法 |