SU1068399A1

SU1068399A1 - Method for treating water

Info

Publication number: SU1068399A1
Application number: SU802908064A
Authority: SU
Inventors: Юрий Николаевич Резников; Инна Георгиевна Рогуленко; Джон Дмитриевич Мягкий; Валерий Витальевич Шищенко; Борис Максимович Граховский; Людмила Петровна Проценко; Александр Николаевич Шумило
Priority date: 1980-01-28
Filing date: 1980-01-28
Publication date: 1984-01-23

Abstract

1. СПОСОБ ОБРАБОТКИ ВОДЫ, включающий обработку трехстадийным концентрированием, причем на первой стадии провод т упаривание без кристаллизации солейj на второй - с выделением кристаллов соли . , .о т л и ч а юлщ и и с тем, что, с целью упрощени технологии и повышени экономичности, маточный раствор на третьей стадии концентрируют в две ступени охлаждением от 32 до с последующим отделением образовавшихс кристаллов мирабилита (NajSO4-ЮНгО) и концентрированного раствора NaCE. 2.Способ по п. 1, отличающийс T&amp;t, что мирабилит возвра-§ щают на вторую стадию коицентриро- вани . 3.Способ по пп. 1 и 2, отличающийс тем, что на первой ступени охлгикдени в качестве охлаждающего агента используют осветлен- 2 ную воду после второй ступени ох- лаждени .4 .Способ по п. 1 - 3, о т л ичающийс тем, что на третьей стадий концентрировани часть сузпен 3ИИ мирабилита после второй ступени охлаждени рециркулируют.1. METHOD FOR WATER TREATMENT, which includes treatment with a three-stage concentration, and in the first stage evaporation is carried out without crystallization of salts j in the second - with the release of salt crystals. ,. with the fact that, in order to simplify the technology and increase efficiency, the mother liquor in the third stage is concentrated in two stages by cooling from 32 to subsequent separation of the resulting crystals of mirabilite (NajSO4-UNgO) and concentrated NaCE solution. 2. The method according to claim 1, wherein T & t, that mirabilite returns to the second stage of co-centration. 3. Method according to paragraphs. 1 and 2, characterized in that in the first cooling stage, clarified water is used as the cooling agent after the second cooling stage. 4. The method according to claim 1 - 3, which is equivalent to the third stage of cooling. part of suzpen 3 and mirabilite after the second stage of cooling is recycled.

Description

Изобретение относитс к водоподгбтовке и очистке сточных .вод и может быть использовано в металлургической , химической промышленности, энергетике и других отрасл х наводного хоз йства.The invention relates to water conditioning and wastewater treatment and can be used in the metallurgical, chemical industry, energy, and other areas of flooding.

Сточные воды, подлежащие обработке , должны содержать в своем составе в качестве основных компонентов соли NajSO и NaC или компоненты, которые в результате соответствующей обработки могут быть переведены в эти соли.The wastewater to be treated must contain as its main components NajSO and NaC salts or components that can be converted into these salts as a result of the corresponding treatment.

К таким водам относ тс продувочные воды парогенераторов, питаемых химоочищенной водой, стопные воды ионоог5ме ных обессоливающих установок , в р де случаев сточные воды травильных отделений. Эти воды характеризуютс высокой минерализацией, сброс их в естественные водоемы недопустим , в св зи с чем целесообразна полна комплексна обработка их с. извлечением солей.в виде продуктов, пригодных к утилизации.Such waters include the purge waters of steam generators fed with chemically purified water, the stop waters of ionic desalting plants, and in a number of cases the waste waters of the pickling compartments. These waters are characterized by high mineralization, their discharge into natural water bodies is unacceptable, and therefore their full complex processing with them is advisable. extraction of salts. in the form of recyclable products.

Известен способ обработки прсмыщлённых сточных вод, включающий обработку их сол ной кислотой или щелочью в зависимости от рН среды, осветление , фильтрацию, подогрев, деаэрацию и упаривание l.A known method of treating industrial wastewater includes the treatment of them with hydrochloric acid or alkali, depending on the pH of the medium, clarification, filtration, heating, deaeration and evaporation l.

Недостатками способа вл ютс The disadvantages of the method are

невозможность извлечени солей в виде товарных -продуктов, а также наличие отходов в виде твердых, растворимых в. воде солей, загр зн ющих окружающую среду.the inability to extract salts in the form of commodity products, as well as the presence of waste in the form of solid, soluble c. water salts that pollute the environment.

Известен способ переработки сточных вод ТЭЦ, включающий трехстадийное концентрирование, при этом на первой стадии концентрировани провод т упаривание сточной воды с получением дистилл та и кубового остатga , содержащего 8, 4% Na2SO4 и 17% NaCE; на второй - упаривание кубового остатка с получением дистилл та и суспензии Naj5Од, отстаивание суспензии , центрифугирование сгущенной. суспензии с отделением соли от маточника; на третьей - упаривание с получением дистилл та и суспензии всех остальных, присутствующихThere is a method for processing wastewater from CHP plants, including a three-stage concentration, while in the first stage of concentration, the evaporation of the waste water is carried out to obtain a distillate and bottom residue containing 8, 4% Na2SO4 and 17% NaCE; on the second, evaporation of the bottoms residue to produce distillate and NajO4 suspension, settling of the suspension, centrifugation of the condensed one. suspensions with the separation of salt from the mother liquor; on the third - evaporation to obtain a distillate and a suspension of all the others present

в растворе солей, отстаивание суспензии , центрифугирование сгущенной суспензии с отделением твердой фазы от маточника, причем на упаривание подают воду, полученную в результате смещени маточника после отстаивани и центрифугировани на второй и третьей стади х концентрировани 2. . . in a solution of salts, settling of the suspension, centrifuging the thickened suspension with separation of the solid phase from the mother liquor, water being obtained by evaporation of the mother liquor after settling and centrifuging in the second and third stages of concentration 2.. .

Недостатками способа вл ютс неполное извлечение солей в виде товарных продуктов (извлекают в виде товарного -продукта только частично соль Ма25О) и загр знение окружающей среды отходами солей, хорошо растворимых в воде.The disadvantages of the method are incomplete extraction of salts in the form of marketable products (as part of the marketable product, only partially salt is extracted) and contamination of the environment with salt wastes that are well soluble in water.

Наиболее близким к изобретению техническим решением вл етс способ обработки продувочных вод парогенераторов , включающий трехстадийное концентрирование, причем на первой стадии провод т упаривание без кристагллизации, на второй - до концентрации солей, не превышающей эвтониуескую, с выделением кристаллов , на третьей стгщии провод т упаривание при температуре на 30-80°С ниже, чем на второй, также до концентрации солей, не превышающей эвтоническую, маточный раствор после отделени -соли NaC воэвращают на вторую стадию. Причем после первой стадии упаренную воду обрабатывают серной или сол ной кислотой до рН 6-8, отстаивают, отдел ют осадок кремниевой кислоты, фильтрат смешивают с осветленной водой, декарбонизируют и подают на вторую стадию 3 J. ..The closest technical solution to the invention is a method of treating the purge waters of steam generators, including a three-stage concentration, and in the first stage evaporation is carried out without crystallization, in the second - to a concentration of salts not exceeding euttony, with the release of crystals, in the third stage the evaporation is carried out the temperature is 30-80 ° C lower than the second, also before the concentration of salts, not exceeding the eutonic, the mother liquor after separation, the NaC salts are recycled to the second stage. Moreover, after the first stage, the stripped water is treated with sulfuric or hydrochloric acid to pH 6-8, settled, the precipitate of silicic acid is separated, the filtrate is mixed with clarified water, decarbonated and fed to the second stage 3 J. ..

Однако известный способ характеризуетс сложностью технологического процесса на стади х разделени солей на утилизируемые продукты за счет трудности контрол и регулировани процесса разделени , так как эвтоничеекие концентрации на этих стади х отличаютс мало.However, the known method is characterized by the complexity of the technological process at the stages of salt separation into recyclable products due to the difficulty of controlling and regulating the separation process, since the eutonic concentrations in these stages differ little.

Например, при упаривании на второй стадии при эвтоническа концентраци составл ет,%: itiaCP 26,17, Na25O4 4,19, при упаривании натретьей стадии при 6 О С эвтоническа концентраци составл ет,.%: Насе 25,07, .4.,74.For example, during evaporation in the second stage with the eutonic concentration of,%: itiaCP 26,17, Na25O4 4.19, with the evaporation of the third stage at 6 ° C, the ethonous concentration of,.%: Nas 25.07, .4., 74.

Контроль и рег1 лирование процесса упаривани должен обеспечить упаривание на каждой стадии до концентрации солей, не превышающей эвтоническую , что достаточно трудно, так как физические свойства растворой,(плотность , в зкость и др.) практически не отличаютс , а определение концен .трации указанных солей химическим анализом продолжительно во времени .The control and regulation of the evaporation process should ensure evaporation at each stage to a salt concentration not exceeding eutonic, which is difficult, since the physical properties of the solution (density, viscosity, etc.) practically do not differ, and the determination of the concentration of these salts chemical analysis for a long time.

Недостатком также вл етс пониженна экономичность процесса, св занна со значительным объемом маточного раствора, рециркулируемого после третьей.стадии концентрировани в начало второй, обусловленным также малой разницей концентрации солей на .второй и третьей стади х концентрировани .A disadvantage is also the reduced economics of the process associated with a significant amount of mother liquor recycled after the third stage of concentration to the beginning of the second, also due to the small difference in the concentration of salts in the second and third stages of concentration.

Целью изобретени вл етс упрощение технологии обработки воды и повышение экономичности процесса.The aim of the invention is to simplify the technology of water treatment and increase the efficiency of the process.

Поставленна цель достигаетс тем, что согласно способу, включающему обработку трехстадийным концентрированием , причем на первой стадии провод т у1;1аривание без кристаллизации солей, на второй - с выделением кристаллов соли Na2SO4, маточный раствор на третьей стадии ко центрируют в две ступени охлаждением от 32 до , с последующим отАел нием образовавшихс кристаллов мирабилита (NajSO -lO Нг,0) , и концент рированного раствора NaCP, Причем мирабилит возвращают на вторую стадию концентрировани . На первой сту пени охлаждени в качестве охлаждающего агента используют осветленную воду после второй ступени охлаждени . Часть суспензии мирабилита после второй ступени охлаждени возвращают на первую ступень охлаждени . На второй стадии концентрировани упаривание целесообразно производить до такой концентрации солей, при которой исключаетс выпадение в осадок соли NaCf на стадии концентрировани охлаждением, эта концентраци значительно отличаетс от эвтонической , и поэтому контроль и регулирование на этой стадии может быть осуществлен определением такого показател , как плотность упаренного раствора. Кон1роль и регулирование на третьей стадии осуществл ют по температуре охлаждени раствора. При упаривании раствора до koнцeнтpaции выше эвтонической на стадии охлаждени в осадок , кроме мирабилита, выпасть и часть соли NaC, что не ока1кет вли ни на ухудшение качества концентрированного раствора NaCE, а повлечет за собой только увеличение рециркул ции. На третьей стадии концентрировани охлаждение можно производить при различных температурах , целесообразно при более низких, так как в этом случае в раст воре будет ниже остаточна концентра ци NagSO, что повлечет за собой уменьшение расхода реагента на доочистку . Охлаждение выше 32С невозможно, так как концентрирование на третьей стадии происходит за счет удалени воды из раствора с кристаллами сульфата натри , выдел ющегос в осадок в виде мирабилита , Известно, что эта форма сульфата натри существует при температуре ниже 32,383°С, следовательно, концентрирование раствора на третьей стадии будет- иметь место при температуре не выше, чем 32,383°С. Необходимость охлаждени на этой стадии до минусовой температуры вызвана стремлением получить раствор l4aCt с минимальн1 м содержанием сульфата натри , -что диктуетс , во-первых, целесообразностью сокращени дорогосто щего реагента BaCt на доочистку раствора от сульфата натри , во-вторых , целесообразностью сокращени нерастворимого осадка BaSO, направл емого на захоронение. Содержание . в растворе уменьшаетс с понижением температуры. При температуре ниже охлаждение вести нежелательно, так как при этом происходит льдообразование. Возврат льда вместе с осадком на доупаривание , как предусмотрено технологией , нецелесообразен, так как снижает экономичность процесса переработки . Кроме этого, возможно льдообразование на теплообменной поверхности , что также влечет за собой снижение экономичности процесса переработки . Таким образом, на третьей стадии концентрировани охлаждение может быть произведено при следующем температурном интервале: от 32 до -20°С, наиболее целесообразно вести процесс при более низких, минусовых, температурах , но не ниже , Предложенный способ осуществл ют следующим образом. Исходную воду направл ют на обра .ботку дл приведени состава к системе Na ao -Nace-Н О. Обработанную воду подают на первую стадию концентрировани , где провод т упаривание до равновесной концентрации солей, не допуска кристаллизации. Упаренную воду направл ют на вторую стадию концентрировани , где упаривают до концентрации, не превышающей эвтоническую , с выделением кристаллов HaySO. Кубовый остаток (суспензию ) направл ют на отстаивание, после чего сгущенный осадок подают на центрифугирование, в результате которого после отмывки конденсате вторичного пара получают товарный продукт Na2SO и маточный раствор (фугат), возвращаемый на вторую стадию концентрировани . Осветленный маточный раствор после второй стадии концентрировани подают на первую ступень охлаждени третьей стадии концентрировани , которое провод т осветленным маточным раствором после втррой ступени охлаждени . Охлажден ,ный раствор подают на вторую ступень охлаждени , где провод т охлаждение от внешнего источника холода. Охлажденную воду (суспензию) направл ют на отстаивание, после чего сгущенную суспензию возвращают на вторую стадию концентрировани , при этом часть суспензии подают на первую ступень охлаждени третьей стадии концентрировани . На первой ступени охлаждени осветленный маточный раствор, отдава свой холод осветленному маточному раствору после второй стадии концентрировани , подогреваетс , и подогретый раствор направл ют на доочистку от сульфат-иона. Доочистку провод т ВаСЕ . Обработанный раствор (суспензию ) направл ют на отстаивание, в .The goal is achieved by the fact that according to the method, which involves treating with three stages of concentration, the first stage is carried out with v1; one arming without crystallization of salts, the second with emitting crystals of salt Na2SO4, the mother liquor at the third stage is concentrated in two steps by cooling from 32 to , followed by the formation of crystals of mirabilite (NajSO -lO Hg, 0), and a concentrated solution of NaCP, and mirabilite is returned to the second stage of concentration. In the first cooling stage, clarified water is used as the cooling agent after the second cooling stage. Part of the mirabilite suspension after the second cooling stage is returned to the first cooling stage. In the second stage of concentration, evaporation is advisable to produce a concentration of salts that prevents the precipitation of NaCf salt during the concentration stage by cooling, this concentration is significantly different from etonic, and therefore control and regulation at this stage can be carried out by determining such an indicator as evaporated density solution. The control and regulation in the third stage is carried out according to the temperature of cooling of the solution. When the solution is evaporated to a concentration above eutonic at the cooling stage, some mirabilite precipitates into the sediment, part of the NaC salt, which does not affect the deterioration of the quality of the concentrated solution of NaCE, but will entail only an increase in recirculation. At the third stage of concentration, cooling can be carried out at different temperatures, it is advisable at lower temperatures, since in this case the residual concentration of NagSO qi will be lower in the solution, which will entail a decrease in the consumption of reagent for additional purification. Cooling above 32 ° C is not possible, since the concentration in the third stage occurs due to the removal of water from the solution with sodium sulfate crystals precipitated as mirabilite. It is known that this form of sodium sulfate exists at a temperature below 32.383 ° C, therefore, the concentration of the solution the third stage will take place at a temperature not higher than 32.383 ° С. The need for cooling at this stage to a minus temperature is caused by the desire to obtain a l4aCt solution with a minimum content of sodium sulfate, which is dictated, firstly, by the expediency of reducing the expensive BaCt reagent for the additional purification of the solution from sodium sulfate, secondly, by the desirability of reducing insoluble BaSO4 sludge sent for burial. Content. in solution decreases with decreasing temperature. At a temperature below, cooling is undesirable, since ice formation occurs. The return of ice together with the sediment to the additional evaporation, as provided by the technology, is inexpedient, since it reduces the efficiency of the processing process. In addition, it is possible ice formation on the heat exchange surface, which also entails a reduction in the efficiency of the recycling process. Thus, at the third stage of concentration, cooling can be performed at the following temperature range: from 32 to -20 ° C, it is most expedient to conduct the process at lower, below-zero, temperatures, but not lower. The proposed method is carried out as follows. The source water is sent to the treatment to bring the composition to the system Na ao -Nace-H O. The treated water is fed to the first stage of concentration, where evaporation is carried out to an equilibrium concentration of salts, to prevent crystallization. The evaporated water is sent to the second stage of concentration, where it is evaporated to a concentration not exceeding eutonic, with the release of HaySO crystals. The bottoms residue (suspension) is sent for settling, after which the condensed sediment is fed to centrifugation, as a result of which, after washing the condensate of the secondary steam, commercial product Na2SO is obtained and the mother liquor (fugate) is returned to the second stage of concentration. The clarified mother liquor after the second stage of concentration is fed to the first stage of cooling of the third stage of concentration, which is carried out by the clarified mother solution after the third stage of cooling. The cooled solution is fed to the second cooling stage, where cooling from an external source of cold is carried out. The cooled water (suspension) is sent to settling, after which the condensed suspension is returned to the second stage of concentration, with part of the suspension being fed to the first stage of cooling of the third stage of concentration. In the first stage of cooling, the clarified mother liquor, after giving its cold to the clarified mother liquor after the second stage of concentration, is heated, and the warmed solution is sent for purification from the sulphate ion. Aftertreatment is carried out with BCE. The treated solution (suspension) is sent for settling, c.

результате чего йолучают очищенный раствор NaCF, пригодный к утилизации и нерастворимый осадок Ва&О, направл емый на использование или захоронение .As a result, a recyclable NaCF solution, recyclable, and an insoluble Ba & O precipitate directed for use or disposal are obtained.

В предложенном спс)собе обработка сточных вод, дл приведени их состава к системе Na,jSO -NaCt-H O может быть произведена до первой стадии концентрировани или после нее, в дав;исимости от вида сточных вод. Жесткие, .накипеобразующие. сточные воды обрабатывают перед упариванием, сточные воды, не образующие накипь, обрабатывают после первой стадии концентрировани .In the proposed ATP, the treatment of wastewater to bring its composition to the Na, jSO -NaCt-H O system can be carried out before or after the first stage of concentration, depending on the type of wastewater. Hard.. the wastewater is treated before evaporation, the wastewater that does not form scale is treated after the first stage of concentration.

П р и м .е р. Продувочные воды испарителей , содержащие,%: N aCt 2,4, Ма25°4 2,42, NaOH 0,048, NaoCOj 0,0425, а NO.Si030241, Na3P04 0,001 Э количестве 30 т/ч при 126°С подают на первую стадию концентрировани , где упаривают с получением 23,95 т/ч дистилл та и 6,05 т/ч упаренного раствора (кубового остатка) со следующим составом, %: NaC 12,2, NajSO 12, NaOH 0,238, NajCO, 0,21, Naj 0,12, 0,05.P r and m r. Evaporating purge water containing,%: N aCt 2.4, Ma25 ° 4 2.42, NaOH 0.048, NaoCOj 0.0425, and NO.Si030241, Na3P04 0.001 E, 30 t / h at 126 ° С are fed to the first stage concentration, where it is evaporated to obtain 23.95 t / h of distillate and 6.05 t / h of one of the evaporated solution (bottom residue) with the following composition,%: NaC 12.2, NajSO 12, NaOH 0.238, NajCO, 0.21, Naj 0.12, 0.05.

Упаренный раствор охлаждают до , а затем ввод т 0,169 т/ч 20%ной серной кислоты дл нейтрализации его до рН 6-8. При этом из выдел етс в осадок кремниева кислота в количестве 4,1 кг/ч, а жидка фаза имеет следующий состав, %: NagSO 12,48, HaCt 11,9, NajSiO 0,0154, 0,0047 (в насыщенном растворе Na2SO4 12,5), т.е. в результате упаривани и последующей обработки кубового остатка кислотой не достигают предела растворимс сти по NajSQ, не допускают ее кристаллизации .One stripped off solution is cooled to, and then 0.169 t / h of 20% sulfuric acid is introduced to neutralize it to a pH of 6-8. In this case, silicic acid is released from the precipitate in the amount of 4.1 kg / h, and the liquid phase has the following composition,%: NagSO 12.48, HaCt 11.9, NajSiO 0.0154, 0.0047 (in a saturated solution of Na2SO4 12.5), i.e. as a result of the evaporation and subsequent treatment of the cubic acid with the acid, the NajSQ solubility limit is not reached and its crystallization is prevented.

Упаренный раствор после обработки в количестве 6,22 т/ч подают на вторую стадию концентрировани , где производ т упаривание до концентрации не превышающей эвтоническую, с кристаллизацией Na25Qij . Упаренную на этой стадии воду (суспензию) в количестве 5,12 т/ч направл ют на отстаивание , сгущенную суспензию (пульпу) в количестве 1,152 т/ч подают на обезвоживание с получением 0,768 т/ч Na25O4 в виде товарного иThe evaporated solution after treatment in the amount of 6.22 t / h is fed to the second stage of concentration, where evaporation is carried out to a concentration not exceeding eutonic, with crystallization of Na25Qij. The water (suspension) evaporated at this stage in the amount of 5.12 tons / h is sent for settling, the condensed suspension (pulp) in the amount of 1.152 tons / h is fed to dehydration with obtaining 0.768 tons / h of Na25O4 in the form of commercial and

0,384 т/ч жидкой фазы, возвращаемой на вторую стадию концентрировани . Осветленную воду в количестве 3,968 т/ч, содержащую,%: КаСВ 18,65, NajSO. 8,745, направл ют на первую ступень охлаждени третьей стадии концентрировани , куда подают осветленный раствор после второй-ступени охлаждени в количестве 3,2 т/ч. Осветленную воду после второй стёщии концентрировани упариванием охлаждают за счет холода осветленной воды после второй ступени охлаждени (до ) в противоточном теплообменнике . При этом ив раствора выдел ютс кристаллы мирабилита ( «10 ), образовавшуюс суспензию подают на вторую ступень охлаждени ; где производ т охлаждение от внешнего источника холода до -20с, при этом также происходит вьзделение из раствора Кристаллов Na2S04 10 2(3 Суспензию после второй ступени0.384 t / h of liquid phase returned to the second stage of concentration. The clarified water in the amount of 3.968 t / h, containing,%: KaSV 18.65, NajSO. 8.745, is directed to the first cooling stage of the third concentration stage, to which the clarified solution is fed after the second cooling stage in the amount of 3.2 tons / h. The clarified water after the second concentration is concentrated by evaporation by means of the cold of the clarified water after the second stage of cooling (before) in a countercurrent heat exchanger. In this case, crystals of mirabilite ("10) are precipitated out of the solution, the resulting suspension is fed to the second cooling stage; where cooling takes place from an external source of cold to -20 ° C, and there is also a separation from the Na2S04 10 2 Crystals solution (3 Suspension after the second stage

охлаждени направл ют на отстаивание, в результате которого получают 3,2 т/ч осветленной воды, подаваемой на первую ступень охлаждени , и 0,767 т/ч Ма25О4- , возвращаемого на вторую ступень концентрировани упариванием, при 5-10% его количества подают на первую ступень охлаждени дл интенсификации процесса кристаллизации (образовани центров кристаллизации).cooling is directed to settling, as a result of which 3.2 t / h of clarified water supplied to the first cooling stage and 0.767 t / h of Max 25 O 4 - returned to the second concentration stage by evaporation are obtained, with 5–10% of its amount being fed to the first cooling stage to intensify the crystallization process (formation of crystallization centers).

Осветленную воду после первой 5 ступени охлаждени , где она подогреваетс до 70 € за. счет тепла освет (ленного маточного раствора после второй стадии концентрировани упариванием , направл ют на доочистку 0 хлористым барием, количество которого составл ет 11,3 кг/ч.The clarified water after the first 5 steps of cooling, where it is heated to 70 € per. the heat due to the light (of the mother liquor after the second stage of concentration by evaporation, is sent to the purification of barium chloride, the amount of which is 11.3 kg / h.

Обработанную воду (суспензию) на правл ют на отстаивание от выпавшего в осадок BaSO4. В результате раз5 делени жидкой и твердой фаз получают 3,2 т/ч раствора NaCE, 23,1% концентрации, направл емого на использование и 18,0 кг/ч сюадка ВаЗСХ , направл емого на захоронение или использование.The treated water (suspension) is directed to the sedimentation of the precipitated BaSO4. As a result of dividing the liquid and solid phases, 3.2 t / h of the NaCE solution is obtained, 23.1% of the concentration sent for use and 18.0 kg / h of a WAFSH sample sent for disposal or use.

Результаты обработки сточных вод предложенным способом представлены в таблице.The results of wastewater treatment by the proposed method are presented in the table.

Перва стади концентрировани 3Q,0 6,05The first stage of concentration 3Q, 0 6.05

Обработка серной кислотой и декарбонизаци - Втора стади Sulfuric acid treatment and decarbonization - Second Stage

концентрировани 7,372 5,12concentration 7.372 5.12

Треть стади -концентрировани Third Stage - Concentration

3,968 , 3,968 ( охлаждение)3.968, 3.968 (cooling)

23,9523.95

4,14.1

0,768 .0.768.

2,2522.252

Перва стади концентрировани First stage of concentration

Обработка серной кислотой и декарбонизаци Sulfuric Acid Treatment and Decarbonization

Втора стади концентрировани Second stage of concentration

Треть стади Third stage

концентрировани concentration

охлаждение Об1цее количество раствора до и пос измен етс . После охлаждени образ концентрируетс за счет удалени в видрата -10 Н2О. Использование предложенного способа позвол ет упростить технологию переработки сточных вод, св занную с упрощением контрол и регулировани процесса переработки, достигаемого за счет того, что значительно расширен диапазон концентраций между упаренной водой и эвтонИческой тонкой на второй стадии концентрировани , что позвол ет осуществл ть контроль простой операцией - измерением плотПродолжение таблицыcooling The total amount of solution before and after changes. After cooling, the image is concentrated due to the removal of -10 H2O in vidrate. The use of the proposed method allows to simplify the wastewater treatment technology associated with simplifying the control and regulation of the recycling process, achieved due to the fact that the concentration range between the evaporated water and eutonic thin at the second concentration stage is significantly expanded, which allows controlling the simple operation - measuring raft Continued Table

0,169 3 ,20.169 3, 2

11,3 18,0 онцентрировани охлаждением не суспензи , жидка фаза которой , идущей на образование кристаллоиости раствора, на третьей стадии коицентри ровани контроль осуществл ют также простой операцией измерением температуры раствора; повысить экономичность процесса переработки, достигаемую за счет сокращени количества рецИркулируемого раствора, св занного с затратами на оборудование , электроэнергию, а также за счет ведени процесса охлаждени на третъей стадии концентрировани в две ступени с использованием холода осНетленной воды после второй ступени охлаждени . В известнс способе количество рециркулируемого раствора составл ет 5 7,6 т/ч, в предлагаемом - 1,536 т/ч т.е. в 5 раз меньше. Предложенный способ предусматривает полную комплексную переработку сточных вод и предотвращение загр знени окружающей среды.11.3 18.0 centrifuging by cooling with no suspension, the liquid phase of which going to form the crystallinity of the solution, in the third stage of co-centration, control is also carried out by a simple operation by measuring the temperature of the solution; to increase the efficiency of the recycling process, achieved by reducing the amount of recirculating solution associated with the cost of equipment, electricity, as well as by maintaining the cooling process in the third stage of concentration in two stages using cold cooled water after the second stage of cooling. In the known method, the amount of the recirculated solution is 5 7.6 t / h, in the proposed one - 1.536 t / h, i.e. 5 times less. The proposed method provides for the complete integrated treatment of wastewater and the prevention of environmental pollution.

Claims

1. A process for treatment of water, comprising treating a three step concentration, wherein the first stage of evaporation is performed without crystallisation of salts +, the second - with isolation of the salt crystals on ₂ 5O _4, l and m of h and i with yupsch s fact that, in order To simplify the technology and increase efficiency, the mother liquor in the third stage is concentrated in two stages by cooling from 32 to -20 ° C, followed by separation of the formed mirabilite crystals (Na ₂ SO4 · IOH2O) and concentrated NaCE solution. ''

2. The method according to π. 1, characterized in that the mirabilite recycled to the second stage of concentrated _br Bani.

3. The method according to PP. 1 and 2, with the fact that in the first stage of cooling, clarified water is used as the cooling agent after the second stage of cooling.

4. The method according to π. 1 - 3, characterized in that in the third stage of concentration, part of the suspension of mirabilite after the second stage of cooling is recycled.

~ SU «... .1068399