Изобретение относитс к измернтельной технике, в частности к способам измерени истинного объемного газосодержани , и может быть исполь зовано дл исследовани двухфазных потоков и дл контрол работы промышленных установок в энергетике, химической, нефт ной й других отрасл х промьпипенности. Известны способы измерении среднего значени объемного газосодержа ни или средней плотности двухфазны сред, основанные на просвечивании всего контролируемого объема широки пучком ионизирующего излучени , по ослаблению которых суд т об искомой величине 13Недостатком известных способов вл етс то, что они не дают возмож ности определить распределение газо вых вк,}1ючений в контролируемом объе ме, т.е. структуру газожидкостного потока. Кроме того, изменени струк туры потока и плотности жидкойфазы ,в данном случае вызывают дополнительные погрешности измерени . Эти недостатки ограничивают область Vприменени известных способов. Наиболее близким техническим решением к предлагаемому вл етс спо соб измерени истинного объеишого , газосодержани в газожидкостных потоках , основанный на разделении кон ролируемого объема трубопровода на элементарные объемы, облучении последних -ионизирующим излучением, по ослаблению которого при из естной плотности жидкой фазы суд т о величине газосодержани С 2. Скорость счета выходных импульсов , зарегистрированных при просвечивании объема, заполненного газожидкостной смесью, плотность жидкой фазы и истинное объемное газосо держание в -ом элементарном объеме св заны следую1цвй зависимостью .(1-ч,| 1 скорость счета выходных импульсов, зарегистрированных при просвечивании контролируемой среды; скорость счета выходных импульсов, зарегистрированных в отсутствие контролируемой . среды; - ма 5совый коэффициент ослаблени излучени средой плотность жидкой фазы контролируемой среды ; эффективна высота I-го объема/ истинное объемное гаэосо держание. Реша (1J относительно V лучают t,,i i Среднее значение относительного истинного объемного газЪсодержани в контролируемом объеме через Ч определ ют при этом следующим образом Пч,., Недостатком известного способа . вл етс ограниченна область применени , включающа в себ только те Потоки , в которых плотность жидкости посто нна и заранее известна..Его нельз , например, использовать дл измерени остаточного газосодержани в потоках товарной нефти, транспортируемой по магистральнь « трубопроводам . Это обусловлено тем, что известный способ не обеспечивает-требуемой точности измерений из-за неопределенности в значени х плотности товарной нефти, которое в зависимости от сортности и температуры может измен тьс в пределах 0,82-0,88 г/см . Така неопределенность в значени х плотности нефти приводит к по влению текущей относительной погрешности измерени , достигающей 5% и более. Целью изобретени вл етс расширение области применени за счет обеспечени возможности измерени газосодержани в потоках с непосто нной величиной плотности жидкой фазы и повьшение точности измерени газосодержани . Указанна цепь достигаетс тем, что согласно способу измерени ис- V тинного объемного газосодержани , основанному на разделении контролируемого объе.ма на элементарные объ® 1Ы , облучении последних ионизирующим излучением, по ослаблению которого при известной плотности жидкой фазы суд т о величине гаэосодержани , в каждом элементарном -объеме определ ют структурную функцию процесса изменени средней плотности контролируемой среды, а истинное объемное газосодержание измер ют в тех элементарных объемах, структурна функци в которых отлична от нул , при этом действительное значение плотности жидкой фазы определ ют как значение средней плотности контролируемой среды в тех элементарных объемах, в которых структурна функци равна нулю. Таким образом, в известный способ введены новые операции: определение структурной функции процесса изменени средней плотности в каждом элементарном объеме, измерение.действительного значени плотности жидкости как значени средней плотности контролируемой среды в элементарных объе мах, структурна функци в которых равна нулю. Известно, что структурна функци это средний квадрат приращений флуктуации Sf на интервале времени t , tMt, где At - фик л1ровано, т.е. 4 f f t ui. В общем случае структур ные функции позвол ют судить о стационарности процесса и. вы вл ть его скрытые периодичности. В данном случае этой функцией удобно пользоватьс дл обеспечени высокой точности измерени , так как с ее помощью учитываютс быстрые пульсации измер емого параметра. Определ приращени средней плот ности за малые прсмежутки времени a Д например, пор дка ,можно определить пульсации средней плотности , вызываемые мелкими пузыр ми газа, наход щимис ниже порога чувствительности известных средств измерени газосодержани . Поэтому в предлагаемом способе можно с большей достоверностью определить элементарные объенш, не содержащие газа. Когда в элементарном объеме структурна функци равна нулю, то это значит, что в а&л нет приращени средней плотности, следовательно нет и газа, обуславливгиоЕцего эти приращени . Тог да, в объекте с гарантированной жидкой фазой (назов&4 его 1(-ым ) можно определить плотность жидкости f изBecTHbM методом по .соотношению, полу ченнеичу иэ выражени {2 ) I .-,. - . При этом, убедившись по структурной функции в отсутствии газа .в элементарном контролируемом объеме, из . плотности жидкости в нем мо« . но осуществить с высокой точностью (до сотых процента ,выбира , необходимое врем измерени без вс ких ограничений. Далее подставл (4) в C2J, получают выражение дл определени величины газосодержани a-i t oi-/4) (s}V О «З КепУ- ц/г i Среднее J(no сечению трубсотровода значение газосодержани определ ют, как и в известном способе, .по соотно шению {3}. Указанные признаки расшир ют область применени известного способа на случаи, когда существует неопределенность в значени х плотности жидкой фазы Благодар использОва-ч нию структурной функции в предлагаеMOM способе, с большой дсютоверностью выдел ютс элементарные контролируемые , не содержанию газа, что с одной стороны дает возможность более точно определить у , ас пругой стороны сократить число элементарных объемов, в которых необходимо измер ть Vi .Таким образом, повышаетс точность измерени Ч за счет более точного измерени как . , так и Ч . Последнее обусловлено тем, что в выпаленных объемах измерение не производ т, т.е. погрешности измерени f , свойственные известнш4 средствам, исключаютс из обпсего числа составл юсцнх, повыша тем самьм суммарную точность определени значени газосодержани Ч , среднего по сечению трубопровода. На чертеже приведена функциональна схема устройства, реализую1цего предлагаеннй способ. Устройство содержит источник ионизирующего излучени 1, помещенныйв защитно-коллимирую1г(ее устройство 2 и детектор иоиизируюноего излучени 3, причем детектор и источник излучени помещены с противоположных сторон измерительного участка трубопровода и с возможностью перемеофени вдоль сечени трубопровода (например, закреплены на скобе или ргме),формирователь импульсов 4, интенсиметр 5, блок измерени структурной функции 6, включаюощй в себ формирователь интервала At 7, схему задержки 8, управл емой генератор тактовой частоты 9, схему И 10, схему устранени 11 и устройство индакации 12., Поток ггиФ«а-квантов от источйика ионизируюсцего излучени 1, сформированный защитно-коллимирующим устройством 2, после взаимодействи с ве{цвством контролируемой среды поступает на детектор ионизирующего излучени 3, где преобразуетс в последовательность электрических импульсов ,, поступающих на вход формировател импульсов 4. ФоЕ шрователь импульсов 4 представл ет собой пороговое устройство, осуществл ющее амплитудную дискриминацию входных импульсов в соответствии с энергией первичных гамма-квантов и формирование импульсов по амплитуде и дпитель .ности. С выхода формировател последовательность электрических импульсов , по скорости счета которых суд т о величине средней плотности (гаэосодержани . газожидкостной сме- си, поЪтупает на входы интенсиметра . 5 и блока измерени структурной функции 6. в интенсиметре 5 частота следовани импульсов преобразуетс . в двоичный код и в посто нное напр жение , соответствующее значени м контролируемого параметра. Выходной сигнал интенсиметра используют дл записи процесса изменени средней плотности в контролируемом объеме с помощью известных самопишущих приборов , например светолучевых осциллографов . БЛОК измерени структурной функции работает следующим образом. Формирователь интервала 7 запуска етс тактовым импульсом от управл емого генератора тактовой частоты 9 и формирует временной интервал . t , длительность которого обратно пропорциональна частоте входных импульсов . Этот интервал задерживаетс в схеме задержки 8 на такт работы устройства и затем поступает на вход схемы И 10, где заполн етс входными импульсами, поступающими на второй вход этрй схемы. Таким образом, сигнал на выходе схемы И 10 пропорционален отношению числа импульсов, соответствующих значению контролируемого параметра в текущем такте работы устройства, к числу импульсов, зарегистрированных в предшествующем , такте. В схеме усреднени 10, включающей в себ накопительный счетчик и регистр пам ти, происходит сумкшрование импульсов, прошедших через схему И 10, и вычитание посто нной составл ющей . Сигнал на выходе схемы усреднени 11 соответствует среднему квадрату приращени контролируемо го параметра за промежуток времени, длительность которого определ етс величиной тактовой частоты. Измен частоту следовани импуль сов управл емого генератора такто вой частоты 9 и, тем самьал, длительность промежутка времени л-t , за который определ етс средний квадрат приращений контролируемого параметра , и регистриру при этом показани :устройства индикации 12, можно определить структурную функцию КОНТрОЛИруемого параметра. Работу блока изме рени структурной функции б можно по снить с помощью следующих соотношений . Известно, что зависимость частоту следовани импульсов на выходе фор мировател от средней плотности контролируемой среды в случае просвечивани последней узким пучком -j-излучени имеет экспоненциальный харак тер . г ГрСХр (-Ар), где TQ - частота следовани импу ь сов в отсутствие контролируемой среды; --.. Л - козффициент ослаблени излучени , р средн плотность контролируемой среды. Рассмотрим отношение двух зна чений частоты следовани импульсов, разделенных промежутком времени At rpexp -Ap( r expt-Aplt) exp-Aip(tMt}-p(t). Разложим экспоненту, в степенной р д и произведем временное усреднение . Пренебрега членами р да, начи-, на с п того, и учитыва , что среднее значение нечетных степеней этого р да равно нулю, получим fp((t)F 2 -1 + kAp(dt) -коэффициент пропорци1:де -k ональности ; up(ut) -структурна функци процесса изменени средней плотности. Длительность промежутка времени At задаетс периодом следовани тактовых импульсов или тактовой частотой на выходе управл емого генератора , тактовой частоты 9. Измен тактовую частоту генератора 9, можно определить структурную функцию процесса изменени средней плотности контролируемой среды. Величина элементарного контролируемого объема в каждом конкретном случае определ етс площадью чувствительной поверхности детектора и длиной соответствующей хорды поперечноГО сечени трубопровода, по которой происходит просвечивание. В процессе поиска элементарнь1х контролируемых объемов, не содержащих газа, источник и детектор ионизирующего излучени могут не только последовательно смещатьс вдоль поперечного сечени , но и поворачиватьс вокруг продольной оси трубопровода, просвечива его поперечное сечение по различным хордам до тех пор, пока по структурной функции не будет обнаружен элементарный объем, не содержащий газ. После определени точного действительного значени плотности жидкой среды в трубопроводе, перемещай источник и детектор вдоль сечени , определ ют структурную функцию в каждом контролируемом объеме и значение Ц в тех объемах, структурна функци в которых не равна нулю.The invention relates to measurement technology, in particular, to methods for measuring the true volumetric gas content, and can be used to study two-phase flows and to monitor the operation of industrial plants in the energy, chemical, petroleum and other industries. Methods are known for measuring the average value of volumetric gas content or the average density of two-phase media based on the x-ray of the entire monitored volume is wide with an ionizing radiation beam, the attenuation of which determines the desired value. 13 The disadvantage of the known methods is that they do not make it possible to determine the gas distribution Vk,} in the controlled volume, i.e. gas-liquid flow structure. In addition, changes in the flow structure and density of the liquid phase, in this case, cause additional measurement errors. These drawbacks limit the scope of the known methods. The closest technical solution to the present invention is the method of measuring the true volume in gas-liquid streams, based on dividing the volume of the pipeline being monitored into elementary volumes, irradiating the latter with ionizing radiation, which is attenuated for gas content when out of density of the liquid phase. C 2. The count rate of the output pulses recorded by scanning the volume filled with a gas-liquid mixture, the density of the liquid phase and true bulk gas the content in the elementary volume is related to the following dependency. (1 h, | 1 count rate of output pulses recorded during scanning through the controlled medium; count rate of output pulses recorded in the absence of controlled medium; - 5sovy attenuation coefficient of the radiation medium density liquid phase of the controlled medium; the effective height of the I-th volume / true volumetric gaseous content. Resh (1J versus V beam t, ii) The average value of the relative true volumetric gas content in the control The volume to be determined through H is determined as follows: Fn, ..., The disadvantage of the known method. is a limited field of application, which includes only those Streams in which the density of the fluid is constant and known in advance. It cannot, for example, be used to measure residual gas content in the crude oil streams transported through pipelines. This is due to the fact that the known method does not provide the required accuracy of measurements due to the uncertainty in the values of the density of commercial oil, which, depending on the grade and temperature, can vary between 0.82-0.88 g / cm. Such uncertainty in oil density values leads to the appearance of a current relative measurement error, reaching 5% or more. The aim of the invention is to expand the scope of use by providing the ability to measure gas content in streams with non-constant density of the liquid phase and increase the accuracy of the measurement of gas content. This chain is achieved by the fact that, according to the method of measuring the true V volume gas content, based on the separation of the volume being controlled into elemental volumes of RR 1Y, irradiation of the latter with ionizing radiation, the attenuation of which is known for the gas content, at a known density of the liquid phase. the elementary volume determines the structural function of the process of changing the average density of the controlled medium, and the true volumetric gas content is measured in those elementary volumes, the structural function in which The values of the density of the liquid phase are determined as the average density of the controlled medium in those elementary volumes in which the structure function is equal to zero. Thus, new operations have been introduced into the well-known method: determining the structural function of the process of changing the average density in each elementary volume, measuring the actual density of the liquid as the value of the average density of the controlled medium in elementary volumes, the structural function in which is zero. It is known that the structural function is the mean square of the increments of the fluctuations Sf on the time interval t, tMt, where At is fixed, i.e. 4 f f t ui. In the general case, structural functions make it possible to judge the stationarity of the process and. reveal its hidden periodicity. In this case, it is convenient to use this function to ensure high measurement accuracy, since it allows for rapid pulsations of the measured parameter. Determining the average density increments over small time spans a D for example, on the order, it is possible to determine the pulses of medium density caused by small gas bubbles that are below the sensitivity threshold of the known means of measuring gas content. Therefore, in the proposed method, you can more reliably determine the elementary volumes that do not contain gas. When the structural function is zero in an elementary volume, it means that there is no increase in average density in a &l; therefore there is no gas causing these increments. Then, in an object with a guaranteed liquid phase (in the name & 4 of its 1 (s), it is possible to determine the density f of the liquid from the BECTHbM method by the ratio obtained in terms of the expression {2) I .- ,. -. At the same time, having convinced by the structural function of the absence of gas. In the elementary controlled volume, from. fluid density in it is mo. " but to carry out with high accuracy (up to hundredths of a percent, choosing the required measurement time without any restrictions. Next, the substructures (4) in C2J, an expression is obtained to determine the gas content ai t oi- / 4) (s} V q / g i Average J (no value for the gas content in the cross section of the pipeline), as in the known method, according to {3}. These signs expand the scope of application of the known method in cases where there is an uncertainty in the density values of the liquid phase. use of the structure function With the MOM method, elementary controlled, non-gas content is allocated with great reliability, which, on the one hand, makes it possible to more accurately determine the number of elementary volumes in which it is necessary to measure Vi, to determine more precisely. a more accurate measurement of both. and Ch. The latter is due to the fact that in the felled volumes the measurement is not made, i.e. errors of measurement f, characteristic of the known means, are excluded from the total number of components, thereby increasing the total accuracy of determining the gas content H, the average over the cross section of the pipeline. The drawing shows a functional diagram of the device that implements the proposed method. The device contains an ionizing radiation source 1 placed in protective collimating equipment (its device 2 and radiation detector 3, the detector and the radiation source being placed on opposite sides of the measuring section of the pipeline and interleavedly along the section of the pipeline (for example, mounted on a bracket or a spindle), pulse generator 4, intensifier 5, structural function measurement unit 6, including an At 7 interval driver, delay circuit 8, a controlled clock frequency generator 9, circuit And 10, the elimination circuit 11 and the induction device 12. The flow of hygiene a-quanta from the ionizing radiation source 1 formed by the protective collimating device 2, after interacting with the volume of the controlled medium, enters the ionizing radiation detector 3, where it is converted into a sequence electrical impulses, which are input to the pulse generator 4. The Foil pulse shaper 4 is a threshold device that performs amplitude discrimination of input pulses in accordance with the energy rvichnyh gamma ray and formation of pulses of amplitude and dpitel .nosti. From the output of the generator, a sequence of electrical pulses, whose counting rate determines the average density (gas content, gas-liquid mixture), goes to the inputs of the intensity meter. 5 and the unit for measuring the structural function 6. in the intensity meter, the pulse frequency is converted into binary code and to a constant voltage corresponding to the values of the monitored parameter. The output signal of the intensity meter is used to record the process of changing the average density in the monitored volume using known Descriptive instruments, such as light-beam oscilloscopes. The structural function measuring unit operates as follows: Interval 7 is started by a clock pulse from a controlled clock frequency generator 9 and forms a time interval t whose duration is inversely proportional to the frequency of the input pulses. 8 per device operation cycle and then enters the input of the AND 10 circuit, where it is filled with input pulses arriving at the second input of the extra circuit. Thus, the signal at the output of the circuit And 10 is proportional to the ratio of the number of pulses corresponding to the value of the monitored parameter in the current cycle of operation of the device, to the number of pulses recorded in the previous cycle. In averaging circuit 10, which includes a cumulative counter and a memory register, the pulses passed through an AND 10 circuit and the constant component is subtracted. The signal at the output of the averaging circuit 11 corresponds to the average square of the increment of the monitored parameter over a period of time, the duration of which is determined by the magnitude of the clock frequency. By changing the frequency of the pulses of the controlled oscillator of the clock frequency 9 and, therefore, the duration of the time interval l-t, for which the average square of the increments of the monitored parameter is determined, and registering the indication: the display device 12, you can determine the structural function of the CONTROLLED parameter . The operation of the measurement unit of the structural function b can be measured using the following relations. It is known that the dependence of the pulse frequency at the output of the former on the average density of the controlled medium in the case of the latter being illuminated by a narrow beam of -j radiation has an exponential character. g GrSr (-Ar), where TQ is the frequency of impulses following in the absence of a controlled medium; - .. L is the coefficient of radiation attenuation, p is the average density of the controlled medium. Consider the ratio of two values of the pulse frequency divided by the time interval At rpexp -Ap (r expt-Aplt) exp-Aip (tMt} -p (t). Let us expand the exponent in a power series and produce time averaging. , starting with, and taking into account that the average value of odd powers of this p yes is zero, we get fp ((t) F 2 -1 + kAp (dt)) ratio proportional1: de-kality; up (ut a) structural function of the process of changing the average density. The duration of the time interval At is determined by the period of the following clock pulses or clock The output frequency of the controlled generator, clock frequency 9. By changing the clock frequency of the generator 9, you can determine the structural function of the process of changing the average density of the monitored medium.The size of the elementary controlled volume in each case is determined by the area of the sensitive surface of the detector and the length of the corresponding chord of the cross section of the pipeline, by which the x-ray is displayed. In the process of searching for elementary controlled volumes that do not contain gas, the source and detector of ionizing radiation can not only sequentially shift along the cross section, but also rotate around the longitudinal axis of the pipeline, radiating its cross section along different chords until the structural function An elemental volume that does not contain gas has been detected. After determining the exact actual density of the liquid medium in the pipeline, move the source and detector along the cross section, determine the structural function in each controlled volume and the value of C in those volumes whose structural function is not equal to zero.