SE505249C2 - Recovery of bleach filtrate by using the filtrate in a gas cooling system in a gasification plant - Google Patents
Recovery of bleach filtrate by using the filtrate in a gas cooling system in a gasification plantInfo
- Publication number
- SE505249C2 SE505249C2 SE9403780A SE9403780A SE505249C2 SE 505249 C2 SE505249 C2 SE 505249C2 SE 9403780 A SE9403780 A SE 9403780A SE 9403780 A SE9403780 A SE 9403780A SE 505249 C2 SE505249 C2 SE 505249C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- filtrate
- bleaching
- plant
- cooling system
- gas cooling
- Prior art date
Links
- 239000000706 filtrate Substances 0.000 title claims abstract description 40
- 238000001816 cooling Methods 0.000 title claims abstract description 18
- 238000011084 recovery Methods 0.000 title claims description 4
- 238000002309 gasification Methods 0.000 title description 15
- 239000007844 bleaching agent Substances 0.000 title description 2
- 238000004061 bleaching Methods 0.000 claims abstract description 34
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 26
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 17
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 12
- 229920002678 cellulose Polymers 0.000 claims abstract description 9
- 239000001913 cellulose Substances 0.000 claims abstract description 9
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 23
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims description 11
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims description 11
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L Sodium Carbonate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 5
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 5
- 238000001914 filtration Methods 0.000 claims description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 4
- 230000000536 complexating effect Effects 0.000 claims description 3
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims description 3
- 238000010979 pH adjustment Methods 0.000 claims description 3
- 238000005406 washing Methods 0.000 claims description 3
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 claims description 2
- 235000017550 sodium carbonate Nutrition 0.000 claims description 2
- 229910000029 sodium carbonate Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000002904 solvent Substances 0.000 claims description 2
- 241000595008 Nanium Species 0.000 claims 1
- 239000000463 material Substances 0.000 claims 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims 1
- 150000003464 sulfur compounds Chemical class 0.000 claims 1
- 229920003043 Cellulose fiber Polymers 0.000 abstract 1
- 230000001464 adherent effect Effects 0.000 abstract 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 22
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 12
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 6
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 6
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 6
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 6
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 5
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 5
- 150000002978 peroxides Chemical class 0.000 description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 3
- KFSLWBXXFJQRDL-UHFFFAOYSA-N Peracetic acid Chemical compound CC(=O)OO KFSLWBXXFJQRDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 2
- 239000008139 complexing agent Substances 0.000 description 2
- 230000009931 harmful effect Effects 0.000 description 2
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- KCXVZYZYPLLWCC-UHFFFAOYSA-N EDTA Chemical compound OC(=O)CN(CC(O)=O)CCN(CC(O)=O)CC(O)=O KCXVZYZYPLLWCC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N Ozone Chemical compound [O-][O+]=O CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 1
- 230000000740 bleeding effect Effects 0.000 description 1
- 239000012267 brine Substances 0.000 description 1
- 229940043430 calcium compound Drugs 0.000 description 1
- 150000001674 calcium compounds Chemical class 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003518 caustics Substances 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 238000005352 clarification Methods 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- VDQVEACBQKUUSU-UHFFFAOYSA-M disodium;sulfanide Chemical compound [Na+].[Na+].[SH-] VDQVEACBQKUUSU-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 239000003480 eluent Substances 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- -1 magnesium metals Chemical class 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 150000002894 organic compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
- 150000003388 sodium compounds Chemical class 0.000 description 1
- 229910052979 sodium sulfide Inorganic materials 0.000 description 1
- HPALAKNZSZLMCH-UHFFFAOYSA-M sodium;chloride;hydrate Chemical compound O.[Na+].[Cl-] HPALAKNZSZLMCH-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 229910052723 transition metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000003624 transition metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000001960 triggered effect Effects 0.000 description 1
- 235000012431 wafers Nutrition 0.000 description 1
Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
- D21C11/00—Regeneration of pulp liquors or effluent waste waters
- D21C11/10—Concentrating spent liquor by evaporation
- D21C11/103—Evaporation by direct contact with gases, e.g. hot flue gases
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
- D21C11/00—Regeneration of pulp liquors or effluent waste waters
- D21C11/0021—Introduction of various effluents, e.g. waste waters, into the pulping, recovery and regeneration cycle (closed-cycle)
- D21C11/0028—Effluents derived from the washing or bleaching plants
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
- D21C11/00—Regeneration of pulp liquors or effluent waste waters
- D21C11/10—Concentrating spent liquor by evaporation
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
- D21C11/00—Regeneration of pulp liquors or effluent waste waters
- D21C11/12—Combustion of pulp liquors
Landscapes
- Paper (AREA)
Abstract
Description
505 249 2 Ett vanligt förekommande altemativ är att justera pH med en syra och tillsätta komplexbil- dare i ett tvättsteg före peroxidstegen. Med EDTA och pH 6 komplexbinds de flesta över- gångsmetallema, medan magnesiumhalten ej påverkas. 505 249 2 A common alternative is to adjust the pH with an acid and add complex in a washing step before the peroxide steps. With EDTA and pH 6, most of the the magnesium metals, while the magnesium content is not affected.
I det modema hårt slutna blekeriet uppstår en efiEluent, som ej i sin helhet kan recirkuleras inom blekeriet på grund av anrikning av processfrämmande ämnen och utlösta organiska föreningar. Även i det “slutna” blekeriet måste sålunda en delström avblödas och upparbetas.In the modem tightly closed bleaching plant, an e fi eluent arises, which cannot be recycled in its entirety in bleaching due to the enrichment of foreign matter and triggered organic associations. Thus, even in the "closed" bleaching plant, a partial stream must be bled and processed.
Genom olika processlösningar i blekeriet, närmare beskrivna exempelvis i SE 469 387, kan den ström som måste avblödas minimeras, och flöden understigande 5 ms/ADMT bör kunna uppnås.Through various process solutions in the bleaching plant, described in more detail, for example in SE 469 387, can the current that must bleed is minimized, and fl speeds below 5 ms / ADMT should be able to achieved.
Denna procesström, nedan betecknad Q -filtrat, innehåller för massaproduktionsprocessen skadliga föreningar och måste hanteras separat. Flera olika alternativ har diskuterats och publicerats, varibland kan nänmas: 1. Recirkulation av filtratet till sodaparmelösaren för upplösning och omvandling av smältan till grönlut. Normalt används svaglut och/eller kondensat för denna uppgift. I de flesta fall är den mängd Q-filtrat, som kan tillföras lutstocken på detta sätt, dock begränsad. 2. Indunstning av hela eller delar av filtratmängden genom en separat indunstning eller i be- fintlig svartlutsindunstning. Denna lösning lcräver en betydande tillbyggnad, altemativt nyinvestering i indunstningsapparatur. Koncentratet flirbrännes tillsammans med svart- luten och föroreningama stöts ut via grönlutsklarning/filtrering. Kondensatet kan behöva renas från COD/BOD före återanvändning. 3. Utfállning av metaller genom pH-justering och filtrering. pH-justering kan utföras med alkali normalt förekommande vid massabruket, såsom natliumhydroxid, grönlut, vitlut 3 505 249 och/eller kalciumíöreningar.This process stream, hereinafter referred to as Q -filtrate, contains for the pulp production process harmful compounds and must be handled separately. Several different options have been discussed and published, including: 1. Recirculation of the filtrate to the soda ash solvent to dissolve and convert the melt to green liquor. Weak liquor and / or condensate are normally used for this task. In this case however, the amount of Q filtrate that can be added to the liquor in this way is limited. Evaporation of all or part of the filtrate by separate evaporation or in fine black liquor evaporation. This solution requires a significant extension, alternatively new investment in evaporators. The concentrate is burned together with the black the liquor and the contaminants are expelled via green liquor clarification / filtration. The condensate may need cleaned from COD / BOD before reuse. Precipitation of metals by pH adjustment and filtration. pH adjustment can be performed with alkali normally present in pulp mills, such as sodium hydroxide, green liquor, white liquor 3 505 249 and / or calcium compounds.
Nackdelen med denna metod år investeringsbehovet i ett särskilt filter och svårigheten att nå ett gott filtreringsresultat. Filtrering av filtrat innehållande komplexbildare kan komma att kräva nyutveckling på filterornrådet. Det är dessutom tveksamt om den filtrerade väts- kan får en önskad renhetsgrad.The disadvantage of this method is the need for investment in a particular filter and the difficulty of achieve a good filtration result. Filtration of filtrates containing complexing agents may occur to demand new development in the rådetlteror council. In addition, it is doubtful whether the filtered liquid can get a desired degree of purity.
Det fmns sålunda ett behov av enkla system för hantering av blekerifiltrat från hårt slutna blekerier. Föreliggande uppfinning avser en ny metod att omvandla blekerifiltrat till en ren vätska för återanvändning, företrädesvis i blekeriet.There is thus a need for simple systems for handling bleaching filtrates from tightly closed bleachers. The present invention relates to a new method of converting bleached filtrate to a pure liquid for reuse, preferably in the bleaching plant.
Lösning I metoden enligt uppfinningen tillfores blekerifiltratet kylsystemet i en anläggning for förgasning och/eller partiell eller fullständig förbränning av cellulosaavlutar, varvid filtratets vatteninnehåll helt eller delvis övergår till vattenånga. Principen för en sådan íörbrännings- anläggning, vid vilken metoden kan tillämpas, är väl känd for fackmarmen och finns närmare beskriven i exempelvis US 4.808.264 och SE-C-464 921.Solution In the method according to the invention, the bleaching filtrate is fed to the cooling system in a plant gasification and / or partial or complete combustion of cellulose liquors, whereby the filtrate water content completely or partially changes to water vapor. The principle of such a combustion plant, to which the method can be applied, is well known to the skilled person and is closer described in, for example, US 4,808,264 and SE-C-464,921.
Den vid förbränningen utvecklade heta brärmgasen snabbkyles genom direkt kontakt med en vattenbaserad kylvätska. Det är tidigare väl känt att kylvätskan kan utgöras av vatten, kondensat, grönlut eller svaglut eller kombinationer av dessa. Det är emellertid inte känt att kylvätskan skulle kunna utgöras av filtiat från blekerier, vilket visat sig kunna skapa flirdelaktiga eiïekter bland annat med avseende på den moderna fabrikens vattenbalans och indunstningsbehov. 505 249 4 I det nedanstående kommer den anläggning, till vilken blekerifiluat eller Q-filtrat föres, att betecknas iörgasningsanlåggning, även om uppfinningen också är tillämplig i samband med fullständig och överstökiometrisk förbränning av cellulosaavlutar, det vill säga med syretillförsel i större utsträckning än vad som åtgår stökiometriskt vid förbränningen. Ett exempel på ett kylsystem i en sådan anläggning finns beskrivet i den svenska patentansökan SE-A-9001957.The hot shielding gas developed during combustion is rapidly cooled by direct contact with a water-based coolant. It is previously well known that the coolant can be water, condensate, green liquor or weak liquor or combinations thereof. However, it is not known that the coolant could be filtiat from bleachers, which proved to be able to create fl harmful properties, including the water balance of the modern factory and evaporation needs. 505 249 4 In the following, the plant to which bleached atluate or Q- filtrate is fed will be is referred to as a gasification plant, although the invention is also applicable in connection with complete and overstoichiometric combustion of cellulose liquors, that is to say with oxygen supply to a greater extent than is required stoichiometrically during combustion. One examples of a cooling system in such a plant are described in the Swedish patent application SE-A-9001957.
Blekerifiltratet ifråga kan före tillförsel till förgasningsanläggningen underkastas olika be- handlingar exempelvis enligt punktema 1-3 ovan, men kan även direkt och utan föregående behandling tillföras förgasarens kylsystem.The bleaching filtrate in question can be subjected to various conditions before supply to the gasification plant. documents, for example, according to paragraphs 1-3 above, but can also be done directly and without prior notice treatment is added to the carburetor cooling system.
Figurbeskrivning Metoden kommer i det följande att beskrivas utifrån Figur 1, som visar en föredragen utföringsform av en förgasningsariläggriing för tillämpning av metoden enligt uppfinningen, och Figur 2, som visar integrering av en íörgasningsanläggriing, enligt Figur l, i en massafabrik.Figure description The method will be described from the outside in the following Figure 1, which shows a preferred embodiment of a gasification plant for application of the method according to the invention, and Figure 2, which shows the integration of a gasification plant, according to Figure 1, in a mass factory.
Svanlut (17), eller annan cellulosaavlut, tillföres ett tryckkärl innefattande en keramiskt infodrad förgasningsrealctor (1). Reaktorn är dessutom försedd med ett inlopp (ej visat) för syre eller syreinnehållande gas samt en brännare. Till reaktorn hör ett vätskebad eller quench (2), för uppsamling av grönlut som bildas då den av törgasningen resulterande blandningen av gas och smälta från respektive reaktor kyles genom direktkontakt med den vattenhaltiga kylvätskan. Förgasningsanläggningens kylsystem består, förutom av quenchen, också av en venturislcrubber (3) med tillhörande vätskeavsldljare (4) samt ett gasbehandlingstom (5). 5 505 249 Blekerifiltrat (6), företrädesvis från ett komplexbildarsteg, tillföras enligt uppfinningen kylsystemet, i detta föredragna fall quenchen (2). Vid kontakt mellan filtratvätskan och de heta bränngasema från oxidationsprocessen avdunstar vatten i form av ånga, vilken ånga avdrages från reaktorn och quenchen tillsammans med den partiellt kylda bränngasen (7).Swan liquor (17), or other cellulose liquor, is fed to a pressure vessel comprising a ceramic lined gasification reactor (1). The reactor is also equipped with an inlet (not shown) for oxygen or oxygen-containing gas and a burner. The reactor includes a liquid bath or quench (2), for collecting green liquor formed when the mixture resulting from the dry gasification of gas and melt from each reactor is cooled by direct contact with the aqueous the coolant. The gasification system's cooling system consists, in addition to the quench, also of a venturislcrubber (3) with associated liquid separator (4) and a gas treatment body (5). 5,505,249 Bleaching filtrate (6), preferably from a complexing step, is added according to the invention cooling system, in this preferred case the quench (2). In case of contact between the filtrate and the The hot combustion gases from the oxidation process evaporate water in the form of steam, which steam is removed from the reactor and the quench together with the partially cooled fuel gas (7).
Det oorganiska innehållet i resterande del av filtratvätskan blandas med grönluten i kyl- systemet och avdrages i form av en vätska (16). Eventuellt förekommande organiska föreningar i filtratvätskan avskilj es likaledes med avdragen vätska (16) i form av grönlut.The inorganic content of the remaining part of the filtrate is mixed with the green liquor in the cooling medium. system and is deducted in the form of a liquid (16). Possibly organic compounds in the filtrate liquid are also separated with the extracted liquid (16) in the form of green liquor.
Härigenom sker en rening av blekerifiltratet varigenom avskiljda oönskade föreningar hamnar i grönluten. Denna renas därpå i ett grönlutsfilter.As a result, the bleaching filtrate is purified, whereby separated undesired compounds end up. in the green liquor. This is then purified in a green liquor filter.
Den från reaktorn och quenchen avdragna brärmgasen (7) har en temperatur i huvudsak mot- svarande kokpunkten för den avdragna vätskan (16) vid rådande tryck i systemet.The shielding gas (7) withdrawn from the reactor and the quench has a temperature substantially corresponding to the boiling point of the withdrawn liquid (16) at the prevailing pressure in the system.
Bränngasen (7) tvättas efter quenchsteget ytterligare i en venturislcmbber (3) och vätska (8) avskiljes därefter i en vätskeavskiljare (4). Denna avskiljda vätska återtöres fill venturislmibbern. Genom att en viss del vätska (9) avblödes från denna recirkulation och att motsvarande mängd renare vätska (10) fillföres, sker ingen uppkoncentrering av oönskade föreningar i vätskan.The fuel gas (7) is further washed after the quenching step in a venturi sliver (3) and liquid (8) then separate in a liquid separator (4). This separated liquid is returned venturislmibbern. By bleeding a certain amount of liquid (9) from this recirculation and that corresponding amount of cleaner liquid (10) is introduced, no concentration of undesired compounds in the liquid.
Vid ytterligare nedkylning av gasen (11), företrädesvis genom indirekt kylning med vatten (13) och svaglut (14), i ett gasbehandlingstom (5), kondenserar ånginnehållet i bränngasen.Upon further cooling of the gas (11), preferably by indirect cooling with water (13) and weak liquor (14), in a gas treatment body (5), condense the steam content of the fuel gas.
Resultatet blir en svagt alkalisk vätska (12). Denna vätska strippas företrädesvis med ånga för avdrivning av sulfid och återföres därefter till blekeriet.The result is a weakly alkaline liquid (12). This liquid is preferably stripped with steam evaporation of sul fi d and then returned to the bleaching plant.
Den brännbara gasen (15) överföres direkt eller indirekt till en gasparma för slutoxidation.The combustible gas (15) is transferred directly or indirectly to a gas farm for final oxidation.
Den mängd blekeriavloppsfiltrat, som på detta sätt kan tillföras en förgasningsanläggnings kylsystem, varierar med anläggningens kapacitet, gasflöde, gassammansättning, gastryck och sus 249 6 gastemperatur vid reaktoms utlopp före kylning, samt önskad styrka och sammansättning på avdragsvätskan.The amount of filtrate effluent filtrate which can be supplied in this way to a gasification plant cooling system, varies with the plant's capacity, gas fate, gas composition, gas pressure and sus 249 6 gas temperature at the reactor outlet before cooling, as well as the desired strength and composition of the deduction fluid.
Uppfinningen förtydligas i nedanstående exempel.The invention is clarified in the example below.
Exempel En förgasningsarxläggriing för svartlut, beskriven mera i detalj i US 4.808.264, tillföres 500 ton/dygn svaxtlut räknat som torrsubstans.Example A black liquor gasification plant, described in more detail in US 4,808,264, is supplied with 500 ton / day sludge liquor calculated as dry matter.
Reaktortemperatur 950°C Reaktom-yck 0,5 atö Den därvid utvecklade heta bränngasen har följande sammansättning: CO 10,7 % CO; 11,0 % H20 17,8 % H2 11,8 % N; 47,3 % H25 0,1 % CH4 1,3 % Smältan som utvecklas i reaktom har följande huvudsakliga sammansättning NagCOg 70,0 % NaOH 6,6 % Na2S 22,2 % NaCl 1,1 % 7 505 249 Den heta bränngasen kontaktas med Q-stegsfiltrat från ett TCP-blekeri i en kylanordning och lösare, exempelvis av den typ som finns närmare beskriven i SE-A-9001957. Filtratmängden som tillföres systemet motsvarar 74 ms/timme. Filtratet innehåller 1,6% torrsubstans i form av bland annat organisk utlöst substans, natriurnföreningar och övergångsmetaller såsom mangan. Filtratets pH-värde kan om så _önskas justeras till 6-8.Reactor temperature 950 ° C Reactor pressure 0.5 atm The hot fuel gas thus developed has the following composition: CO 10.7% CO; 11.0% H 2 O 17.8% H2 11.8% N; 47.3% H25 0.1% CH4 1.3% The melt that develops in the reactor has the following main composition NagCOg 70.0% NaOH 6.6% Na2S 22.2% NaCl 1.1% 7 505 249 The hot fuel gas is contacted with Q-stage filtrate from a TCP bleaching plant in a refrigeration apparatus and looser, for example of the type described in more detail in SE-A-9001957. The amount of filtrate applied to the system corresponds to 74 ms / hour. The filtrate contains 1.6% dry matter in form of, inter alia, organically released substance, sodium compounds and transition metals such as manganese. The pH of the filtrate can be adjusted to 6-8 if desired.
Från quenchen avdrages 48 m3 grönlut/fimme med styrkan 160 gram/liter (räknat som NaOH). Med bränngasen som nu är mättad med vattenånga åtföljer motsvarande 46 m3 vat- ten/timme.48 m3 of green liquor / mme with a strength of 160 grams / liter (calculated as NaOH). With the fuel gas now saturated with water vapor, the corresponding 46 m3 of water ten / hour.
Den från reaktorn och kylsystemet avdragna bränngasen har en temperatur i huvudsak mot- svarande kokpunkten för den avdragna vätskan vid rådande tryck i systemet, dvs ca 80-90°C i detta exempel.The fuel gas withdrawn from the reactor and cooling system has a temperature which is substantially corresponding to the boiling point of the withdrawn liquid at prevailing pressure in the system, ie approx. 80-90 ° C in this example.
Vid nedkylning av gasen till ca 40°C utkondenseras 44 m” svagt alkalisk vätska/timme.When the gas is cooled to about 40 ° C, 44 m ”of slightly alkaline liquid / hour is condensed out.
Denna vätska strippas med ånga för avdrivning av sulfid och återföres till TCF-blekeriet.This liquid is stripped with steam to evaporate the sul fi d and returned to the TCF bleaching plant.
Grönlutströmmen filtreras i ett grönlutsfilter och föres till kausticering. Den brännbara gasen överföres direkt eller indirekt till en gasparma för slutoxidation.The green liquor stream is filtered in a green liquor filter and passed to caustic. The combustible gas transferred directly or indirectly to a gas farm for final oxidation.
I Figur 2 visas hur en förgasningsanläggning (22), som arbetar enligt föreliggande metod, kan integreras med fiberlinje, inklusive blekeri (20), och sodapanna (21) med smältlösare (23) i en massafabrik.Figure 2 shows how a gasification plant (22) operating according to the present method can integrated with fi berlinje, including bleaching (20), and recovery boiler (21) with melt dissolver (23) in a pulp mill.
Svartlut (17) fördelas härvid mellan sodapanna och förgasningsanläggning, som båda producerar grönlut (16). Till förgasningsanläggningen föres dessutom blekeriavlopp (6), som enligt uppfinningen genomgår en indunstning. Kondensat (12) från denna indunstning återföres företrädesvis till blekeriet (20), för att där utgöra tvättvätska. 505 249 g De ämnen som i samband med indunstningen blir kvar i vätskefas hanmar i grönluten och separeras sedan från denna i ett grönlutsfilter (24).Black liquor (17) is then distributed between the recovery boiler and the gasification plant, as both produces green liquor (16). In addition, bleaching effluent (6) is fed to the gasification plant, which according to the invention undergoes evaporation. Condensate (12) from this evaporation is preferably returned to the bleaching plant (20), to constitute washing liquid there. 505 249 g The substances that in connection with the evaporation remain in the liquid phase males in the green liquor and then separate from it in a green liquor filter (24).
Användningsområden och alternativa utßringsformer ñr uppfinningen Den partiella oxidationen, altemativt förbränningen, av cellulosaavluten kan utföras vid temperaturer mellan 700-1200°C och tryck från 0.1 Mpa till 10 MPa. Även om det är föredraget att tillsätta Q-filtratet i kylsystemet på ett ställe där direktkontakt mellan het brärmgas och filtratvätska uppnås, är det enligt uppfinningen även möjligt att tillsätta filtratvätskan var som helst i kylsystemet.Areas of use and alternative forms of expression are the invention The partial oxidation, alternatively the combustion, of the cellulose liquor can be performed at temperatures between 700-1200 ° C and pressures from 0.1 MPa to 10 MPa. Although it is preferable to add the Q- filtrate in the cooling system in a place where direct contact between hot brine gas and filtrate liquid is achieved, it is also possible according to the invention to add the atltrate liquid anywhere in the cooling system.
Uppfinningen kan tillämpas i samband med flera varianter på törgasning och förbränning av cellulosaavlutar. Cellulosaavluten i sig kan exempelvis vara en sulfitavlut, sodaavlut eller blekeriavloppslut. Stökiometrin under oxidationen i reaktom kan variera från 0.3 till överstökiometiisk förbränning. Sker oxidationsprocessen i reaktorn vid tryck överstigande 0.3 Mpa, kan bränngasens vattenångparfialtryck och energiinnehåll utnyttjas fiâr indunstning av ytterligare filtratrnängd och därigenom kan flerstegsekonomi i indunstningen emäs. Kan en mera utspädd grönlut accepteras (exempelvis 75 g/l räknat som NaOH), kan en motsvarande större mängd Q -filtrat tillfiiras törbränningsanläggníngen.The invention can be applied in connection with your variants of dry gasification and combustion of cellulose wafers. The cellulose liquor itself may be, for example, a salt liquor, soda liquor or bleaching outlet. The stoichiometry during the oxidation in the reactor can vary from 0.3 to overstöchiometic combustion. The oxidation process takes place in the reactor when the pressure exceeds 0.3 MPa, the water vapor pair of the fuel gas fi pressure and energy content can be used utnytt year evaporation of additional atltratrn amount and thereby fl erstegsekonomi in evaporation can be emäs. can a more dilute green liquor is accepted (for example 75 g / l calculated as NaOH), a correspondingly larger amount of Q -filtrate to the ör ira dry incineration plant.
I beskrivningen angivet Q-filtrat är ej begränsat till filtrat från komplexbildarsteg, utan vilket som helst blekerifiltrat eller eventuellt annat vattenhaltigt processflöde kan genom föreliggande uppfinning renas och indunstas. 9 505 249 Föreliggande uppfinning kan tillämpas i fabrikssystem med såväl TCF- som ECF-blekning, men är särskilt tillämpbar i samband med TCP-blekning - fill exempel i anslutning till blekerier med följ ande bleksekvenser: där Q (OP) (ZQ) (P0) Q (OP) Pa (P0) Q (P0) QzP QOQOPO Q P (ZQ) (P0) Q är ett surt steg med tillsats av komplexbildare O oxygensteg (OP) peroxidfórstärkt syrgassteg Z ozonsteg Pa perättiksyrasteg (PO) trycksatt peroxidsteg Uppfinningen är ej begränsad till i beskrivningen angivna utfóringsforrner, utan kan varieras inom ramen för de efterföljande patentkraven.The Q-atltrate indicated in the description is not limited to filtrate from complexing steps, without which any bleaching filtrate or any other aqueous process fate can through the present mixture is purified and evaporated. 9 505 249 The present invention can be applied in factory systems with both TCF and ECF bleaching, but is particularly applicable in connection with TCP bleaching - examples in connection with bleachers with the following bleach sequences: where Q (OP) (ZQ) (P0) Q (OP) Pa (P0) Q (P0) QzP QOQOPO Q P (ZQ) (P0) Q is an acidic step with the addition of complexing agents O oxygen step (OP) peroxide-enhanced oxygen step Z ozone step On peracetic acid step (PO) pressurized peroxide step The invention is not limited to embodiments specified in the description, but can be varied within the scope of the appended claims.
Claims (11)
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE9403780A SE505249C2 (en) | 1994-11-04 | 1994-11-04 | Recovery of bleach filtrate by using the filtrate in a gas cooling system in a gasification plant |
| AU38607/95A AU3860795A (en) | 1994-11-04 | 1995-09-29 | Evaporation of bleach filtrate in the gas cooling system of a plant for gasifying black liquor |
| CA 2202494 CA2202494A1 (en) | 1994-11-04 | 1995-09-29 | Evaporation of bleach filtrate in the gas cooling system of a plant for gasifying black liquor |
| BR9509567A BR9509567A (en) | 1994-11-04 | 1995-09-29 | Process for recovery / purification of wastewater from the bank from a bleaching plant for cellulose fiber |
| PCT/SE1995/001105 WO1996014465A1 (en) | 1994-11-04 | 1995-09-29 | Evaporation of bleach filtrate in the gas cooling system of a plant for gasifying black liquor |
| JP8515229A JPH10513226A (en) | 1994-11-04 | 1995-09-29 | Evaporation method of bleach filtrate in gas cooling unit of black liquor gasification plant |
| FI971866A FI971866L (en) | 1994-11-04 | 1997-04-30 | Evaporation of bleach filtrate in the gas ice evaporation system of a black liquor gasification plant |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE9403780A SE505249C2 (en) | 1994-11-04 | 1994-11-04 | Recovery of bleach filtrate by using the filtrate in a gas cooling system in a gasification plant |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE9403780D0 SE9403780D0 (en) | 1994-11-04 |
| SE9403780L SE9403780L (en) | 1996-05-05 |
| SE505249C2 true SE505249C2 (en) | 1997-07-21 |
Family
ID=20395848
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE9403780A SE505249C2 (en) | 1994-11-04 | 1994-11-04 | Recovery of bleach filtrate by using the filtrate in a gas cooling system in a gasification plant |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10513226A (en) |
| AU (1) | AU3860795A (en) |
| BR (1) | BR9509567A (en) |
| FI (1) | FI971866L (en) |
| SE (1) | SE505249C2 (en) |
| WO (1) | WO1996014465A1 (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE540646C2 (en) * | 2016-09-08 | 2018-10-09 | Suncarbon Ab | Method and system for treating spent pulping liquor |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1106841A (en) * | 1965-01-25 | 1968-03-20 | Electric Reduction Co | Process for the production of bleached pulp |
| SE9001957L (en) * | 1990-05-31 | 1991-12-01 | Chemrec Ab | Purification of process gas from partial combustion of black liquor |
| SE470066B (en) * | 1991-07-16 | 1993-11-01 | Chemrec Ab | Extraction of chemicals and energy from cellulose wastes by gasification |
| EP0564443A1 (en) * | 1992-03-15 | 1993-10-06 | Kamyr, Inc. | Treatment of bleach plant filtrates |
-
1994
- 1994-11-04 SE SE9403780A patent/SE505249C2/en not_active IP Right Cessation
-
1995
- 1995-09-29 JP JP8515229A patent/JPH10513226A/en active Pending
- 1995-09-29 WO PCT/SE1995/001105 patent/WO1996014465A1/en active Application Filing
- 1995-09-29 AU AU38607/95A patent/AU3860795A/en not_active Abandoned
- 1995-09-29 BR BR9509567A patent/BR9509567A/en not_active Application Discontinuation
-
1997
- 1997-04-30 FI FI971866A patent/FI971866L/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO1996014465A1 (en) | 1996-05-17 |
| SE9403780L (en) | 1996-05-05 |
| AU3860795A (en) | 1996-05-31 |
| JPH10513226A (en) | 1998-12-15 |
| BR9509567A (en) | 1997-09-16 |
| SE9403780D0 (en) | 1994-11-04 |
| FI971866A0 (en) | 1997-04-30 |
| FI971866L (en) | 1997-04-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4053352A (en) | Method for producing oxidized white liquor | |
| CA2694223C (en) | Process for treating pulp mill condensates using a hollow fiber contactor | |
| US6290812B1 (en) | Method for treating process water in connection with pulp bleaching | |
| EP0908554A1 (en) | Process for recovering alkali and energy from black liquor containing silicate | |
| SE523160C2 (en) | Procedure for the treatment of a pulp mill's odorous gases | |
| US8721837B2 (en) | Method for recovering pulping chemicals and reducing the concentration of potassium and chloride therein | |
| FI130066B (en) | A method of replacing sodium losses in a pulp mill, and a method of producing bleached cellulosic pulp | |
| CA1122360A (en) | Method at the digestion of cellulose-containing material | |
| US4268350A (en) | Method of treating pulp bleaching effluents | |
| RU2675454C2 (en) | Method for handling spent wash solution of lignin-recovery process | |
| SE505249C2 (en) | Recovery of bleach filtrate by using the filtrate in a gas cooling system in a gasification plant | |
| US2752243A (en) | Ammonia-sulfur dioxide cooking acid regeneration | |
| BR112014022418B1 (en) | METHOD AND SYSTEM TO TREAT LIQUID FLOWS IN A CHEMICAL PULP FACTORY | |
| EP2920359B1 (en) | Method for leaching recovery-boiler ash | |
| US3650889A (en) | Pollution controlled polysulfide recovery process | |
| EP1566480A1 (en) | Process for producing kraft pulp | |
| FI104712B (en) | Process for oxidation of wastewater containing organic substances | |
| SE522436C2 (en) | Procedure for preventing contamination of heat transfer surfaces in a multi-stage evaporation plant for black liquor and bleaching emissions | |
| EP1424435B1 (en) | Method of reducing nitrogen oxide emissions in a chemical pulp mill | |
| CA1043516A (en) | Method for producing oxidized white liquor | |
| CA2540870A1 (en) | Desulphurization of odorous gases of a pulp mill | |
| CA2202494A1 (en) | Evaporation of bleach filtrate in the gas cooling system of a plant for gasifying black liquor | |
| CN208120766U (en) | A kind of copper sulphate mother liquor purification recrystallization system | |
| RU2768230C2 (en) | Method for controlling chemical balance of pulp mill | |
| SE524106C2 (en) | Purification of condensate from evaporator and cooker in sulfate pulping process, comprises addition of acidifying agent to methanol column used to remove ammonia |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 9403780-1 Format of ref document f/p: F |