SE467618B - DEPARTURE DEVICE - Google Patents
DEPARTURE DEVICEInfo
- Publication number
- SE467618B SE467618B SE8700835A SE8700835A SE467618B SE 467618 B SE467618 B SE 467618B SE 8700835 A SE8700835 A SE 8700835A SE 8700835 A SE8700835 A SE 8700835A SE 467618 B SE467618 B SE 467618B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- coolant
- engine
- heat exchanger
- valve
- pump
- Prior art date
Links
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 63
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 32
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims description 18
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 18
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 16
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 15
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 15
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims description 8
- 230000008878 coupling Effects 0.000 claims description 3
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 claims description 3
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 claims description 3
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 claims 3
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 4
- 230000003213 activating effect Effects 0.000 description 3
- 239000003570 air Substances 0.000 description 3
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 3
- 239000012080 ambient air Substances 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 239000001859 Ethyl hydroxyethyl cellulose Substances 0.000 description 1
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 230000001447 compensatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000009849 deactivation Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 230000007257 malfunction Effects 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 230000009974 thixotropic effect Effects 0.000 description 1
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 description 1
- 238000013022 venting Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B64—AIRCRAFT; AVIATION; COSMONAUTICS
- B64D—EQUIPMENT FOR FITTING IN OR TO AIRCRAFT; FLIGHT SUITS; PARACHUTES; ARRANGEMENT OR MOUNTING OF POWER PLANTS OR PROPULSION TRANSMISSIONS IN AIRCRAFT
- B64D15/00—De-icing or preventing icing on exterior surfaces of aircraft
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02G—HOT GAS OR COMBUSTION-PRODUCT POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINE PLANTS; USE OF WASTE HEAT OF COMBUSTION ENGINES; NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F02G5/00—Profiting from waste heat of combustion engines, not otherwise provided for
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B64—AIRCRAFT; AVIATION; COSMONAUTICS
- B64F—GROUND OR AIRCRAFT-CARRIER-DECK INSTALLATIONS SPECIALLY ADAPTED FOR USE IN CONNECTION WITH AIRCRAFT; DESIGNING, MANUFACTURING, ASSEMBLING, CLEANING, MAINTAINING OR REPAIRING AIRCRAFT, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; HANDLING, TRANSPORTING, TESTING OR INSPECTING AIRCRAFT COMPONENTS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B64F5/00—Designing, manufacturing, assembling, cleaning, maintaining or repairing aircraft, not otherwise provided for; Handling, transporting, testing or inspecting aircraft components, not otherwise provided for
- B64F5/20—Ground installations for de-icing aircraft
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B64—AIRCRAFT; AVIATION; COSMONAUTICS
- B64F—GROUND OR AIRCRAFT-CARRIER-DECK INSTALLATIONS SPECIALLY ADAPTED FOR USE IN CONNECTION WITH AIRCRAFT; DESIGNING, MANUFACTURING, ASSEMBLING, CLEANING, MAINTAINING OR REPAIRING AIRCRAFT, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; HANDLING, TRANSPORTING, TESTING OR INSPECTING AIRCRAFT COMPONENTS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B64F5/00—Designing, manufacturing, assembling, cleaning, maintaining or repairing aircraft, not otherwise provided for; Handling, transporting, testing or inspecting aircraft components, not otherwise provided for
- B64F5/20—Ground installations for de-icing aircraft
- B64F5/23—Ground installations for de-icing aircraft by liquid application; Spraying installations therefor, e.g. fitted on vehicles
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Transportation (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Fluid-Pressure Circuits (AREA)
- Air-Conditioning For Vehicles (AREA)
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
- Control Of High-Frequency Heating Circuits (AREA)
- Constitution Of High-Frequency Heating (AREA)
- Air Conditioning Control Device (AREA)
Description
10 467 618 2 hålla denna temperatur vid upprepad påfyllning av avisnings- vätskans tank med kall avisningsvätska. 10 467 618 2 maintain this temperature by repeatedly filling the de-icing liquid tank with cold de-icing fluid.
Systemet innebär också omvandling av motorns kraft, åtminstone den del som inte användes för att utföra annat arbete, till v ärme genom att pumpa hydrauliskt fluidum mot ett motst ånd och -överföra den värme som alstras därigenom i hydraulvätskan till avisningsvätskan. Systemet är också anordnat att an- vända hydrauliskt fluidumtryck för att driva avisningsan- ordningen.The system means also conversion of engine power, at least the part that not used to perform other work, to v sleeve by pumping hydraulic fluid against a resistor spirit and -transfer the heat generated thereby in the hydraulic fluid to the de-icing fluid. The system is also arranged to use reverse hydraulic fluid pressure to drive de-icing the scheme.
Fördelarna med uppfinningen är att den saknar förbrän- ningsvärmare. Den har en relativt hög termisk effekt och är förenlig med tixotropa och/eller pseudoplastiska fluider.The advantages of the invention are that it has no combustion heaters. It has a relatively high thermal effect and is compatible with thixotropic and / or pseudoplastic fluids.
Den kan användas med säkerhet i nära närhet av flygplan och tillåta samtidig sprutning av avisningsvätska på flygplanet och uppvärmning av vätskan. Den har en relativt enkel kon- struktion som ger pålitlig och lätt underhåll, som tillåter lång maskinlivslängd och är relativt lätt att starta och manövrera.It can be used with safety in close proximity to aircraft and allow simultaneous spraying of de-icing fluid on the aircraft and heating the liquid. It has a relatively simple con- construction that provides reliable and easy maintenance, which allows long machine life and is relatively easy to start and operate.
Dessa och andra egenskaper löses med i efterföljande krav angivna kännetecken för uppfinningen. ligare fördelar kommer att framgå av efterf tillsammans med bifogade ritning, Tillhörande ytter- öljande beskrivning varvid den enda ritnings- figuren visar schematiskt ett system i enlighet med förelig- gande uppfinning.These and other properties are resolved in the following claimed features of the invention. more benefits will be apparent from retrospective together with the attached drawing, Associated external following description wherein the only drawing the figure schematically shows a system in accordance with the present current invention.
I ritningsfiguren visas en konventionell motor beteck nad med 10, som antingen kan vara en dieselmotor eller en Otto-motor och som innefattar en kylvätskepump 12 för att cirkulera kylmedel genom motorn. Förbränning av bränsle och luft sker i cylindrarna under motorns 10 operation och alstrar värme, av vilket en del överföres till k ylmedlet såsom visas vid 14, varvid produkterna från förbränningen, dvs. avgaserna, avgår genom konventionellt samlingsrör till avgasledningen 16. Under start och inledande kall funktion för motorn 10 suges kylmedlet ned genom inlopps- ledningen 18 medelst kylpumpen 12, cirkuleras genom motorn och tvingas genom ledningen 20, ventilerna 22 och 24 och ledningen 26 där en sluten kylslinga bildas genom förening 467 618 med inloppsledningen 18. Detta ger en snabb uppvärmning av motorn, emedan kylmedlet förbikopplas en konventionell radiator 28 förenad med maskinen 10, med fläkten 30, driven av motorn 10, som driver eller blåser omgivande luft genom radiatorn 28 för att överföra värmet från kylmedlet till luften. När kylmedeltemperaturen nått sin minimala accepter- bara funktionstemperatur, börjar ventilen 24 som är en termostatiskt manövrerad ventil att omställa sig för att nedåt avleda en del av kylmedlet till ledningen 32, som leder till radiatorn 28. Termostatventilen 24 kommer att tilltagande avleda mer kylmedel till ledningen 32 allt under det kylmedeltemperaturen ökar, intill dess allt kylmedel- flöde avledes till radiatorn, när den maximalt accepter- bara arbetstemperaturen för motorn har närmats.The drawing figure shows a conventional motor designation nad with 10, which can either be a diesel engine or a Otto engine and which includes a coolant pump 12 for circulate coolant through the engine. Combustion of fuel and air occurs in the cylinders during the operation of the engine 10 and generates heat, part of which is transferred to k ylmedlet as shown at 14, wherein the products from the combustion, i.e. the exhaust gases, depart through conventional manifolds to the exhaust line 16. During start-up and initial cold function of the engine 10, the coolant is sucked down through the inlet the line 18 by means of the cooling pump 12, is circulated through the motor and forced through line 20, valves 22 and 24 and line 26 where a closed cooling loop is formed by joining 467 618 with the inlet line 18. This provides a rapid heating of the engine, because the coolant bypasses a conventional one radiator 28 connected to the machine 10, with the fan 30, driven of the engine 10, which drives or blows ambient air through the radiator 28 to transfer the heat from the coolant to the air. When the refrigerant temperature has reached its minimum only operating temperature, valve 24 starts which is one thermostatically operated valve to adjust to downwards divert a part of the coolant to the line 32, which leads to the radiator 28. The thermostat valve 24 will increasingly diverting more coolant to line 32 all the way down the coolant temperature increases, until all the coolant flow is diverted to the radiator, when the maximum only the operating temperature of the engine has been approached.
Motorn 10 driver också en hydraulisk, fixerad_deplace- mentspump 34 och en hydraulisk, varierbar deplacementspump 36. Pumpen 34 suger hydrauliskt fluidum genom en ledning 38 från reservoaren 40 och utmatar fluidet under tryck i ledningen 42, som står i förbindelse med en solenidmanövre- rad, avluftad reduceringsventilkonstruktion 44. Ventil- konstruktionen 44 innefattar en solenoidventil 46 och en avluftad tryckreduceringsventil 48. När solenoiden 50 på ventilen 46 inte är energisatt, upprättas ett litet flöde i ventilationsledningen för ventilen 48 genom ventilen 46, vilket flöde får ventilen 48 att öppna och tillåta fri strömning av hydraulfluidum därigenom och in i ledningen 52, som står i förbindelse med ett hydraulflöde till värme- växlaren 54 för avisningsvätskan vilken värmeväxlare är placerad i botten av en tank 56 för avisníngsvätskan på avisningsanordningen. En ledning 58 gör att hydraulflödet återföres till behållaren 40 genom en filterenhet 60. Värmet som utvecklas i hydraulfluidet som förflyttas medelst pumpen 34 är ett resultat av tryckförlusterna i ledningar- na, anslutningarna och ventilerna mellan pump och behål- lare, som är relativt liten. Avisningsvätskans uppvärm- ningssystem startas genom tillslagning av en strömbrytare (ej visad) som elektriskt aktiverar solenoiden 50 jämte solenoiderna 62, 64 och 66. Vid aktiveringen omkastar sole- :so_ 467 618 noiden 50 och ventilen 46 till vänster, betraktad i ritnings- figuren, och stänger avluftningsledningen från ventilen 48, vilket åstadkommer att tryck uppbygges till i reducerings- ventilen 48 inställt tryck, t.ex. 2800 psi. Detta tryck överföres genom ledningen 68, som står i förbindelse med ledningen 42, och genom tvåvägsventilen 70, som också har omställts till vänster medelst aktivering av dess tillhö- rande solenoid 62, till en dubbel backventil 72. En pilot- ledning 74 ansluten till den dubbla backventilen 72 överför detta tryck till en flödes- och tryckkompenserande styrning 76, av det slag som säljes av Rexroth Worldwide Hydraulic Company, modell A10V63DFR. Med tryck i pilotled- ningen 74 vid inställningen av reduceringsventilen 48, om- ställer styrningen 76 den uarierbara deplacementspumpen 36 till maximalt deplacement och minimum flöde avledes från pumpen 36 genom ledningen 78 till en avluftad tryckventil 80. Tvåvägsventilen 82 har omställts nedåt, betraktad i ritningsfiguren, genom aktivering av dess solenoid 64, så att ventilen 80 avluftas till tryckreduceringsventilen 84.The motor 10 also drives a hydraulic, fixed_place- ment pump 34 and a hydraulic, variable displacement pump 36. The pump 34 draws hydraulic fluid through a line 38 from the reservoir 40 and discharges the fluid under pressure in line 42, which is connected to a solenoid actuator row, vented reduction valve structure 44. Valve the structure 44 includes a solenoid valve 46 and a vented pressure relief valve 48. When solenoid 50 on valve 46 is not energized, a small flow is established in the vent line for valve 48 through valve 46, which flow causes the valve 48 to open and allow free flow of hydraulic fluid therethrough and into the conduit 52, which is connected to a hydraulic flow to the heating the defrost liquid exchanger 54 which is a heat exchanger placed in the bottom of a tank 56 for the de-icing fluid on the de-icing device. A line 58 allows the hydraulic flow returned to the container 40 through a filter unit 60. The heat which is developed in the hydraulic fluid which is moved by means of pump 34 is a result of the pressure losses in the line the connections and valves between the pump and the lare, which is relatively small. Deheating fluid heating system is started by switching on a switch (not shown) which electrically activates the solenoid 50 together solenoids 62, 64 and 66. Upon activation, the : so_ 467 618 noid 50 and valve 46 on the left, viewed in the drawing figure, and closes the vent line from the valve 48, which causes pressure to build up in the reduction valve 48 set pressure, e.g. 2800 psi. This pressure transmitted through line 68, which communicates with line 42, and through the two-way valve 70, which also has shifted to the left by activating its solenoid 62, to a double check valve 72. A pilot line 74 connected to the double non-return valve 72 transfer this pressure to a flow and pressure compensating control 76, of the type sold by Rexroth Worldwide Hydraulic Company, model A10V63DFR. With pressure in pilot 74 at the setting of the reduction valve 48, the control 76 sets the irreplaceable displacement pump 36 to maximum displacement and minimum flow diverted from pump 36 through line 78 to a vented pressure valve 80. The two-way valve 82 has been adjusted downwards, viewed in the drawing figure, by activating its solenoid 64, so that the valve 80 is vented to the pressure reducing valve 84.
Således kommer ventilen 80 att öppna när avluftnings- ledningsflöde upprättas genom tryck överstigande tryckin- ställningen för reduceringsventilen 84. När reducerings- ventilen 84 öppnar, kommer flöde upprättat i ventilations- ledningen att göra att ventilen 80 öppnar vilket avleder flöde från pumpen 36 inne i ledningen 52. För att tillför- säkra att pumpen 36 bibehålles vid full slaglängd, är tryck- inställningen för reduceringsventilen 84 insatt något lägre än trycket för reduceringsventilen 48. Om t.ex. kompense- ringsstyrningen 76 är inställd att upprätthålla åtminstone 200 psi tryckskillnad, kommer kompenseringsstyrningen 76 att mottaga en signal om 2800 psi genom pilotledningen 74, vilken kommer att alstras genom inställningen av reducerings- ventilen 48 och pumpstyrningen 76 kommer att inställa slag- längden till fullt deplacement i ett försök att uppnå 3000 psi tryck från pumpen 36, dvs. 2800 psi plus 200 psi.Thus, the valve 80 will open when venting. line flow is established by pressure exceeding pressure the position of the reduction valve 84. When the reduction valve 84 opens, flow established in the ventilation the line to cause the valve 80 to open which deflects flow from the pump 36 inside the line 52. In order to supply ensure that the pump 36 is maintained at full stroke, the pressure is the setting of the reduction valve 84 inserted slightly lower than the pressure for the reduction valve 48. If e.g. compensatory ring control 76 is set to maintain at least 200 psi pressure difference, comes the compensation control 76 receiving a 2800 psi signal through pilot line 74, which will be generated by the setting of the reduction valve 48 and pump control 76 will set the stroke the length to full displacement in an attempt to achieve 3000 psi pressure from pump 36, i.e. 2800 psi plus 200 psi.
Om reduceringsventilen 84 sättes lägre, t.ex. 2600 psi, än inställningen för ventilen 48, kommer att tillförsäkras att pumpen 36 alltid kommer att ha full slaglängd under upp- 467 618 värmningsförfarandet därför att uteffekten från pumpen 36 kommer att tillföras värmeväxlaren 54 under 2600 psi medelst ventilen 84. Med andra ord kommer kompenseringsstyrningen 76 att inställa pumpen 36 på full slaglängd för att uppnå 3000 psi, vilket inte kan uppnås emedan ventilen 80 öppnar vid 2600 psi. Således kommer maximalt flöde från pumpen 36 att utmatas genom ventilen 80 vid tryckinställningen för ventilen 84, uppvärma hydraulfluidet, vilket värme sedan överföres till avisningsvätskan genom värmeväxlaren 54 nedsänkt i tanken 56.If the reduction valve 84 is set lower, e.g. 2600 psi, still setting for valve 48, will be ensured that the pump 36 will always have the full stroke during 467 618 the heating process because the output power from the pump 36 will be supplied to the heat exchanger 54 below 2600 psi by means of valve 84. In other words, comes the compensation control 76 to set the pump 36 to full stroke to achieve 3000 psi, which can not be achieved because the valve 80 opens at 2600 psi. Thus, maximum flow comes from the pump 36 to be discharged through the valve 80 at the pressure setting for valve 84, heat the hydraulic fluid, which then heats transferred to the de-icing liquid through the heat exchanger 54 immersed in the tank 56.
Solenoiden 66 till en fyrvägsventil 86 aktiveras också i uppvärmningsmetoden, vilken omkastar ventilen 86 till väns- ter vid betraktande av ritningsfiguren. Hydraulfluidum från pumpen 36, som sänkts till ett lågt tryck, t.ex. 150 psi, medelst en tryckreduceringsventil 88 tillföres ventilen 86 genom ledningen 90. I ovan nämnda omställda läge förbin- der ventilen 86 ledningen 90 med ledningen 92 och ledningen 94 med behållaren 40. Tryck överföres därför till kolv- stångssidorna till de båda hydrauliska manövreringsorganen 96 och 98 medan kolvtoppsändarna därav ventileras mot be- hållaren så att manövreringsorganen strypes. En utlopps- spjällventil 100 är förenad med manövreringsorganet 96 och omställes till vänster, vid betraktande av ritningsfiguren, medelst strypning av manövreringsorganet 96 som riktar av- gaserna strömmande genom avgasledningen 16 till en värme- växlare 102 för värmeväxling mellan avgaser och kylmedel genom ledningen 104. Efter strömning genom värmeväxlaren 102 bortledes gaserna till omgivningen genom en avgasled- ning 106. Den slingrande vägen för avgaserna i värmeväxlaren 102 dämpar tillräckligt avgaserna så att passage genom en särskild ljuddämpare inte behövs. En ljuddämpare 108 är emellertid anordnad och förenad med klaffventilen 100 genom avgasledningen 110. När ventilen 100 är förlagd såsom visas i ritningsfiguren, exempelvis när manövreringsorganet 96 är förlängt, kommer avgaser strömmande genom avgasledningen 16 att riktas till ledningen 110 och ljuddämparen 108 innan avgasen avgår mot omgivningen. Ventilen 22 som är en trevägs- ventil, t.ex. en trevägs kulventil, omställes nedåt, betrak- tad enligt ritningsfiguren, för att rikta kylmedel i led- 467 618 6 ningen 20, som annars skulle strömma till inloppet för venti- len 24, till en ledning 112 som ståri förbindelse med en termostatisk mätventil 114. När kylmedelstemperatu en är lägre än som kan accepteras för motorns inlopp, reglerande för värmetillförsel till kylmedlet i värmeväxlaren 102, kommer ventilen 114 att vara i det läge som visas i ritnings- figuren i vilket hela kylmedelströmmen riktas från ledningen 112 till en ledning 116 som leder till kylmedelinloppet till värmeväxlaren 102. När kylmedeltemperaturen vid ventilen 114 när acceptabel lägsta nivå, kommer termostatventilen 114 att börja att rikta en del av kylmedelströmmen genom ledningen 118 förenad med en värmeväxlare 120 mellan kyl- medel och avisningsfluidum förlagd i botten av tanken 56 för avisningsvätskan. Kvantiteten kylmedel strömmande till ledningen 118 kommer att tilltagande öka intill dess, vid en acceptabel maximitemperatur, allt kylmedel strömmar genom ledningen 118. En ledning 122 förenar kylmedelutloppet för värmeväxlaren 120 med ledningen 116 och kylmedelinloppet till värmeväxlaren 102. En ledning 124 förbinder kylmedel- utloppet för värmeväxlaren 102 med ledningen 18 och inloppet till kylmedelpumpen 12 på motorn 10. När temperaturen för avisningsvätskan är mycket låg, såsom t.ex. när tanken 56 ursprungligen pàfylles, kan temperaturskillnaden mellan kyl- medlet och den kalla avisningsvätskan sänka kylmedeltempera- turen så lågt, t.o.m. efter det att värme tillförts medelst värmeväxlaren 102, att motorn 10 skulle kylas medelst kyl- medelvätskan som kommer in i motorn, och förorsaka ökat 'slitage av motorn, och kanske felaktig funktion för denna.The solenoid 66 of a four-way valve 86 is also activated in the heating method, which reverses the valve 86 to the when looking at the drawing figure. Hydraulic fluid from pump 36, which is lowered to a low pressure, e.g. 150 psi, by means of a pressure reducing valve 88 the valve is supplied 86 through line 90. In the above-mentioned switched position, the valve 86 has the line 90 with the line 92 and the line 94 with the container 40. Pressure is therefore transferred to the piston. the rod sides of the two hydraulic actuators 96 and 98 while the piston top ends thereof are ventilated against the holder so that the actuators are throttled. An outlet throttle valve 100 is connected to actuator 96 and switches to the left, when looking at the drawing figure, by throttling the actuator 96 which directs the the gases flowing through the exhaust line 16 to a heating exchanger 102 for heat exchange between exhaust gases and coolant through line 104. After flowing through the heat exchanger 102, the gases are discharged to the environment through an exhaust line. 106. The winding path of the exhaust gases in the heat exchanger 102 sufficiently attenuates the exhaust gases so that passage through a special muffler is not needed. A muffler 108 is however, arranged and connected to the flap valve 100 through the exhaust line 110. When the valve 100 is located as shown in the drawing figure, for example when the actuator 96 is extended, exhaust gases will flow through the exhaust line 16 to be directed to the line 110 and the muffler 108 before the exhaust gases emit towards the surroundings. The valve 22 which is a three-way valve, e.g. a three-way ball valve, adjusted downwards, according to the drawing figure, to direct coolant in 467 618 6 20, which would otherwise flow to the inlet of the 24, to a line 112 communicating with a thermostatic measuring valve 114. When the coolant temperature is lower than can be accepted for the engine inlet, regulating for heat supply to the coolant in the heat exchanger 102, the valve 114 will be in the position shown in the drawing the figure in which the entire coolant flow is directed from the line 112 to a line 116 leading to the coolant inlet to the heat exchanger 102. When the coolant temperature at the valve 114 when the acceptable lowest level, comes the thermostat valve 114 to begin directing a portion of the coolant stream through line 118 connected to a heat exchanger 120 between the cooling agent and deicing fluid located at the bottom of the tank 56 for the de-icing fluid. Quantity of refrigerant flowing to line 118 will gradually increase until then, at an acceptable maximum temperature, all coolant flows through line 118. A line 122 connects the coolant outlet for the heat exchanger 120 with the line 116 and the coolant inlet to the heat exchanger 102. A line 124 connects the refrigerant the outlet of the heat exchanger 102 with the line 18 and the inlet to the coolant pump 12 on the engine 10. When the temperature rises the de-icing liquid is very low, such as e.g. when the tank 56 initially filled, the temperature difference between the the agent and the cold de-icing liquid lower the coolant temperature the trip so low, t.o.m. after heat has been added by heat exchanger 102 that the engine 10 would be cooled by cooling the average fluid entering the engine, and cause increased 'wear of the engine, and perhaps malfunction of this.
Termostatventilen 114 tillförsäkrar att temperaturen för kylmedlet vid inloppet till pumpen 12 kommer att kvarhållas vid eller ovanför en minimalt acceptabel temperatur, efter inledande uppvärmningsperioden.The thermostat valve 114 ensures that the temperature for the coolant at the inlet to the pump 12 will be retained at or above a minimally acceptable temperature, after initial heating period.
Förläggningen av värmeväxlaren 102 på utloppssidan för värmeväxlaren 120 ger optimal värmeöverföring från avgaserna till kylmedlet därför att temperaturskillnaden mellan dessa fluider är störst. Emellertid skulle konstruk- tionen och funktionskarakteristika för en speciell motor ej kanske tolerera en hög inloppstemperatur. Återplacering v.) 4] nu, _35 ' 467 618 7 av värmeväxlaren 102 så att den befinner sig i kylmedelled- ningen 112 ger ett bekvämt sätt att tillförsäkra att inlopps vattentemperaturen inte blir för hög. Med värmeväxlaren 102 så återinsatt, kommer termostatventilen 114 att avkänna ett varmare kylmedel snabbare och kommer att omrikta mer snabbt och i större kvantiteter kylmedelströmmen till värmeväxlaren 120. Motorer som tenderar att gå varma kommer därför att mottaga kylmedel med lägre temperatur vid inloppet.The placement of the heat exchanger 102 on the outlet side for the heat exchanger 120 provides optimal heat transfer from the exhaust gases to the coolant due to the temperature difference between these fluids is greatest. However, the design tion and operating characteristics of a particular engine may not tolerate a high inlet temperature. Relocation v.) 4] now, _35 ' 467 618 7 of the heat exchanger 102 so that it is in the coolant 112 provides a convenient way to ensure inlet the water temperature does not become too high. With the heat exchanger 102 so reinserted, the thermostat valve 114 will sense one warmer coolant faster and will reorient more quickly and in larger quantities the refrigerant stream to the heat exchanger 120. Engines that tend to run hot will therefore receive lower temperature coolant at the inlet.
Hydraulisk belastning av motorn 10 medelst pumparna 34 och 36 ger en arbetsfunktion för motorn vid eller nära dess maximala effekt vilket resulterar i att maximal värme är tillgänglig både i motorns kylmedel och avgaserna. Effek- ten hos motorn som överföres till de hydrauliska pumparna 34 och 36 omvandlas till värme i hydraulfluidet. Värmeväxla- ren 54 överför värmet i hydraulfluidet till avisningsvätskan i tanken 56, medan värmeväxlaren 120 överför värmet i motor- kylmedlet till avisningsvätskan och värmet i avgaserna över- föres medelst värmeväxlaren 102 till kylmedlet, som har kylt: medelst avisningsvätskan i tanken 56. Uppvärmningssystemet avaktiveras medelst samtidig avaktivering av solenoiderna 50, 62, 64 och 66 såsom att t.ex. öppna ovan nämnda ström- ställare, ej visad, eller medelst en termostatisk elektrisk strömställare, i serie med ovannämnda strömställare, vilken termostatiska strömställare avkänner temperaturen hos avis- ningsvätskan i tanken 56 och öppnar när en viss maximal tempe ratur för avisningsvätskan uppnåtts.Hydraulic loading of the motor 10 by means of the pumps 34 and 36 provide a working function for the engine at or near its maximum power resulting in maximum heat is available in both engine coolant and exhaust gases. Effective of the motor transmitted to the hydraulic pumps 34 and 36 are converted to heat in the hydraulic fluid. Heat exchange- clean 54 transfers the heat in the hydraulic fluid to the de-icing fluid in the tank 56, while the heat exchanger 120 transfers the heat in the engine the coolant to the de-icing liquid and the heat in the exhaust gases is fed by means of the heat exchanger 102 to the coolant, which has cooled: by means of the de-icing liquid in the tank 56. The heating system deactivated by simultaneous deactivation of the solenoids 50, 62, 64 and 66 such that e.g. open the above-mentioned stream switch, not shown, or by means of a thermostatic electric switches, in series with the above-mentioned switches, which thermostatic switches detect the temperature of the newspaper the liquid in the tank 56 and opens when a certain maximum tempe temperature of the de-icing liquid has been reached.
Uteffekten från den variabla deplacementspumpen 36 kan också användas för att utföra andra funktioner för avis- ningsanordningen såsom t.ex. höja, utsträcka och indraga och svänga bommen, driva pumpen för kylmedelvätskan för sprut- ning av flygplanet och/eller driva fordonet. Anordnandet av en framdrivning eller markdrivning för avisningsanord- ningen innefattas i det system som visas i ritningsfiguren och representerar också hurusom en manövrering av en bom och/eller drivning av pumpen för avisningsvätskan kan anord- nas.The output power from the variable displacement pump 36 can also be used to perform other functions for newspaper such as e.g. raise, extend and withdraw and swing the boom, drive the coolant pump for the spray the aircraft and / or operate the vehicle. The arrangement of a propulsion or ground propulsion for de-icing is included in the system shown in the drawing figure and also represents whether a maneuvering of a boom and / or operation of the de-icing liquid pump may be provided. nas.
Vid betraktande av drivmetoden med uppvärmningssystemet avaktiverat så är solenoiderna 50, 62, 64 och 66 avaktiverade 467 618 Under sådant förhållande strömmar avgaserna genom klaffventi- len 100 och ljuddämparen 108 till omgivningen och motorns kylmedel cirkulerar medelst kylmedelpumpen 12 genom venti- lerna 22 och 24 och tillbaks till motorn, till dess kylmedel- temperaturen nått en viss minimumarbetstemperatur, vid vil- ken punkt-termostatventilen öppnar och riktar en del kyl- medelströmning till radiatorn 28 för konvektion av värmet i kylmedlet till omgivande luften vilken konvektion ökas ge- nom strömning av luft genom radiatorn medelst en fläkt 30.When considering the drive method with the heating system deactivated, the solenoids 50, 62, 64 and 66 are deactivated 467 618 Under such conditions, the exhaust gases flow through the valve valve. 100 and the muffler 108 to the environment and the engine coolant circulates by means of the coolant pump 12 through the valve 22 and 24 and back to the engine, until its coolant the temperature has reached a certain minimum working temperature, The point thermostat valve opens and directs some cooling average flow to the radiator 28 for convection of the heat in the coolant to the ambient air which convection is increased by flowing air through the radiator by means of a fan 30.
Termostatventilen 24 avriktar mer kylmedel till radiatorn med ökande kylmedeltemperatur till dess värmet som överfö- res från motorn till kylmedlet mäter sig mot värmet som avgives till omgivningen medelst radiatorn.- Uteffekten från pumpen 34 strömmar genom reduceringsventilen 48 i en ventilkonstruktion 44 och genom hydraulflödet till värme- växlaren 54 för avisningsvätskan tillbaks till behållaren 40.The thermostat valve 24 directs more coolant to the radiator with increasing coolant temperature until the heat transferred travel from the engine to the coolant measures against the heat that emitted to the environment by means of the radiator.- Output power from the pump 34 flows through the reduction valve 48 in a valve structure 44 and through the hydraulic flow to the the defrost liquid exchanger 54 back to the container 40.
Trycket mot vilket pumpen 34 arbetar är enbart strömnings- motståndet genom de hydrauliska ledningarna, tillbehören och ventilerna, vilket tryck är lågt och enbart alstrar liten värmemängd. Med ventilen 70 avstängande förbindelsen mellan pumpen 34 och den dubbla backventilen 72, kommer trycket i pilotledningen 74 att vara lågt och styrningen 76 får pum- pen 36 att röra sig till ett litet deplacement, tillräckligt för att kompensera för fluidumläckage och upprätthålla en liten tryckskillnad.The pressure at which the pump 34 operates is only flow- the resistance through the hydraulic lines, the accessories and the valves, which pressure is low and only generates small amount of heat. With the valve 70 disconnecting the connection between the pump 34 and the double non-return valve 72, the pressure comes in the pilot line 74 to be low and the control 76 is allowed to pen 36 to move to a small displacement, sufficient to compensate for fluid leakage and maintain one small pressure difference.
En roterande hydraulisk mutor 130 med variabelt deplace- ment har en utgående axel 132 som är ansluten att driva en'- eller flera av markstödhjulen på avisningsanordningen medelst en konventionell drivkoppling. Ett automatiskt högtrycks- reglerorgan 134 med fjärröverstyrning, såsom t.ex. det som säljes av Rexroth Worldwide Hydraulics Company i form av modell A6V107HA, är inkopplad för att reglera motorns 30 deplacement. Pumpens 36 uteffekt är i förbindelse genom led- ningen 136, förenad med ledningen 78, med en elektrohydrau- lisk proportionell reglerventilanordning 138 med antikavite- ringsbackventil, i form t.ex. av sådan som säljes av Vickers Company och betecknas såsom modell CMX 100. Ventilkonstruk- tionen 138 innefattar ett par solenoidventiler 140 och 142, à 467 618 9 vilka ventiler är av mätande typ och omställes en mängd pro- portionell till strömmen hos en elektrisk signal som över- föres från en manöverkontroll i avisarens kabin. Endast en solenoidventil 140 eller 142 aktiveras i taget, emedan en bestämmer framàtriktningen för gången och den andra bestäm- mer bakåtriktningen. En elektrisk signal till en av ventiler- na 140 eller 142 kommer att rikta fluidumtrycket till in- tilliggande ände av en mätdrivventil 144 för omställning av den att rikta en proportionell mängd av tryckfluidum genom en av ledningarna 146 eller 148 till den varierbara deplace- mentsmotorn 130 vilket förorsakar rotation av motorn 130 och dess axel 132 och i enlighet därmed driver avisningsanord- ningen framåt. Trycket i den trycksatta ena av ledningarna 146 eller 148 riktas till kolvstångsänden av deplacement- styrningen 150 i konstruktionen 134 för att mäta upp motor- deplacementet till det vridmoment som behövs för att driva avisningsanordningen. Drivtrycket överföres också genom en dubbel baokventil 152, pilotledning 154 och en dubbel back- ventil 72 till pilotledningen 74 och således till styrningen 76 så att deplacementet för pumpen 36 inställes att upprätt- hålla den bestämda tryckskillnaden, dvs. ett pumptryck som överstiger motortrycket med 200 psi. Kraften som överföres till drivhjulen är därför styrd som en funktion av strömmen för den elektriska signal som sändes till solenoiden för en av ventilerna 140 och 142.A rotating hydraulic bribe 130 with variable displacement has an output shaft 132 which is connected to drive a or several of the ground support wheels on the de-icing device by means of a conventional drive coupling. An automatic high-pressure control means 134 with remote control, such as e.g. that which sold by Rexroth Worldwide Hydraulics Company in the form of model A6V107HA, is connected to regulate the engine 30 displacement. The output power of the pump 36 is connected by means of 136, connected to line 78, with an electrohydraulic proportional control valve device 138 with anti-cavity ring check valve, in the form of e.g. of those sold by Vickers Company and is referred to as model CMX 100. Valve design tion 138 includes a pair of solenoid valves 140 and 142, à 467 618 9 which valves are of the measuring type and a number of proportional to the current of an electrical signal which carried from a control unit in the newspaper's cabin. Only one solenoid valve 140 or 142 is activated at the same time, because a determines the forward direction of the passage and the other more backwards. An electrical signal to one of the valves 140 or 142 will direct the fluid pressure to the adjacent end of a measuring drive valve 144 for adjusting it to direct a proportionate amount of pressure fluid through one of the lines 146 or 148 to the variable displacement which causes rotation of the motor 130 and its shaft 132 and accordingly drives the de-icing device forward. The pressure in the pressurized one of the lines 146 or 148 is directed to the piston rod end of the displacement the guide 150 in the structure 134 for measuring the motor the displacement to the torque needed to drive the de-icing device. The drive pressure is also transmitted through a double check valve 152, pilot line 154 and a double check valve valve 72 to the pilot line 74 and thus to the control 76 so that the displacement of the pump 36 is set to establish keep the determined pressure difference, ie. a pump pressure that exceeds engine pressure by 200 psi. The power transmitted to the drive wheels is therefore controlled as a function of the current for the electrical signal sent to the solenoid for a of valves 140 and 142.
För att förbättra styrningen av den låga hastigheten och möjligheten till maximal backtagningsförmåga, sändes en elektrisk signal till solenoiden 156 för tvávägsventilen 158. Pumptrycket riktas genom ledningen 160 för att omställa låghastighetsventilen 162 i konstruktionen 134. Trycket riktas sedan genom ventilen 162 till kolvtoppsänden för manövrerings- organet 150 vilket gör att motorn 130 omställes till full slaglängd eller maximalt deplacement vilket ger det största avgivna vridmoment men lägsta hastighet. För att skydda delarna i drivkopplingen för avisningsanordningen och motorn 130 från'överbelastning, är det maximala vridmomentet som motorn 130 kan avge begränsat medelst tryckställningen för reduceringsventilen 80. E 467 618 Kombinerad framdrivning av avisningsanordningens fordon och uppvärmningen av avisningsvätskan är möjlig helt enkelt genom att aktivera solenoiderna 50, 62, 64 och 66 under det att samtidigt sändes en elektrisk signal till solenoiden för en av ventilerna 140 och 142. Både uppvärmningssystemet för avisningsvätskan och drivsystemet kommer att arbeta som beskrivits, med undantag av att den lägre inställningen av reduceringsventilen 84 kommer att styra det maximala trycket i drivsystemet emedan reduceringsventilen 80 kommer att öppna vid det tryck som bestämmes av trycket inställt hos reduce- ringsventilen 84 när solenoiden 64 är aktiverad. Följaktligen kommer avisningsanordningens maximala möjligheter att minskas.To improve the control of the low speed and the possibility of maximum take-back capability, one was sent electrical signal to the solenoid 156 for the two-way valve 158. The pump pressure is directed through line 160 to switch the low speed valve 162 in the structure 134. The pressure is directed then through the valve 162 to the piston top end for the actuating the means 150 which causes the motor 130 to be switched to full stroke or maximum displacement which gives the greatest torque delivered but minimum speed. To protect the parts of the drive coupling for the de-icing device and the motor 130 from 'overload, the maximum torque is the motor 130 can deliver limited by the pressure setting for reduction valve 80. E 467 618 Combined propulsion of the de-icing device vehicles and the heating of the de-icing liquid is possible completely simply by activating the solenoids 50, 62, 64 and 66 below that at the same time an electrical signal is sent to the solenoid for one of the valves 140 and 142. Both heating system for the de-icing fluid and the drive system will work as described, except that the lower setting of the reduction valve 84 will control the maximum pressure in the drive system because the reduction valve 80 will open at the pressure determined by the pressure set at the ring valve 84 when the solenoid 64 is activated. Consequently the maximum possibilities of the de-icing device will be reduced.
Värme alstrad i drivkretsen beroende på ineffektiviteten i denna krets kommer också att överföras till avisningsvätskan i tanken 56 emedan hydrauliskt fluidum använt i drivsystemet àterföres genom ledningarna 170 och 52 till värmeväxlaren 54.Heat generated in the drive circuit due to inefficiency in this circuit will also be transferred to the de-icing fluid in the tank 56 because hydraulic fluid is used in the drive system returned through lines 170 and 52 to the heat exchanger 54.
En föredragen utföringsform av föreliggande uppfinning 'har ovan beskrivits men varianter förefinnes inom efterföl- jande patentkravs ram.A preferred embodiment of the present invention 'has been described above but variants exist within the framework of claims.
Q f)Q f)
Claims (10)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US83974986A | 1986-03-13 | 1986-03-13 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE8700835D0 SE8700835D0 (en) | 1987-02-27 |
| SE8700835L SE8700835L (en) | 1987-09-14 |
| SE467618B true SE467618B (en) | 1992-08-17 |
Family
ID=25280536
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE8700835A SE467618B (en) | 1986-03-13 | 1987-02-27 | DEPARTURE DEVICE |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62276246A (en) |
| KR (1) | KR960002444B1 (en) |
| AT (1) | AT397375B (en) |
| CA (1) | CA1300104C (en) |
| CH (1) | CH678175A5 (en) |
| DE (1) | DE3708014A1 (en) |
| DK (1) | DK126587A (en) |
| ES (1) | ES2005111A6 (en) |
| FI (1) | FI88486C (en) |
| FR (1) | FR2595802B1 (en) |
| GB (1) | GB2187827B (en) |
| IT (1) | IT8719660A0 (en) |
| NO (1) | NO166929C (en) |
| SE (1) | SE467618B (en) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5098036A (en) * | 1986-10-30 | 1992-03-24 | Zwick Energy Research Organization, Inc. | Flameless deicer |
| JP2754802B2 (en) * | 1989-11-20 | 1998-05-20 | 株式会社明電舎 | Cogeneration system heat recovery equipment |
| CN102954872B (en) * | 2012-10-12 | 2016-01-13 | 湖北航达科技有限公司 | Hydraulic air element high temp oil-fired testing table |
| US11214381B2 (en) * | 2015-08-07 | 2022-01-04 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Aircraft heating assembly with liquid cooled internal combustion engine and heating element using waste heat |
| CN109145372B (en) * | 2018-07-17 | 2023-04-18 | 中国航空工业集团公司沈阳飞机设计研究所 | Thermal calculation modeling method for aircraft fuel tank and calculation model thereof |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB649407A (en) * | 1947-09-26 | 1951-01-24 | Pierce John B Foundation | Improved system for obtaining and maintaining operative temperatures in internal combustion engines |
| GB1587696A (en) * | 1977-07-29 | 1981-04-08 | Fiat Spa | Self-contained unit for the combined production of electrical energy and heat |
| DE2750894A1 (en) * | 1977-09-14 | 1979-03-15 | Elmapa Nv | DEVICE FOR GENERATING THERMAL ENERGY AND ELECTRICAL ENERGY |
| US4197712A (en) * | 1978-04-21 | 1980-04-15 | Brigham William D | Fluid pumping and heating system |
| DE2934797C2 (en) * | 1979-08-29 | 1987-01-29 | Daimler-Benz Ag, 7000 Stuttgart | Gas-powered water-cooled internal combustion engine |
| US4290271A (en) * | 1980-03-06 | 1981-09-22 | Waukesha-Pearce Industries, Inc. | Nitrogen liquid to gas converter |
| GB2116301A (en) * | 1980-10-08 | 1983-09-21 | Kenneth John Harris | Combined heat pumps and i.c. engine installations |
| DE3412415A1 (en) * | 1984-04-03 | 1985-10-03 | Proton Automation GmbH, 8752 Mainaschaff | Vehicle |
| DE3414002A1 (en) * | 1984-04-13 | 1985-12-12 | Thermo-plan GmbH, 7209 Deilingen | Plant for the supply of buildings with hot water and/or for room heating |
| US4599868A (en) * | 1984-11-05 | 1986-07-15 | Cryomec, Incorporated | Vaporization system |
-
1987
- 1987-02-27 SE SE8700835A patent/SE467618B/en not_active IP Right Cessation
- 1987-03-04 CH CH806/87A patent/CH678175A5/de not_active IP Right Cessation
- 1987-03-05 CA CA000531232A patent/CA1300104C/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-03-05 GB GB8705132A patent/GB2187827B/en not_active Expired
- 1987-03-11 AT AT0057687A patent/AT397375B/en not_active IP Right Cessation
- 1987-03-11 FR FR878703335A patent/FR2595802B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-03-12 DE DE19873708014 patent/DE3708014A1/en not_active Withdrawn
- 1987-03-12 JP JP62057908A patent/JPS62276246A/en active Pending
- 1987-03-12 DK DK126587A patent/DK126587A/en not_active Application Discontinuation
- 1987-03-12 IT IT8719660A patent/IT8719660A0/en unknown
- 1987-03-13 ES ES8700704A patent/ES2005111A6/en not_active Expired
- 1987-03-13 KR KR1019870002256A patent/KR960002444B1/en active IP Right Grant
- 1987-03-13 FI FI871103A patent/FI88486C/en not_active IP Right Cessation
- 1987-03-13 NO NO871056A patent/NO166929C/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FI88486C (en) | 1993-05-25 |
| FI871103A (en) | 1987-09-14 |
| FI871103A0 (en) | 1987-03-13 |
| KR960002444B1 (en) | 1996-02-17 |
| JPS62276246A (en) | 1987-12-01 |
| FI88486B (en) | 1993-02-15 |
| SE8700835D0 (en) | 1987-02-27 |
| CA1300104C (en) | 1992-05-05 |
| IT8719660A0 (en) | 1987-03-12 |
| KR870008753A (en) | 1987-10-20 |
| ES2005111A6 (en) | 1989-03-01 |
| NO166929C (en) | 1991-09-18 |
| FR2595802B1 (en) | 1991-07-05 |
| NO166929B (en) | 1991-06-10 |
| ATA57687A (en) | 1993-08-15 |
| AT397375B (en) | 1994-03-25 |
| GB2187827A (en) | 1987-09-16 |
| FR2595802A1 (en) | 1987-09-18 |
| DK126587D0 (en) | 1987-03-12 |
| SE8700835L (en) | 1987-09-14 |
| DE3708014A1 (en) | 1987-09-17 |
| NO871056D0 (en) | 1987-03-13 |
| GB2187827B (en) | 1989-11-22 |
| NO871056L (en) | 1987-09-14 |
| CH678175A5 (en) | 1991-08-15 |
| GB8705132D0 (en) | 1987-04-08 |
| DK126587A (en) | 1987-09-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9115634B2 (en) | Rotary slide valve with a thermostatic bypass | |
| CN102486113B (en) | Method for controlling exhaust gas heat recovery systems in vehicles | |
| US6955141B2 (en) | Engine cooling system | |
| US10669923B2 (en) | Combustion machine | |
| US10161361B2 (en) | Method for operating a coolant circuit | |
| US7806091B2 (en) | Cooling system for a vehicle | |
| CN104420971B (en) | The method of the temperature control arrangement and the temperature for controlling speed changer machine oil of speed changer machine oil | |
| US8944017B2 (en) | Powertrain cooling system with cooling and heating modes for heat exchangers | |
| JP5451594B2 (en) | Internal combustion engine cooling device | |
| US20150204220A1 (en) | Thermal management system for a vehicle and method | |
| EP2326812B1 (en) | Cooling system for a vehicle driven by a combustion engine | |
| JP2004538418A (en) | Equipment for cooling and heating of automobiles | |
| SE458392B (en) | AIR CIRCULATION TYPE COOLING SYSTEM, WHICH APPLIES AIR FROM A GAS TURBINE ENGINE | |
| US8298025B2 (en) | Cooling systems and methods for hybrid marine propulsion systems | |
| RU2449898C2 (en) | Crane (versions) | |
| CS238602B2 (en) | Apparatus for heating of operator cabin in machine driven by combustion motor | |
| US5503118A (en) | Integral water pump/engine block bypass cooling system | |
| US5190249A (en) | Aircraft deicer fluid heating and propulsion system | |
| US4393824A (en) | Heating system | |
| SE441350B (en) | DEVICE FOR HEATING THE MANOVER CABINET OF A DEVICE OR VEHICLE | |
| SE467618B (en) | DEPARTURE DEVICE | |
| KR20190123016A (en) | Coolant pump for vehicle, cooling system provided with the same and control methof for the same | |
| EP4275931A1 (en) | Heater system of electric construction machine | |
| KR20240128206A (en) | Hydraulic oil viscosity control system of agricultural machinery | |
| CN117501034A (en) | Traction drive equipped with a cooling system having two cooling circuits |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8700835-5 Effective date: 19940910 Format of ref document f/p: F |