SE459711B - Utrustning foer anvaendning vid kirurgiska ingrepp foer att avlaegsna vaevnader - Google Patents

Description

459 711 10 15 20 25 för dennas anliggning mot patientens hud ingen praktiskt noterbar uppvärmning. Däremot fâs en stark uppvärmning lokalt kring handstyckets spets då dennas tipp anbringas mot t ex ett blödande kärl. Det är för operationen mycket vanligt att kirurgen istället för att direkt föra koaguleringshandstyckets tipp mot vävnad istället låter hälla detta med hjälp av en medhjälpare i direkt metallisk kontakt mot t ex en vanlig pincett, skalpell eller dylikt. För att få denna funktipn säger kirurgen vanligen "koagulera mot pincetten".

En sådan alternativ användning - d v s användning som kniv eller koaguleringsinstrument - har hittills icke kunnat förverkligas vid ultraljudsknivar, då tillför- seln av den för koagulering nödvändiga högfrekventa elektriska energin direkt skulle störa ultraljudsknivens elektronidel, och eventuellt kortslutas genom hand- styckets skyddsjordning. Ändamålet med föreliggande uppfinning är således att åstadkomma en operationsutrustning för ovannämnda ända- màl, som innefattar en ultraljudskniv med osedvanliga funktioner, d v s också en koaguleringsfunktion.

Detta uppnås med utrustningen enligt patentkravet 1.

Enligt en föredragen utföringsform av uppfinningen innefattar koaguleringsorganet lämpligen medel för avgivande av högfrekvent elektricitet, som inducerar värme i vävnaden. 10 15 20 459 711 Utföringsformer av uppfinningen anges i patentkraven 2-9.

Uppfinningen skall i det följande närmare beskrivas under hänvisning till nâgra på bifogade ritningar visade ut- föringsexempel, där fig 1 visar en principvy över en första utföringsform av en enligt uppfinningen utbildad utrustning, fig 2 är en sidovy av en ultraljudskniv som speciellt lämpar sig för den enligt uppfinningen före- slagna utrustningen, fig 3 åskådliggör transducerenheten i kniven enligt fig 2, fig 4 illustrerar amplitudtransformatorn för kniven enligt fig 2, fig 5 är ett blockdiagram av utrustningen för ström- försörjning av kniven enligt fig 2, fig 6 är ett detaljerat blockdiagram av faskomparatorn enligt fig 2, och fig 7 är ett diagram som illustrerar amplituddistribu~ tionen hos amplitudtransformatorn enligt fig 4.

Vid det enligt fig 1 beskrivna utförandet av den en- ligt uppfinningen föreslagna utrustningen betecknas handstycket till en ultraljudskniv med 101. Handstycket 101 uppbär ettfrämre spetsformigt avsmalnande knivparti 102 459 711 10 15 20 25 30 uppvisande en central kanal 103, som via en slang 104 över en sugflaska 105 är ansluten till en vaknumpump 106 och avsedd för bortsugning av vävnad etc.

Handstycket 101 inrymmer också en transducerenhet 107 som via ledningar 108 är ansluten till en frekwensgene- rator 109. Härutöver uppbär handstycket en rörformig an-' slutning 110 som via en pump lll är ansluten till en be- hållare 112 för irrigatíonsvätska. Utrustningen inne- fattar vidare en koaguleringsenhet, en RF-generator 116 som för uppnâende av en högfrekvent spänning för monopolâr koagulation dels är ansluten till knivens spetspartí 102 och dels är ansluten till en indifferent elektrod 117 som exempelvis i form av en metallfolie placeras mot patientens kropp- Den i fig l visade utrustningen har utförts enligt moderna krav på elsäkerhet med s k cardiac floating isolation.

Detta innebär att utrustningens elektriska delar inne- fattande konsolens ytterhölje, är skyddsjordade och själva handstycket är helt elektriskt isolerat i förhållande till jord. Läckströmmen är därvid så låg att klassen IEC 601-1 uppnås.

Som tidigare nämnts är det av stort intresse att utöka den ovanstående sistnämnda metoden till att även kunna ske för handstycket för ultraljudsdissektorn. Man skall nu notera att den frekvens som vanligen används för monopolär koagulering ligger i området 0,5 - 30 MHz och att den olastade RF-spänningen kan nå mycket höga värden (1 000 V).

Genom den ovannämnda cardiac floating isolationen för den i princip möjligt att utföra en monopolär koagulering ned ultra- här nämnda ultraljudsaspiratorn är det uppenbart ljudsaspiratorns handstycke som en helt passiv ledare som om det vore en pincett. Det skall dock betonas att denna teknik medför en mycket hög belastning på ultraljudsaspi- 10 15 20 25 30 35 459 711 ratorns isolationskrets. Denna isolationskrets måste vara speciellt dimensionerad för att klara RF-energin mot jord utan risk för t ex resonansfenomen i t ex isola- tionstransformatorns lindning som skulle kunna medföra t ex resonansfenomen med stående vågor ledande till lokalt höga spänningar och/eller strömmar i lindningen och dess isola- tion. Dessa kunde i sin tur nämligen tänkas ge höga och för isolationen farliga uppvärmningar i isolationsenheten som alltså sitter i konsolen. Vi har dock ansett att för- delarna med att kunna skära, suga och koagulera med ett och samma handstycke är så stora att vi trots detta genom- fört den ovan nämnda dimensioneringen till den grad, att aspiratorns handstycke kan användas för monopolär koagu- lering. Den med utrustningen möjliga fördelen med koksalt- dropp blir härvid även uppenbar. Långsam tillförsel av kok- saltlösning under monopolär koagulation har flera för- delar, bl a kylning för omgivande vävnad och ett lugnare och mer välkontrollerat uppvärmningsförlopp (koksaltdropp användes ofta även vid vanlig diatermikoagulering). Dä kirurgen således önskar genomföra en koagulering på ultra- ljudsdissektorns handstycke kan han således endast beordra sin medhjälpare att hälla elektrokoagulatorns handstyckes spets mot någon naken metalldel på ultraljudsdissektorns handstycke precis som om den sistnämnda vore t ex en pincett.

Enligt en vidareutveckling av uppfinningen har man även infört kretsar i ultraljudutrustningens konsol som medger superpositionsprincipens bevarande även under koagulering för de för ultraljudsfunktionen nödvändiga faslàsnings- funktionerna. En ultraljudsdissektor har nämligen sà smal bandbredd att den matande oscillatorn mäste faslàsas för att ultraljudsdissektorn kontinuerligt skall kunna avge stabil akustisk output oberoende av variationer i resonans- frekvens för handstycket som uppträder på grund av varierande temperatur och varierande fyllnadsgrad för tippens centrala 459 10 15 20 25 711 kanal. För vår ultraljudsdissektor gäller i detta av- seende att dessa variationer uppgår till 0,5% av ultra- ljudsfrekvensen och att dessa 0,5%-iga variationer noga måste reproduceras av konsolens elektronik för god ultra- ljudsstabilitet. För att detta skall kunna ske i ultra- ljudsdissektorn ingår således en uppmätning av fasvinkeln mellan ström och spänning för ultraljudsenergin som till- föres handstycket och fasvinkeln omvandlas senare till en styrsignal som áterföres till oscillatorn och faslàser denna till att följa de omnämnda erforderliga variationerna i resonansfrekvens. Genom de nämnda åtgärderna i syfte att bevara superpositionsprincipen är det för aktuell ultra- ljudsaspirator möjligt att arbeta med både ultraljudet och RF-energin parallellt utan interaktion. Härigenom har det för vissa operativa ingrepp visat sig en avsevärd synergieffekt enär ultraljudsavverkning kan ske parallellt med en anpassad dielektrisk koagulering vilket leder till ett snabbare arbete med mindre blödning. Den vid mono- polär karakteristiska fastbränningen av vävnad vid tippen reduceras även mycket uttalat på grund av de höga accele- rationskrafterna som uppstår genom ultraljudet (upp till 340 000 gånger jordaccelerationen).

Den på ritningarna 2 - 7 visade ultraljudskniven kan med fördel användas i den enligt uppfinningen föreslagna utrustningen. Givetvis är uppfinningen icke begränsad till en användning av just den här speciellt beskrivna kniven, även om den i många avseenden har vissa för- delar. 10 15 20 25 30 459 711- Den i figurerna 2 till 7 visade ultraljudskniven innefattar ett handstycke l, ett knivparti 2, en anslutning 3 för en tvâtrâdsförbindelse för matning av alternerande spänning vid ultraljudsfrekvens till en transducerenhet 5, vid vilken handstycket 1 är fäst. Denna transducer omvandlar denna al- ternerande spänning till en linjär oscillerande rörelse som överföres till knivpartiet 2, som fungerar som en amplitud- transformator vars geometri beskrivs närmare nedan.

En borrning 6 sträcker sig centralt genom knivens spets 7 och är via en anslutning 8 ansluten till en sugledning 9.

Härutöver förefinnes också en ledning 10 för tillförsel av koksaltlösning till knivens spets.

Transducern enligt fig. 3 omfattar sex ringar 29 - 25 av ett sintrat keramiskt material mellan vilka är insatta hål- försedda skivor 26 av exempelvis koppar-berylliumlegeringar.

Ringarna 20 - 25 och skivorna 26 är anordnade på en titan- stång 27, som är försedd med gängor på båda sidor- Vidare förefinnes ett icke visat lager av elektriskt isolerande material, teflon, på stången och tjänstgör såsom elektrisk isolering för skivorna 26. Cylindriska resonansstänger 28, 29 framställda av ett magnesiumstàl eller liknande uppvisar vardera gängade partier pá respektive ändar av stången 27 och hela enheten 20 - 29 och är statiskt förspända så att de ger ett tryck av ungefär 500 kg/cmz för att motstå utan att förstöras av de kraftiga accelarationer som de utsättes för när spänning fràn kabeln 4 förs över linjerna 30, 3l vilka är elektriskt anslutna till skivorna 26 på sådant sätt att en linje är ansluten till alternerande skivor me- dan den andra linjen är ansluten till återstående skivor.

Transducern har en våglängd vilken är en halv våglängd för den alternerande matningsströmmen. Längderna av reso- 459 711 10 15 20 25 nansstängerna 28, 29 är olika och beräknas på följande sätt hfl _ A . P . v äfl V c + tan l A1 P1 vi _tan V 1 + c c ° c ' c _ 1 _ A .P . 1 + tan 1 _Åå___É__ïÄ .tan hf 2 =Öï) A .P . v v _c c c 2 aärf= 71/ h EÜT oc 1, 12, lc hänför sig till strängarnas 28, 29 längd alternativt längden hos ringaggregaten 20, 25, v där l 1' V2' vc betecknar ljudhastigheten för samma enheter, Al, A2, AC betecknar tvärsnittsarean av dessa enheter och Pl, P2, Pc Enligt en före- dragen utföringsform av den enligt fig. 4 - 9 visade kniv- utrustningen är ett lämpligt förhållande mellan ll: 12 =2,5 varvid transducern oscillerar med ungefär lüßnn vid ä betecknar densiteten hos dessa enheter. ndytan 32 och med 4flnn vid ändytan 33. Amplitudtransformatorn är ansluten till ändytan 32 av transducern och förstärker mag- nítuden av rörelsen med ungefär 30 gånger.

Transducern och amplitudtransformatorn är sammanhâllna medelst en bult.

Den använda amplitudtransformatorn framställes lämpligen av en titanlegering inkluderande aluminium och vanadium.

Järnhalten bör icke överstiga O,3%. Amplitudtransforma~ torn inkluderar tre sektioner 40, 41, 42. Sektionen 40 har cylindrisk form och övergår i sektionen 41 vars geo- metri är en vágfunktion av fjärde graden Fourier form, d.v.s.' 10 15 20 25 30 459 7-11 9 n = 3 U(X)= E °É¿ - cos K - 7F- X n = 0 där U(X) = longítudinell deflektion i X-riktning Cf = konstanter K Sektionen 42 är i huvudsak spetsformigt avsmalnande. Med en sådan utformning av kniven uppnås en uttalad resonans relaterat till den longitudinella oscilleringsrörelsen och ur frekvenssynpunkt är denna resonans uttalat separe- rad från sekundära longitudinella resonanser och kvarvaran- de resonanser relaterade till transversella oscilleringar.

Såsom framgår av diagrammet i fíg. 7 - jämfört med fig. 3 - där abskissan hänför sig till längden av amplitudtransfor- matorn enligt kurvorna A, B) och ordinatan till den longi- tudinella oscilleringen enligt kurvan A och magnituden av materialpáverkan enligt kurva B framgår att knivens rörel- _ se uppnår maximum vid punkten 43 och avtar mot 0 vid en punkt där borrningen 6 utmynnar på ytan. Det är således möjligt att täta förbindelsen av vakuumanslutningen till borrningen med O-ringstätningar, som icke påverkas av vibrationer. Av samma anledning är handstycket 1 fäst vid transducern 5 så att den icke vibrerar i operatörens hand.

Härutöver framgår av kurvan B att materialpåverkan når ett maximum icke vid tippen 43 utan inom ett område beläget ett avstånd L inåt denna tipp. Fördelen med en sådan geometrisk utformning av kniven är uppenbar i det att den ger en lång livslängd.

Man kan lätt experimentellt kontrollera var knivens resoß nanspartier är genom att ansluta kniven till transducern och att mata sistnämnda med elektrisk energi eller ultra- ljudsfrekvens. Härvid kan då rörelsen av tippen 43 upp- mätas. 459 711 -" 10 15 20 25 30 35 10 Pig. 6 visar ett blockdiagram av energítillförsel och fre- kvenskontroll av kniven. En spänningskontrolleraâ oscílla- tor 50 sänder en fyrkantsvågspänning med ultraljudsírekvens till en integrator 51. Frekvensomràdet av den spännings- kontrollerade oscillatorn justeras med en dc-spänning från en spänningsdelare_§2, 53, 54 innefattande frekvensjuste- rande potentíometrar 52. Genom integratorn 51 onábrmas fyr- kantsvågspänningen till en triangulär vågform somanatas till en energijusteringsanordning 55 där den jämfürs med en konstant, inställbar dc-energinivå uttagen från en ytter- ligare spänningsdelare S6, 57, 58 via energijusterande po- tentiometrar 57. Maximi- och minimienergin är given genom 57. Energijusteringsanordningen S5 innefattar två spänningskomparatorer 59, potentionmetrarna 56, 60 omgivna av tvâ differentialförstärkare och även en inverterare GIK. Anord- ningen 55 fungerar på följande sätt: med potentiometern 57 bestämmer operatören den önskade graden av vävnadshorttag- ning inom de extrema gränserna från 5 pm till ungefär 300 pm. Normalt användes den aktuella kniven vid SG - I5_pm.

Vid 3 motsvarar spänningen den önskade energinivân. Den i denna energinivà motsvarande referensspänningen matas till ingången av komparatorn 59 och via invertern-61A i motsatt fas till inverteringsingángen av komparatorn 60. Den trian- gulära vàgspänningen från integratorn 51 jämföres med nämn- da energinivàreferensspänning_ Differentialförstärkarerna kommer att växla utgângsstatus varje gång den triangulära vägspänningen korsar energiniváreferensspänningen- Utsig- nalerna från komparatorerna 59 och 60 kombineras i ett pulsfilter 61 från vilket den utgående signalen lades till en strömförstärkare 62.

Från förstärkaren 62 matas den förstärkta fyrkantsvâgsig- nalen till en primärlindning 63 på en transformatnr 64, vars kärna är jordad. Den andra änden av primärlinningen 63 är jordad via en kondensator 65. Den förstärkta fyr- kantsvàgspänningen transformeras upp i ríngtransfcrmatorn 10 15 20 25 30 = 459 111 11 och uttages över sekundärlindningen 66 av transfermatorn från vilken den via en primärlindning 67 av transførmatorn 68 matas till tvâtrâdsförbindelsen 4. Härvid är en av tvâ- tràdsförbindelserna ansluten till den ena änden av sekun- därlindningen 66 och till hela plattan av en kondensator 69 vars andra platta är ansluten till den ena änden av pri märlindningen 67 på transformatorn 68. Den andra änden av denna primärlindning 67 är ansluten till den andra tråden i nämnda tvåtrådsförbindelse och centraltappen hos trans- formatorn är ansluten till den återstående änden av sekun- därlindningen 66 och ringtransformatorn 64. Transfbrmatorn 68 har en andra lindning 70 vars ena ände är jordad och vars andra ände är ansluten till en förstärkare 7ï. Ring- transformatorn 64 har också en andra lindning 72 vars ena ände är jordad och vars andra ände är ansluten till in- gången av förstärkaren 73. Spänningen U genom seknndärlind- ningen 72 är således proportionell till fyrkantsvâgspän- ningen som matas till kniven medan strömmen I i sekundär- lindningen 70 är proportionell till magnituden av strömmen som matas till kniven. Faspositionen mellan matarströmmen och spänningen detekteras i en fasdetektor 74, som på sin utgång har en direktspänning proportionell mot fasdiffe- rensen. Denna direkta spänning matas till kontrolïingången av den spänningskontrollerade oscillatorn 50 via en resis- tor 75. Lämpligen bör fasvinkeln härvid vara 0 när ultra- ljudskniven har en resonans vid den ovan nämnda fmmdamen- tala frekvensen. Detta uppnås genom den andra lindningen 66 av transformatorn som är dimensionerad enligt följan- de ekvation: där L betecknar índuktansen i H av den andra lindningen 66, f är frekvensen av fyrkantsvágspänningen och Eb ka- pacitansen över ultraljudskniven innefattande ledningen 4. När denna ekvation är uppfylld utgör ultraljudskniven 459: 711 10 15 20 25 30 12 och dess ledning en ren ohmsk last vid den önskade reso- nansfrekvensen.

Kondensatorn 69 kompenserar kapacitansen av tvâtràdsförbin- delsen 4. Den förbindelses kapacitans är större när förbin- delsen är lång och med hjälp av kondensatorn 69 uppnås att ledningens kapacitet icke inverkar på fasvinkeln av ultra- ljudskniven. Anordnandet av komponenterna 66 - 69 möjlig- gör också en fasskiftning, vilket gör att kondensatorn 69 kan användas såsom kompensator för tvåtrådsförbindelsens 4 kapacitans.

Storleken av fasfel beror på fyllnadsgraden av kanalen 6, d.v.s. andelen fragment och vätska i kanalen 6, vilka kan åstadkomma modifieringar i oscilleringssystemet och däri- genom ändra resonansfrekvensen. I sådana fall är det nöd- vändigt för frekvensgeneratorn att omedelbart sända en matarspänning med den nya resonansfrekvensen i annat fall skulle kniven stoppa avlägsnandet av vävnad. Felsignalen från fasdetektorn 74 justerar den spänningskontrollerade oscillatorn 50 till den nya resonansfrekvensen av kniven.

Det är nu viktigt att fasdetektorn inte låser sig på en falsk resonansfrekvens under denna reglerprocess. Genom att kniven har den ovan angivna geometrin separeras dessa icke önskade frekvenser till allra största delen från den önskade resonansfrekvensen. Detta betyder att filter och liknande kan undvikas i faskontrollkretsen. En enkel de- tektor av det slag som illustreras i fig. 6 kan i stället användas. Signalerna U och I matas vardera till respek- tive diagonalgren av den brygganslutna detektorn 74 som har en diod 76, en förstärkare 77, en andra förstärkare 78 och en diod 79 i en förgrening och sin andra förgre- ning en diod 80 och andra diod 81. Spänningen mellan för- greningarna av bryggan detekteras av förstärkaren 82 som sänder från sin utgång den nämnda direkta strömsignalen, vars nivå korresponderar med fasvinkeln mellan ström och 10 15 20 25 30 459 711 13 spänning för energitillförseln till ultraljudskniven.

Bortsett från den nämnda fördelen med automatisk faskontroll menas med faslâsning att om operatören av någon anledning tappar kniven på exempelvis golvet, han endast behöver ta en ny kniv och ansluta den till tvåtrådsförbindelsen och fortsätta med operationen utan att behöva genomföra någon som helst kalibrering av den elektriska utrustningen.

Ringtransformatorns andra lindning 66, transformatorns pri- märlindning 67 och kondensatorn 69 är anordnade i ett hus som schematiskt antytts genom linjerna 83 i fig. 5. Detta hus är mekaniskt anslutet till frekvensgeneratorns hölje.

Huset 83 tjänstgör som en skärm och omger kretsarna som är i galvanisk kommunikation med patienten. På detta sätt upp- nås att läckspänningar kan hållas sà låga att frekvensgene- ratorn uppfyller skyddsstandarden IEC 601-l för klassen body floating.

För den kliniskt testade ultraljudsfrekvensen 24000 Hz har en amplitudtransformator i enlighet med den enligt upp- finningen föreslagna utformningen en önskad resonansfre- kvens av 24500 Hz.

Lämpligen är ultraljudsknivenheten kombinerbar med en an- ordning för vätsketillförsel lämpligen i form av en kok- saltlösning. Genom denna möjlighet till vätsketillförsel till operationsomrâdet kan en viss kyleffekt uppnås, vil- ket i många fall är betydelsefullt för att inte kring- liggande vävnad skall värmeskadas.

Uppfinningen är givetvis icke begränsad till de pà rit- ningen visade utföringsformerna utan kan på många sätt varieras inom ramen för efterföljande patentkrav. Givet- vis kan sásom ovan tidigare redan nämnts - många andra 459 711 14 ultraljudsknivar än den utföringsform som beskrivits under hänvisning till figurerna 2 - 7 användas.

Claims (9)

459 711 55 P a t e n t k r a v

1. l. Utrustning för användning vid kirurgiska ingrepp för att avlägsna vävnader, innefattande en ultraljuds- kniv med ett spetsparti med en spets avsedd att bringas i kontakt med vävnaden, en transducerenhet anordnad att driva nämnda spets i longitudinell svängning och en frek- vensgenerator för drivning av transducerenheten, k ä n - n e t e c k n a d av att ultraljudskniven har en isoler- ing som galvaniskt isolerar knivens drivningskälla från knivens spets och eventuella därtill anslutande elektriskt ledande element, och att utrustningen därjämte innefattar organ för temporär tillförsel av högfrekvensenergi till vävnaden genom ultraljudsknivens spetsparti för att uppnå hemostas genom koagulering, varvid isoleringen är anord- nad att medge väsenlig störningsfri drivning av kniven.

2. Utrustning enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d av att koaguleringorganet innefattar medel för avgivande av högfrekvent elektricitet, som inducerar värme i väv- naden.

3. Utrustning enligt krav l, k ä n n e t e c k n a d av att transducern (2) är framställd av en värmebehandlad legering av titan, aluminium, vanadin och järn med ett väteinneháll av mindre än 0,3% och ett syreinnehàll av mindre än 0,01%.

4. Utrustning enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d av att den innefattar en spänningsstyrd oscillator (SG), en förstärkare (62) ansluten till oscillatorn och en styrkrets för frekvenskontroll av oscillatorn i beroende av storleken på ett fasfel mellan strömmen (I) och spän- ningen (U) för den energi med vilken förstärkaren matar ultraljudskniven. 459 711 10 15 20 25 30 (b

5. Utrustning enligt krav 4, k ä n n e t e c k n a d av att styrslingan innefattar en ringkärnetransformator med primära (63) och sekundära (66) ningsenergin, lindningar för mat- en lindning (72) anordnad på ringkärnetrans- formatorn för avkänning av matad spänning (U), en strömnmr vandlare (68) för avkänning av matad ström (I) och en faskomparator (74) för avkänning av fasskillnader mellan nämnda ström och spänning och för matning av en motsvaran- de direkt spänningssignal till oscillatorns styringàng.

6. Utrustning enligt krav 5, k ä n n e t e c k n a d av att strömomvandlaren (68) innefattar en primärlindning (67) försedd med en central kärna ansluten till ringkärne- transformatorns sekundärlindnings (66) ena ände, att pri- platta i en kompensationskondensator (69) och dess andra ände är an- sluten till en tràd i en tvåtràdsledninq (4) som förbinder ultraljudskniven med frekvensgeneratorn, märlindningens (67) ena ände är ansluten till en varvid kompensa- tionskondensatorns andra platta är ansluten till ledningens andra träd, vilken tråd är ansluten till ringkärnetransfbr- matorns sekundärlindnings (66) andra ände.

7. Utrustning enligt krav 5) k ä n n e t e c k n a d av att kompensationskondensatorns (69) kapacitet är vald att kompensera tvâtrådsledningens kabelkapacitans.

8. Utrustning enligt krav 5 - 7, n a d, k ä n n e t e c k - av att ringkärnetransformatorns sekundärlindning (66) är dimensionerad att uppfylla ekvationen: Lz = Ez _72 _ Co-i där L - sekundärlindningens (66) induktans (H) 10 459 711 D, frekvens (Hz) för inmatad energi f ultraljudsknivens kapacitans. O varvid fasskillnaden mellan I och U är noll grader vid önskad resonansfrekvens.

9. Utrustning enligt krav 5 - 7, k ä n n e t e c k - n a d av att ringtransformatorns sekundärlindníng (66), strömtransformatorns primärlindning (67) och kompensa- tionskondensatorn (69) är anordnade i ett skärmat hölje (83) som är mekaniskt förbundet med frekvensgeneratorns chassi, varigenom läckströmmar till energikällan och andra komponenter uppfyller de krav som ställs enligt skyddsstandard IEC-601-1, cardiac floating isolation.