SE435733B - SET FOR MANUFACTURING A HOGHALL FIXED, COLD ROLLED STEEL PLATE - Google Patents
SET FOR MANUFACTURING A HOGHALL FIXED, COLD ROLLED STEEL PLATEInfo
- Publication number
- SE435733B SE435733B SE8008248A SE8008248A SE435733B SE 435733 B SE435733 B SE 435733B SE 8008248 A SE8008248 A SE 8008248A SE 8008248 A SE8008248 A SE 8008248A SE 435733 B SE435733 B SE 435733B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- cooling
- sec
- steel sheet
- strength
- rapid cooling
- Prior art date
Links
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 title claims description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 44
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 41
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 41
- 230000032683 aging Effects 0.000 claims description 19
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 8
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 3
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims 2
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 claims 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 claims 1
- 101100298295 Drosophila melanogaster flfl gene Proteins 0.000 claims 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 16
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 5
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 3
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 3
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 3
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 2
- 206010021639 Incontinence Diseases 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 210000000481 breast Anatomy 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
- C21D8/0473—Final recrystallisation annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
15 20 25 5.0 55 H0 níngshastighet, särskilt genom att anpassa sig till ett ång- -vätskekylningsförfarande. 15 20 25 5.0 55 H0 rate, in particular by adapting to a vapor-liquid cooling process.
-Enligt sättet för föreliggande uppfinning kan olika nackdelar med vanliga kända förfaranden lösas på fördelaktigt sätt och sam- tidigt är det möjligt att framställa en höghållfast kallvalsad- tunnplåt med en hållfasthet på 50-80 kg/mm2 men ändock god avväg- ning mellan hållfasthet och duktilitet.- Föreliggande uppfinning kommer att beskrivas mera detaljerat.According to the method of the present invention, various disadvantages of common known methods can be solved in an advantageous manner and at the same time it is possible to produce a high-strength cold-rolled thin sheet with a strength of 50-80 kg / mm 2 but still a good balance between strength and ductility.- The present invention will be described in more detail.
Kol, kisel och mangan är var och en verksamma för att ge håll- fasthet hos stålet och särskilt kol och mangan måste innehållas i en mängd ej understigande 0,05 % C och ej mindre än 0,7 % Mn.Coal, silicon and manganese are each active to give strength to the steel and in particular carbon and manganese must be contained in an amount not less than 0.05% C and not less than 0.7% Mn.
Emellertid alstrar ÖV@PSk0tÜ$mängder på dessa element nešatíva effekter på svetsbarhet och målningsbarhet i det erhållna stålet och av detta skäl har de övre gränserna för dessa element satts till 0,12 % C, 1,2 % Si och 1,5 % Mn respektive. I 7 Fosfor är det mest önskvärda elementet för att ge hållfasthet till stålet, medan den verksamt kan ge hâllfasthet åt stålet utan vä- sentlig ofördelaktiga påverkningar på svetsbarheten och målnings- barheten, i motsats till kol, mangan och kisel. Fosforhalter min dre än 0,04 % kommer emellertid ej att ge önskad hållfasthet.However, amounts of these elements produce negative effects on the weldability and paintability of the resulting steel, and for this reason the upper limits of these elements have been set at 0.12% C, 1.2% Si and 1.5% Mn. respective. I 7 Phosphorus is the most desirable element to give strength to the steel, while it can effectively give strength to the steel without significantly adverse effects on weldability and paintability, in contrast to carbon, manganese and silicon. However, phosphorus levels less than 0.04% will not provide the desired strength.
Därför bör fosforhalten vara åtminstone 0,04 %. Å andra sidan då fosforhalten är i överskott förstörs balansen mellan hållfast- het och duktilitet och samtidigt sänks svetsbarheten ehuru den ofördelaktiga påverkan ej är så stor. Därför har den övre grän- sen för fosforhalten satts till 0,15 %.Therefore, the phosphorus content should be at least 0.04%. On the other hand, when the phosphorus content is in excess, the balance between strength and ductility is destroyed and at the same time the weldability is reduced, although the adverse effect is not so great. Therefore, the upper limit for the phosphorus content has been set at 0.15%.
Aluminium är nödvändig för desoxidering av stålet och mindre än 0,01 % Al är ej tillräckligt för detta ändamål men det är ej nödvändigt att tillsätta aluminium i mängder_högre än 0,10 %.Aluminum is necessary for deoxidation of the steel and less than 0.01% Al is not sufficient for this purpose but it is not necessary to add aluminum in amounts greater than 0.10%.
Vad beträffar andra element] är en lägre halt mer att föredraga men de kan tillsättas om nödvändigt.As for other elements], a lower content is more preferable but they can be added if necessary.
Stâlplåtämnen med den kemiska sammansättningen angiven ovan iord- ningställes med vanlig kontinuerlig gjutning eller götvalsning 10 f15 _20 25 30 35 H0 &eus24e-o och dessa stålplåtämnen varmvalsas, kallvalsas och underkastas sedan kontinuerlig glödgning enligt föreliggande uppfinning. När det gäller upphasplingstemperaturen vid varmvalsningen är en högre temperatur bättre och man föredrager att ha en upphasplings- temperatur av t.ex. 650°C_eller högre för att erhålla den önskade balansen mellan hàlifasthet-auktiiitet.Steel sheet blanks with the chemical composition indicated above are prepared by ordinary continuous casting or ingot rolling 10 f15 _20 25 30 35 H0 & eus24e-o and these steel sheet blanks are hot rolled, cold rolled and then subjected to continuous annealing according to the present invention. With regard to the winding temperature during hot rolling, a higher temperature is better and it is preferred to have a winding temperature of e.g. 650 ° C_or higher to obtain the desired balance between halifascivity and accuracy.
I det följande kommer den detaljerade beskrivningen att göras för villkoren vid den kontinuerliga glödgningen.enligt föreliggande uppfinning. l Den kontinuerliga glödgningen enligt föreliggande uppfinning om- fattar en av de följande två uppvärmningscyklerna. Den första uppvärmningscykeln består av uppvärmning - hållning och utjämr ning - snabb kylning och den andra uppvärmningscykeln består av uppvärmning - hållning och utjämning - snabb kylning_till åld- ~- ringsbehandlingstemperatur - åldring.In the following, the detailed description will be made of the conditions of the continuous annealing according to the present invention. The continuous annealing according to the present invention comprises one of the following two heating cycles. The first heating cycle consists of heating - posture and equalization - rapid cooling and the second heating cycle consists of heating - posture and equalization - rapid cooling_to aging ~ - treatment temperature - aging.
Vid den första uppvärmningscykeln är en snabb uppvärmning önsk- värd ur produktivitetssynpunkt etcÅ och för detta ändamål är ett uppvärmningssystem som utnyttjar en jetström det som är mest att föredraga.In the first heating cycle, rapid heating is desirable from a productivity point of view, etc., and for this purpose a heating system utilizing a jet stream is most preferred.
Vad det gäller hållningen och utjämningen utföres den inom ett temperaturområde av från 730°C till 850°C under en period som sträcker sig från 20 sekunder till 2 minuter, emedan om temperatu-~ ren är lägre än 730°C och tiden är kortare än 20 sekunder kan ej någon tillfredsställande rekristallisation och korntillväxt upp- nås och därmed kan den önskade duktiliteten ej säkerställas. A andra sidan då hållnings och utjämningstemperaturen är högre än 850°C är den överdrivet hög och balansen mellan hållfasthet-duk- tilitet förstörs. Hålltiden kan vara längre, men en överdrivet lång hålltid kräver en stor längd på ugnen vilket medför ekono- miska nackdelar. Därför har den övre gränsen_för hållnings- och utjämningstiden satts till 2 minuter.In terms of posture and equalization, it is carried out within a temperature range of from 730 ° C to 850 ° C for a period ranging from 20 seconds to 2 minutes, because if the temperature is lower than 730 ° C and the time is shorter than In 20 seconds, no satisfactory recrystallization and grain growth can be achieved and thus the desired ductility can not be ensured. On the other hand, when the holding and leveling temperature is higher than 850 ° C, it is excessively high and the balance between strength-ductility is destroyed. The shelf life may be longer, but an excessively long shelf life requires a large length of the oven, which entails financial disadvantages. Therefore, the upper limit_for the posture and equalization time has been set to 2 minutes.
Efter fullbordandet av hållningen och utjämningen underkastas stålplåten snabb kylning. Den optimala kylningshastigheten för den snabba kylningen ligger inom området 3000 till 300°C per se- kund och med en kylningshastighet under 30°C per sekund måste f ißifitaezfiß-fl 10 15 20 25 30 35 HO mängden legeringselement som omnämnts ovan ökas för att erhålla- 'önskade hållfastheter på det erhållna stålet. Emellertid föror- sakar ökad mängd på de legerande elementen försämring för svets- barheten och målningsbarheten. Ä andra sidan dâ'kyIningshastig- heten är större än 300°C/sek ökar mängden martensit som bildas vid den snabba kylningen och förstör balansen mellan hållfast- het-duktilitet. Av alla dessa skäl begränsas kylningshastighe- ten för den snabba kylningen efter hållningen och utjämningen till emråaet ev från 3o°c till 3oo°c/sek. Pa detta sätt inkonti- nation med den särskilda stålsammansättningen kan man pä mest ekonomiska sätt erhålla en höghållfast kallvalsad tunnplåt med god balans mellan hållfasthet och duktilitet och som ufipvisar utomordentlig svetsbarhet och målníngsbarhet.After completion of the posture and leveling, the steel sheet is subjected to rapid cooling. The optimum cooling rate for the rapid cooling is in the range of 3000 to 300 ° C per second and with a cooling rate below 30 ° C per second, the amount of alloying elements mentioned above must be increased to obtain desired strengths of the steel obtained. However, an increased amount of the alloying elements causes deterioration in weldability and paintability. On the other hand, the cooling rate is greater than 300 ° C / sec, the amount of martensite formed during the rapid cooling increases and destroys the balance between strength-ductility. For all these reasons, the cooling rate for the rapid cooling after holding and leveling to the area may be limited from 30 ° C to 300 ° C / sec. In this way incontinence with the special steel composition, it is possible in the most economical way to obtain a high-strength cold-rolled sheet with a good balance between strength and ductility and which exhibits excellent weldability and paintability.
Kylningshastigheten som definierats ovan är svär att uppnå me- delst en konventionell kylningsmetod;'såsom'nedsänkning i vatten, gasavskärmning och vattenstråleg men kan lätt uppnâs'genom att blåsaång-vätskeblandning på stålplåten. Fördelen med detta kyl- ningsförfarande är att en jämn och enhetlig kylningseffekt er- hålles tvärs över stålbendets breda trets en snabb kylnlng,_så att formen på stålbandet kan förbättras och en enhetlig och jämn meterielkvelitet säkerställes. En ytterligare fördel med detta kylningsförfarande är att det är möjligt att reglera slutpunkten för kylningen vid en önskad bandtemperatur. 'Detta är mycket för- delaktigt för att genomföra den andra värmningscykeln.The cooling rate defined above is difficult to achieve by a conventional cooling method, such as immersion in water, gas shielding and water jet, but can be easily achieved by blowing steam-liquid mixture onto the steel sheet. The advantage of this cooling method is that an even and uniform cooling effect is obtained across the wide strip of the steel strip, a rapid cooling, so that the shape of the steel strip can be improved and a uniform and even material quality is ensured. A further advantage of this cooling method is that it is possible to control the end point of the cooling at a desired belt temperature. This is very advantageous for carrying out the second heating cycle.
Vid tillämpning av den första typen av uopvärmningscykel, då stål- plåten efter hållningen och utjämningen långsamt kyles från håll- temperaturen som sträcker sig från 730-850°C till en temperatur som sträcker sig från 720-650°C med en kylningshastighet under- stigande 20°C/sek och därefter kyles med kylningshastigheter som sträcker sig från 30-300°C/sek kan man erhålla en ytterligare förbättrad balans mellan hållfasthetëduktilitet ehuru hållfast- heten något sänkes. I Ii Åldringsbehandlingen vid temperaturområdet från 500-300°C i den andra uppvärmningscykeln är för att utskilja_ko1et i fast lösning i stålet och förbättra stålets duktilitet; Enligt föreliggande uppfinning avslutas den snabba kylningen inom kylníngshastigheten från 30 till 300°C/sek efter_hållningens'fu1lbordande vid åld- ringstemperaturen, så att stålplåten successivt underkastas åld-A 10 15 20 25 30 55 afsøëa aan-o » . Å,V V > 'Vu .__-V »V ._ 7-7 .f ringsbehandling utan att behöva återuppvärmas.When applying the first type of heating cycle, when the steel plate after holding and leveling is slowly cooled from the holding temperature ranging from 730-850 ° C to a temperature ranging from 720-650 ° C with a cooling rate below 20 ° C / sec and then cooled at cooling rates ranging from 30-300 ° C / sec, a further improved balance of strength ductility can be obtained although the strength is slightly lowered. I Ii The aging treatment at the temperature range from 500-300 ° C in the second heating cycle is to separate the carbon in solid solution in the steel and improve the ductility of the steel; According to the present invention, the rapid cooling within the cooling rate is terminated from 30 to 300 ° C / sec after the holding is completed at the aging temperature, so that the steel sheet is successively subjected to aging. Å, V V> 'Vu .__- V »V ._ 7-7 .f ring treatment without having to reheat.
På detta sätt kan man undvika uppvärmningscykeln från rumstem- peratur till åldringstemperatur, så att fördelningen av kolut- skiljningarna kan förbättras och fina utskiljningar av kol ej uppträder i ferritkornen utan relativt stora kolutskíljningar uppträder i korngränserna. Under detta villkor kan_en tillfreds- ställande duktilitet erhållas genom åldringsbehandlingen.In this way, the heating cycle from room temperature to aging temperature can be avoided, so that the distribution of the carbon precipitates can be improved and fine precipitates of carbon do not appear in the ferrite grains but relatively large carbon precipitates appear in the grain boundaries. Under this condition, a satisfactory ductility can be obtained by the aging treatment.
Vid tillämpningen av den andra typen av uppvärmningscykel, då stålplåtens långsamt kyles från håll- och utjämningstemperaturen som sträcker sig från 730-850°C till en temperatur som sträcker sig från 720-65000 med en kylningshastighet ej större än 20°C/sek och därefter kyles till åldringstemperaturen som sträcker sig från 500-3oo°c där kyiningehaerigheeen sträcker sig från 3o°c .tiil 3po°c/sek kan man ernaiia en ytterligare förbättrad balans mellan hållfasthet-duktilitet ehuru hållfastheten något sänkes.In the application of the second type of heating cycle, when the steel sheet is slowly cooled from the holding and leveling temperature ranging from 730-850 ° C to a temperature ranging from 720-65000 with a cooling rate not exceeding 20 ° C / sec and thereafter is cooled to the aging temperature ranging from 500 DEG-30 DEG C., where the cooling temperature ranges from 30 DEG C. to 3 DEG C. / sec, a further improved balance between strength-ductility can be obtained although the strength is slightly reduced.
Såsom beskrivits ovan kan de två slagen av uppvärmningscykler an- vändas vid föreliggande uppfinning. Då mera vikt lägges på ett lågt sträckgränsförhållande (sträckgräns/draghållfasthet) använ- des det första slaget av uppvärmningscykeln och då mera vikt lägges på balansen mellan hållfasthet-duktilitet genomföras det andra slaget av uppvärmningscykel. _..As described above, the two types of heating cycles can be used in the present invention. When more emphasis is placed on a low yield strength ratio (yield strength / tensile strength), the first kind of heating cycle is used and when more weight is placed on the balance between strength-ductility, the second kind of heating cycle is performed. _ ..
När det gäller åldringsbehandlingstiden kan den vara precis den- samma som en vanlig och sträcka sig från 30 sekunder till 5 minu- l ter.In terms of aging treatment time, it can be exactly the same as a regular one and range from 30 seconds to 5 minutes.
Föreliggande uppfinning kommer att bättre förstås av de utfö- ringsformer som angives nedan. - Stålplåtämnen med sammansättningar såsom visas i tabell 1 iord- ningställdes och varmvalsades till varmvalsade band med 2,5 mm tjocklek och kallvalsades sedan till kallvalsade band med 0,7 mm tjocklek. Dessa kallvalsade stålband som sålunda erhållits underkastades kontinuerlig glödgning under förhållanden med va- rierande kylningshastigheter med eller utan åldringsbehandlingen som visas i tabell 2. šàusam-»u 10 15 20 25 30 35 H0 4 I de fall då åldringsbehandlingen genomfördes i en grupp utför- des kylningen efter hållningen och utjämningen till rumstempera- tur och efter återuppvärmningen genomfördes åldringsbehandlingen och i den andra gruppen avslutades kylningen efter hållningen och utjämningen vid åldringstemperaturen och åldringen utfördes utan föregående återuppvärmning. Svetsbarheten och målningsbar- heten för de erhållna tunnplåtarna visas i tabell 1.The present invention will be better understood from the embodiments set forth below. Sheet steel blanks with compositions as shown in Table 1 were prepared and hot-rolled into hot-rolled strips of 2.5 mm thickness and then cold-rolled into cold-rolled strips of 0.7 mm thickness. These cold-rolled steel strips thus obtained were subjected to continuous annealing under conditions of varying cooling rates with or without the aging treatment shown in Table 2. šàusam- »u 10 15 20 25 30 35 H0 4 In the cases where the aging treatment was carried out in a group, the cooling after the posture and the equalization to room temperature and after the reheating the aging treatment was carried out and in the second group the cooling after the posture and the equalization at the aging temperature was completed and the aging was carried out without prior reheating. The weldability and paintability of the obtained sheets are shown in Table 1.
I tabell 1 har stålen A och B en liknande kemisk sammansättning men slutpunkten för kylningen regleras och åldringsbehandlingen (e) utfördes på stål A och åldringsbehandlíngen (d) utfördes ef- ter återuppvärmning för stålet B.. Såsom klart framgår vid jäm- förelse av stålet A och stålet B har stålet A en lägre sträck- gräns och större förlängning än stålet B. .Detta antyder att reglering av kylningens slutpunkt är mera fördelaktig.In Table 1, steels A and B have a similar chemical composition, but the end point for cooling is regulated and the aging treatment (e) was performed on steel A and the aging treatment (d) was performed after reheating for the steel B. As is clear from comparing the steel A and steel B, steel A has a lower yield strength and greater elongation than steel B. This suggests that control of the cooling end point is more advantageous.
När det gäller stålen C och D regleras sammansättningen så att man får en draghållfasthet av 60 kg/mmz då stålet resp. kyles med en hastighet av 30°C/sek (b) och kyles genom nedsånkning i vat- ten (h), så visar sig stålet C ha en bättre stråckgräns och för- _ längning än stålet D.In the case of steels C and D, the composition is regulated so that a tensile strength of 60 kg / mmz is obtained when the steel resp. cooled at a rate of 30 ° C / sec (b) and cooled by immersion in water (h), the steel C is found to have a better yield strength and elongation than the steel D.
När det gäller stâlen. E och F justeras sammansättningen så att man erhåller en draghållfasthet av 70 kg/mmz då man resp. kyler långsamt till 1000/sek (a) och snabbt med en hastighet av 1oo°c/sek (e). - ' Eftersom en ökad mängd legeringselement krävs vid kontinuerliga glödgningsförhållanden (a) är såväl målningsbarheten och svets- barheten dålig. a Till sist när det gäller stâlen G och H kyldes stålet G snabbt med 3q0°c/sek een stålet H kylaes snabbt med 35o°c/sek (g). Det visar sig att förlängningen är låg för stålet_H_beroende på den överdrivet höga kylningshastigheten. ' aI och J representerar föreliggande uppfinning där stålplåtarna efter hållning och utjämning långsamt kyles till temperaturen 690°C då snabb kylning börjas_med en kylningshastighet av 10°C/sek och de erhållna plåtarna för I och J visar bättre duktilitet och i eïafflsåz ae-o 7 v förbättrad balans mellan hållfasthet-duktilitet jämfört med stålen A och E, som även representerar föreliggande uppfinning ehuru hållfastheten är något sänkt.As for the stables. E and F adjust the composition so that you get a tensile strength of 70 kg / mmz when you resp. cools slowly to 1000 / sec (a) and rapidly at a speed of 100 ° C / sec (e). Since an increased amount of alloying elements is required in continuous annealing conditions (a), both the paintability and the weldability are poor. a Finally, in the case of steels G and H, steel G was rapidly cooled by 3q0 ° c / sec and steel H was rapidly cooled by 35o ° c / sec (g). It turns out that the elongation is low for the steel_H_ due to the excessively high cooling rate. aI and J represent the present invention where the steel plates after holding and leveling are slowly cooled to the temperature of 690 ° C when rapid cooling is started_with a cooling rate of 10 ° C / sec and the obtained plates for I and J show better ductility and in eïaf fl såz ae-o 7 v improved balance between strength-ductility compared to steels A and E, which also represent the present invention although the strength is slightly lowered.
Såsom väl förstås av föregående utföringsformer A, C, E, G, I och J enligt föreliggande uppfinning kan en kallvalsad tunnplåt med god balans mellan hållfasthet och duktilitet erhållas genom föreliggande uppfinning där plåten dessutom har utomordentlig målningsbarhet och svetsbarhet. _ 000000000? 0000000000000000000 .0000000005000 x 3000000000: _ _ cmfimu wumwpm>m»xczQ :mv 0 :mm:w:uxwnnm>u_ @m:a0nwuw>m mflfimu nmnwpsmwwmmwn x 0»msfi0nmuw>w møsmfifimpmmwwnufiflfin nmnmpuwmwnmwnmw møcmfifimnmmøwnufiawv fimnwosmwmfiawn Av 0 >onQwwaw Eonww mwUm>onm uwnnmnmum>w å* u. _ Û Û. 0.00 00.0 _ 0.00. 0.00 0 000.0 _ 00.0 00.0 00.0 000.0 0. 0wcwmflfiwmm _ _ _ _ _ _ _ _ 0 0 _00 0 _ Û __Û 0.00 00.0 0.00 0.00 0 .000.0 00.0 .00.0 00.0 000.0 0 uwmwmfiwmmm ._ _ _ _ m n . m Û Û 0.00 00.9 0.00_ 0.00 .w 000.0 00.0 00.0 00.0 000.0 m 000000, Û Û 0.00 00.0 0.00 0.00 __ .0 000.0 _00.0 00.0 00.0 000.0 0. mzwmfiwwmm _ _ ._ ._ wwcm . = 00 x 0.00 00.0 0.00 0.00 0 000.0 00.0. 00.0 00.0 000.0 .0 0000000 Û _ 0.00 00.0 0.0.0 0.00 0 000.0 00.0 00.0 00.0 000.0 m wwmwwmwfimmwm Û Û 0.00 00.0 0.00 0.00 0 00_0_.0 00.0 00.0 00.0 000.0 0 0000000 Û Û 0.00 00.0 0.00 0.00 0 000.0 00.0 00.0 00.0 000.0 uwuwawmwfiwmmm . _ _ 0 .0 _.As is well understood from the foregoing embodiments A, C, E, G, I and J of the present invention, a cold rolled sheet having a good balance of strength and ductility can be obtained by the present invention where the sheet also has excellent paintability and weldability. _ 000000000? 0000000000000000000 .0000000005000 x 3000000000: _ _ cm fi mu wumwpm> m »xczQ: MW 0: mm: w: uxwnnm> u_ @m: a0nwuw> etc. flfi mu nmnwpsmwwmmwn x 0» ms fi0 nmuw> w mOsm fifi mpmmwwnu fiflfi n nmnmpuwmwnmwnmw møcm fifi mnmmøwnu fi AWV fi mnwosmwm fi awn Off 0> onQwwaw Eonww mwUm> onm uwnnmnmum> w å * u. _ Û Û. 0.00 00.0 _ 0.00. 0.00 0 000.0 _ 00.0 00.0 00.0 000.0 0. 0wcwm flfi wmm _ _ _ _ _ _ _ _ _ 0 0 _00 0 _ Û __Û 0.00 00.0 0.00 0.00 0 .000.0 00.0 .00.0 00.0 000.0 0 uwmwm fi wmmm ._ _ _ _ m n. m Û Û 0.00 00.9 0.00_ 0.00 .w 000.0 00.0 00.0 00.0 000.0 m 000000, Û Û 0.00 00.0 0.00 0.00 __ .0 000.0 _00.0 00.0 00.0 000.0 0. mzwm fi wwmm _ _ ._ ._ wwcm. = 00 x 0.00 00.0 0.00 0.00 0 000.0 00.0. 00.0 00.0 000.0 .0 0000000 Û _ 0.00 00.0 0.0.0 0.00 0 000.0 00.0 00.0 00.0 000.0 m wwmwwmw fi mmwm Û Û 0.00 00.0 0.00 0.00 0 00_0_.0 00.0 00.0 00.0 000.0 0 0000000 Û Û 0.00 00.0 0.00 0.00 0 000.0 00.0 00.0 00.0 000.0 uwuwawmw fi wmmm. _ _ 0 .0 _.
O. O 00mm wmqo Nflmm :nun U = _ : _: ._ _ : _ m wfiflflßkw Q Û 0.00 00.0 0.00 0.00 0 000.0 00.0 _ 00.0 00.0 000.0 0. 0000000000 _ _ _ _ wucmww00wnmm. 0 0:00 ...E00 EE 0800.. 0 »ms _ »mamma nwcmfi n \m _~mcmn mwsmm |mw:0:snw> 04 »www m _ sz Mm 0 åmmfišm 1000020000: 1000 n n -S800 .000000 0000000000. S: .00ws0nppwwz0esmm nwamxwcwwm mxmficwxwe 0:00ms0m pmp0dwwnmwc0:>onQ :no fimwcflfiwummcmëëmmflmpm _ 0 000909 mm- ïsïuflfaa 4s- o 9 Tabell 2 Kontinuerliga glödgníngsförhållanden Éäälïåfigæh Kglninfgs- lgylningen; Aldr-ingsförhàllæqaen _ term oc âorhållanden slutàtemp. Ãtemp? ganperatur x tid (sek.) C/ sek. C värmipg C x tid (sek) a 1 10 mnsterrp. - - b 30 " _ - - c 1oo " - - d 100 " utförd 7400 X 60 e}7æxæ mo wo _zfi. uwxæ f' 300 nxmstexnp. _ - - g :sn W _ " - - h neddoppníng i vatten 20 - 7- mer än ~l = ¶ __ _ i 69o°c/10 _ rustemp _ rrfindre än ' " 690°c/100 ~ mer än ¶ j 69000/10 1500 nej H00 x 60 * manar-e än - 69o°c/1ooO. O 00mm wmqo N fl mm: nun U = _: _: ._ _: _ m w fiflfl ßkw Q Û 0.00 00.0 0.00 0.00 0 000.0 00.0 _ 00.0 00.0 000.0 0. 0000000000 _ _ _ _ wucmww00wnmm. 0 0:00 ... E00 EE 0800 .. 0 »ms _» mamma nwcm fi n \ m _ ~ mcmn mwsmm | mw: 0: snw> 04 »www m _ sz Mm 0 åmm fi šm 1000020000: 1000 nn -S800 .000000 0000000000. S: .00ws0nppwwz0esmm nwamxwcwwm mxm fi cwxwe 0: 00ms0m pmp0dwwnmwc0:> onQ: no fi mwc flfi wummcmëëmm fl mpm _ 0 000909 mm- ïsïu fl faa 4s- o 9 Glänl Г Table 2 Continuous Aldr-ingsförhàllæqaen _ term oc âorhållanden slutàtemp. Temp? gan temperature x time (sec.) C / sec. C värmipg C x time (sec) a 1 10 mnsterrp. - - b 30 "_ - - c 1oo" - - d 100 "performed 7400 X 60 e} 7æxæ mo wo _z fi. uwxæ f '300 nxmstexnp. _ - - g: sn W _" - - h immersion in water 20 - 7- more than ~ l = ¶ __ _ i 69o ° c / 10 _ rustemp _ rr fi nder than '"690 ° c / 100 ~ more than ¶ j 69000/10 1500 no H00 x 60 * manar-e than - 69o ° c / 1oo
Claims (5)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54153392A JPS5825733B2 (en) | 1979-11-27 | 1979-11-27 | Method for manufacturing high-strength cold-rolled steel sheet with good paintability, weldability, and workability |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE8008248L SE8008248L (en) | 1981-05-28 |
| SE435733B true SE435733B (en) | 1984-10-15 |
Family
ID=15561479
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE8008248A SE435733B (en) | 1979-11-27 | 1980-11-25 | SET FOR MANUFACTURING A HOGHALL FIXED, COLD ROLLED STEEL PLATE |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5825733B2 (en) |
| BE (1) | BE886351A (en) |
| BR (1) | BR8007715A (en) |
| CA (1) | CA1142068A (en) |
| DE (1) | DE3044338C2 (en) |
| FR (1) | FR2470164A1 (en) |
| GB (1) | GB2066290B (en) |
| IT (1) | IT1134492B (en) |
| NL (1) | NL184789C (en) |
| SE (1) | SE435733B (en) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5935653A (en) * | 1982-08-19 | 1984-02-27 | Kawasaki Steel Corp | High-tension hot-rolled steel plate |
| JPS60144658U (en) * | 1984-02-29 | 1985-09-25 | リグナイト株式会社 | Corrosion-resistant structure of steel sheet piles |
| MX165036B (en) * | 1987-04-10 | 1992-10-16 | Signode Corp | CONTINUOUS TREATMENT OF COLD ROLLED CARBON MANGANESE STEEL |
| CN101928875A (en) * | 2009-06-22 | 2010-12-29 | 鞍钢股份有限公司 | High-strength cold-rolled steel sheet with good forming performance and preparation method thereof |
| CN102471821B (en) * | 2009-07-08 | 2014-07-16 | 东洋钢钣株式会社 | Process for production of cold-rolled steel sheet having excellent press moldability, and cold-rolled steel sheet |
| CN105483354B (en) * | 2015-12-23 | 2017-09-29 | 中钢集团邢台机械轧辊有限公司 | The heat treatment method of large high-speed steel cold roll |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4923727B1 (en) * | 1969-12-16 | 1974-06-18 | ||
| JPS5551410B2 (en) * | 1974-01-31 | 1980-12-24 | ||
| JPS5157623A (en) * | 1974-11-18 | 1976-05-20 | Nippon Kokan Kk | Takaitosoyakitsukekokaseitosugureta hijikoseiomotsukochoryokureienkohanno seizohoho |
| JPS5536051B2 (en) * | 1974-12-05 | 1980-09-18 | ||
| US4033789A (en) * | 1976-03-19 | 1977-07-05 | Jones & Laughlin Steel Corporation | Method of producing a high strength steel having uniform elongation |
| BE846024A (en) * | 1976-09-09 | 1977-03-09 | PROCESS FOR THE CONTINUOUS THERMAL TREATMENT OF SHEETS |
-
1979
- 1979-11-27 JP JP54153392A patent/JPS5825733B2/en not_active Expired
-
1980
- 1980-11-24 NL NLAANVRAGE8006403,A patent/NL184789C/en not_active IP Right Cessation
- 1980-11-25 DE DE3044338A patent/DE3044338C2/en not_active Expired
- 1980-11-25 SE SE8008248A patent/SE435733B/en not_active IP Right Cessation
- 1980-11-26 FR FR8025127A patent/FR2470164A1/en active Granted
- 1980-11-26 BR BR8007715A patent/BR8007715A/en not_active IP Right Cessation
- 1980-11-26 BE BE2/58878A patent/BE886351A/en not_active IP Right Cessation
- 1980-11-27 CA CA000365649A patent/CA1142068A/en not_active Expired
- 1980-11-27 GB GB8037996A patent/GB2066290B/en not_active Expired
- 1980-11-27 IT IT26282/80A patent/IT1134492B/en active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| IT1134492B (en) | 1986-08-13 |
| CA1142068A (en) | 1983-03-01 |
| SE8008248L (en) | 1981-05-28 |
| JPS5825733B2 (en) | 1983-05-30 |
| DE3044338A1 (en) | 1981-06-25 |
| NL8006403A (en) | 1981-07-01 |
| JPS5677330A (en) | 1981-06-25 |
| DE3044338C2 (en) | 1987-01-08 |
| NL184789B (en) | 1989-06-01 |
| BE886351A (en) | 1981-03-16 |
| GB2066290A (en) | 1981-07-08 |
| FR2470164A1 (en) | 1981-05-29 |
| IT8026282A0 (en) | 1980-11-27 |
| BR8007715A (en) | 1981-06-09 |
| FR2470164B1 (en) | 1984-11-09 |
| GB2066290B (en) | 1983-03-23 |
| NL184789C (en) | 1989-11-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0048761B1 (en) | High-tensile, cold-rolled steel plate with excellent formability and process for its production, as well as high-tensile, galvanized steel plate with excellent formability, and process for its production | |
| JPS605647B2 (en) | Method for manufacturing boron-containing non-thermal high tensile strength steel with excellent low-temperature toughness and weldability | |
| SE435733B (en) | SET FOR MANUFACTURING A HOGHALL FIXED, COLD ROLLED STEEL PLATE | |
| JPH0125378B2 (en) | ||
| JPH05195058A (en) | Production of thick steel plate having high toughness and high tensile strength | |
| JPS6325055B2 (en) | ||
| JP2007247012A (en) | Method for manufacturing steel sheet for ultrathin can, and steel sheet for ultrathin can | |
| JPS585964B2 (en) | Manufacturing method of non-tempered H-beam steel for low temperature use | |
| JPS6234804B2 (en) | ||
| JP2612452B2 (en) | Manufacturing method of high ductility and high strength cold rolled steel sheet | |
| JP3448380B2 (en) | Manufacturing method of steel sheet for containers | |
| JPH02141536A (en) | Manufacturing method of steel plate for drawing cans with small selvage formation | |
| JPS6115929B2 (en) | ||
| JP3793253B2 (en) | Manufacturing method of hot-rolled steel sheet with excellent workability | |
| JPS6141969B2 (en) | ||
| JPH027374B2 (en) | ||
| JPH093537A (en) | Production of accelerated cooling type steel plate excellent in uniformity of material in steel plate | |
| JPH0394020A (en) | Production of cold rolled steel sheet for deep drawing excellent in resistance to secondary working brittleness | |
| JPS63130245A (en) | Production of ni-containing steel sheet having excellent low temperature toughness | |
| JPS61264136A (en) | Manufacture of al killed steel sheet for deep drawing with very low carbon content having reduced in-plane anisotropy | |
| SK286577B6 (en) | Method for producing cold-rolled bands or sheets | |
| JPH06271943A (en) | Production of ferritic stainless steel sheet excellent in formability and ridging resistance and furthermore small in anisotropy | |
| JPH0137454B2 (en) | ||
| KR850000875B1 (en) | Method of process high strength cold steel sheet | |
| JPH0394021A (en) | Production of cold rolled steel sheet excellent in deep drawability and resistance to secondary working brittleness |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NAL | Patent in force |
Ref document number: 8008248-0 Format of ref document f/p: F |
|
| NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8008248-0 Format of ref document f/p: F |