RU2821127C1 - Способ производства ленты из низкоуглеродистых сталей - Google Patents
Способ производства ленты из низкоуглеродистых сталей Download PDFInfo
- Publication number
- RU2821127C1 RU2821127C1 RU2023122822A RU2023122822A RU2821127C1 RU 2821127 C1 RU2821127 C1 RU 2821127C1 RU 2023122822 A RU2023122822 A RU 2023122822A RU 2023122822 A RU2023122822 A RU 2023122822A RU 2821127 C1 RU2821127 C1 RU 2821127C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rolling
- passes
- thickness
- hot
- cold rolling
- Prior art date
Links
Abstract
Изобретение относится к обработке металлов давлением, в частности к способам изготовления лент из низкоуглеродистых сталей. Способ включает горячую прокатку слябовой заготовки на широкополосном стане с получением заготовки заданной толщины Н, подготовительные операции, холодную прокатку полученной заготовки за пять проходов на стане, заключительный отжиг, дрессировку, при этом первый и пятый проход осуществляют путем симметричной прокатки, а второй, третий и четвертый проход - путем асимметричной прокатки, причем толщину заготовки, производимой при горячей прокатке, определяют из выражения: Н=k⋅Нс, где Н - толщина задаваемой горячекатаной заготовки, используемой в случае асимметричной холодной прокатки во втором, третьем и четвертом проходах, мм; Нс - толщина горячекатаной заготовки, используемой в случае симметричной холодной прокатки, мм; k=1,25-1,80, коэффициент, учитывающий возможность осуществления последующей асимметричной холодной прокатки для выбранных толщин, при этом холодную прокатку во втором, третьем и четвертом проходах осуществляют при соотношении окружных скоростей валков: , где V2 - окружная скорость нижнего валка, V1 - окружная скорость верхнего валка, при этом единичные обжатия во втором, третьем и четвертом проходе составляют ε=28-40%, а суммарное обжатие составляет не менее 75%. Технический результат - повышение производительности стана горячей прокатки. 1 табл., 1 пр.
Description
Изобретение относится к обработке металлов давлением, в частности к способам изготовления лент из низкоуглеродистых сталей.
Известен способ изготовления холоднокатаной ленты из углеродистой стали, включающий травление, холодную прокатку с обжатием 30-60 % и отжиг, после которого осуществляют дополнительную холодную прокатку с обжатием 5-10 % и отжиг в две ступени с выдержками при заданных температурах (см. патент РФ №2155645).
Недостатком данного способа является то, что при холодной прокатке ленты при данных технологических режимах прокатки невозможно достичь уровня технологической пластичности металла, который позволил бы использовать горячекатаный подкат больших толщин для прокатки холоднокатаной ленты и сократить технологический цикл производства ленты. При этом толщина горячекатаного проката не меняется при данных технологических режимах прокатки и производительность стана горячей прокатки не повышается.
Наиболее близким аналогом к заявляемому способу является способ производства ленты из низкоуглеродистой стали, включающий горячую прокатку слябовой заготовки на широкополосном стане, подготовительные операции, холодную прокатку за несколько проходов на стане, заключительный отжиг, дрессировку, отделочные операции (см. патент РФ №2487176).
Недостатком данного способа является то, что при холодной прокатке ленты при данных технологических режимах прокатки невозможно достичь уровня технологической пластичности металла, который позволил бы использовать горячекатаный подкат больших толщин для получения холоднокатаной ленты и сократить технологический цикл производства ленты. При этом толщина горячекатаного проката не меняется при данных технологических режимах прокатки и производительность стана горячей прокатки не повышается.
Техническая проблема заключается в повышении технологической пластичности стальной ленты, что позволит использовать горячекатаный подкат с большей исходной толщиной при обеспечении требуемых параметров качества.
Технический результат, обеспечивающий решение проблемы, заключается в усовершенствовании технологического процесса изготовления стальной ленты из низкоуглеродистых марок сталей за счет повышения технологической пластичности металла вследствие больших сдвиговых деформаций при асимметричной холодной прокатке во втором, третьем и четвертом проходах, что позволит использовать подкат большей толщины и повысить производительность стана горячей прокатки.
Поставленная проблема решается тем, что в способе производства ленты из низкоуглеродистых сталей, включающем горячую прокатку слябовой заготовки на широкополосном стане, подготовительные операции, холодную прокатку полученной заготовки с заданной толщиной H за несколько проходов на стане, заключительный отжиг, дрессировку, отделочные операции, согласно изменению, при горячей прокатке производят заготовку, толщину которой определяют из выражения: , где H - толщина задаваемой горячекатаной заготовки, используемой в случае асимметричной холодной прокатки во втором, третьем и четвертом проходах, мм; H c - толщина горячекатаной заготовки, используемой в случае симметричной холодной прокатки, мм; k =1,25-1,80, коэффициент учитывающий возможность осуществления последующей асимметричной холодной прокатки для выбранных толщин, при этом холодную прокатку во втором, третьем и четвертом проходах осуществляют при соотношении окружных скоростей валков: , где V2- окружная скорость нижнего валка, V1 - окружная скорость верхнего валка, при этом единичные обжатия во втором, третьем и четвертом проходе составляют ε = 28 - 40 %, а суммарное обжатие составляет не менее 75 %.
В заявляемом способе окружные скорости валков, задаваемые из соотношения, единичные и суммарные степени деформации, приведенные в формуле изобретения, позволяют создать необходимые условия в очаге деформации во втором, третьем и четвертом проходах, способствующие значительным сдвиговым деформациям в металле при асимметричной холодной прокатке ленты. Это позволит повысить технологическую пластичность металла и использовать горячекатаный подкат большей толщины.
Осуществлять холодную прокатку при использовании асимметричной прокатки во втором, третьем и четвертом проходах с рассогласованием их окружных скоростей менее чем в 1,1 раза с единичной степенью деформации менее 28 % нецелесообразно, так как при этом снижается интенсивность сдвиговой деформации и не происходит достаточного фрагментирования структуры металла, а следовательно, это приведет к снижению технологической пластичности и невозможности прокатки подката большей толщины.
При рассогласовании окружных скоростей более чем в 1,5 раз с единичным обжатием свыше 40 % за один проход будет происходить разогрев ленты, и как следствие, нагрев валков приведет к появлению брака в виде трещин.
Применение суммарного обжатия менее 75 % нецелесообразно, поскольку достигаемая при этом технологическая пластичность металла будет недостаточна.
Осуществлять горячую прокатку заготовки толщиной, которую определяют из выражения: , где H - толщина задаваемой горячекатаной заготовки, используемой в случае асимметричной холодной прокатки во втором, третьем и четвертом проходах, мм; H c - толщина горячекатаной заготовки, используемой в случае симметричной холодной прокатки, мм, при k < 1,25 экономически нецелесообразно.
Осуществлять горячую прокатку полосы толщиной, которую определяют из выражения: , где H - толщина задаваемой горячекатаной заготовки, используемой в случае асимметричной холодной прокатки во втором, третьем и четвертом проходах, мм; H c - толщина горячекатаной заготовки, используемой в случае симметричной холодной прокатки, мм, при k ˃ 1,80 нецелесообразно, так как в металле появляются разрывы и трещины.
Совокупность признаков заявляемого способа позволяет обеспечить интенсификацию процесса фрагментирования зерен металла за счет действия больших сдвиговых деформаций в процессе асимметричной прокатки во втором, третьем и четвертом проходах.
Способ производства ленты из низкоуглеродистых сталей осуществляют следующим образом. Технологический процесс производства холоднокатаной ленты включает горячую прокатку слябовой заготовки на широкополосном стане до толщины, которую определяют из выражения: , где H - толщина задаваемой горячекатаной заготовки, используемой в случае асимметричной холодной прокатки во втором, третьем и четвертом проходах, мм; H c - толщина горячекатаной заготовки, используемой в случае симметричной холодной прокатки, мм; k = 1,25-1,80, коэффициент учитывающий возможность осуществления последующей асимметричной холодной прокатки для выбранных толщин. Затем осуществляют подготовительные операции, холодную прокатку ленточной заготовки за несколько проходов, заключительный отжиг, дрессировку, отделочные операции. Использование подката с большей толщиной возможно в случае осуществления асимметричной холодной прокатки во втором, третьем и четвертом проходах. В результате чего увеличивается технологическая пластичность прокатываемого металла за счет больших сдвиговых деформаций, что позволяет использовать большие единичные обжатия при холодной прокатке. Предварительно исходя из конечной толщины холоднокатаной ленты задают соответствующие степени обжатия горячекатаной заготовки по проходам. В соответствии с формулой изобретения нижнему и верхнему валку во втором, третьем и четвертом проходах задают разные окружные скорости.
Примеры реализации способа.
Прокатку осуществляли на одноклетьевом прокатном стане. Листовые заготовки из стали марки 08пс имели исходные размеры: толщина 2,8 мм, ширина 100 мм, длина 500 мм.
В ходе лабораторного эксперимента осуществляли прокатку по действующему режиму симметричной прокатки без промежуточных отжигов со следующими единичными обжатиями по клетям:
В результате получили ленту толщиной 1,0 мм.
Затем прокатывали ленту из стали марки 08пс толщиной 5,0 мм за 5 проходов без промежуточных отжигов с использованием асимметричной прокатки во втором, третьем и четвертом проходах:
Асимметрия создавалась только во втором, третьем и четвертом проходах за счет разницы окружных скоростей рабочих валков, которые задавали из соотношения V2/V1=1,5.
Было проведено 15 экспериментов, в которых осуществляли асимметричную прокатку. При этом окружные скорости валков задавали из соотношения: V2/V1 = 1,1-1,5, единичное обжатие варьировалось от 28 до 40%, а суммарное обжатие по стану создавалось не менее 75% (эксперименты №№ 2-4, 6, 8, 10, 12, 13). Также были проведены испытания с параметрами, выходящими за заявляемые пределы (эксп. №№1, 5, 7, 9, 11, 14, 15). Основные параметры прокатки ленты во втором, третьем и четвертом проходах представлены в таблице.
Результаты испытаний показали, что при суммарном обжатии на стане не менее 75% и при прокатке с единичным обжатием 28 - 40 % во второй, третьей и четвертой клетях при соотношении окружных скоростей валков:V2/V1=1,1-1,5 получали ленту с требуемыми параметрами качества. Это обусловлено повышением технологической пластичности металла за счет создания условий для большой сдвиговой деформации во втором, третьем и четвертом проходах при асимметричной прокатке.
Асимметричная прокатка за счет рассогласования скоростей рабочих валков позволяет существенно снизить усилие прокатки и повысить обжимную способность клети.
Режимы симметричной прокатки не могут обеспечить получение лент требуемого качества при данном режиме прокатки, а также не могут обеспечить выполнение ограничений по усилиям 225 тс.
Таким образом, совокупность заявляемых признаков способа позволяет обеспечить условия прокатки ленты с требуемыми свойствами и качеством поверхности из горячекатаного подката с большей толщиной.
Реализация указанного способа приведет к повышению производительности стана горячей прокатки за счет производства горячекатаной полосы большей толщины и позволит существенно сократить усилия при асимметричной холодной прокатке металла во втором, третьем и четвертом проходах.
| Таблица | |||||
| № эксперимента |
Соотношения скоростей, V2/V1 |
Суммарное обжатие, % | Единичное обжатие, % | k | Примечание |
| 1 | 1,25 | 76 | 36 | 1,22 | применение асимметричного процесса прокатки технологически нецелесообразно |
| 2 | 1,25 | 76 | 36 | 1,25 | лента требуемого качества |
| 3 | 1,25 | 76 | 36 | 1,50 | лента требуемого качества |
| 4 | 1,25 | 76 | 36 | 1,80 | лента требуемого качества |
| 5 | 1,25 | 76 | 36 | 1,9 | появление трещин на ленте |
| 6 | 1,25 | 75 | 36 | 1,5 | лента требуемого качества |
| 7 | 1,25 | 74 | 36 | 1,5 | появление трещин на ленте |
| 8 | 1,10 | 76 | 36 | 1,5 | лента требуемого качества |
| 9 | 1,09 | 76 | 36 | 1,5 | появление трещин на ленте |
| 10 | 1,50 | 76 | 36 | 1,5 | лента требуемого качества |
| 11 | 1,51 | 76 | 36 | 1,5 | появление трещин на ленте |
| 12 | 1,25 | 76 | 28 | 1,5 | лента требуемого качества |
| 13 | 1,25 | 76 | 40 | 1,5 | лента требуемого качества |
| 14 | 1,25 | 76 | 27 | 1,5 | появление трещин на ленте |
| 15 | 1,25 | 76 | 41 | 1,5 | появление трещин на ленте |
Claims (1)
- Способ производства ленты из низкоуглеродистых сталей, включающий горячую прокатку слябовой заготовки на широкополосном стане с получением заготовки заданной толщины Н, подготовительные операции, холодную прокатку полученной заготовки за пять проходов на стане, заключительный отжиг, дрессировку, отличающийся тем, что первый и пятый проход осуществляют путем симметричной прокатки, а второй, третий и четвертый проход - путем асимметричной прокатки, причем толщину заготовки, производимой при горячей прокатке, определяют из выражения: Н=k⋅Нс, где Н - толщина задаваемой горячекатаной заготовки, используемой в случае асимметричной холодной прокатки во втором, третьем и четвертом проходах, мм; Нс - толщина горячекатаной заготовки, используемой в случае симметричной холодной прокатки, мм; k=1,25-1,80, коэффициент, учитывающий возможность осуществления последующей асимметричной холодной прокатки для выбранных толщин, при этом холодную прокатку во втором, третьем и четвертом проходах осуществляют при соотношении окружных скоростей валков: , где V2 - окружная скорость нижнего валка, V1 - окружная скорость верхнего валка, при этом единичные обжатия во втором, третьем и четвертом проходе составляют ε=28-40%, а суммарное обжатие составляет не менее 75%.
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2821127C1 true RU2821127C1 (ru) | 2024-06-17 |
Family
ID=
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1560338A1 (ru) * | 1988-03-22 | 1990-04-30 | Донецкий политехнический институт | Способ асимметричной прокатки листов |
| SU1736648A1 (ru) * | 1990-06-05 | 1992-05-30 | Донецкий политехнический институт | Способ асимметричной прокатки |
| KR101274503B1 (ko) * | 2011-03-28 | 2013-06-13 | 강릉원주대학교산학협력단 | 비대칭 압연장치, 비대칭 압연방법 및 이를 이용하여 제조된 압연재 |
| RU2486974C1 (ru) * | 2012-02-17 | 2013-07-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ ассиметричной прокатки передних концов толстых листов на реверсивных станах |
| KR101594393B1 (ko) * | 2013-09-11 | 2016-02-16 | 금오공과대학교 산학협력단 | 비대칭압연에 의한 goss 집합조직을 가지는 전기강판의 제조방법 |
| CN106583452A (zh) * | 2017-01-05 | 2017-04-26 | 东北大学 | 一种传动方式可选的金属极薄带轧机及其轧制方法 |
| RU2699473C1 (ru) * | 2019-01-17 | 2019-09-05 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова" | Способ производства холоднокатаной полосы |
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1560338A1 (ru) * | 1988-03-22 | 1990-04-30 | Донецкий политехнический институт | Способ асимметричной прокатки листов |
| SU1736648A1 (ru) * | 1990-06-05 | 1992-05-30 | Донецкий политехнический институт | Способ асимметричной прокатки |
| KR101274503B1 (ko) * | 2011-03-28 | 2013-06-13 | 강릉원주대학교산학협력단 | 비대칭 압연장치, 비대칭 압연방법 및 이를 이용하여 제조된 압연재 |
| RU2486974C1 (ru) * | 2012-02-17 | 2013-07-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ ассиметричной прокатки передних концов толстых листов на реверсивных станах |
| KR101594393B1 (ko) * | 2013-09-11 | 2016-02-16 | 금오공과대학교 산학협력단 | 비대칭압연에 의한 goss 집합조직을 가지는 전기강판의 제조방법 |
| CN106583452A (zh) * | 2017-01-05 | 2017-04-26 | 东北大学 | 一种传动方式可选的金属极薄带轧机及其轧制方法 |
| RU2699473C1 (ru) * | 2019-01-17 | 2019-09-05 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова" | Способ производства холоднокатаной полосы |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US2526296A (en) | Method and apparatus for processing strip metal | |
| CN101209459A (zh) | 高硅电工钢的冷轧方法 | |
| DE69919031T2 (de) | Verfahren zur herstellung rostfreier stahlbänder und integrierter walzstrasse | |
| JPH0839103A (ja) | ステンレス冷延鋼帯の製造方法 | |
| RU2821127C1 (ru) | Способ производства ленты из низкоуглеродистых сталей | |
| RU2795066C1 (ru) | Способ производства ленты из высокоуглеродистых и легированных сталей | |
| RU2829244C1 (ru) | Способ производства холоднокатаной ленты из жаропрочной нержавеющей стали | |
| RU2820860C1 (ru) | Способ асимметричной прокатки холоднокатаной ленты из алюминиевого сплава АД33 | |
| CN113308597A (zh) | 一种车辆用高强度不锈钢生产方法 | |
| CN107363093A (zh) | 一种改善轧制前中间坯板形的薄规格钢板轧制方法 | |
| RU2100108C1 (ru) | Способ изготовления плющеной ленты | |
| JPS63290602A (ja) | 冷間圧延用ステンレス予備処理鋼帯の製造方法および装置 | |
| RU2268097C1 (ru) | Способ производства холоднокатаной листовой стали | |
| CN111266406A (zh) | 极薄规格热连轧钢带的轧制方法 | |
| JPS59107030A (ja) | 加工性のすぐれたフエライト系ステンレス薄鋼板の製造法 | |
| US1842220A (en) | Sheet metal rolling process | |
| RU2191645C1 (ru) | Способ холодной прокатки низкоуглеродистой полосовой стали | |
| RU2800640C1 (ru) | Способ комбинированного процесса асимметричной и симметричной прокатки полосы из алюминиевого сплава | |
| RU2833651C1 (ru) | Способ производства листового проката из низколегированной стали | |
| RU2273535C1 (ru) | Способ горячей прокатки стальных полос | |
| JP2001262232A (ja) | ステンレス鋼帯の製造方法 | |
| JP2000140930A (ja) | スケールの薄い熱延鋼帯の製造方法 | |
| JP2002282903A (ja) | 光沢の優れた硬質缶用鋼板の製造方法 | |
| JPH01122604A (ja) | ステンレス冷延鋼帯の製造方法 | |
| CN109926454B (zh) | 一种热轧酸洗板振动铁片的工艺控制方法 |