RU2721263C1 - Способ производства холоднокатаного отожженного листового проката из if-стали - Google Patents
Способ производства холоднокатаного отожженного листового проката из if-стали Download PDFInfo
- Publication number
- RU2721263C1 RU2721263C1 RU2019143197A RU2019143197A RU2721263C1 RU 2721263 C1 RU2721263 C1 RU 2721263C1 RU 2019143197 A RU2019143197 A RU 2019143197A RU 2019143197 A RU2019143197 A RU 2019143197A RU 2721263 C1 RU2721263 C1 RU 2721263C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- temperature
- rolled
- cold
- rolling
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 74
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 74
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 16
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 29
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 25
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims abstract description 15
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 13
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims abstract description 10
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims abstract description 9
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 9
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 6
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims abstract description 5
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 17
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 11
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 claims description 9
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 3
- 238000005554 pickling Methods 0.000 claims description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 abstract description 8
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 3
- 238000005530 etching Methods 0.000 abstract 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 abstract 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 abstract 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 5
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 239000000047 product Substances 0.000 description 4
- 102220479482 Puromycin-sensitive aminopeptidase-like protein_C21D_mutation Human genes 0.000 description 3
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 2
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 2
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000013256 coordination polymer Substances 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- MTPVUVINMAGMJL-UHFFFAOYSA-N trimethyl(1,1,2,2,2-pentafluoroethyl)silane Chemical compound C[Si](C)(C)C(F)(F)C(F)(F)F MTPVUVINMAGMJL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области металлургии, а именно к способу производства холоднокатаного проката из сверхнизкоуглеродистых IF-сталей (Interstitial Free - сталь без атомов внедрения), который может быть использован в автомобильной промышленности. Для получения из стали проката с уровнем свойств, соответствующим сталям марок DC05, DC06 и DC07 по EN 10130, то есть создания кассетной технологии, при сохранении высоких показателей пластичности и штампуемости осуществляют выплавку стали, разливку, горячую прокатку, травление, смотку полос в рулоны, холодную прокатку, рекристаллизационный отжиг в колпаковой печи и дрессировку, при этом выплавляют сталь унифицированного химического состава, содержащую, мас.%: С - 0,002-0,006, Si - 0,005-0,020, Mn - 0,08-0,13, Al - 0,03-0,06, Ti - 0,03-0,08, Fe и неизбежные примеси - остальное, температуру конца горячей прокатки в черновой группе клетей непрерывного широкополосного стана назначают в соответствии с зависимостью Ткчп ≤ 830 [Ti]+1025, где Ткчп - температура конца прокатки, °С, [Ti] - содержание титана, мас.%, 830 и 1025 - эмпирические коэффициенты, температуру смотки горячекатаных полос назначают в соответствии с зависимостью Тсм=[15δТР +50]±15°С, где Тсм - температура смотки, °С, δТР - требуемая минимальная величина относительного удлинения, %, 15 и 50 - эмпирические коэффициенты, а температуру рекристаллизационного отжига в колпаковой печи назначают в соответствии с зависимостью Тотж=[5δТР +490]±10°С, где ТОТЖ - температура рекристаллизационного отжига, °С, δТР - требуемая минимальная величина относительного удлинения, %, 5 и 490 - эмпирические коэффициенты. 3 табл.
Description
Изобретение относится к области металлургии, а именно к способу производства холоднокатаного проката из сверхнизкоуглеродистых IF-сталей (Interstitial Free - сталь без атомов внедрения), который может быть использован в автомобильной промышленности. Сверхнизкоуглеродистые IF-стали, обладающие высокими показателями пластичности, а также штампуемости (низкими значениями предела текучести и высокими значениями коэффициента нормальной пластической анизотропии r90 и коэффициента деформационного упрочнения n90) все более широко используют для лицевых деталей кузова автомобиля. Несмотря на то, что холоднокатаный прокат из сверхнизкоуглеродистых сталей имеет благоприятное сочетание механических характеристик после отжига в агрегатах непрерывного отжига (АНО), значительную часть такого проката отжигают в колпаковых печах.
В настоящее время наиболее востребованы марки холоднокатаных автолистовых сталей по EN 10130 DC05, DC06 и DC07, представленные в таблице 1. В таблице приведены также требования к механическим свойствам таких сталей.
Видно, что требование по обеспечению низкого предела текучести сопровождается повышением требований к относительному удлинению и к коэффициентам r90 и n90. То есть, обеспечение высоких значений указанных характеристик является актуальной задачей, о чем свидетельствует уровень требований к стали DC07. В то же время, для проката из этой стали характерны очень низкие значения предела текучести и предела прочности. Для ряда деталей автомобиля слишком низкие значения прочностных характеристик не приемлемы. Поэтому при производстве таких сталей желательно использовать технологические приемы, позволяющие не только повышать показатели пластичности и штампуемости, но и обеспечивать получение на стали одного и того же химического состава уровень свойств, соответствующий одной из указанных сталей, в зависимости от требований конкретного потребителя. Следует отметить высокий спрос на указанные стали или их аналоги. В другом зарубежном стандарте GMW2 присутствует сталь марки CR5, требования к которой очень близки стали DC06, а также сталь марки CR4, требования к которой близки стали DC05. Широкая востребованность указанных сталей свидетельствует об актуальности проведения работ, направленных на повышение показателей пластичности и штампуемости холоднокатаного проката из сверхнизкоуглеродистых IF-сталей, а также на разработку кассетных технологий производства таких сталей, позволяющих получать на стали одного и того же химического состава уровень свойств, соответствующий различным маркам стали.
Известен способ производства сверхнизкоуглеродистой высокопрочной стали. Высокопрочная сверхнизкоуглеродистая сталь содержит, мас. %: С ≤ 0,0050, Si - 0,30-0,50, Mn ≤ 0,15, Р ≤ 0,020, S ≤ 0,010, N ≤ 30 ppm, Al - 0,020-0,050, доля Ti определяется как 3,42N + 4С + 1,5S + (0,02~0,04), Fe и неизбежные примеси - остальное. Способ получения стали состоит из нагрева заготовки, горячей и холодной прокатки, колпакового отжига и дрессировки. Сверхнизкоуглеродистая высокопрочная сталь, микролегированная Ti для удаления атомов внедрения, также упрочняется за счет механизма твердорастворного упрочнения при контроле таких технологических параметров, как горячая и холодная прокатка, отжиг и дрессировка. Конечный продукт обладает превосходными механическими характеристиками и способностью к формовке, имеет предел текучести выше 180 Н/мм2 и не склонен к старению; способ производства стабилен и прост в реализации (Заявка CN 104213024 (A), МПК C21D 8/00, С22С 38/14, опубликована 17.12.2014).
Недостаток способа заключается в том, что холоднокатаный прокат из такой стали имеет высокий предел текучести, что может препятствовать получению из него изделий сложной формы. Кроме того, он относится только к одному составу стали и не позволяет получить сталь различных уровней прочности.
Известна IF-сталь для сверхглубокой вытяжки и способ ее двойной холодной прокатки. IF сталь содержит мас. %: С ≤ 0,005, Si ≤ 0,01, Mn ≤ 0,18, Р ≤ 0,015, S ≤ 0,01, Al ≥ 0,015, Ti ≤ 0,06, Fe и неизбежные примеси - остальное. Технология двойной холодной прокатки характеризуется тем, что степень деформации при первичной холодной прокатке составляет 75%, а процесс промежуточного отжига включает нагрев со скоростью 6°С/мин, отжиг при 720°С, выдержку в течение 48 часов и охлаждение с печью; степень деформации в процессе второй холодной прокатки составляет 50-95%, а процесс отжига включает нагрев со скоростью 8°С/мин, отжиг при 720°С, выдержку в течение 2 часов, охлаждение с печью до 400-450°С, а затем охлаждение на воздухе. Образцы IF-стали, обработанные по технологии в соответствии с изобретением, обладают превосходными свойствами для глубокой вытяжки, предел прочности достигает 290-320 Н/мм2, предел текучести составляет 100-145 Н/мм2, удлинение составляет 43-65%, коэффициент деформационного упрочнения n ≥ 0,26, а коэффициент r ≥ 2,3 (Заявка CN 102628140, МПК C21D 8/04, С22С 38/14, опубликована 08.082012).
Недостаток способа заключается в том, что он относится только к одному составу стали и не позволяет получить сталь различных уровней прочности. Кроме того, технология, предусматривающая использование двойной прокатки и двойного отжига, неизбежно приводит к повышенным затратам на производства стали, производимой по данной технологии.
Наиболее близким аналогом заявленного изобретения является способ производства холоднокатаной отожженой IF-стали, легированной титаном совместно с ниобием, для сверхглубокой вытяжки. Сталь содержит следующие компоненты, % мас.: С ≤ 0,005, Mn ≤ 0,2, Р ≤ 0,01, S ≤ 0,008, Al ≥ 0,015, Ti - 0,02-0,06, Nb - 0,018-0,041, N ≤ 0,006, Fe и неизбежные примеси - остальное. Холодную прокатку проводят за пять проходов, степень деформации составляет 75-82%; процесс отжига включает двухступенчатый нагрев со скоростью 70-85°С/ч и 30-45°С/ч, соответственно, температура отжига 700-735°С, время выдержки 8-15 ч, затем переход на трехступенчатое охлаждение со скоростью 25-35°С/ч, 35-45°С/ч и 15-25°С/ч, соответственно, охлаждение до комнатной температуры. Образцы холоднокатаной отожженой IF-стали обладают отличной способностью к глубокой вытяжке, прочностью 280-325 Н/мм2, пределом текучести 120-175 Н/мм2, удлинением 40-55%, n 0,20-0,28 и r 2,0-3,0 в продольном направлении; и прочностью 290-330 Н/мм2, пределом текучести 120-180 Н/мм2, относительным удлинением 40-50%, n 0,20-0,28 и r 1,9-2,9 в поперечном направлении (Заявка CN 102899564 (A), МПК C21D 8/04, С22С 38/14 опубликована 30.01.2013 - прототип).
Способ позволяет получать стабильно высокий уровень показателей пластичности и штампуемости и низкий уровень предела текучести на образцах, как в продольном, так и в поперечном направлении. Недостаток способа заключается в том, что он относится только к одному составу стали и не позволяет получить сталь различных уровней прочности. Кроме того, микролегирование стали титаном совместно с ниобием неизбежно приводит к удорожанию стали.
Техническим результатом настоящего изобретения является расширение технологических возможностей способа производства холоднокатаного проката из сверхнизкоуглеродистой IF-стали путем получения из стали унифицированного химического состава проката с уровнем свойств, соответствующим сталям марок DC05, DC06 и DC07 по EN 10130, то есть создание кассетной технологии, при сохранении высоких показателей пластичности и штампуемости и снижении затрат на производство.
Указанный технический результат достигается тем, что в способе производства холоднокатаного проката из сверхнизкоуглеродистой IF-стали, включающем выплавку стали, разливку, горячую прокатку, травление, смотку полос в рулоны, холодную прокатку, рекристаллизационный отжиг в колпаковой печи и дрессировку, согласно изобретению, выплавляют сталь унифицированного химического состава, содержащую, мас. %: С - 0,002-0,006, Si - 0,005-0,020, Mn - 0,08-0,13, Al - 0,03-0,06, Ti - 0,03-0,08, Fe и неизбежные примеси - остальное,
температуру конца горячей прокатки в черновой группе клетей непрерывного широкополосного стана назначают в соответствии с зависимостью (1)
где Ткчп - температура конца прокатки, °С, [Ti] - содержание титана, % мас., 830 и 1025 - эмпирические коэффициенты,
температуру смотки горячекатаных полос назначают в соответствии с зависимостью (2)
где ТСМ - температура смотки, °С, δТР - требуемая минимальная величина относительного удлинения, %, 15 и 50 - эмпирические коэффициенты,
а температуру рекристаллизационного отжига в колпаковой печи назначают в соответствии с зависимостью (3)
где ТОТЖ - температура рекристаллизационного отжига, °С, δТР - требуемая минимальная величина относительного удлинения, %, 5 и 490 - эмпирические коэффициенты.
Сущность изобретения заключается в том, что обеспечение необходимого комплекса механических свойств холоднокатаного проката из сверхнизкоуглеродистой IF-стали, включающего предел прочности, предел текучести, относительное удлинение, коэффициенты r90 и n90, достигается использованием определенного унифицированного химического состава единого для всех марок высокоштампуемых сталей, представленных в таблице 1, и способа получения проката, различающегося для указанных марок. Для всех марок сталей необходимым условием обеспечения требуемого комплекса свойств является соблюдение определенного содержания основных элементов, влияющих на свойства, мас. %: С - 0,002-0,006, Si - 0,005-0,020, Mn - 0,08-0,13, Al - 0,03-0,06, Ti - 0,03-0,08.
Нижний предел содержания таких элементов, как углерод, марганец, и кремний определяется необходимостью обеспечения требуемой прочности. Превышение верхнего предела содержания указанных элементов, а также алюминия и титана приводит к снижению пластичности.
Обеспечение содержания алюминия в стали не менее 0,03% гарантирует высокую степень раскисленности стали. Обеспечение содержания титана в стали не менее 0,03% необходимо для полного связывания азота, серы и углерода в стойкие соединения.
Назначение максимальной температуры окончания горячей прокатки в черновой группе клетей, в зависимости от содержания в стали титана, связано с необходимостью создания условий для формирования в процессе черновой прокатки максимального количества выделений карбосульфида титана. Это способствует повышению характеристик пластичности и штампуемости всех рассматриваемых сталей за счет более полного удаления углерода из твердого раствора, а также за счет предупреждения последующего формирования наноразмерных выделений карбида титана. При снижении содержания титана в стали формирование карбосульфида титана смещается в область более низких температур. Поэтому для увеличения количества карбосульфида титана, формирующегося в процессе горячей прокатки в черновой группе клетей, необходимо заканчивать черновую прокатку при более низких температурах. Это требует ограничения сверху допустимых значений температуры окончания прокатки в черновой группе клетей в соответствии с зависимостью (1).
Повышение температуры смотки горячекатаного проката и температуры отжига холоднокатаного проката в колпаковой печи приводит к повышению пластичности и штампуемости и к снижению прочности. Поэтому для управления формированием свойств и обеспечения их значений в соответствии с требованиями таблицы 1 к конкретной марке стали, задаваемые при получении проката значения указанных параметров должны быть рассчитаны по зависимостям (2) и (3).
Более высокие температуры смотки и отжига, чем рассчитанные по зависимостям (2) и (3) приведут к получению более высоких показателей пластичности, но не обеспечат требуемых прочностных характеристик. Напротив, более низкие температуры смотки и отжига, чем рассчитанные по зависимостям (2) и (3), обеспечат требуемую прочность, но показатели пластичности и штампуемости при этом будут ниже требуемых.
Примеры конкретного выполнения способа.
Сталь двух плавок с химическим составом, приведенным в таблице 2, была получена при лабораторной выплавке в вакуумной индукционной печи.
Температура конца горячей прокатки составляла 1036-1110°С, температура смотки горячекатаных полос в рулоны 621-736°С.
Полученные горячекатаные полосы подвергали травлению для удаления окалины и холодной прокатке на толщину 0,7 мм (суммарное обжатие 76,7%).
На образцах холоднокатаного проката из сверхнизкоуглеродистых IF-сталей проводили лабораторное моделирование колпакового отжига в камерной лабораторной печи. Температура отжига составляла 667-738°С.
Результаты механических испытаний сталей вариантов А и Б после моделирования горячей прокатки и отжига по различным режимам, соответствующим и не соответствующим формуле изобретения, с целью проверки возможности обеспечения требуемого уровня свойств проката, приведены в таблице 3. В таблице приведены также требования EN 10130 к свойствам проката указанных марок сталей. Выделены значения параметров, не соответствующих формуле изобретения, а также фактические значения механических свойств, не удовлетворяющих требованиям EN 10130.
Для стали состава А, имеющей повышенное содержание углерода, при прочих равных условиях (одинаковых температурных параметрах обработки) получены низкие значения пластичности и штампуемости, не соответствующие требованиям стандарта (варианты A1-А21).
Для стали варианта Б требуемый уровень прочности и пластичности, соответствующий EN 10130, достигается при обработке образцов по режимам, соответствующим формуле изобретения (варианты Б1, Б8, Б15).
Повышение температуры окончания горячей прокатки в черновой группе клетей ТКЧП по отношению к интервалам, рассчитанным по зависимости 1, приводит к уменьшению выделений карбосульфида титана при горячей прокатке, а, следовательно, и к снижению характеристик пластичности и штампуемости (варианты Б2, Б9, Б16). Напротив, снижение ТКЧП по отношению к интервалам, рассчитанным по зависимости 1 (варианты Б3, Б10, Б17), обеспечивает высокие значения прочностных характеристик при неудовлетворительной пластичности и штампуемости.
Повышение температуры смотки ТСМ горячекатаного проката по отношению к интервалам, рассчитанным по зависимостию (2), приводит к получению более высоких показателей пластичности, но не обеспечивает требуемых прочностных характеристик (варианты Б4, Б11, Б18). Снижение ТСМ по отношению к интервалам, рассчитанным по зависимости (2), обеспечивает требуемую прочность, но показатели пластичности и штампуемости при этом оказываются ниже требуемых (варианты Б5, Б12, Б19).
Повышение температуры отжига холоднокатаного проката в колпаковой печи по отношению к интервалам, рассчитанным по зависимости (3), приводит к повышению пластичности и штампуемости и к снижению прочности ниже допустимого уровня (варианты Б6, Б13, Б20). Напротив, более низкие температуры отжига, чем рассчитанные по зависимости (3), обеспечивают требуемую прочность, но показатели пластичности и штампуемости при этом неудовлетворительные (варианты Б7, Б14, Б21).
Таким образом, на образцах холоднокатаного проката из сверхнизкоуглеродистых IF-сталей состава в соответствии с формулой изобретения требуемый комплекс свойств, а также создание кассетной технологии обеспечиваются при выполнении требований по режиму горячей прокатки и отжига в колпаковой печи, изложенных в формуле изобретения.
Claims (10)
- Способ производства холоднокатаного проката из сверхнизкоуглеродистой IF-стали, включающий выплавку стали, разливку, горячую прокатку, травление, смотку полос в рулоны, холодную прокатку, рекристаллизационный отжиг в колпаковой печи и дрессировку, отличающийся тем, что выплавляют сталь унифицированного химического состава, содержащую, мас.%: С - 0,002-0,006, Si - 0,005-0,020, Mn - 0,08-0,13, Al - 0,03-0,06, Ti - 0,03-0,08, Fe и неизбежные примеси - остальное,
- температуру конца горячей прокатки в черновой группе клетей непрерывного широкополосного стана назначают в соответствии с зависимостью (1)
-
- где ТКЧП - температура конца прокатки, °С, [Ti] - содержание титана, мас.%, 830 и 1025 - эмпирические коэффициенты,
- температуру смотки горячекатаных полос назначают в соответствии с зависимостью (2)
-
- где ТСМ - температура смотки, °С, δТР - требуемая минимальная величина относительного удлинения, %, 15 и 50 - эмпирические коэффициенты,
- а температуру рекристаллизационного отжига в колпаковой печи назначают в соответствии с зависимостью (3)
-
- где ТОТЖ - температура рекристаллизационного отжига, °С, δТР - требуемая минимальная величина относительного удлинения, %, 5 и 490 - эмпирические коэффициенты.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2019143197A RU2721263C1 (ru) | 2019-12-23 | 2019-12-23 | Способ производства холоднокатаного отожженного листового проката из if-стали |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2019143197A RU2721263C1 (ru) | 2019-12-23 | 2019-12-23 | Способ производства холоднокатаного отожженного листового проката из if-стали |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2721263C1 true RU2721263C1 (ru) | 2020-05-18 |
Family
ID=70735338
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2019143197A RU2721263C1 (ru) | 2019-12-23 | 2019-12-23 | Способ производства холоднокатаного отожженного листового проката из if-стали |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2721263C1 (ru) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113151651A (zh) * | 2020-09-25 | 2021-07-23 | 攀钢集团研究院有限公司 | 一种低温退火超深冲冷轧钢板的生产方法及冷轧钢板 |
| CN113151649A (zh) * | 2020-09-25 | 2021-07-23 | 攀钢集团研究院有限公司 | 一种低温退火冷轧钢板的生产方法及冷轧钢板 |
| CN113528955A (zh) * | 2021-06-29 | 2021-10-22 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 一种高性能宽板幅if钢及其生产方法 |
| RU2782896C1 (ru) * | 2021-12-20 | 2022-11-07 | Публичное акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства холоднокатаных полос из if-стали |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2212456C1 (ru) * | 2002-06-04 | 2003-09-20 | ООО "Сорби стил" | Способ производства полосового проката из сверхнизкоуглеродистой стали для последующей штамповки |
| RU2277594C1 (ru) * | 2005-03-30 | 2006-06-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Способ производства холоднокатаных листов для глубокой вытяжки |
| CN102899564A (zh) * | 2012-11-16 | 2013-01-30 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 一种超深冲Ti+Nb-IF钢冷轧及退火工艺 |
| RU2604081C1 (ru) * | 2015-08-05 | 2016-12-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства непрерывно отожженного нестареющего холоднокатаного проката ультра глубокой вытяжки |
| RU2631217C2 (ru) * | 2012-03-30 | 2017-09-19 | Тата Стил Эймейден Б.В. | Способ изготовления восстановительно отожженной покрытой стальной основы для упаковочных применений и полученный упаковочный стальной продукт |
-
2019
- 2019-12-23 RU RU2019143197A patent/RU2721263C1/ru active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2212456C1 (ru) * | 2002-06-04 | 2003-09-20 | ООО "Сорби стил" | Способ производства полосового проката из сверхнизкоуглеродистой стали для последующей штамповки |
| RU2277594C1 (ru) * | 2005-03-30 | 2006-06-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Способ производства холоднокатаных листов для глубокой вытяжки |
| RU2631217C2 (ru) * | 2012-03-30 | 2017-09-19 | Тата Стил Эймейден Б.В. | Способ изготовления восстановительно отожженной покрытой стальной основы для упаковочных применений и полученный упаковочный стальной продукт |
| CN102899564A (zh) * | 2012-11-16 | 2013-01-30 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 一种超深冲Ti+Nb-IF钢冷轧及退火工艺 |
| RU2604081C1 (ru) * | 2015-08-05 | 2016-12-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства непрерывно отожженного нестареющего холоднокатаного проката ультра глубокой вытяжки |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113151651A (zh) * | 2020-09-25 | 2021-07-23 | 攀钢集团研究院有限公司 | 一种低温退火超深冲冷轧钢板的生产方法及冷轧钢板 |
| CN113151649A (zh) * | 2020-09-25 | 2021-07-23 | 攀钢集团研究院有限公司 | 一种低温退火冷轧钢板的生产方法及冷轧钢板 |
| CN113151649B (zh) * | 2020-09-25 | 2022-06-03 | 攀钢集团研究院有限公司 | 一种低温退火冷轧钢板的生产方法及冷轧钢板 |
| CN113528955A (zh) * | 2021-06-29 | 2021-10-22 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 一种高性能宽板幅if钢及其生产方法 |
| CN113528955B (zh) * | 2021-06-29 | 2022-03-25 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 一种高性能宽板幅if钢及其生产方法 |
| RU2782896C1 (ru) * | 2021-12-20 | 2022-11-07 | Публичное акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства холоднокатаных полос из if-стали |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| TWI404808B (zh) | 淬火性優異之硼添加鋼板及製造方法 | |
| RU2721263C1 (ru) | Способ производства холоднокатаного отожженного листового проката из if-стали | |
| WO2010119971A1 (ja) | 時効性および焼付け硬化性に優れた冷延鋼板およびその製造方法 | |
| RU2721681C1 (ru) | Способ производства холоднокатаного непрерывно отожженого листового проката из if-стали | |
| CN110819906A (zh) | 一种改善残余元素Cu、As、Sn恶化冷轧带钢深冲性能的方法 | |
| AU2013308922B2 (en) | Ferritic stainless steel with excellent oxidation resistance, good high temperature strength, and good formability | |
| RU2723872C1 (ru) | Способ производства холоднокатаного высокопрочного листового проката из низколегированной стали | |
| JPH08176735A (ja) | 缶用鋼板とその製造方法 | |
| RU2562203C1 (ru) | Способ производства холоднокатаного высокопрочного проката для холодной штамповки | |
| JP2007270167A (ja) | 焼付硬化性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| RU2562201C1 (ru) | Способ производства холоднокатаного высокопрочного проката для холодной штамповки | |
| RU2281338C2 (ru) | Способ производства холоднокатаной стали для глубокой вытяжки | |
| RU2755318C1 (ru) | Способ производства высокопрочного холоднокатаного непрерывно отожженного листового проката из if-стали | |
| JP3299287B2 (ja) | 成形加工用高強度鋼板とその製造方法 | |
| RU2782896C1 (ru) | Способ производства холоднокатаных полос из if-стали | |
| RU2755132C1 (ru) | Способ производства холоднокатаного непрерывно отожженного листового проката из if-стали | |
| US20230287549A1 (en) | Austenitic stainless steel with improved deep drawing | |
| JPH11314103A (ja) | 耐常温時効性と加工性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3204101B2 (ja) | 深絞り用鋼板及びその製造方法 | |
| JP3222239B2 (ja) | 高いｂｈ性を有する加工性に優れた硬質表面処理原板 | |
| RU2499060C1 (ru) | Способ производства холоднокатаной стали для глубокой вытяжки | |
| RU2387731C2 (ru) | Сталь и изделие, выполненное из нее (варианты) | |
| JP3774644B2 (ja) | 加工性、時効性およびほうろう特性の優れたほうろう用鋼板およびその製造方法 | |
| JPH0987748A (ja) | 非ｉｆ鋼系非時効性極低炭素冷延鋼板の製造法 | |
| JP2007177303A (ja) | 延性に優れた鋼及びその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20201026 |