RU2692941C1 - Centrifugal pump impeller for gas-liquid media - Google Patents
Centrifugal pump impeller for gas-liquid media Download PDFInfo
- Publication number
- RU2692941C1 RU2692941C1 RU2018115519A RU2018115519A RU2692941C1 RU 2692941 C1 RU2692941 C1 RU 2692941C1 RU 2018115519 A RU2018115519 A RU 2018115519A RU 2018115519 A RU2018115519 A RU 2018115519A RU 2692941 C1 RU2692941 C1 RU 2692941C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- impeller
- blades
- centrifugal pump
- gas
- angle
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/18—Rotors
- F04D29/22—Rotors specially for centrifugal pumps
- F04D29/2261—Rotors specially for centrifugal pumps with special measures
- F04D29/2272—Rotors specially for centrifugal pumps with special measures for influencing flow or boundary layer
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D31/00—Pumping liquids and elastic fluids at the same time
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области устройств, предназначенных для перекачивания жидкости с содержанием газовой фазы (газожидкостных смесей), а также для иных сред с повышенным содержанием газовой фазы в широком диапазоне значений, и может быть использовано в промышленности, сельском хозяйстве и для бытовых нужд.The invention relates to the field of devices designed for pumping liquids containing gas phase (gas-liquid mixtures), as well as for other media with a high content of the gas phase in a wide range of values, and can be used in industry, agriculture and for domestic needs.
Известно рабочее колесо центробежного насоса, содержащее лопатки, имеющие искривление в одной плоскости [CN 2204344, дата публикации: 02.08.1995 г., МПК: F04D 07/04].A centrifugal pump impeller is known, containing blades having a curvature in one plane [CN 2204344, publication date: 02.08.1995, IPC: F04D 07/04].
Известно рабочее колесо центробежного насоса, содержащее лопатки, искривленные в одной плоскости [CN 205779755, дата публикации: 07.12.2016 г., МПК: F04D 13/06].Known impeller centrifugal pump containing blades, curved in one plane [CN 205779755, publication date: 07.12.2016, IPC: F04D 13/06].
В качестве прототипа выбрано рабочее колесо центробежного насоса для газожидкостных сред, содержащее искривленные в одной плоскости основные и вспомогательные лопатки [SU 1359498, дата публикации: 11.02.2015 г., МПК: F04D 31/00].As a prototype, an impeller of a centrifugal pump for gas-liquid media was selected, containing main and auxiliary vanes curved in one plane [SU 1359498, publication date: 11.02.2015, IPC: F04D 31/00].
Недостаток прототипа заключается в том, что при перекачивании газожидкостной смеси, среда на выходе из рабочего колеса движется с малой скоростью, из-за того, что угол установки лопаток, образованный между касательными, проведенными через выходные участки лопаток и внешнюю окружность рабочего колеса, имеет малую величину, вследствие чего на входе рабочего колеса в его центральной части, а также на тыльной стороне лопаток в зонах пониженного давления, образуются застойные зоны, приводящие к образованию газовых пузырей, затрудняющих движение мультифазной среды по проточной части рабочего колеса. При этом увеличение этого угла вызывает гидродинамические потери, а также может нарушать непрерывность среды, что снижает КПД рабочего колеса, либо приводит к его полной неработоспособности, что в конечном итоге в значительной степени снижает эксплуатационные характеристики центробежного насоса для газожидкостных сред.The disadvantage of the prototype is that when pumping gas-liquid mixture, the medium at the exit of the impeller moves at low speed, due to the fact that the angle of the blades formed between the tangents through the output sections of the blades and the outer circumference of the impeller, has a small size, as a result of which at the impeller inlet in its central part, as well as on the back of the blades in the areas of reduced pressure, stagnant zones are formed, leading to the formation of gas bubbles that impede the movement multiphase environment through the flow part of the impeller. The increase in this angle causes hydrodynamic losses, and can also disrupt the continuity of the environment, which reduces the efficiency of the impeller, or leads to its complete inoperability, which ultimately greatly reduces the performance characteristics of a centrifugal pump for gas-liquid environments.
Технической проблемой, на решение которой направлено изобретение, является повышение эксплуатационных характеристик центробежного насоса для газожидкостных сред.The technical problem that the invention is intended to solve is an increase in the operational characteristics of a centrifugal pump for gas-liquid media.
Техническим результатом, достигаемым изобретением, является повышение создаваемого напора при сохранении КПД рабочего колеса центробежного насоса для газожидкостных сред.The technical result achieved by the invention is to increase the generated head while maintaining the efficiency of the impeller of the centrifugal pump for gas-liquid environments.
Сущность изобретения заключается в следующем.The invention consists in the following.
Рабочее колесо центробежного насоса для газожидкостных сред содержит основные и вспомогательные лопатки. В отличие от прототипа угол установки лопаток, образованный между касательными, проведенными через выходные участки лопаток и внешнюю окружность рабочего колеса, находится в диапазоне от 35° до 90°, а форма лопаток описывается поверхностями второго порядка, обеспечивающими возможность наклона лопаток в направлении вращения рабочего колеса и их вытягивания ко входу рабочего колеса.The impeller of a centrifugal pump for gas-liquid environments contains the main and auxiliary vanes. Unlike the prototype, the blade installation angle formed between the tangents drawn through the output sections of the blades and the outer circumference of the impeller is in the range from 35 ° to 90 °, and the shape of the blades is described by second-order surfaces that allow the blades to tilt in the direction of rotation of the impeller and pulling them to the impeller inlet.
Рабочее колесо центробежного насоса может быть изготовлено методом литья или сварно-точеным методом и может иметь плоскую или вогнутую форму. Рабочее колесо состоит из основного и покрывного дисков и лопаток. Рабочее колесо имеет вход в центральной части и выход, расположенный по боковой (торцевой) поверхности. Рабочее колесо имеет радиальные рабочие каналы, образованные между лопатками, проходящие от входа в рабочее колесо к выходу из него. Лопатки предназначены для создания центробежной силы и преобразования механической энергии рабочего колеса в гидродинамическую энергию газожидкостной среды. При этом лопатки имеют входные и выходные участки.The impeller of the centrifugal pump can be made by casting or welded-sharpened method and may have a flat or concave shape. The impeller consists of main and top disks and blades. The impeller has an entrance in the central part and an outlet located along the side (end) surface. The impeller has radial working channels formed between the blades, passing from the entrance to the impeller to the exit from it. The blades are designed to create centrifugal force and convert the mechanical energy of the impeller into the hydrodynamic energy of a gas-liquid medium. In this case, the blades have input and output sections.
Выходные участки лопаток обеспечивают возможность выброса среды из радиальных рабочих каналов. Выходные участки расположены на выходе из рабочего колеса. Угол установки лопаток, образованный между касательными, проведенными через выходные участки лопаток и внешнюю окружность рабочего колеса, находится в диапазоне от 35° до 90°, что обеспечивает увеличение абсолютной скорости на концах лопаток. При величине угла менее 35° не обеспечивается повышение создаваемого напора, а при величине угла более 90° возможно чрезмерное увеличение гидравлического сопротивления, снижение эффективности работы и возникновение повышенного износа рабочего колеса. Для обеспечения максимального повышения создаваемого напора, величина угла установки лопаток, образованного между касательными, проведенными через выходные участки лопаток и внешнюю окружность рабочего колеса, может находиться в диапазоне от 80° до 90°.The output areas of the blades provide the possibility of ejection of the medium from the radial working channels. Output sections are located at the exit of the impeller. The angle of installation of the blades formed between the tangents drawn through the output sections of the blades and the outer circumference of the impeller is in the range from 35 ° to 90 °, which provides an increase in the absolute velocity at the ends of the blades. When the angle is less than 35 °, the generated head does not increase, and if the angle is more than 90 °, an excessive increase in hydraulic resistance, reduced operating efficiency and increased wear of the impeller may occur. To maximize the generated head, the angle of the blades formed between the tangents drawn through the output sections of the blades and the outer circumference of the impeller may be in the range from 80 ° to 90 °.
Форма лопаток описывается поверхностями второго порядка, то есть любое сечение лопатки в любой плоскости имеет искривление, что обеспечивает возможность осуществления наклона лопаток в направлении вращения рабочего колеса и возможность их максимального вытягивания ко входу рабочего колеса. Поверхность второго порядка может быть профилирована методом расчетов треугольников скоростей во множестве сечений с учетом выбранного значения углов установки лопаток, образованных между касательными, проведенными через выходные и входные участки лопаток и касательной к внешней окружности рабочего колеса.The shape of the blades is described by second-order surfaces, that is, any section of the blade in any plane has a curvature, which makes it possible to incline the blades in the direction of rotation of the impeller and the possibility of their maximum drawing to the impeller inlet. The surface of the second order can be profiled by calculating the velocity triangles in a variety of sections taking into account the selected values of the installation angles of the blades formed between the tangents held through the output and input sections of the blades and tangent to the outer circumference of the impeller.
Дополнительно для снижения гидродинамического сопротивления и увеличения КПД рабочего колеса входной участок лопаток может быть расположен максимально близко ко входу в рабочее колесо, а величина угла между касательной к входному участку лопатки и касательной к внешней окружности рабочего колеса может находиться в диапазоне от 10° до 25°.Additionally, to reduce hydrodynamic resistance and increase the efficiency of the impeller, the inlet section of the blades can be located as close as possible to the impeller inlet, and the angle between the tangent to the inlet section of the blade and the tangent to the outer circumference of the impeller can be in the range from 10 ° to 25 ° .
Для обеспечения максимального снижения гидродинамического сопротивления и повышения напора, при сохранении КПД рабочего колеса, величина угла установки лопаток, образованного между касательными, проведенными через входные участки и внешнюю окружность рабочего колеса может находиться в диапазоне от 12° до 15°, а величина угла установки лопаток, образованного между касательными, проведенными через выходные участки лопаток и внешнюю окружность рабочего колеса может находиться в диапазоне от 80° до 90°.To maximize the reduction of hydrodynamic resistance and increase the head, while maintaining the efficiency of the impeller, the angle of the blades formed between the tangents drawn through the inlets and the outer circumference of the impeller can be in the range from 12 ° to 15 °, and the angle of the blades formed between the tangents drawn through the output sections of the blades and the outer circumference of the impeller may be in the range from 80 ° to 90 °.
Дополнительно для повышения напора и улучшения кавитационных характеристик рабочего колеса оно может дополнительный ряд вспомогательных лопаток, форма которых может повторять форму основных лопаток. Выходные участки вспомогательных лопаток дополнительного ряда, относительно выходных участков основных лопаток, могут быть расположены на одинаковом расстоянии от оси вращения рабочего колеса. Вспомогательные лопатки дополнительного ряда могут иметь длину от 40% до 60% от длины основных лопаток, что обеспечивает их минимальное гидродинамическое сопротивление потоку среды. При этом угол между касательной к входному участку лопатки и касательной к внешней окружности рабочего колеса может находиться в диапазоне от 35° до 90°, что также обеспечивает повышение напора. Также применение дополнительного ряда вспомогательных лопаток позволяет улучшить массогабаритные характеристики рабочего колеса за счет уменьшения количества и толщины основных лопаток и обеспечивает возможность изготовления рабочего колеса из полимерных и композиционно-полимерных материалов.Additionally, to increase the head and improve the cavitation characteristics of the impeller, it can add an additional row of auxiliary vanes, the shape of which can repeat the shape of the main vanes. The output sections of the auxiliary blades of the additional row, relative to the output sections of the main blades, can be located at the same distance from the axis of rotation of the impeller. Auxiliary blades of an additional row may have a length of from 40% to 60% of the length of the main blades, which ensures their minimal hydrodynamic resistance to the flow of the medium. The angle between the tangent to the inlet section of the blade and the tangent to the outer circumference of the impeller can be in the range from 35 ° to 90 °, which also provides an increase in pressure. Also, the use of an additional row of auxiliary blades allows to improve the weight and size characteristics of the impeller by reducing the number and thickness of the main blades and makes it possible to manufacture the impeller from polymeric and composite-polymeric materials.
Дополнительно для повышения создаваемого напора при сохранении КПД рабочего колеса вспомогательные лопатки могут быть расположены относительно основных лопаток со смещением на 1/12 - 1/20 угловой величины сектора.Additionally, to increase the generated head while maintaining the efficiency of the impeller, the auxiliary vanes can be positioned relative to the main vanes with an offset of 1/12 - 1/20 of the sector angular size.
Дополнительно для снижения риска образования турбулентных завихрений за выходной кромкой лопаток и повышения создаваемого напора при сохранении КПД рабочего колеса, лопатки могут иметь сужение от середины к выходной кромке, при этом толщина выходной кромки может составлять до 25% ширины середины лопаток.Additionally, to reduce the risk of turbulent turbulence behind the output edge of the blades and increase the generated head while maintaining the efficiency of the impeller, the blades may have a narrowing from the middle to the output edge, while the thickness of the output edge can be up to 25% of the width of the middle of the blades.
Дополнительно для снижения лобового сопротивления и повышения создаваемого напора при сохранении КПД рабочего колеса, лопатки могут иметь сужение от середины к входной кромке, при этом толщина входной кромки может составлять до 25% ширины середины лопаток.Additionally, to reduce drag and increase the generated head while maintaining the efficiency of the impeller, the blades may have a narrowing from the middle to the input edge, while the thickness of the input edge can be up to 25% of the width of the middle of the blades.
Изобретение обладает ранее неизвестной из уровня техники совокупностью существенных признаков, отличающейся тем, что:The invention has previously unknown to the prior art set of essential features, characterized in that:
- угол установки лопаток, образованный между касательными, проведенными через выходные участки лопаток и внешнюю окружность рабочего колеса, находится в диапазоне от 35° до 90°, что обеспечивает увеличение абсолютной скорости на выходе из рабочего колеса и приводит к возрастанию динамической составляющей напора, создаваемого рабочим колесом.- the installation angle of the blades, formed between the tangents drawn through the output sections of the blades and the outer circumference of the impeller, is in the range from 35 ° to 90 °, which provides an increase in the absolute velocity at the exit of the impeller and leads to an increase in the dynamic component of the pressure created by the worker wheel.
- форма лопаток описывается поверхностями второго порядка, обеспечивающими возможность наклона лопаток в направлении вращения рабочего колеса и их вытягивания ко входу рабочего колеса, что обеспечивает возможность размещения входного участка лопатки максимально близко ко входу в рабочее колесо для исключения риска образования застойных зон, снижения гидродинамического сопротивления поверхности лопаток и улучшения кавитационных характеристик рабочего колеса, ведущих к повышению сплошности среды- the shape of the blades is described by second-order surfaces that allow the blades to tilt in the direction of rotation of the impeller and pull them towards the impeller inlet, which makes it possible to place the inlet section of the blade as close as possible to the impeller entrance to eliminate the risk of formation of stagnant zones and reduce surface hydrodynamic resistance blades and improve the cavitation characteristics of the impeller, leading to increased continuity of the environment
Таким образом, совокупность отличительных признаков обеспечивает возрастание динамической составляющей напора, снижает гидродинамическое сопротивление, риск образования застойных зон на входе в центральной части, а также на тыльной стороне лопаток в зонах пониженного давления и улучшает кавитационные характеристики рабочего колеса, позволяя достигнуть технический результат, заключающийся в повышении создаваемого напора при сохранении КПД рабочего колеса.Thus, the combination of distinctive features provides an increase in the dynamic component of the head, reduces the hydrodynamic resistance, the risk of formation of stagnant zones at the inlet in the central part, as well as on the back side of the blades in areas of reduced pressure and improves the cavitation characteristics of the impeller, allowing you to achieve the technical result increase the generated head while maintaining the efficiency of the impeller.
Изобретение может быть выполнено из известных материалов с помощью известных средств.The invention can be made from known materials using known means.
Изобретение поясняется следующими чертежами.The invention is illustrated by the following drawings.
Фиг. 1 - Схематическое изображение рабочего колеса центробежного насоса для газожидкостных сред с указанием угла установки лопаток, образованного между касательными, проведенными через входные и выходные участки лопаток и внешнюю окружность рабочего колеса, вид сверху.FIG. 1 - Diagrammatic representation of the impeller of a centrifugal pump for gas-liquid media with indication of the angle of installation of the blades formed between the tangents drawn through the inlet and outlet sections of the blades and the outer circumference of the impeller, top view.
Фиг. 2 - Рабочее колесо центробежного насоса для газожидкостных сред, вид слева, продольный разрез.FIG. 2 - Impeller of a centrifugal pump for gas-liquid environments, left view, longitudinal section.
Фиг. 3 - Рабочее колесо центробежного насоса для газожидкостных сред, вид сверху, поперечный разрез.FIG. 3 - The impeller of a centrifugal pump for gas-liquid environments, top view, cross-section.
Фиг. 4 - Рабочее колесо центробежного насоса для газожидкостных сред, трехмерная модель, аксонометрический вид.FIG. 4 - Impeller of a centrifugal pump for gas-liquid environments, three-dimensional model, axonometric view.
Фиг. 5 - Рабочее колесо центробежного насоса для газожидкостных сред, трехмерная модель, вид слева.FIG. 5 - Impeller of a centrifugal pump for gas-liquid environments, three-dimensional model, left view.
Фиг. 6 - Лопатка рабочего колеса центробежного насоса для газожидкостных сред, имеющая форму, описываемую поверхностями второго порядка, общий вид.FIG. 6 - Paddle impeller of a centrifugal pump for gas-liquid environments, having the form described by second-order surfaces, a general view.
Центробежный насос для газожидкостных сред содержит рабочее колесо, которое имеет вход и выход и состоит из основного диска 1, покрывного диска 2 и лопаток 3 с формой, описываемой поверхностями второго порядка, обеспечивающими возможность наклона лопаток в направлении вращения рабочего колеса и их вытягивания ко входу рабочего колеса. При этом угол β1 установки лопаток 3, образованного между касательными, проведенными через выходные участки лопаток 3 и внешнюю окружность рабочего колеса, равен 90°, а величина угла β2 установки лопаток 3, образованный между касательными, проведенными через входные участки лопаток 3 и внешнюю окружность рабочего колеса, равен 12°.The centrifugal pump for gas-liquid environments contains an impeller that has an input and an output and consists of a
Изобретение работает следующим образом.The invention works as follows.
Центробежный насос погружается в газожидкостную среду, и рабочее колесо начинает вращаться. Газожидкостная среда поступает на вход в рабочее колесо и, с минимальным гидродинамическим сопротивлением, огибая входные участки лопаток 3, установленные под углом β2, движется вдоль поверхностей второго порядка лопаток 3, взаимодействуя с выходными участками лопаток 3, установленными под углом β1 и, приобретая максимальную абсолютную скорость, выходит из рабочего колеса центробежного насоса, снижая риск образования застойных зон на входе рабочего колеса и способствуя измельчению пузырей газовой фазы. При этом обеспечивается возможность снижения риска образования застойных зон и нарушения сплошности среды на входе рабочего колеса в широком диапазоне содержания газовой фазы в жидкости, позволяя в некоторых случаях добиться повышения КПД. Таким образом достигается технический результат, заключающийся в повышении создаваемого напора при сохранении КПД рабочего колеса и повышаются эксплуатационные характеристики центробежного насоса для газожидкостных сред.The centrifugal pump is immersed in a gas-liquid medium, and the impeller begins to rotate. The gas-liquid medium enters the impeller inlet and, with minimal hydrodynamic resistance, bending around the inlet areas of the
Claims (11)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018115519A RU2692941C1 (en) | 2018-04-25 | 2018-04-25 | Centrifugal pump impeller for gas-liquid media |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018115519A RU2692941C1 (en) | 2018-04-25 | 2018-04-25 | Centrifugal pump impeller for gas-liquid media |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2692941C1 true RU2692941C1 (en) | 2019-06-28 |
Family
ID=67251955
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2018115519A RU2692941C1 (en) | 2018-04-25 | 2018-04-25 | Centrifugal pump impeller for gas-liquid media |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2692941C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2750079C1 (en) * | 2020-08-27 | 2021-06-22 | Публичное акционерное общество "Акционерная нефтяная Компания "Башнефть" | Pump-compressor for oil production with high free gas content at pump intake |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CS234599B1 (en) * | 1983-11-28 | 1985-04-16 | Jan Vykopal | Moving wheel |
| RU2126102C1 (en) * | 1997-11-05 | 1999-02-10 | Козлов Анатолий Иванович | Pump for liquid |
| RU2269032C2 (en) * | 2004-02-03 | 2006-01-27 | Центр Разработки Нефтедобывающего Оборудования ("Црно") | Stage of submersible multistage centrifugal pump |
| CN204152837U (en) * | 2014-10-15 | 2015-02-11 | 黄晓东 | Low-specific-speed high-efficiency centrifugal pump |
| US9624930B2 (en) * | 2012-12-20 | 2017-04-18 | Ge Oil & Gas Esp, Inc. | Multiphase pumping system |
-
2018
- 2018-04-25 RU RU2018115519A patent/RU2692941C1/en active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CS234599B1 (en) * | 1983-11-28 | 1985-04-16 | Jan Vykopal | Moving wheel |
| RU2126102C1 (en) * | 1997-11-05 | 1999-02-10 | Козлов Анатолий Иванович | Pump for liquid |
| RU2269032C2 (en) * | 2004-02-03 | 2006-01-27 | Центр Разработки Нефтедобывающего Оборудования ("Црно") | Stage of submersible multistage centrifugal pump |
| US9624930B2 (en) * | 2012-12-20 | 2017-04-18 | Ge Oil & Gas Esp, Inc. | Multiphase pumping system |
| CN204152837U (en) * | 2014-10-15 | 2015-02-11 | 黄晓东 | Low-specific-speed high-efficiency centrifugal pump |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2750079C1 (en) * | 2020-08-27 | 2021-06-22 | Публичное акционерное общество "Акционерная нефтяная Компания "Башнефть" | Pump-compressor for oil production with high free gas content at pump intake |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5797724A (en) | Pump impeller and centrifugal slurry pump incorporating same | |
| US2224519A (en) | Screw type fluid propelling apparatus | |
| GB2342691A (en) | Multiphase turbo machine with improved phase mixing | |
| US5549451A (en) | Impelling apparatus | |
| RU2692941C1 (en) | Centrifugal pump impeller for gas-liquid media | |
| KR101070136B1 (en) | Impeller with cylindrical vanes | |
| RU2321766C2 (en) | Blade system for wheel of hydraulic turbine | |
| JP4566741B2 (en) | Centrifugal impeller and pump device | |
| RU2661801C1 (en) | Rotary pump impeller | |
| RU2735978C1 (en) | Stage of multistage vane pump | |
| WO2011117801A2 (en) | Single-entry radial pump | |
| RU2677299C1 (en) | Guide device for centrifugal multi-stage pump | |
| JPH09296799A (en) | Impeller of centrifugal compressor | |
| Nyi et al. | Design and performance analysis of double-suction centrifugal pump | |
| RU2688873C1 (en) | Centrifugal pump stage | |
| JP2000205101A (en) | Pump turbine | |
| RU2754049C1 (en) | Stage of a multi-stage vane pump | |
| RU2727275C1 (en) | Impeller of centrifugal pump | |
| RU2615566C1 (en) | Centrifugal compressor impeller | |
| JP6758924B2 (en) | Impeller | |
| JP2021004584A (en) | Rotor blade for two-phase flow turbine and two-phase flow turbine including the rotor blade | |
| RU2741190C1 (en) | Impeller of a turbine pump with humpback whale hubble structure | |
| RU2735971C1 (en) | Impeller of blade pump stage | |
| RU184384U9 (en) | Centrifugal pump auger | |
| Vad et al. | The impact of the vortex design method on the stall behavior of axial flow fan and compressor rotors |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner | ||
| PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20200910 |