[go: up one dir, main page]

RU2684104C1 - Способ получения соединений с более высокой молекулярной массой из синтез-газа с использованием со2 из tsa-процесса с косвенным нагреванием - Google Patents

Способ получения соединений с более высокой молекулярной массой из синтез-газа с использованием со2 из tsa-процесса с косвенным нагреванием Download PDF

Info

Publication number
RU2684104C1
RU2684104C1 RU2016135514A RU2016135514A RU2684104C1 RU 2684104 C1 RU2684104 C1 RU 2684104C1 RU 2016135514 A RU2016135514 A RU 2016135514A RU 2016135514 A RU2016135514 A RU 2016135514A RU 2684104 C1 RU2684104 C1 RU 2684104C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
synthesis gas
adsorption
reactor
molecular weight
stream
Prior art date
Application number
RU2016135514A
Other languages
English (en)
Inventor
Кристиан ФОСС
Андреас ПЕШЕЛЬ
Бенедикт ШЮРЕР
ДУАРТЕ Габриэль САЛАСАР
Original Assignee
Линде Акциенгезелльшафт
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Линде Акциенгезелльшафт filed Critical Линде Акциенгезелльшафт
Application granted granted Critical
Publication of RU2684104C1 publication Critical patent/RU2684104C1/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C41/00—Preparation of ethers; Preparation of compounds having groups, groups or groups
    • C07C41/01—Preparation of ethers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
    • B01D53/04—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with stationary adsorbents
    • B01D53/0462—Temperature swing adsorption
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
    • B01D53/04—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with stationary adsorbents
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
    • B01D53/04—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with stationary adsorbents
    • B01D53/0407—Constructional details of adsorbing systems
    • B01D53/0438—Cooling or heating systems
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C29/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring
    • C07C29/15—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively
    • C07C29/151—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively with hydrogen or hydrogen-containing gases
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C29/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring
    • C07C29/15—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively
    • C07C29/151—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively with hydrogen or hydrogen-containing gases
    • C07C29/1516—Multisteps
    • C07C29/1518—Multisteps one step being the formation of initial mixture of carbon oxides and hydrogen for synthesis
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C29/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring
    • C07C29/74—Separation; Purification; Use of additives, e.g. for stabilisation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C41/00—Preparation of ethers; Preparation of compounds having groups, groups or groups
    • C07C41/01—Preparation of ethers
    • C07C41/09—Preparation of ethers by dehydration of compounds containing hydroxy groups
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C41/00—Preparation of ethers; Preparation of compounds having groups, groups or groups
    • C07C41/01—Preparation of ethers
    • C07C41/34—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C41/00—Preparation of ethers; Preparation of compounds having groups, groups or groups
    • C07C41/01—Preparation of ethers
    • C07C41/34—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives
    • C07C41/36—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives by solid-liquid treatment; by chemisorption
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C45/00—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds
    • C07C45/49—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds by reaction with carbon monoxide
    • C07C45/50—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds by reaction with carbon monoxide by oxo-reactions
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C45/00—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds
    • C07C45/78—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives
    • C07C45/79—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives by solid-liquid treatment; by chemisorption
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon
    • C10G2/30—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon from carbon monoxide with hydrogen
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
    • C10K1/002—Removal of contaminants
    • C10K1/003—Removal of contaminants of acid contaminants, e.g. acid gas removal
    • C10K1/005—Carbon dioxide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
    • C10K1/32—Purifying combustible gases containing carbon monoxide with selectively adsorptive solids, e.g. active carbon
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2256/00—Main component in the product gas stream after treatment
    • B01D2256/16—Hydrogen
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2256/00—Main component in the product gas stream after treatment
    • B01D2256/20—Carbon monoxide
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/50—Carbon oxides
    • B01D2257/504—Carbon dioxide
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
    • Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
    • Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/151—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions, e.g. CO2
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)

Abstract

Настоящее изобретение относится к способу получения одного или многих реакционных продуктов с помощью последующей сопутствующей реакции, в которой соединения с более высокой молекулярной массой образуются, по меньшей мере частично, из низкомолекулярных соединений синтез-газа (3), включающему следующие стадии:- образование синтез-газа (3), включающего СО и Н,- введение по меньшей мере части синтез-газа (3) в реактор (104), и также проведение последующей сопутствующей реакции в реакторе (104), причем образуется продуктовый поток (5), содержащий соединения с более высокой молекулярной массой, СО, СО и Н,- разделение продуктового потока (5) в разделительном устройстве (105) на первый поток (8), имеющий соединения с более высокой молекулярной массой, и также на второй поток (6), включающий СО, СО и Н. При этом по меньшей мере СОотделяют от второго потока (6) в устройстве (103) для адсорбции при переменной температуре ниже по потоку относительно разделительного устройства (105) с помощью адсорбции при переменной температуре, причем, в адсорбции при переменной температуре, СОадсорбируется по меньшей мере на одном адсорбенте, и по меньшей мере один насыщенный СОадсорбент регенерируется нагреванием по меньшей мере одного адсорбента, причем СОдесорбируется, и причем по меньшей мере один насыщенный адсорбент нагревают по меньшей мере косвенным теплопереносом от текучей среды теплоносителя на адсорбент, при том, что поток, который выводят из устройства (103) для адсорбции при переменной температур, и из которого был отделен СО, подают в циркуляционный контур к реактору (104), и что синтез-газ (3), прежде чем будет введен в реактор (104), пропускают в устройство (103) для адсорбции при переменной температуре. Предлагаемый способ позволяет повысить эффективность использования углерода и снизить выбросы СО. 11 з.п.ф-лы, 4 ил.

Description

Изобретение относится к способу получения одного или многих реакционных продуктов с помощью дополнительной сопутствующей реакции, в которой соединения с более высокой молекулярной массой образуются, по меньшей мере частично, из низкомолекулярных соединений синтез-газа.
В разнообразных областях класс веществ, имеющих низкую молекулярную массу, называется низкомолекулярным соединением. Как правило, они составляют группу, противоположную соединениям с большей молекулярной массой, которые имеют более высокую молекулярную массу, нежели низкомолекулярное соединение. Низкомолекулярные соединения синтез-газа здесь предпочтительно подразумевают СО и Н2, из которых могут быть образованы многочисленные различные соединения с более высокой молекулярной массой, например, такие как метанол, этилен, и т.д. Также может быть, что один или многие первые продукты, образованные из СО и Н2, преобразуются в один или многие дополнительные продукты, которые, по сравнению с первыми продуктами, имеют продукты с еще более высокой молекулярной массой. Одним примером их является гидроформилирование алкенов для образования альдегидов/кетонов (алкен+Н2+СО→альдегид, Н2:СО=1, без СО2), и также гидроформилирование алкенов для образования спиртов (алкен+2Н2+СО→спирт, Н2:СО=2, без СО2).
В качестве дополнительного примера, простой диметиловый эфир (DME) может быть получен прямым синтезом дегидратации метанола. Для этого метанол генерируют из синтез-газа со стехиометрическим числом SN=(хН2-хСО2)/(хСО+хСО2), равным приблизительно 2. Этот двухстадийный процесс подробно описан, например, в докладе «Dimethyl Ether Technology and Markets («Технология и рынки диметилового эфира»). CHEMYSTEMS PERP Program, Nexant Inc., November 2008», а также в издании «Japan DME Forum. 2007. DME Handbook. Japan DME Forum, Tokyo».
В качестве альтернативы этому, DME может быть приготовлен из синтез-газа в одностадийном процессе, который также называется прямым синтезом. Такие прямые синтезы описаны, например, в вышеупомянутом прототипе, и также в статье авторов Takashi Ogawa, Norio Inoue, Tutomu Shikada, Yotaro Ohno, «Direct Dimethyl Ether Synthesis» («Прямой синтез диметилового эфира»), Journal of Natural Gas Chemistry, том 12, стр. 219-227, 2003, и Lee, Seung-Ho, Cho, Wonjun, Song, Taekyong, & Ra, Young-Jin, «Scale Up Study of DME Direct Synthesis Technology» («Исследования масштабирования в технологии прямого синтеза DME»), в трудах конференции «Proceedings of the 24th World Gas Conference», 2009, Буэнос-Айрес, Аргентина.
В прямом синтезе DME синтез-газ, содержащий СО и Н2, генерируют в установке для получения синтез-газа (например, в реакторе для получения синтез-газа, таком как, например, установка парового риформинга для парового риформинга углеводородов, в частности, СН4), и вводят в DME-реактор, в котором проводится прямой синтез DME каталитической конверсией синтез-газа с помощью подходящего катализатора, причем образуется продуктовый поток или реакторный эфлюент, содержащий DME, СО2, Н2О, СН3ОН и непрореагировавший синтез-газ (СО и Н2). В этом случае синтез-газ из СО и Н2 может быть получен, например, из природного газа, например, паровым риформингом: СН4+Н2О→2СО+4Н2.
В дополнение, существует возможность преобразования природного газа в синтез-газ частичным окислением: 2СН4+О2→2СО+4Н2.
В дополнение, синтез-газ также может быть получен автотермическим риформингом (сочетание парового риформинга и частичного окисления в одной установке). Два процесса объединяются друг с другом так, что преимущество окисления (подведение тепловой энергии) благоприятным образом дополняется преимуществом парового риформинга (более высоким выходом водорода).
Наконец, синтез-газ также может быть получен способом, который называется комбинированным риформингом (комбинацией парового риформинга и частичного окисления в отдельных установках).
Кроме того, синтез-газ может быть приготовлен еще и сухим риформингом (углекислотной конверсией), или разнообразными комбинациями известных способов получения синтез-газа, например, последовательным или параллельным соединением автотермического риформинга или частичного окисления с паровым риформингом или сухим риформингом. Способ согласно изобретению не ограничивается единственным процессом генерирования синтез-газа, который также применим к комбинациям подходящих способов при условии, что достигается образование синтез-газа.
Прямой синтез DME из синтез-газа проходит согласно следующему обобщенному уравнению реакции: 3Н2+3СО→DME+СО2.
Соответственно стехиометрическому соотношению может быть использован, например, синтез-газ, имеющий соотношение Н2/СО около 1:1. Также возможны иные составы синтез-газа.
В качестве механизма в настоящее время предполагается следующий путь взаимодействия через промежуточный метанол:
2Н2+СО→СН3ОН,
2СН3ОН→DME+Н2О, и
Н2О+СО→СО2+Н2 (реакция конверсии водяного газа).
Чтобы повысить эффективность использования углерода в прямом синтезе DME и снизить выбросы СО2, предпочтительным является повторное использование углеродного компонента СО2, и в частности СО и СН4, и возвращением его рециркуляцией в процесс производства синтез-газа. Цель состоит не только в прямом синтезе DME, но также в общем в отношении других дополнительных сопутствующих реакций.
Эта задача решается с помощью способа, имеющего признаки согласно пункту 1 формулы изобретения. Предпочтительные варианты осуществления изобретения показаны, помимо прочего, в зависимых пунктах формулы изобретения. Признаки пунктов формулы изобретения могут быть объединены любым технически осуществимым путем, причем, в этом контексте, могут быть применены разъяснения из нижеследующего описания, а также признаки из фигур, которые включают дополнительные варианты осуществления изобретения.
В соответствии с пунктом 1 формулы изобретения, согласно изобретению предусматривается, что создается поток синтез-газа, включающий СО и Н2 (например, смотри выше), и вводится в реактор, в котором проводится последующая сопутствующая реакция. Выражение «синтез-газ» подразумевает газовую смесь, в частности, полученную в промышленном масштабе газовую смесь, которая в основном содержит монооксид углерода и водород, и, необязательно, другие газы. Соединения с более высокой молекулярной массой образуются из низкомолекулярных соединений синтез-газа, причем по меньшей мере частично формируется поток продуктов, содержащий соединения с более высокой молекулярной массой, СО2, непрореагировавший синтез-газ и, необязательно, СН4. В этом случае компоненты синтез-газа, по меньшей мере частично, химически преобразуются в соединения, которые имеют более высокую молекулярную массу, чем компоненты синтез-газа, которые используются.
Полученный поток продуктов, имеющий соединения с более высокой молекулярной массой, разделяют в разделительном устройстве на первый поток, содержащий соединение с более высокой молекулярной массой, и также на второй поток, включающий СО2, СО, Н2, и также, необязательно, СН4. В устройстве для адсорбции при переменной температуре ниже по потоку относительно разделительного устройства, посредством адсорбции при переменной температуре, от второго потока отделяют СО2, причем в ходе адсорбции при переменной температуре СО2 адсорбируется на адсорбенте. Насыщенный СО2 адсорбент регенерируют нагреванием адсорбента, в результате чего СО2 десорбируется.
Насыщенный адсорбент нагревают, по меньшей мере частично, косвенным теплопереносом от текучей теплоносительной среды на адсорбент. Адсорбент также может быть нагрет исключительно косвенным теплопереносом от текучей теплоносительной среды на адсорбент. В этом отношении возможно, что только часть тепла, необходимого для регенерации, подводится непосредственно к адсорбенту посредством теплоносительной текучей среды, и еще одна часть, например, прямым нагреванием горячим газом, как в традиционном TSA-процессе. Адсорбент также может быть сформирован из многочисленных адсорбентов, например, в форме послойно загруженного слоя.
Адсорбент предпочтительно охлаждают при адсорбции косвенным теплопереносом на текучую теплоносительную среду или посредством нее.
Такой процесс адсорбции при переменной температуре, в котором адсорбция происходит при относительно низкой температуре, и регенерация адсорбента проходит при более высокой температуре, которая достигается косвенным теплопереносом, описан и также называется быстрой адсорбцией при переменной температуре (RTSA). Такие процессы известны, например, из патентных документов EP1291067A2, WO2012085128A1, US8226746B2, и WO2008143966A1.
Благодаря косвенному теплопереносу посредством текучей среды теплоносителя, которая пропускается отдельно в пространственном отношении, достигаются более короткие продолжительности циклов по сравнению с традиционной адсорбцией при переменной температуре, при которой адсорбент нагревается напрямую воздействием горячего регенерационного газа.
В дополнение, косвенное охлаждение в RTSA во время адсорбции обеспечивает возможность удаления бóльших количеств примесей сравнительно с традиционным TSA. В дополнение, для RTSA-установок постоянно требуется меньшее количество адсорбента, что позволяет более компактно сконструировать такую установку, снижает затраты и обеспечивает возможность повторного использования адсорбированного компонента с высокой концентрацией, поскольку, вследствие возможности обойтись без регенерационного газа или использовать меньшее количество регенерационного газа, не происходит разбавление или имеет место меньшее разбавление десорбированных компонентов.
По сравнению с другими известными из прототипа способами отделения компонентов от газовой смеси, например, такими как адсорбция при переменном давлении, способы мембранного разделения или промывания в аминных скрубберах, RTSA в принципе позволяет обрабатывать компоненты, которые должны быть отделены при высоком давлении. Конструкция устройства для проведения RTSA может основываться, например, на теплообменнике с трубным пучком, как описывается, например, в патентном документе EP1291067 A2, на микроканальном устройстве (например, сравни патентный документ US6974496 B2), на структурированном адсорбентном контакторе (например, смотри патентный документ WO2008143823 A1), или на полых волокнах, как описано в патентном документе WO2009003171 A1). Описанные в литературе способы относятся к удалению С2+-фракций из природного газа (смотри патентный документ WO2012118747 A1), а также к удалению СО2 из дымовых газов (смотри патентный документ WO2012064919A1).
Поток, который выводится из устройства для адсорбции при переменной температуре, и из которого был отделен СО2, предпочтительно подается в циркуляционный контур к реактору, и синтез-газ, прежде чем он будет введен в реактор, пропускается в устройство для адсорбции при переменной температуре. В таком варианте исполнения устройство для адсорбции при переменной температуре используется не только для удаления СО2 из второго потока, но также для удаления СО2 из синтез-газа, образованного перед проведением последующей сопутствующей реакции, в результате чего достигаются повышенная эффективность использования углерода и также более низкие выбросы СО2.
СО2, который адсорбирован (или десорбирован) в процессе адсорбции при переменной температуре, предпочтительно вовлекается в рециркуляцию для питания реактора для получения синтез-газа, в котором генерируется синтез-газ, подлежащий обработке в последующей сопутствующей реакции. Однако СО2 также может быть использован для других синтезов. Тогда адсорбированный СО2 отличается более высокой чистотой, чем в большинстве других способов, и не содержит, в частности, - за исключением возможных компонентов в следовых количествах - О2 и также амины.
В дополнение, СО2 предпочтительно извлекается в адсорбции при переменной температуре при давлении на высоком уровне в диапазоне от 5 бар до 40 бар (0,5-4 МПа), предпочтительно от 15 бар до 25 бар (1,5-2,5 МПа), таким образом, что по сравнению с другими способами очистки, может быть применено сравнительно меньшее число ступеней сжатия, или же можно вообще обойтись без сжатия СО2, который должен быть возвращен рециркуляцией.
В одном предпочтительном варианте осуществления изобретения предусматривается, что в устройстве для адсорбции при переменной температуре СО2 предпочтительно отделяется только из второго потока, и возвращается рециркуляцией в реактор для получения синтез-газа, причем очищенный удалением СО2 второй поток, содержащий СО и Н2, по меньшей мере частично, возвращается рециркуляцией в реактор.
В дополнение, согласно одному варианту осуществления изобретения, в устройстве для адсорбции при переменной температуре, в дополнение к СО2, из второго потока также отделяются СО и СН4 в устройстве для адсорбции при переменной температуре (и более точно, также на вышеописанном высоком уровне давления) с помощью адсорбции при переменной температуре, и вовлекаются в рециркуляцию в реактор для получения синтез-газа, причем Н2-обогащенный и также содержащий N2 второй поток, который очищен удалением СО2, СО и СН4, по меньшей мере частично, возвращается рециркуляцией в реактор, и/или подвергается дополнительной очистке, по меньшей мере частично, в устройстве для адсорбции при переменном давлении с помощью адсорбции при переменном давлении, причем, в частности, поглощается N2, и, в частности, Н2 либо подается в реактор, направляется на обессеривание, или получается для иных вариантов применения.
В дополнение, есть возможность отведения частичного потока синтез-газа в обход мимо RTSA, чтобы этим путем целенаправленно скорректировать содержание СО2 в синтез-газе.
В порядке обобщения, техническое решение согласно изобретению позволяет отделять СО2 от синтез-газа и возвращать рециркуляцией в процесс получения синтез-газа (в частности, в случае технологий получения синтез-газа на основе риформинга), и/или получать дополнительно или исключительно в качестве выпускного потока, причем требуется сравнительно малая энергия на сжатие, или же можно вообще обойтись без компрессора. В дополнение, углеродсодержащие компоненты могут быть выделены при высоком давлении из газового потока, рециркулирующего из последующей сопутствующей реакции, и вовлечены в рециркуляцию в процесс получения синтез-газа. В дополнение, водород может быть направлен в рециркуляцию в последующую сопутствующую реакцию и/или выделен в качестве побочного продукта. Избыточный пар, который генерирован во время процесса, может быть использован в качестве текучей среды теплоносителя для RTSA, или может быть применен для нагревания среды теплоносителя, например, с помощью теплообменника. Необязательно, для регенерации адсорбента может быть использован сравнительно малый продувочный поток или промывочный поток, чтобы дополнительно ускорить десорбцию. Для этой цели могут быть применены обогащенные метаном и/или водородом потоки.
В дополнение, содержание СО2 в сырьевом потоке, подаваемом в последующую сопутствующую реакцию, может контролироваться благоприятным образом точно так же, как содержание СО2 в рециркуляционном потоке. Генерированный в реакторе СО2 может быть отделен от продуктового потока при высоком давлении. В дополнение, от продуктового потока могут быть отделены дополнительные углеродсодержащие компоненты, например, такие как СО и СН4, и вовлечены в рециркуляцию в процесс получения синтез-газа при высоком давлении. В результате этого может быть снижена необходимость в продувочном потоке для сокращения инертных компонентов в последующей сопутствующей реакции. Водород может быть получен как побочный продукт в комбинации с повторным использованием углеродсодержащих компонентов при высоком давлении для получения синтез-газа.
Настоящее изобретение может быть использовано для обработки синтез-газов в дополнительных устройствах, причем основное внимание предпочтительно уделяется сокращению содержания СО2 в синтез-газе, а также повторному использованию СО2, который отделен, для получения синтез-газа или в риформинг-установке.
В последующей сопутствующей реакции один или многие реагенты, имеющие низкомолекулярные соединения, преобразуются в один или многие продукты, имеющие соединения с более высокой молекулярной массой. Реагенты предпочтительно представляют собой монооксид углерода и водород, с которыми, например, может быть проведен синтез Фишера-Тропша, в котором образуются соответствующие соединения с более высокой молекулярной массой, такие как алкены, спирт, и т.д. В дополнение, реагенты также могли бы представлять собой углеводороды, такие как алкены, которые могут быть преобразованы в последующей сопутствующей реакции в соединения с еще большей молекулярной массой, такие как альдегиды. Продукты могут представлять собой кислородсодержащие соединения, такие как DME, этанол, ацетон, и также могут быть углеводородами, такими как этилен, пропен.
Эта последующая сопутствующая реакция представляет собой, например, получение метанола из синтез-газа (СО+2Н2→СН4О), синтез Фишера-Тропша, гидроформилирование алкенов для образования альдегидов/кетонов (алкен+Н2+СО→альдегид, Н2:СО=1, без СО2), и также гидроформилирование алкенов для образования спиртов (алкен+2Н2+СО→спирт, Н2:СО=2, без СО2).
Рециркуляция СО2 в процесс получения синтез-газа в особенности благоприятна, когда желателен СО-обогащенный синтез-газ. Такие технологии синтез-газа относятся, в частности, к паровому риформингу с введением СО2, а также к сухому риформингу.
Вышеописанное изобретение подробно разъясняется ниже на примере получения DME, со ссылкой на сопроводительные чертежи, которые показывают предпочтительные варианты исполнения. Изобретение никоим образом не ограничивается чисто схематическими чертежами. В чертежах
фиг. 1: показывает первый вариант исполнения способа согласно изобретению, в котором RTSA предусматривается ниже по потоку относительно разделительного устройства;
фиг. 2: показывает второй вариант исполнения, в котором RTSA размещается ниже по потоку относительно разделительного устройства и обработки синтез-газа, и выше по потоку относительно DME-реактора;
фиг. 3: показывает третий вариант исполнения, в котором RTSA предусматривается ниже по потоку относительно устройства для отделения DME; и
фиг. 4: показывает четвертый вариант исполнения, в котором RTSA располагается ниже по потоку относительно устройства для отделения DME.
Настоящее изобретение относится к различным вариантам размещения вышеописанного RTSA при прямом синтезе DME в DME-реакторе 104, основанном на Н2- и СО-содержащем синтез-газе 2, который генерирован в реакторе 101 для получения синтез-газа (например, паровым риформингом СН4-содержащего сырьевого материала 1), и затем кондиционирован, то есть, охлажден и/или подвергнут сжатию. В этом случае следует отметить, что сжатие синтез-газа в этой конфигурации также может происходить ниже по потоку относительно RTSA. Обе конфигурации имеют преимущества: если сжатие выполняется сначала, и затем проводится RTSA, синтез-газ имеет более высокое давление, чем в риформинг-установке. СО2 может быть вовлечен в рециркуляцию в риформинг-установку без дополнительного компрессора; адсорберы могут становиться меньшими. Если сначала выполняется адсорбция, и затем проводится сжатие, расходуется меньшая энергия. Однако вследствие возникших падений давления СО2 должен быть затем подвергнут сжатию до давления риформинг-установки с использованием отдельного компрессора. В обоих вариантах охлаждение и отделение воды предпочтительно проводятся выше по потоку относительно RTSA.
В фигуре 1 синтез-газ, обработанный охлаждением синтез-газа и обработкой 102, подается в DME-реактор 104. Ниже по потоку относительно DME-реактора 104 продуктовый поток 5 из синтеза DME разделяется в разделительном устройстве 105 на первый DME-обогащенный поток 8 (DME-продукт), а также второй поток 6, который содержит СО2 и также непрореагировавший синтез-газ (Н2 и СО).
Первый поток 8 также может содержать МеОН и также Н2О, причем МеОН и Н2О могут быть впоследствии отделены от первого потока 8. В этом случае МеОН может быть повторно использован в подходящем месте в процессе.
Второй поток 6 пропускается в RTSA-устройство 103. В RTSA-устройстве 103 СО2 отделяется от второго потока 6 и затем возвращается рециркуляцией в реактор 101 для получения синтез-газа (например, паровым риформингом СН4). Поток 11, очищенный удалением СО2 и имеющий Н2 и СО, частично возвращается рециркуляцией в DME-реактор или выводится 9 наружу (например, чтобы сократить накопление легкого инертного материала, такого как N2, в рециркуляционном контуре).
Обогащенный СО2 поток 10 утилизируется при высоком давлении, в этом случае с помощью RTSA-устройства 103. В результате этого можно регулировать содержание СО2 в сырье 4, подаваемом в синтез DME, как желательно, причем можно обойтись без повторного сжатия рециркулирующего СО2, или же могут быть значительно сокращены затраты на повторное сжатие сравнительно с прототипом (промывание в аминном скруббере или ректизольном скруббуре).
В фигуре 2 представлен дополнительный вариант размещения RTSA-устройства 103, в котором поток, выводимый из RTSA-устройства 103, из которого был отделен поток СО2, подается в контур к DME-реактору 104, и обработанный синтез-газ 3, прежде чем будет введен в DME-реактор 104, пропускается в RTSA-устройство 103. RTSA-устройство 103 размещается выше по потоку относительно DME-реактора 104 и ниже по потоку относительно устройства 102 для охлаждения и обработки синтез-газа, и в то же время также располагается ниже по потоку относительно разделительного устройства 105. Второй поток 6, отделенный в разделительном устройстве 105, подается в RTSA-устройство 103 или выводится 9 наружу. В RTSA-устройстве 103 СО2 отделяется от второго потока и затем вовлекается в рециркуляцию в реактор 101 для получения синтез-газа. Такое размещение RTSA-устройства 103 рекомендуется, например, когда соотношение Н2:СО в синтез-газе, подаваемом в DME-реактор 104, должно быть в диапазоне от 1 до 2, и сравнительно малое количество СО2 должно поступать в DME-реактор 104.
В фигуре 3 RTSA-устройство 103 размещается идентично положению в фигуре 1. Различие состоит в том, что все углеродсодержащие компоненты во втором потоке 6, например, такие как СО2, СО и СН4, отделяются в RTSA 103, и затем возвращаются как обогащенные углеродом потоки 10 в процесс 101 получения синтез-газа. Поток 11, отделенный от обогащенных углеродом потоков 10, содержащий Н2, частично возвращается в DME-реактор 104 или выводится 9 наружу.
Согласно фигуре 4, Н2-обогащенный второй (продувочный) поток 9 может быть сожжен или (целиком или частично) дополнительно очищен, например, с использованием адсорбции 106 при переменном давлении, чтобы получить технически чистый водород 12 как побочный продукт DME-синтеза 104 (например, при давлении от 30 до 60 бар (3-6 МПа)). Второй поток 9, если требуется, может быть всегда очищен. В дополнение, всегда имеется возможность проведения части потока для RTSA 103 в обход RTSA 103, чтобы регулировать состав синтез-газа. В этом случае в особенности часть СО2 может оставаться в синтез-газе, в частности, в диапазоне от 100 млн-1 до 5 об.%.
Конфигурации, описанные в фигурах, пригодны не только для синтеза DME, но также для других последующих сопутствующих реакций, в которых из низкомолекулярных соединений синтез-газа образуются, по меньшей мере частично, соединения с более высокой молекулярной массой.
Список условных обозначений
1 Сырье для получения синтез-газа, имеющее, например, СН4
2 Сырой синтез-газ
3 Обработанный синтез-газ
4 Синтез-газ
5 Продуктовый поток, или первый поток
6 Второй поток
8 DME-продукт
9 Продувка
10 Рециркуляционный поток
11 Второй поток
12 Продуктовый водород
101 Реактор для получения синтез-газа
102 Охлаждение и обработка синтез-газа
103 RTSA-устройство
104 DME-реактор
105 Разделительное устройство
106 Адсорбция при переменном давлении

Claims (17)

1. Способ получения одного или многих реакционных продуктов с помощью последующей сопутствующей реакции, в которой соединения с более высокой молекулярной массой образуются, по меньшей мере частично, из низкомолекулярных соединений синтез-газа (3), включающий стадии:
- образования синтез-газа (3), включающего СО и Н2
- введения по меньшей мере части синтез-газа (3) в реактор (104), и также проведения последующей сопутствующей реакции в реакторе (104), причем образуется продуктовый поток (5), содержащий соединения с более высокой молекулярной массой, СО2, СО и Н2,
- разделения продуктового потока (5) в разделительном устройстве (105) на первый поток (8), имеющий соединения с более высокой молекулярной массой, и также на второй поток (6), включающий СО2, СО и Н2
отличающийся тем, что
по меньшей мере СО2 отделяют от второго потока (6) в устройстве (103) для адсорбции при переменной температуре ниже по потоку относительно разделительного устройства (105) с помощью адсорбции при переменной температуре, причем, в адсорбции при переменной температуре, СО2 адсорбируется по меньшей мере на одном адсорбенте, и по меньшей мере один насыщенный СО2 адсорбент регенерируется нагреванием по меньшей мере одного адсорбента, причем СО2 десорбируется, и причем по меньшей мере один насыщенный адсорбент нагревают по меньшей мере косвенным теплопереносом от текучей среды теплоносителя на адсорбент, при том, что поток, который выводят из устройства (103) для адсорбции при переменной температуре, и из которого был отделен СО2, подают в циркуляционный контур к реактору (104), и что синтез-газ (3), прежде чем будет введен в реактор (104), пропускают в устройство (103) для адсорбции при переменной температуре.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что синтез-газ получают в реакторе для получения синтез-газа, и что СО2 (10), который адсорбируется при адсорбции (103) при переменной температуре, возвращают рециркуляцией в реактор (101) для получения синтез-газа, и/или получают для других вариантов применения.
3. Способ по любому из предшествующих пунктов, отличающийся тем, что СО2 извлекают при адсорбции (103) при переменной температуре под высоким давлением в диапазоне от 5 бар до 40 бар (0,5-4 МПа), предпочтительно от 15 бар до 25 бар (1,5-2,5 МПа).
4. Способ по любому из предшествующих пунктов, отличающийся тем, что второй поток (11), очищенный удалением СО2 и включающий СО и Н2, по меньшей мере частично возвращают рециркуляцией в реактор (104).
5. Способ по любому из предшествующих пунктов, отличающийся тем, что в устройстве (103) для адсорбции при переменной температуре, в дополнение к СО2, от второго потока (6) также отделяют СО и СН4 с помощью адсорбции при переменной температуре, и возвращают рециркуляцией в реактор (101) для получения синтез-газа, причем второй поток (11), который очищен удалением СО2, СО и СН4, по меньшей мере частично возвращают рециркуляцией в реактор (104) и/или пропускают, по меньшей мере частично, в устройство (106) для адсорбции при переменном давлении, и там дополнительно очищают (12) с помощью адсорбции при переменном давлении, где адсорбируются N2 и, также, углеродистые компоненты.
6. Способ по любому из предшествующих пунктов, отличающийся тем, что низкомолекулярные соединения содержат монооксид углерода и водород.
7. Способ по любому из предшествующих пунктов, отличающийся тем, что соединения с более высокой молекулярной массой представляют собой кислородсодержащие соединения.
8. Способ по любому из предшествующих пунктов, отличающийся тем, что соединения с более высокой молекулярной массой представляют собой углеводороды.
9. Способ по любому из предшествующих пунктов, отличающийся тем, что последующая сопутствующая реакция представляет собой получение DME.
10. Способ по любому из предшествующих пунктов, отличающийся тем, что последующая сопутствующая реакция представляет собой синтез Фишера-Тропша.
11. Способ по любому из предшествующих пунктов, отличающийся тем, что последующая сопутствующая реакция представляет собой получение метанола.
12. Способ по любому из предшествующих пунктов, отличающийся тем, что последующая сопутствующая реакция включает гидроформилирование алкенов с образованием альдегидов или кетонов.
RU2016135514A 2014-02-04 2015-01-29 Способ получения соединений с более высокой молекулярной массой из синтез-газа с использованием со2 из tsa-процесса с косвенным нагреванием RU2684104C1 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP14000399 2014-02-04
EP14000399.7 2014-02-04
PCT/EP2015/000172 WO2015117738A1 (de) 2014-02-04 2015-01-29 Verfahren zur herstellung höhermolekularer verbindungen aus synthesegas unter verwendung eines indirekt beheizten co2-tsa

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2684104C1 true RU2684104C1 (ru) 2019-04-04

Family

ID=50068781

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2016135514A RU2684104C1 (ru) 2014-02-04 2015-01-29 Способ получения соединений с более высокой молекулярной массой из синтез-газа с использованием со2 из tsa-процесса с косвенным нагреванием

Country Status (6)

Country Link
EP (1) EP3102309B1 (ru)
CN (1) CN106132511A (ru)
RU (1) RU2684104C1 (ru)
SA (1) SA516371601B1 (ru)
WO (1) WO2015117738A1 (ru)
ZA (1) ZA201605272B (ru)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102015015524A1 (de) * 2015-12-01 2017-06-01 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Erzeugung von Harnstoff
EP3216511A1 (en) * 2016-03-08 2017-09-13 Casale SA A temperature-swing adsorption process
WO2018093604A1 (en) * 2016-11-17 2018-05-24 Exxonmobil Research And Engineering Company Method for converting natural gas to dimethyl ether
EP3449996A1 (en) * 2017-08-28 2019-03-06 Casale Sa A temperature-swing adsorption process

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2002026676A2 (en) * 2000-09-27 2002-04-04 Exxonmobil Chemical Patents Inc. A methanol, olefin, and hydrocarbon synthesis process
EA200601222A1 (ru) * 2003-12-22 2006-10-27 Сека С.А. Способ очистки газового потока, загрязненного coи одним или более углеводородами и/или оксидами азота, путем адсорбции на агрегированных цеолитных адсорбентах
WO2008143966A1 (en) * 2007-05-18 2008-11-27 Exxonmobil Reserch And Engineering Company Process for removing a target gas from a mixture of gases by thermal swing adsorption
WO2009075942A2 (en) * 2007-12-11 2009-06-18 Range Fuels, Inc. Methods and apparatus for continuous removal of carbon dioxide from a mixture of reacting gases
US20130030063A1 (en) * 2011-07-26 2013-01-31 Randhava Sarabjit S Process and method for the producton of dimethylether (dme)
WO2013062800A1 (en) * 2011-10-26 2013-05-02 Rentech, Inc. Gasifier fluidization

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1082509A (zh) * 1992-08-21 1994-02-23 无锡新苑集团公司 变压吸附-低温分离回收氢的方法
AU681481B2 (en) * 1994-03-10 1997-08-28 Boc Group, Inc., The Cryogenic refrigeration method for use in connection with a cryogenic temperature swing adsorption process
US20070051238A1 (en) * 2005-09-07 2007-03-08 Ravi Jain Process for gas purification
EP2450449A1 (en) * 2010-11-09 2012-05-09 Ineos Commercial Services UK Limited Process and apparatus for the production of alcohols

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2002026676A2 (en) * 2000-09-27 2002-04-04 Exxonmobil Chemical Patents Inc. A methanol, olefin, and hydrocarbon synthesis process
EA200601222A1 (ru) * 2003-12-22 2006-10-27 Сека С.А. Способ очистки газового потока, загрязненного coи одним или более углеводородами и/или оксидами азота, путем адсорбции на агрегированных цеолитных адсорбентах
WO2008143966A1 (en) * 2007-05-18 2008-11-27 Exxonmobil Reserch And Engineering Company Process for removing a target gas from a mixture of gases by thermal swing adsorption
WO2009075942A2 (en) * 2007-12-11 2009-06-18 Range Fuels, Inc. Methods and apparatus for continuous removal of carbon dioxide from a mixture of reacting gases
US20130030063A1 (en) * 2011-07-26 2013-01-31 Randhava Sarabjit S Process and method for the producton of dimethylether (dme)
WO2013062800A1 (en) * 2011-10-26 2013-05-02 Rentech, Inc. Gasifier fluidization

Also Published As

Publication number Publication date
WO2015117738A1 (de) 2015-08-13
EP3102309B1 (de) 2018-12-05
EP3102309A1 (de) 2016-12-14
SA516371601B1 (ar) 2018-07-23
ZA201605272B (en) 2017-08-30
CN106132511A (zh) 2016-11-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR101717121B1 (ko) 메탄올 및 암모니아의 공동 제조
JP2009519371A (ja) 天然ガスからの炭化水素の生成
JPH0466814B2 (ru)
RU2684104C1 (ru) Способ получения соединений с более высокой молекулярной массой из синтез-газа с использованием со2 из tsa-процесса с косвенным нагреванием
CN101456795B (zh) 纯二甲醚的制备方法
JP2019501942A (ja) ジメチルエーテルを製造するための方法およびシステム
GB2619796A (en) Process for synthesising methanol
KR102786916B1 (ko) 일산화탄소, 수소 및 적어도 하나의 산 가스를 각각 함유하는 두 가스상 스트림들의 분리를 위한 방법 및 장치
CA1254749A (en) Hydrogen streams
US20150352483A1 (en) Method and device for generating fuel for a gas turbine
RU2648331C2 (ru) Способ получения синтетических жидких углеводородов из природного газа
CN103501877A (zh) 原料气的净化方法
CA2968730A1 (en) A process for the elimination of volatile organic compounds and hazardous air pollutants in ammonia plants
KR102817637B1 (ko) 흡착부과스팀개질반응-건식개질반응의 스위칭 반응 시스템을 이용한 경제적인 블루수소 및 초산 병산 공정
KR20240145504A (ko) 합성가스로부터 액체 탄화수소를 생성하는 방법
CN113891850B (zh) 用于分离一氧化碳、氢气和至少一种酸性气体的混合物的方法和装置
CN110914197A (zh) 生产氨的方法
JPH03242302A (ja) 水素及び一酸化炭素の製造方法
CA3189954A1 (en) Improving the purity of a co2-rich stream
EP4488230A1 (en) Process and plant for producing methanol and ammonia with reduced emission of carbon dioxide
EP4488253A1 (en) Process and plant for producing methanol with reduced emission of carbon dioxide
RU2800065C2 (ru) Способ синтеза водородсодержащего соединения
RU2774658C1 (ru) Способ производства метанола
US20170022057A1 (en) Process for generating syngas from a co2-rich hydrocarbon-containing feed gas
US20250162962A1 (en) Method of producing liquid hydrocarbons from a syngas