RU2677445C1 - Flat steel from construction cold-rolled steel manufacturing method (options) - Google Patents
Flat steel from construction cold-rolled steel manufacturing method (options) Download PDFInfo
- Publication number
- RU2677445C1 RU2677445C1 RU2017135719A RU2017135719A RU2677445C1 RU 2677445 C1 RU2677445 C1 RU 2677445C1 RU 2017135719 A RU2017135719 A RU 2017135719A RU 2017135719 A RU2017135719 A RU 2017135719A RU 2677445 C1 RU2677445 C1 RU 2677445C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- steel
- deformation
- carried out
- sheet
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 62
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 62
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 238000010276 construction Methods 0.000 title description 2
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 title 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 27
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 24
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 23
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 18
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 14
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims abstract description 13
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims abstract description 11
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims abstract description 11
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims abstract description 11
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims abstract description 11
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims abstract description 10
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims abstract description 9
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 9
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 9
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 8
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims abstract description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 18
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 18
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 18
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 10
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 10
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 claims description 8
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 6
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 5
- 229910000746 Structural steel Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 10
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 8
- 238000002844 melting Methods 0.000 abstract description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 abstract description 3
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 15
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 10
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 8
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 7
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 230000008569 process Effects 0.000 description 5
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 5
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 4
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 4
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 4
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 3
- -1 aluminum forms aluminum nitrides Chemical class 0.000 description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 3
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 102220479482 Puromycin-sensitive aminopeptidase-like protein_C21D_mutation Human genes 0.000 description 2
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 2
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- 238000010561 standard procedure Methods 0.000 description 2
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 2
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 description 2
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 1
- SKKMWRVAJNPLFY-UHFFFAOYSA-N azanylidynevanadium Chemical compound [V]#N SKKMWRVAJNPLFY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000007812 deficiency Effects 0.000 description 1
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 1
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 230000003313 weakening effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
- B21B1/26—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by hot-rolling, e.g. Steckel hot mill
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, в частности к производству конструкционных сталей северного исполнения с повышенной хладостойкостью при сохранении достаточного уровня прочностных и пластических свойств и может быть использовано для изготовления элементов конструкций нефтегазопроводов, а также в судостроении, строительстве, мостостроении и других отраслях.The invention relates to the field of metallurgy, in particular to the production of structural steels of northern performance with high cold resistance while maintaining a sufficient level of strength and plastic properties and can be used for the manufacture of structural elements of oil and gas pipelines, as well as in shipbuilding, construction, bridge building and other industries.
Известен способ производства листового проката, включающий выплавку низкоуглеродистой низколегированной стали, получение заготовки, предварительную и окончательную деформации в реверсивном режиме, контролируемое охлаждение проката, отпуск и окончательное охлаждение на воздухе до температуры окружающей среды, при этом контролируемое охлаждение проката осуществляют с температуры конца деформации, находящейся в интервале (Ас3+20)÷(Ас3+40)°С, до температуры 530-570°С со скоростью 30-40°С/сек, а отпуск проводят при температуре 665-695°С с выдержкой 0,2-4,0 мин/мм, а сталь выплавляют следующего химического состава при соотношении ингредиентов, мас. %:A known method for the production of sheet metal, including the smelting of low-carbon low-alloy steel, obtaining a billet, preliminary and final deformation in reverse mode, controlled cooling of the rolled products, tempering and final cooling in air to ambient temperature, while controlled cooling of the rolled products is carried out from the temperature of the end of deformation located in the range (Ac 3 +20) ÷ (Ac 3 +40) ° C, to a temperature of 530-570 ° C at a speed of 30-40 ° C / s, and tempering is carried out at a temperature of 665-695 ° C with a shutter speed th 0.2-4.0 min / mm, and steel is smelted of the following chemical composition in the ratio of ingredients, wt. %:
Основным недостатком указанного способа производства является недостаточная стабильность характеристик работоспособности листового проката толщиной 60-90 мм, в первую очередь, при испытании образцов на ударную вязкость при температурах ниже -60°С, что не позволяет использовать данный прокат для задвижек, используемых для транспортировки углеводородов в районах Крайнего Севера и Арктических морей. Другим недостатком известного способа является то, что состав имеет широкий диапазон легирующих элементов с более высоким их содержанием (ванадий, хром, молибден, ниобий, никель и титан), что приводит к увеличению себестоимости производимой продукции.The main disadvantage of this production method is the lack of stability in the performance characteristics of sheet products with a thickness of 60-90 mm, primarily when testing samples for impact strength at temperatures below -60 ° C, which does not allow the use of this product for valves used to transport hydrocarbons to areas of the Far North and the Arctic seas. Another disadvantage of this method is that the composition has a wide range of alloying elements with a higher content (vanadium, chromium, molybdenum, niobium, nickel and titanium), which leads to an increase in the cost of production.
Наиболее близким аналогом к заявляемому изобретению является способ производства хладостойкого листового проката из стали следующего химического состава, мас. %:The closest analogue to the claimed invention is a method for the production of cold-resistant sheet metal from steel of the following chemical composition, wt. %:
Способ производства включает выплавку стали, разливку на заготовки, аустенитизацию при температуре 1180-1210°С, предварительную деформацию с регламентированными обжатиями не менее 12%, последующее охлаждение раската на воздухе до температуры начала окончательной деформации, окончательную деформацию, ускоренное охлаждение раската с его последующим замедленным охлаждением в штабеле до температуры окружающего воздуха. При этом предварительную деформацию проводят при температуре 1000-1050°С, окончательную деформацию при температуре 880-770°С, причем каждое последующее обжатие на 1-4% больше предыдущего (пат. РФ №2432403, C21D 8/02).The production method includes steel smelting, casting onto billets, austenitization at a temperature of 1180-1210 ° C, preliminary deformation with regulated compressions of at least 12%, subsequent cooling of the roll in air to the temperature of the beginning of the final deformation, final deformation, accelerated cooling of the roll with its subsequent delayed cooling in a stack to ambient temperature. In this case, the preliminary deformation is carried out at a temperature of 1000-1050 ° C, the final deformation at a temperature of 880-770 ° C, and each subsequent compression is 1-4% more than the previous one (US Pat. RF No. 2432403, C21D 8/02).
Недостаток известного способа заключается в том, что получаемый листовой прокат имеет более низкие пластические свойства, в частности по относительному удлинению, в связи с чем не обеспечивается заданный комплекс механических свойств. Также недостаток известного способа заключается в том, что заявляемый состав имеет высокое содержание легирующих элементов (никель, молибден, ниобий, ванадий), что приводит к увеличению себестоимости продукции.The disadvantage of this method is that the resulting sheet metal has lower plastic properties, in particular in relative elongation, and therefore a specified set of mechanical properties is not provided. Also the disadvantage of this method is that the claimed composition has a high content of alloying elements (nickel, molybdenum, niobium, vanadium), which leads to an increase in the cost of production.
Техническая проблема, решаемая заявляемой группой изобретений, заключается в производстве высококачественного листового проката из конструкционной хладостойкой стали для изготовления изделий ответственного назначения, эксплуатируемых в условиях Крайнего севера.The technical problem solved by the claimed group of inventions is the production of high-quality rolled steel from structural cold-resistant steel for the manufacture of critical products operating in the Far North.
Технический результат, обеспечиваемый изобретением, заключается в получении экономнолегированного листового проката, обладающего повышенной хладостойкостью и трещиностойкостью при сохранении достаточного уровня прочностных и пластических свойств.The technical result provided by the invention is to obtain an economically alloyed sheet metal having high cold resistance and crack resistance while maintaining a sufficient level of strength and plastic properties.
Поставленный результат достигается тем, чтоThe set result is achieved by the fact that
- в первом варианте способа производства листового проката из конструкционной хладостойкой стали, включающем выплавку стали, разливку на заготовки, аустенитизацию при температуре 1180-1210°С, предварительную деформацию с регламентированными обжатиями не менее 12%, последующее охлаждение раската на воздухе до температуры начала окончательной деформации, окончательную деформацию, замедленное охлаждение листового проката в штабеле до температуры окружающего воздуха, согласно изобретению, выплавляют сталь следующего состава, мас. %:- in the first version of the method for the production of cold rolled structural steel sheet, including steel smelting, casting to billets, austenitization at a temperature of 1180-1210 ° C, preliminary deformation with regulated compressions of at least 12%, subsequent cooling of the sheet in air to the temperature of the beginning of the final deformation , the final deformation, delayed cooling of the rolled sheet in the stack to ambient temperature, according to the invention, steel of the following composition is melted, wt. %:
при этом предварительную деформацию с регламентированными обжатиями проводят при температуре 950-1100°С, а окончательную деформацию осуществляют при температуре 760-880°С.while the preliminary deformation with regulated compression is carried out at a temperature of 950-1100 ° C, and the final deformation is carried out at a temperature of 760-880 ° C.
- во втором варианте способа производства листового проката из конструкционной хладостойкой стали, включающем выплавку стали, разливку на заготовки, аустенитизацию при температуре 1180-1210°С, предварительную деформацию с регламентированными обжатиями не менее 12%, последующее охлаждение раската на воздухе до температуры начала окончательной деформации, окончательную деформацию, ускоренное охлаждение листового проката с его последующим замедленным охлаждением в штабеле до температуры окружающего воздуха, согласно изобретению, выплавляют сталь следующего состава, мас. %:- in the second version of the method for the production of cold rolled structural steel sheet, including steel smelting, casting to billets, austenitization at a temperature of 1180-1210 ° C, preliminary deformation with regulated compressions of at least 12%, subsequent cooling of the sheet in air to the temperature of the beginning of the final deformation , final deformation, accelerated cooling of sheet metal with its subsequent delayed cooling in a stack to ambient temperature, according to the invention, t steel of the following composition, wt. %:
при этом предварительную деформацию с регламентированными обжатиями проводят при температуре 950-1100°С, окончательную деформацию проводят при температуре 760-880°С, а ускоренное охлаждение листового проката осуществляют со скоростью 5-20°С/с до интервала температур 600-700°С.pre-deformation with regulated compression is carried out at a temperature of 950-1100 ° C, final deformation is carried out at a temperature of 760-880 ° C, and accelerated cooling of sheet metal is carried out at a speed of 5-20 ° C / s to a temperature range of 600-700 ° C .
Комплекс эксплуатационных и механических свойств листового проката определяется микроструктурно-фазовым состоянием низколегированной стали, которое, в свою очередь, зависит от химического состава и деформационно-термической обработки.The complex of operational and mechanical properties of sheet metal is determined by the microstructural-phase state of low alloy steel, which, in turn, depends on the chemical composition and deformation-heat treatment.
Заявляемый химический состав стали выбран с учетом следующих особенностей.The inventive chemical composition of the steel is selected taking into account the following features.
Углерод в стали в заявляемом диапазоне выбран с целью обеспечения высокой пластичности, снижения хрупкости и исключения вероятности образования холодных трещин. Содержание углерода свыше 0,13% нецелесообразно вследствие резкого снижения пластичности и вязкости стали, что приводит к повышению хладноломкости.The carbon in the steel in the claimed range is selected in order to ensure high ductility, reduce brittleness and eliminate the likelihood of the formation of cold cracks. A carbon content in excess of 0.13% is impractical due to a sharp decrease in the ductility and toughness of steel, which leads to an increase in cold brittleness.
Марганец в стали в количестве 1,40-1,60% обеспечивает раскисление стали. В заявляемом количестве он растворяется в феррите, входит в карбиды в качестве легирующего элемента и тем самым обеспечивает высокую прочность стали. При содержании марганца менее 1,40% упрочняющий эффект от него недостаточен. А при содержании марганца свыше 1,6% приводит к увеличению доли перлитной составляющей без существенного изменения структуры и, следовательно, к упрочнению стали с ухудшением вязкости и хладостойкости.Manganese in steel in the amount of 1.40-1.60% provides deoxidation of steel. In the claimed amount, it dissolves in ferrite, enters carbides as an alloying element, and thereby ensures high strength of steel. When the manganese content is less than 1.40%, the strengthening effect from it is insufficient. And with a manganese content of more than 1.6%, it leads to an increase in the share of the pearlite component without a significant change in structure and, consequently, to hardening of steel with a deterioration in viscosity and cold resistance.
Кремний раскисляет сталь, упрочняет ферритную матрицу, снижает хладостойкость стали. При концентрации кремния менее 0,50% прочность стали ниже допустимой, а при концентрации более 0,70% снижается ударная вязкость и пластичность стали, что приводит к ее охрупчиванию.Silicon deoxidizes steel, strengthens the ferrite matrix, and reduces the cold resistance of steel. At a silicon concentration of less than 0.50%, the strength of the steel is lower than permissible, and at a concentration of more than 0.70%, the toughness and ductility of steel decreases, which leads to its embrittlement.
Содержание в заявляемом диапазоне алюминия способствует получению мелкозернистой структуры. Это связано с тем, что алюминий образует нитриды алюминия, которые растворяются в аустените, способствуя измельчению аустенитного зерна, препятствуя его росту при нагреве. Алюминий - один из значимых элементов состава, повышающих вязкостные свойства стали. Ограничение его содержания в стали связано с предупреждением образования неметаллических включений.The content in the claimed range of aluminum contributes to obtaining a fine-grained structure. This is due to the fact that aluminum forms aluminum nitrides, which dissolve in austenite, contributing to the grinding of austenitic grain, inhibiting its growth during heating. Aluminum is one of the significant elements of the composition that increase the viscosity properties of steel. The limitation of its content in steel is associated with the prevention of the formation of non-metallic inclusions.
Хром является карбидообразующим элементом в стали. Содержание хрома в интервале 0,03-0,10% повышает способность сталей к термическому упрочнению, их стойкость к коррозии и окислению, обеспечивает повышение прочности при повышенных температурах.Chromium is a carbide forming element in steel. The chromium content in the range of 0.03-0.10% increases the ability of steels to heat harden, their resistance to corrosion and oxidation, provides increased strength at elevated temperatures.
Никель в наибольшей степени понижает хладноломкость стали и полностью растворим в железе, поскольку имеет близкое кристаллическое строение решетки. Данный элемент не является карбидообразующим, он находится в твердом растворе феррита или аустените. Никель упрочняет феррит, повышая его вязкость и способствуя снижению порога хладноломкости. Ограничение содержания никеля связано с его дефицитностью.Nickel to the greatest extent lowers the cold brittleness of steel and is completely soluble in iron, since it has a close crystalline lattice structure. This element is not carbide-forming, it is in a solid solution of ferrite or austenite. Nickel strengthens ferrite, increasing its viscosity and helping to reduce the cold brittleness threshold. The nickel content is limited due to its deficiency.
Добавление меди в пределах 0,03-0,10%, повышает прочность и коррозионную стойкость стали. Большее содержание меди нецелесообразно ввиду опасности возникновения красноломкости, а также дополнительных экономических затрат.The addition of copper in the range of 0.03-0.10%, increases the strength and corrosion resistance of steel. A higher copper content is impractical due to the danger of red cracking, as well as additional economic costs.
Легирование молибденом применяется для снижения температуры γ→α-превращения и дополнительного измельчения зерна феррита за счет образования дисперсной α-фазы при прохождении превращения в неравновесных условиях. Кроме того, это вносит вклад в реализацию зернограничного упрочнения, что снижает склонность стали к отпускной хрупкости и порог хладноломкости.Doping with molybdenum is used to reduce the temperature of the γ → α transformation and additional grinding of the ferrite grain due to the formation of a dispersed α phase during the passage of the transformation under nonequilibrium conditions. In addition, this contributes to the implementation of grain boundary hardening, which reduces the tendency of steel to temper brittleness and the cold brittleness threshold.
Ниобий образует карбиды, которые располагаются по границам зерен и субзерен, тормозят движение дислокаций, тем самым упрочняя сталь. При содержании ниобия менее 0,001% его влияние недостаточно велико на прочностные свойства стали, а в количестве более 0,01% он значительно подавляет процессы рекристаллизации при деформационной обработке.Niobium forms carbides, which are located at the boundaries of grains and subgrains, inhibit the movement of dislocations, thereby strengthening steel. When the niobium content is less than 0.001%, its effect is not large enough on the strength properties of steel, and in an amount of more than 0.01%, it significantly inhibits the recrystallization processes during deformation processing.
Титан является сильным карбонитридообразующим элементом. Содержание титана ниже 0,004% не обеспечит образования достаточного количества карбонитридов и не повлияет на хладостойкость стали. При содержании титана выше 0,025% избыточное количество образующихся карбонитридов значительно упрочнит сталь и снизит пластичность.Titanium is a strong carbonitride forming element. A titanium content below 0.004% will not ensure the formation of a sufficient amount of carbonitrides and will not affect the cold resistance of steel. If the titanium content is above 0.025%, an excess of the resulting carbonitrides will significantly strengthen the steel and reduce ductility.
При заявленном содержании карбонитридообразующих элементов (ниобия, титана и ванадия) достигается наиболее эффективное действие на свойства стали. В данных диапазонах в раствор переходит упрочняющая фаза в количестве, достаточном для последующего дисперсного упрочнения, а нерастворенной остается такое ее количество, которое необходимо для создания эффективных барьеров, тормозящих рост зерен при нагреве.With the declared content of carbonitride-forming elements (niobium, titanium and vanadium), the most effective effect on the properties of steel is achieved. In these ranges, the hardening phase enters the solution in an amount sufficient for subsequent disperse hardening, and its quantity remains undissolved, which is necessary to create effective barriers that inhibit grain growth upon heating.
Таким образом, заявляемое микролегирование приводит к измельчению зерна стали, повышению ее прочностных свойств, увеличению трещиностойкости, снижению вероятности развития зернограничных сегрегаций примесных атомов, тем самым предупреждая рост зерна при технологических нагревах и термической обработке.Thus, the claimed microalloying leads to grain refinement of steel, increase its strength properties, increase crack resistance, reduce the likelihood of developing grain-boundary segregation of impurity atoms, thereby preventing grain growth during technological heating and heat treatment.
Азот способствует образованию нитридов в стали. Верхний предел содержания азота - 0,008% обусловлен необходимостью получения заданного уровня пластичности и вязкости стали, а нижний предел - 0,001% - вопросами технологичности производства. Азот в металле в сочетании с различными сильными нитридообразующими элементами - ванадием, алюминием, ниобием и титаном приводит к ванадиево-нитридному упрочнению за счет выделения мелкодисперсных нитридов ванадия, способствуя измельчению зерна. Это увеличивает прочность стали, не ухудшая ее хладостойкость.Nitrogen promotes the formation of nitrides in steel. The upper limit of nitrogen content - 0.008% is due to the need to obtain a given level of ductility and toughness of steel, and the lower limit - 0.001% - due to issues of manufacturability. Nitrogen in the metal in combination with various strong nitride-forming elements - vanadium, aluminum, niobium and titanium leads to vanadium-nitride hardening due to the release of finely dispersed vanadium nitrides, contributing to grain refinement. This increases the strength of steel without compromising its cold resistance.
Фосфор оказывают резко отрицательное действие на хладостойкость стали. Растворяясь в феррите, он заметно искажает кристаллическую решетку твердого раствора и повышает температуру перехода в твердое состояние. Охрупчивающее влияние фосфора усиливается при обогащении им межзеренных границ, благодаря развитию ликвационных процессов. Обогащение фосфором границ аустенитных зерен может также являться следствием перераспределения примесей из-за неодновременного протекания процессов превращения неравновесных структур. Обратимая отпускная хрупкость способствует не только абсолютному уменьшению уровня ударной вязкости, но и существенному повышению порога хладноломкости.Phosphorus has a sharply negative effect on the cold resistance of steel. Dissolving in ferrite, it noticeably distorts the crystal lattice of the solid solution and increases the temperature of the transition to the solid state. The embrittling effect of phosphorus is enhanced by its enrichment of grain boundaries due to the development of segregation processes. Phosphorus enrichment of austenitic grain boundaries can also be a consequence of the redistribution of impurities due to the non-simultaneous occurrence of processes of transformation of nonequilibrium structures. Reversible temper brittleness contributes not only to an absolute decrease in impact strength, but also to a significant increase in the cold brittleness threshold.
Сера практически нерастворима в феррите и присутствует в стали в виде сульфидов. Сернистые включения могут иметь вид обособленных сульфидов и в виде строчек располагаются по границам зерен. Последний вид включений особенно вреден с точки зрения хладостойкой стали, так как приводит к ослаблению границ зерен и затрудняет пластическую деформацию. При концентрации серы и фосфора не более 0,005% и не более 0,016% соответственно их отрицательное влияние на свойства стали незначительно. В то же время более глубокая десульфурация и дефосфорация стали существенно удорожают ее производство.Sulfur is practically insoluble in ferrite and is present in the form of sulfides in steel. Sulfur inclusions can take the form of isolated sulfides and in the form of lines are located along the grain boundaries. The latter type of inclusions is especially harmful from the point of view of cold-resistant steel, since it leads to weakening of grain boundaries and complicates plastic deformation. When the concentration of sulfur and phosphorus is not more than 0.005% and not more than 0.016%, respectively, their negative effect on the properties of steel is negligible. At the same time, deeper desulfurization and dephosphorization of steel significantly increase its production cost.
Модифицирование кальцием в заявляемом диапазоне способствует снижению концентрации серы, формированию более мелких трудно деформируемых неметаллических включений, имеющих глобулярную форму. При этом ударная вязкость возрастает, резко уменьшается скорость распространения усталостной трещины, повышаются характеристики вязкости разрушения. При введении в состав стали кальция в количестве менее 0,0001% его положительное влияние на структуру стали совсем не значительно, а содержание кальция более 0,01% приводит к росту количества и размеров неметаллических включений, снижению пластичности и ударной вязкости.Modification with calcium in the claimed range helps to reduce the concentration of sulfur, the formation of smaller difficultly deformed non-metallic inclusions having a globular shape. In this case, the toughness increases, the propagation speed of the fatigue crack sharply decreases, and the fracture toughness characteristics increase. When calcium is introduced into the composition of the steel in an amount of less than 0.0001%, its positive effect on the structure of the steel is not at all significant, and a calcium content of more than 0.01% leads to an increase in the number and size of non-metallic inclusions, and a decrease in ductility and impact strength.
Таким образом, заявляемый химический состав стали обеспечивает наиболее стабильный уровень хладостойкости и трещиностойкости при низких температурах (до -60°С).Thus, the claimed chemical composition of the steel provides the most stable level of cold resistance and crack resistance at low temperatures (up to -60 ° C).
Выбранные температурно-деформационные режимы обусловлены следующими особенностями. Перед прокаткой заготовку нагревают до температуры 1180-1210°С. Превышение верхней границы интервала температур приводит к аномальному росту зерна аустенита, а, следовательно, к снижению прочностных и вязкостных свойств проката. При нагреве ниже температуры 1180°С карбиды и карбонитриды ванадия, ниобия, молибдена и титана плохо растворяются в аустените, что оказывает негативное влияние на свойства стали, а именно снижается прочность.The selected temperature-strain regimes are due to the following features. Before rolling, the workpiece is heated to a temperature of 1180-1210 ° C. Exceeding the upper limit of the temperature range leads to an abnormal growth of austenite grain, and, consequently, to a decrease in the strength and viscosity properties of rolled products. When heated below 1180 ° С, carbides and carbonitrides of vanadium, niobium, molybdenum and titanium are poorly soluble in austenite, which has a negative effect on the properties of steel, namely, the strength decreases.
Предварительная высокотемпературная деформация (в диапазоне 950-1100°С) с заявленными обжатиями интенсифицирует процессы рекристаллизации деформированного аустенита, способствуя получению мелкодисперсного аустенитного зерна. Кроме того, регламентация обжатий не менее 12% позволяет в процессе динамической рекристаллизации сформировать мелкодисперсную карбидную фазу, предотвращающую прохождение собирательной рекристаллизации, и обеспечить измельчение структуры по всей толщине.Preliminary high-temperature deformation (in the range of 950-1100 ° С) with the declared compressions intensifies the processes of recrystallization of deformed austenite, contributing to the production of fine austenitic grain. In addition, the regulation of reductions of at least 12% allows the formation of a finely dispersed carbide phase during the dynamic recrystallization process, which prevents the passage of collective recrystallization, and ensures the refinement of the structure throughout its thickness.
Применение окончательной деформации при температуре 760-880°С обеспечивает формирование мелкозернистой структуры с равномерно распределенной мелкодисперсной карбидной структурой. При температуре конца деформации более 880°С возрастает неравномерность размеров аустенитных зерен, в следствие чего снижаются вязкостные и прочностные свойства листового проката. А температура конца деформации менее 760°С приводит к формированию анизотропной микроструктуры заявляемого состава стали, падению ударной вязкости ниже допустимого уровня.The use of final deformation at a temperature of 760-880 ° C provides the formation of a fine-grained structure with a uniformly distributed finely divided carbide structure. At a temperature of the end of deformation of more than 880 ° C, the size unevenness of the austenitic grains increases, as a result of which the viscosity and strength properties of sheet metal are reduced. And the temperature of the end of the deformation of less than 760 ° C leads to the formation of an anisotropic microstructure of the inventive steel composition, the drop in toughness below an acceptable level.
После окончательной деформации осуществляют охлаждение листового проката по двум вариантам.After the final deformation, sheet metal is cooled in two ways.
По первому варианту листовой прокат замедленно охлаждают в штабелях до температуры окружающего воздуха, что способствует формированию структуры состоящей из фрагментированного феррита с перлитной составляющей с размером действительного зерна 7-9 баллов.According to the first option, sheet metal is slowly cooled in stacks to ambient temperature, which contributes to the formation of a structure consisting of fragmented ferrite with a pearlite component with a real grain size of 7-9 points.
Таким образом, главными отличительными особенностями способа производства по первому варианту являются:Thus, the main distinguishing features of the production method according to the first embodiment are:
- заявляемый диапазон содержания элементов химического состава для формирования оптимальной фрагментированной микроструктуры стали с получением гарантированного уровня хладостойкости при сохранении прочностных и пластических свойств;- the claimed range of the content of elements of chemical composition for the formation of the optimal fragmented microstructure of steel with obtaining a guaranteed level of cold resistance while maintaining strength and plastic properties;
- нормализующая прокатка с температурой окончания деформации в интервале 760-880°С и последующим замедленным охлаждением в штабеле и на воздухе для обеспечения структурного состояния и механических свойств металла, эквивалентных нормализованному.- normalizing rolling with a temperature of the end of deformation in the range of 760-880 ° C and subsequent delayed cooling in the stack and in the air to ensure the structural state and mechanical properties of the metal, equivalent to normalized.
По второму варианту после окончательной деформации листовой прокат ускоренно охлаждают со скоростью 5-20°С/с до температуры 600-700°С, что способствует образованию мелкозернистой структуры. В зависимости от выбранной скорости охлаждения формируется феррито-перлитная (размер зерна феррита составляет 10,5 мкм), либо феррито-бейнитная структура (размер зерна феррита уменьшается до 7,2 мкм). А затем проводят замедленное охлаждение в штабеле, что способствует снятию термических напряжений.According to the second option, after the final deformation, the sheet metal is accelerated cooled at a speed of 5-20 ° C / s to a temperature of 600-700 ° C, which contributes to the formation of a fine-grained structure. Depending on the selected cooling rate, ferrite-pearlite (ferrite grain size is 10.5 μm) or a ferrite-bainitic structure (grain size of ferrite decreases to 7.2 μm) is formed. And then they carry out delayed cooling in a stack, which helps to remove thermal stresses.
Главными отличительными признаками способа производства по второму варианту являются:The main distinguishing features of the production method according to the second embodiment are:
- заявляемый диапазон содержания элементов химического состава для формирования оптимальной фрагментированной микроструктуры стали с получением гарантированного уровня хладостойкости при сохранении прочностных и пластических свойств;- the claimed range of the content of elements of chemical composition for the formation of the optimal fragmented microstructure of steel with obtaining a guaranteed level of cold resistance while maintaining strength and plastic properties;
- повышение температурного интервала до 1100°С на стадии предварительной деформации с регламентированными обжатиями более 12% для измельчения аустенитного зерна за счет процессов рекристаллизации и деформации;- increasing the temperature range to 1100 ° C at the stage of preliminary deformation with regulated compression of more than 12% for grinding austenitic grain due to the processes of recrystallization and deformation;
- обеспечение температуры окончания деформации в интервале температур 760-880°С для формирования мелкодисперсной структуры за счет дисперсионного упрочнения;- ensuring the temperature of the end of deformation in the temperature range 760-880 ° C for the formation of a finely dispersed structure due to dispersion hardening;
- регламентация температуры конца ускоренного охлаждения до 600-700°С для формирования равномерной феррито-перлитной или феррито-бейнитной структуры по всей толщине проката при полиморфном превращении.- regulation of the temperature of the end of accelerated cooling to 600-700 ° C for the formation of a uniform ferrite-pearlite or ferrite-bainitic structure over the entire thickness of the rolled product during polymorphic transformation.
Таким образом, заявляемые температурно-деформационные режимы производства листового проката позволяют сформировать оптимальный фазовый состав с высоким комплексом эксплуатационных и механических свойств стали.Thus, the claimed temperature-deformation conditions for the production of sheet metal allow to form the optimal phase composition with a high range of operational and mechanical properties of steel.
Требуемый комплекс свойств горячекатаных листов в состоянии поставки приведен в табл. 1.The required set of properties of hot rolled sheets in the delivery state is given in table. one.
Пример осуществления способа (по варианту 1).An example of the method (according to option 1).
При помощи индукционной плавильной печи ИСТ 0,03/0,05 И1 произвели выплавку сталей различного химического состава (табл. 2).Using an induction melting furnace IST 0.03 / 0.05 I1, steel of various chemical composition was smelted (Table 2).
Полученные слитки нагревали в камерной печи ПКМ 3.6.2/12,5 до температуры 1180-1210°С. Далее слитки высотой 300 мм осаживались на гидравлическом прессе П6334 до 60 мм по режимам нормализующей прокатки. Температура окончания деформации составляла от 760°С до 880°С. Далее полученные раскаты подвергались замедленному охлаждению в штабеле до температуры окружающего воздуха.The resulting ingots were heated in a chamber furnace PKM 3.6.2 / 12.5 to a temperature of 1180-1210 ° C. Further, 300 mm high ingots were deposited on a P6334 hydraulic press up to 60 mm according to normalizing rolling modes. The temperature of the end of deformation ranged from 760 ° C to 880 ° C. Further, the resulting peals were subjected to delayed cooling in a stack to ambient temperature.
Механические свойства определяли на поперечных образцах по стандартным методикам:The mechanical properties were determined on transverse samples according to standard methods:
- испытания на растяжение осуществляли на цилиндрических образцах типа II диаметром 10 мм по ГОСТ 1497;- tensile tests were carried out on cylindrical specimens of type II with a diameter of 10 mm according to GOST 1497;
- испытания на ударный изгиб проводили в соответствии с ГОСТ 9454 на образцах с V-образным надрезом при температуре -60°С;- impact bending tests were carried out in accordance with GOST 9454 on samples with a V-shaped notch at a temperature of -60 ° C;
- испытание на изгиб проводились в соответствии с ГОСТ 14019.- bending tests were carried out in accordance with GOST 14019.
Результаты испытаний, представленные в таблице 3, показали, что в листовой стали, полученной по предложенному способу (опыты №3, №6), достигается сочетание необходимых прочностных, пластических и вязкостных свойств. В случаях отклонений от заявленных параметров (опыт №1), а также при использовании способа-прототипа не обеспечивается заявленный комплекс механических свойств.The test results presented in table 3 showed that in the sheet steel obtained by the proposed method (experiments No. 3, No. 6), a combination of the necessary strength, plastic and viscosity properties is achieved. In cases of deviations from the declared parameters (experiment No. 1), as well as when using the prototype method, the claimed complex of mechanical properties is not provided.
Пример осуществления способа (по варианту 2).An example implementation of the method (option 2).
При помощи индукционной плавильной печи ИСТ 0,03/0,05 И1 произвели выплавку сталей различного химического состава (табл. 2).Using an induction melting furnace IST 0.03 / 0.05 I1, steel of various chemical composition was smelted (Table 2).
Полученные слитки нагревали в камерной печи ПКМ 3.6.2/12,5 до температуры 1180-1210°С. Предварительная деформация осуществлялась при температуре от 950 до 1100°С. Слитки высотой 300 мм осаживались до 180 мм и дальнейшее межфазное охлаждение до температуры 880±20°С проводилось на воздухе. Далее слитки обжимались до толщины 60,0 мм, температура конца окончательной деформации при этом составляла от 880 до 760°С. Полученные раскаты подвергались ускоренному охлаждению в УКО (устройство контролируемого охлаждения) со скоростью 5-20°С/с до температуры 700-600°С, а затем - замедленному охлаждению в штабеле до температуры окружающего воздуха.The resulting ingots were heated in a chamber furnace PKM 3.6.2 / 12.5 to a temperature of 1180-1210 ° C. Preliminary deformation was carried out at a temperature of from 950 to 1100 ° C. Ingots 300 mm high were deposited up to 180 mm and further interfacial cooling to a temperature of 880 ± 20 ° C was carried out in air. Further, the ingots were crimped to a thickness of 60.0 mm, and the temperature of the end of the final deformation was from 880 to 760 ° С. The resulting peals were subjected to accelerated cooling in a UCO (controlled cooling device) at a speed of 5-20 ° C / s to a temperature of 700-600 ° C, and then to slow cooling in a stack to ambient temperature.
Механические свойства определяли на поперечных образцах по стандартным методикам:The mechanical properties were determined on transverse samples according to standard methods:
- испытания на растяжение осуществляли на цилиндрических образцах типа II диаметром 10 мм по ГОСТ 1497;- tensile tests were carried out on cylindrical specimens of type II with a diameter of 10 mm according to GOST 1497;
- испытания на ударный изгиб проводили в соответствии с ГОСТ 9454 на образцах с V-образным надрезом при температуре - 60°С;- impact bending tests were carried out in accordance with GOST 9454 on samples with a V-shaped notch at a temperature of -60 ° C;
- испытание на изгиб проводились в соответствии с ГОСТ 14019.- bending tests were carried out in accordance with GOST 14019.
Результаты испытаний, представленные в таблице 4, показали, что в листовой стали, полученной по предложенному способу (опыты №2, №4, №5), достигается сочетание необходимых прочностных, пластических и вязкостных свойств. В случаях отклонений от заявленных параметров (опыт №7), а также при использовании способа-прототипа не обеспечивается заявленный комплекс механических свойств.The test results presented in table 4 showed that in the sheet steel obtained by the proposed method (experiments No. 2, No. 4, No. 5), a combination of the necessary strength, plastic and viscosity properties is achieved. In cases of deviations from the declared parameters (experiment No. 7), as well as when using the prototype method, the claimed complex of mechanical properties is not provided.
На основании вышеизложенного заявляемая группа изобретений обеспечивает достижение требуемого технического результата - получение экономнолегированного толстолистового проката с повышенной хладостойкостью при сохранении достаточного уровня прочностных и пластических свойств: условный предел текучести σт не менее 315 Н/мм2, временное сопротивление разрыву σв=480-700 Н/мм2; пластических - относительное удлинение δ5 не менее 25%; вязких - ударная вязкость KCV-60 не менее 185 Дж/см2.Based on the foregoing, the claimed group of inventions achieves the desired technical result - obtaining sparingly rolled plates with increased cold resistance while maintaining an adequate level of strength and plastic properties: yield strength σ m of at least 315 N / mm 2, tensile strength σ B = 480-700 N / mm 2 ; plastic - elongation δ 5 not less than 25%; viscous - impact strength KCV -60 not less than 185 J / cm 2 .
Способ производства листового проката из конструкционной хладостойкой стали (варианты)Method for the production of sheet metal from structural cold-resistant steel (options)
Claims (6)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017135719A RU2677445C1 (en) | 2017-10-05 | 2017-10-05 | Flat steel from construction cold-rolled steel manufacturing method (options) |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017135719A RU2677445C1 (en) | 2017-10-05 | 2017-10-05 | Flat steel from construction cold-rolled steel manufacturing method (options) |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2677445C1 true RU2677445C1 (en) | 2019-01-16 |
Family
ID=65025003
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2017135719A RU2677445C1 (en) | 2017-10-05 | 2017-10-05 | Flat steel from construction cold-rolled steel manufacturing method (options) |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2677445C1 (en) |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6056833A (en) * | 1997-07-23 | 2000-05-02 | Usx Corporation | Thermomechanically controlled processed high strength weathering steel with low yield/tensile ratio |
| RU2432403C1 (en) * | 2010-07-28 | 2011-10-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Procedure for manufacture of cold resistant flat |
| RU2440425C1 (en) * | 2011-01-20 | 2012-01-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Manufacturing method of hot-rolled pipe steel |
| RU2578618C1 (en) * | 2014-11-18 | 2016-03-27 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Manufacturing method of strips of low-alloyed weld steel |
| RU2608869C2 (en) * | 2011-07-01 | 2017-01-25 | Раутаруукки Ойй | Method for manufacturing high-strength structural steel and high-strength structural steel product |
| RU2613269C2 (en) * | 2015-09-02 | 2017-03-15 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of producing hot-rolled sheets from constructional low-alloy steel with guaranteed maintenance of construction perfomance properties at low temperatures (versions) |
-
2017
- 2017-10-05 RU RU2017135719A patent/RU2677445C1/en active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6056833A (en) * | 1997-07-23 | 2000-05-02 | Usx Corporation | Thermomechanically controlled processed high strength weathering steel with low yield/tensile ratio |
| RU2432403C1 (en) * | 2010-07-28 | 2011-10-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Procedure for manufacture of cold resistant flat |
| RU2440425C1 (en) * | 2011-01-20 | 2012-01-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Manufacturing method of hot-rolled pipe steel |
| RU2608869C2 (en) * | 2011-07-01 | 2017-01-25 | Раутаруукки Ойй | Method for manufacturing high-strength structural steel and high-strength structural steel product |
| RU2578618C1 (en) * | 2014-11-18 | 2016-03-27 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Manufacturing method of strips of low-alloyed weld steel |
| RU2613269C2 (en) * | 2015-09-02 | 2017-03-15 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of producing hot-rolled sheets from constructional low-alloy steel with guaranteed maintenance of construction perfomance properties at low temperatures (versions) |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US20190271063A1 (en) | Steel sheet for hot stamping use, method of production of same, and method of production of high strength part | |
| US10358688B2 (en) | Steel plate and method of producing same | |
| RU2390568C1 (en) | Procedure for production of thick sheet low alloyed strip | |
| US20250011891A1 (en) | High-strength steel with good weather resistance and manufacturing method therefor | |
| US10808304B2 (en) | Steel for induction hardening | |
| JP5640931B2 (en) | Medium carbon cold-rolled steel sheet excellent in workability and hardenability and its manufacturing method | |
| JP5076544B2 (en) | Manufacturing method of steel sheet for cans | |
| JP2019505672A (en) | Steel plate for low-temperature pressure vessel excellent in PWHT resistance and manufacturing method thereof | |
| US20190300994A1 (en) | Steel for Induction Hardening | |
| US20180216207A1 (en) | Formable lightweight steel having improved mechanical properties and method for producing semi-finished products from said steel | |
| US10801091B2 (en) | Steel for induction hardening | |
| JP5630523B2 (en) | Steel sheet for nitriding treatment and method for producing the same | |
| RU2630721C1 (en) | Thick sheet of structural steel for manufacturing details of welded structures and method for its production in normalized condition | |
| WO2014002288A1 (en) | Steel sheet for soft nitriding and process for producing same | |
| CN104411848B (en) | Tufftride treatment steel plate and its manufacture method | |
| RU2615667C1 (en) | Method of producing hot-rolled sheets of low-alloyed steel of k65 strength grade for longitudinal electric-welded pipes | |
| RU2255123C1 (en) | Method of production of skelps from low-alloyed steel | |
| JP2005240135A (en) | Method for manufacturing wear-resistant steel having excellent bendability, and wear-resistant steel | |
| RU2625861C1 (en) | Production of steel sheets of higher wear resistance | |
| JP5614329B2 (en) | Steel sheet for soft nitriding treatment and method for producing the same | |
| JP5614330B2 (en) | Steel sheet for soft nitriding treatment and method for producing the same | |
| RU2530078C1 (en) | Production of thick-sheet rolled stock for ship building | |
| RU2697301C1 (en) | Method for production of tubular rolled products of increased corrosion resistance at a reversing mill | |
| RU2677445C1 (en) | Flat steel from construction cold-rolled steel manufacturing method (options) | |
| RU2654121C1 (en) | Method for manufacture of plate-rolled product with high deformation capacity, plate-rolled product |