RU2674188C1 - Способ производства штрипсов из низколегированной стали - Google Patents
Способ производства штрипсов из низколегированной стали Download PDFInfo
- Publication number
- RU2674188C1 RU2674188C1 RU2018102455A RU2018102455A RU2674188C1 RU 2674188 C1 RU2674188 C1 RU 2674188C1 RU 2018102455 A RU2018102455 A RU 2018102455A RU 2018102455 A RU2018102455 A RU 2018102455A RU 2674188 C1 RU2674188 C1 RU 2674188C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rolling
- finishing
- thickness
- temperature
- steel
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 11
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 10
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 title claims description 10
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 43
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 31
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 31
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims abstract description 12
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 9
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims abstract description 8
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims abstract description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 7
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 13
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 13
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 12
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 11
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 9
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 8
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims description 6
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 6
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 5
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 5
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 2
- 238000010409 ironing Methods 0.000 claims description 2
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 claims description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 5
- 238000009499 grossing Methods 0.000 abstract description 2
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 3
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 3
- 102220479482 Puromycin-sensitive aminopeptidase-like protein_C21D_mutation Human genes 0.000 description 2
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 2
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000035508 accumulation Effects 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- VAKIVKMUBMZANL-UHFFFAOYSA-N iron phosphide Chemical compound P.[Fe].[Fe].[Fe] VAKIVKMUBMZANL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 239000003607 modifier Substances 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 1
- 239000004848 polyfunctional curative Substances 0.000 description 1
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области производства листового проката из штрипсовых сталей. Способ включает нагрев слябов, их черновую прокатку до промежуточной толщины и температуры, чистовую прокатку с регламентированной толщиной подката, количеством чистовых проходов и регламентированной температурой начала и конца чистовой прокатки. Улучшение комплекса механических свойств и хладостойкости стали без дополнительной термообработки с получением горячекатаной стали с отношением предела текучести к временному сопротивлению не более 0,90 обеспечивается за счет того, что толщина подката Нп для чистовой прокатки удовлетворяет условию: -0,7857×Нг2+19,414×Нг-73,2≥(Нп)≥-Нг2+24×Нг-95,4, где Нг - толщина готовой полосы, температура начала чистовой прокатки Тн=(1,4286×Нг2-40,571×Нг+1208)±10°С, конца чистовой прокатки Тк=(0,7143×Нг2-17,286×Нг+944)±10°С, прокатку производят не менее чем за 5 чистовых проходов с минимальным обжатием за проход не менее 10%, за исключением проглаживающего прохода, обеспечивая в прокате феррито-бейнитную структуру с размером зерна феррита не более 11 и 12 балла у поверхности и в средней части листа соответственно, при этом используют слябы из низколегированной стали регламентированного химического состава. 1 з.п. ф-лы, 1 табл.
Description
Изобретение относится к металлургии, в частности к производству листового проката из штрипсовых сталей, предназначенных для изготовления электросварных нефтегазопроводных труб и переходных деталей трубопроводов, используемых в условиях пониженных температур.
Для изготовления вышеуказанного сортамента используют горячекатаные листы толщиной 10-30 мм из низколегированной свариваемой стали повышенной хладостойкости и коррозионной стойкости.
Известен способ производства штрипсов из низколегированной стали, предусматривающий нагрев слябов, их черновую прокатку до промежуточной толщины, чистовую прокатку с регламентированным обжатием и температурой конца прокатки, при котором нагрев слябов производят до температуры 1160-1190°С, а чистовую прокатку проводят с суммарным относительным обжатием не менее 70% при температуре конца прокатки не выше 820°С. После прокатки штрипсы нагревают до температуры 900-950°С и подвергают закалке водой, после чего штрипсы отпускают при температуре 600-730°С, при этом используют слябы из низколегированной стали следующего состава, мас. %: С 0,07-0,12; Mn 1,4-1,7; Si 0,15-0,50; V 0,06-0,12; Nb 0,03-0,05; Ti 0,010-0,030; Al 0,02-0,05; Cr не более 0,3; Ni не более 0,3; Cu не более 0,3; S не более 0,005; Р не более 0,015; N не более 0,010; Fe и примеси - остальное (аналог Патент РФ №2255123 от 27.06.2005 C21D 08/02, С22С 38/58).
Основной недостаток известного способа заключается в том, что после чистовой прокатки производится дополнительная термическая обработка, что значительно увеличивает время технологического процесса и его стоимость.
Наиболее близким по своей технической сущности и достигаемым результатам к предполагаемому изобретению является способ производства штрипсов из низколегированной стали, включающий нагрев слябов, их черновую прокатку до промежуточной толщины и чистовую прокатку в регламентированном температурном диапазоне, отличающийся тем, что нагрев слябов производят до температуры 1170-1240°С, а чистовую прокатку проводят в температурном интервале 910-710°С с суммарным относительным обжатием 60-80%, при этом штрипсы прокатывают из низколегированной стали следующего химического состава, мас. %: углерод 0,06-0,12, марганец 1,4-1,7, кремний 0,20-0,45, ванадий 0,06-0,10, ниобий 0,04-0,08, титан 0,005-0,035, хром 0,01-0,30, никель 0,01-0,30, медь 0,01-0,30, алюминий 0,02-0,05, молибден 0,01-0,50, сера не более 0,006, фосфор не более 0,015, бор не более 0,006, азот не более 0,010, железо остальное с выполнением следующих условий
и 
(Патент РФ №2241769 от 10.12.2004, C21D 8/02, С22С 38/58, В21В 1/26).
Недостаток данного способа состоит в том, что он не обеспечивает стабильное получение всего комплекса механических свойств, т.к. не учитывает фактор толщины готового проката, который при производстве штрипса, а особенно толстолистового является существенным.
Техническая задача, решаемая предлагаемым изобретением, состоит в обеспечении комплекса механических свойств и хладостойкости для штрипсового проката категории прочности не менее К56 без применения дополнительной термической обработки.
Техническая задача решается при применения способа производства толстолистовых штрипсов из низколегированной стали на реверсивном толстолистовом стане горячей прокатки, включающем в себя нагрев слябов, их черновую прокатку до промежуточной толщины и температуры, чистовую прокатку с регламентированной толщиной подката, количеством чистовых проходов и регламентированной температурой начала и конца чистовой прокатки, согласно изобретению, прокат не подвергается дополнительной термообработке и обеспечивает получение необходимых механических свойств в горячекатаном состоянии, с гарантией отношения предела текучести к временному сопротивлению не более 0,90, при этом толщина подката Нп для чистовой прокатки должна удовлетворять условию:
-0,7857×Нг2+19,414×Нг-73,2≥(Нп)≥-Нг2+24×Нг-95,4, где Нг - толщина готовой полосы, для температуры начала чистовой прокатки принимается условие Тн=(1,4286×Нг2-40,571×Нг+1208)±10°С, конца чистовой прокатки принимается условие Тк=(0,7143×Нг2-17,286×Нг+944)±10°С, с минимальным обжатием за проход не менее 10%, за исключением проглаживающего прохода, обеспечивая в прокате феррито-бейнитную структуру с размером зерна феррита не более 11 и 12 балла у поверхности и в средней части листа соответственно, при этом используют слябы из низколегированной стали следующего химического состава, мас. %: углерод не более 0,11, кремний 0,20-0,40, марганец 1,45-1,65, ванадий 0,06-0,08, ниобий 0,03-0,06, алюминий 0,01-0,06, титан не более 0,03, молибден не более 0,05, азот не более 0,008, хром 0,10-0,25, никель 0,08-0,20, медь не более 0,30, сера не более 0,003, фосфор не более 0,015, железо и примеси остальное, при выполнении следующих соотношений: Cr+Ni+Cu≤0,6%, Nb+V+Ti≤0,15%.
Ограничение в отношения предела текучести к временному сопротивлению не более 0,90 направлено на обеспечение баланса прочности и вязкости при повышенном уровне прочности.
Для оптимального подбора температурно-деформационно режима прокатки выведены зависимости для определения температур начала и конца чистовой прокатки, а так же толщины подката в зависимости от конечной толщины готового проката.
-0,7857×Нг2+19,414×Нг-73,2≥(Нп)≥-Нг2+24×Нг-95,4, где Нг - толщина готовой полосы,
Тн=(1,4286×Нг2-40,571×Нг+1208)±10°С, где Тн - температура начала чистовой прокатки,
Тк=(0,7143×Нг2-17,286×Нг+944)±10°С, где Тк - температура конца чистовой прокатки.
Это позволяет более точно подбирать оптимальные режимы прокатки для каждой толщины готового проката и обеспечить качественную проработку структуры для обеспечения требуемого уровня механических свойств.
Регламентированное обжатие не менее 10% позволяет качественно прорабать литую структуру и обеспечить требуемый уровень структуры и механических свойств.
Феррито-бейнитную структуру с размером зерна феррита не более 11 и 12 балла у поверхности и в средней части листа соответственно регламентированы для обеспечения равномерности свойств не только по площади, но и по толщине листа.
Рассмотрим влияние химического состава на формирование комплекса прочностных и хладостойких свойств.
Углерод упрочняет сталь. При содержании углерода более 0,11% ухудшается хладостойкость стали.
Марганец раскисляет и упрочняет сталь, связывает серу. При содержании марганца менее 1,45% прочность стали недостаточна, верхний предел содержания марганца ограничен 1,65% для получения требуемого уровня прочности и пластичности.
Кремний раскисляет сталь, упрочняет ферритную матрицу. При концентрации кремния менее 0,20% прочность стали ниже допустимой, а при концентрации более 0,40% снижается ударная вязкость и пластичность.
Ванадий является сильным карбидообразующим элементом и значительно повышает прочностные характеристики стали за счет реализации эффекта дисперсионного упрочнения. При содержании ванадия менее 0,04% снижается прочность стали. Увеличение содержания ванадия более 0,08% нецелесообразно, т.к. могут быть превышены верхние нормативные границы прочностных характеристик и это экономически нецелесообразно.
Ниобий введен для повышения вязкости стали за счет измельчения зерен в процессе прокатки. При содержании ниобия менее 0,03% его влияние на измельчение зерен недостаточно, введение ниобия в количестве большем, чем 0,06% нецелесообразно т.к. его излишки скапливаются в виде неметаллических включений и ухудшают коррозионные свойства стали.
Алюминий раскисляет сталь, измельчает зерно, связывает азот при высоких температурах, т.е. препятствует снижению характеристик ударной вязкости и позволяет большему количеству ванадия выделиться в виде карбидной фазы в процессе высокого отпуска.
Содержание титана в стали ограничено 0,03% для того, чтобы избежать образования в осевой зоне проката скоплений карбонитридов титана Ti(CN), имеющих вид плоских пластин (пленок) с острыми краями.
Молибден является высокоэффективным модификатором, повышает прочность и вязкость стали. Увеличение содержания молибдена более 0,05% ухудшает пластичность и приводит к перерасходу легирующих элементов.
Азот упрочняет сталь, за счет образования нитридов и карбонитридов, однако, крайне негативно влияет на пластические и вязкостные свойства стали. Содержание азота ограничено 0,008%.
Хром, снижает скорость коррозии, повышает прочность за счет выделения в составе вторичной фазы при отпуске стали, в качестве упрочнителя менее эффективен, чем ванадий. Содержание хрома ограничено 0,10-0,25%.
Никель снижает температуру вязко-хрупкого перехода. При концентрации менее 0,08% его влияние незначительно, содержание выше 0,20% нецелесообразно с экономической точки зрения по причине повышения себестоимости.
Для того медь не вызывала красноломкость стали и не снижала ударной вязкости стали при отрицательных температурах ее содержание ограничивают не более 0,30%.
Сера резко снижает хладостойкость стали. Концентрация серы в стали ограничена не более 0,003%.
Фосфор в стали является вредной примесью, концентрация фосфора ограничена 0,015%. Фосфор отрицательно влияет на вязкость и хладостойкость за счет охрупчивания границ зерен из-за выделения фосфида железа.
Дополнительно вводятся ограничения по: Cr+Ni+Cu≤0,6%, Nb+V+Ti≤0,15%, где Cr - массовая доля хрома, %; Ni - массовая доля никеля, %; Cu - массовая доля меди, %; Nb - массовая доля ниобия, %; V - массовая доля ванадия, %; Ti - массовая доля титана. Данные ограничения необходимы для обеспечения хорошей свариваемости стали.
Предложенный способ реализуется следующим образом.
Слябы из низколегированной стали нагревают до температуры аустенитизации, осуществляют многопроходную черновую и чистовую прокатку с регламентируемой температурой конца прокатки
Сталь имеет следующий химический состав, масс. %: 0,08 С; 0,23 Si; 1,54 Mn; 0.03 Al; 0,063 V; 0,047 Nb; 0,004 Ti; 0,13 Cr; 0,10 Ni; 0,13 Cu; 0,012 P; 0,001 S; 0,008 N; остальное Fe.
Рассчитаем необходимую толщину подката для чистовой клети и температуры начала и конца чистовой прокатки для толшины проката 10 мм:
-0,7857×102+19,414×10-73,2≥(Нп)≥-102+24×10-95,4, получаем 42,4≥(Нп)≥44,6
Тн=(1,4286×102-40,571×10+1208)±10°С=945±10°С
Тк=(0,7143×102-17,286×10+944)±10°С=843±10°С
В соответствии с рассчитанными режимами производится прокатка с регламентированным числом чистовых проходов не менее 5 штук и с обжатием не менее 10% за проход за исключением проглаживающего. Результаты прокаток представлены в Таблице 1.
Наилучшие результаты были получены при реализации технологии №4
Claims (7)
1. Способ производства толстолистовых штрипсов из низколегированной стали на реверсивном толстолистовом стане горячей прокатки, включающий нагрев слябов, их черновую прокатку до промежуточной толщины и температуры, чистовую прокатку с регламентированными толщиной подката, количеством чистовых проходов и температурой начала и конца чистовой прокатки, отличающийся тем, что чистовую прокатку осуществляют с использованием подката, толщина которого Нп удовлетворяет условию:
-0,7857×Нг2+19,414×Нг-73,2≥(Нп)≥Нг2+24×Нг-95,4,
где Нг - толщина готовой полосы,
с температурой начала чистовой прокатки Тн=(1,4286×Нг2-40,571×Нг+1208)±10°С, температурой конца чистовой прокатки Тк=(0,7143×Нг2-17,286×Нг+944)±10°С, количеством чистовых проходов не менее 5 с минимальным обжатием за проход не менее 10%, за исключением проглаживающего прохода, с обеспечением в прокате феррито-бейнитной структуры с размером зерна феррита у поверхности и в средней части листа соответственно, не более 11 и 12 баллов, и с получением горячекатаного проката с отношением предела текучести к временному сопротивлению не более 0,90 без дополнительной термообработки.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что используют слябы из низколегированной стали следующего химического состава
при выполнении следующих соотношений: Cr+Ni+Cu≤0,6%, Nb+V+Ti≤0,15%.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018102455A RU2674188C1 (ru) | 2018-01-22 | 2018-01-22 | Способ производства штрипсов из низколегированной стали |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018102455A RU2674188C1 (ru) | 2018-01-22 | 2018-01-22 | Способ производства штрипсов из низколегированной стали |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2674188C1 true RU2674188C1 (ru) | 2018-12-05 |
Family
ID=64603665
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2018102455A RU2674188C1 (ru) | 2018-01-22 | 2018-01-22 | Способ производства штрипсов из низколегированной стали |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2674188C1 (ru) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU734301A1 (ru) * | 1977-02-01 | 1980-05-15 | Московский Ордена Трудового Красного Знамени Институт Стали И Сплавов | Способ изготовлени листов из высокопрочных низколегированных сталей, содержащих азот и алюминий |
| US5009396A (en) * | 1987-09-01 | 1991-04-23 | Hoogovens Groep B.V. | Method and apparatus for the manufacture of formable steel strip |
| RU2195504C2 (ru) * | 2000-11-24 | 2002-12-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Способ производства штрипсов из низколегированной ниобийванадиевой стали |
| RU2241769C1 (ru) * | 2003-08-04 | 2004-12-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Способ производства штрипсов из низколегированной стали |
-
2018
- 2018-01-22 RU RU2018102455A patent/RU2674188C1/ru active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU734301A1 (ru) * | 1977-02-01 | 1980-05-15 | Московский Ордена Трудового Красного Знамени Институт Стали И Сплавов | Способ изготовлени листов из высокопрочных низколегированных сталей, содержащих азот и алюминий |
| US5009396A (en) * | 1987-09-01 | 1991-04-23 | Hoogovens Groep B.V. | Method and apparatus for the manufacture of formable steel strip |
| RU2195504C2 (ru) * | 2000-11-24 | 2002-12-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Способ производства штрипсов из низколегированной ниобийванадиевой стали |
| RU2241769C1 (ru) * | 2003-08-04 | 2004-12-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Способ производства штрипсов из низколегированной стали |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10876180B2 (en) | Method of manufacturing hot rolled steel sheet for square column for building structural members | |
| DK2924140T3 (en) | Process for producing a flat high-strength steel product | |
| US11753693B2 (en) | High-strength cold rolled steel sheet having high hole expansion ratio, highstrength hot-dip galvanized steel sheet, and manufacturing methods therefor | |
| JP6700400B2 (ja) | Ｐｗｈｔ抵抗性に優れた低温圧力容器用鋼板及びその製造方法 | |
| RU2393239C1 (ru) | Способ производства толстолистового низколегированного штрипса | |
| JP6146358B2 (ja) | 高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
| CN112739843B (zh) | 具有优异的冲击韧性的热轧未退火铁素体不锈钢板及其制造方法 | |
| US20220186335A1 (en) | Ultra-high strength steel sheet having excellent shear workability and method for manufacturing same | |
| US20180112286A1 (en) | Ultra-high strength hot-rolled steel sheet having excellent bending workability and method for manufacturing same | |
| RU2737690C1 (ru) | Способ производства горячекатаных листов из низколегированной стали для изготовления ответственных металлоконструкций | |
| CN105568149B (zh) | 抗回火脆性优异的高碳热轧钢板及其制造方法 | |
| RU2674188C1 (ru) | Способ производства штрипсов из низколегированной стали | |
| RU2720286C1 (ru) | Способ производства рулонов горячекатаной полосы из криогенной конструкционной стали | |
| RU2696186C2 (ru) | Способ производства листового проката из низколегированной трубной стали | |
| JP6123734B2 (ja) | 鋼管杭向け低降伏比高強度電縫鋼管およびその製造方法 | |
| RU2652281C1 (ru) | Способ производства горячекатаных листов из высокопрочной стали | |
| RU2745390C1 (ru) | Способ получения высокопрочного толстолистового стального проката на реверсивном стане (варианты) | |
| RU2807789C1 (ru) | Способ изготовления листов из конструкционной стали | |
| RU2807795C1 (ru) | Способ изготовления полос из конструкционной стали | |
| RU2829353C1 (ru) | Способ производства горячекатаного проката | |
| RU2591922C1 (ru) | Способ производства горячекатаного листового проката из низколегированной стали | |
| RU2760014C1 (ru) | Способ производства штрипсового проката толщиной 10-40 мм для изготовления прямошовных труб большого диаметра, эксплуатируемых в условиях экстремально низких температур | |
| RU2810463C1 (ru) | Способ производства высокопрочного горячекатаного проката | |
| RU2792549C1 (ru) | Способ производства хладостойкого листового стального проката | |
| RU2499843C1 (ru) | Способ производства штрипсов |