RU2660464C1 - Method for production of welded longitudinal pipes of large diameter for main pipelines - Google Patents
Method for production of welded longitudinal pipes of large diameter for main pipelines Download PDFInfo
- Publication number
- RU2660464C1 RU2660464C1 RU2017137202A RU2017137202A RU2660464C1 RU 2660464 C1 RU2660464 C1 RU 2660464C1 RU 2017137202 A RU2017137202 A RU 2017137202A RU 2017137202 A RU2017137202 A RU 2017137202A RU 2660464 C1 RU2660464 C1 RU 2660464C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- workpiece
- pipe
- curvature
- edges
- molding
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 11
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims abstract description 34
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 19
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims abstract description 12
- 238000005452 bending Methods 0.000 claims abstract description 11
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 2
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 abstract description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000009776 industrial production Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C37/00—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape
- B21C37/06—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape of tubes or metal hoses; Combined procedures for making tubes, e.g. for making multi-wall tubes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Bending Of Plates, Rods, And Pipes (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области производства стальных сварных прямошовных труб диаметром 508-1422 мм для магистральных трубопроводов, в частности к способу производства труб с применением технологий формовки по схеме «JCOE».The invention relates to the field of production of welded steel longitudinal pipes with a diameter of 508-1422 mm for main pipelines, in particular to a method for the production of pipes using molding technology according to the JCOE scheme.
Известен способ изготовления труб, включающий в себя пошаговую подгибку продольных кромок одновременно с двух сторон, формовку основного контура трубной заготовки на прессе шаговой формовки (ПШФ), сборку и сварку продольных кромок на сборочно-сварочном стане [патент RU 2486981 МПК B21C 37/08, B21D 5/10]. Недостатком данного способа является невозможность получения стабильных геометрических параметров заготовки на прессе шаговой формовки, связанная с неравномерностью механических свойств листового проката, что в свою очередь приводит к таким дефектам, как радиальное смещение продольных кромок, овализация заготовки, в том числе в диагональном направлении, чрезмерно большой зазор между продольными кромками заготовки, обусловленный тем, что при формовке основного контура трубной заготовки на последнем шаге не удается скомпенсировать распружинивание заготовки после деформации из-за ограничения величины зазора между продольными кромками шириной формовочного инструмента, что в последующем приводит к появлению больших внутренних напряжений в трубе после сборки и сварки.A known method of manufacturing pipes, which includes stepwise bending of the longitudinal edges simultaneously on both sides, forming the main contour of the pipe billet on a step-by-step press (FFS), assembling and welding longitudinal edges on an assembly-welding mill [patent RU 2486981 IPC B21C 37/08, B21D 5/10]. The disadvantage of this method is the inability to obtain stable geometric parameters of the workpiece in a step-type press, due to the unevenness of the mechanical properties of sheet metal, which in turn leads to defects such as radial displacement of the longitudinal edges, ovalization of the workpiece, including in the diagonal direction, excessively large the gap between the longitudinal edges of the workpiece, due to the fact that when forming the main contour of the pipe workpiece at the last step, it is not possible to compensate for preloading of the workpiece after deformation due to the restriction of the gap between the longitudinal edges of the width of the molding tool, which subsequently leads to the appearance of large internal stresses in the pipe after assembly and welding.
Из источника [патент RU 2543657 МПК B21C 37/00] известен способ, при котором после формовки основного контура трубной заготовки производят ее до-формовку не менее, чем за два шага, путем поворота заготовки вокруг своей оси на угол 15°-60° с последующим воздействием на заготовку вертикальным сжимающим усилием, обеспечивающим смещение деформируемой кромки на величину 0,1-0,4 от величины зазора между продольными кромками. Деформацию осуществляют симметрично для левой и правой частей заготовки. Недостатками данного способа являются ориентированность только на уменьшение величины зазора между продольными кромками трубной заготовки, также отсутствие взаимосвязи величины хода инструмента деформации и механических свойств трубной заготовки, что приводит к постоянной подстройке режимов формовки по величине хода инструмента и количеству повторов, что в свою очередь приводит к нестабильной производительности стана. Учитывая то, что заготовка после пресса шаговой формовки не симметрична относительно середины, применение одинаковых углов поворота заготовки для левой и правой кромок приведет к дополнительному искажению формы. Также к недостаткам можно отнести невозможность применения данного способа при выявлении склонности заготовки к появлению (после формовки на ПШФ) таких дефектов, как смещение продольных кромок по высоте, конусности заготовки, отклонение от теоретической окружности в зоне сварного шва (яблоко).From the source [patent RU 2543657 IPC B21C 37/00] a method is known in which after forming the main contour of the tube stock, it is completed before at least two steps by turning the workpiece around its axis by an angle of 15 ° -60 ° s subsequent exposure to the workpiece with a vertical compressive force, providing a displacement of the deformable edge by 0.1-0.4 of the gap between the longitudinal edges. The deformation is carried out symmetrically for the left and right parts of the workpiece. The disadvantages of this method are the focus only on reducing the gap between the longitudinal edges of the pipe billet, and also the lack of correlation between the magnitude of the stroke of the deformation tool and the mechanical properties of the pipe billet, which leads to a constant adjustment of the molding conditions according to the magnitude of the stroke of the tool and the number of repetitions, which in turn leads to unstable mill performance. Given that the workpiece after the step-by-step press is not symmetrical about the middle, the use of the same rotation angles of the workpiece for the left and right edges will lead to additional distortion of the shape. The disadvantages include the impossibility of using this method when revealing the tendency of the workpiece to the appearance (after molding on PFS) of defects such as the displacement of the longitudinal edges in height, the taper of the workpiece, deviation from the theoretical circle in the weld zone (apple).
Из источника [патент RU 2505370 МПК B21C 37/06] известен способ, при котором формовку основного контура трубной заготовки осуществляют в два этапа. На первом этапе формовка осуществляется по внутренней поверхности заготовки таким образом, чтобы создать локальный симметричный участок с большим радиусом (слева и справа от центра листа) по сравнению с основной частью заготовки. На втором этапе формовка осуществляется по наружной поверхности заготовки, при этом заготовка поворачивается вокруг своей оси так, чтобы участки с большим радиусом ориентировались на 3 или 9 часов соответственно, после чего осуществляется гиб. Недостатком данного способа является интенсивное изменение размеров заготовки в горизонтальном направлении, невозможность обеспечения соотношения горизонтального и вертикального размера заготовки (сложность в обеспечении заданной овализации).From the source [patent RU 2505370 IPC B21C 37/06] a method is known in which the molding of the main contour of the pipe billet is carried out in two stages. At the first stage, molding is carried out on the inner surface of the workpiece in such a way as to create a local symmetrical section with a large radius (to the left and right of the center of the sheet) compared to the main part of the workpiece. At the second stage, molding is carried out on the outer surface of the workpiece, while the workpiece is rotated around its axis so that sections with a large radius are oriented for 3 or 9 hours, respectively, after which bending is carried out. The disadvantage of this method is the intensive change in the size of the workpiece in the horizontal direction, the inability to ensure the ratio of horizontal and vertical size of the workpiece (the difficulty in ensuring a given ovalization).
Задачей изобретения является повышение качества сварных прямошовных труб большого диаметра за счет повышения стабильности геометрических параметров трубной заготовки, снижение величины смещения кромок, овальности, величины зазора между кромками.The objective of the invention is to improve the quality of welded longitudinal seam pipes of large diameter by increasing the stability of the geometric parameters of the pipe billet, reducing the magnitude of the displacement of the edges, ovality, the size of the gap between the edges.
Технический результат в заявляемом способе производства сварных прямо-шовных труб большого диаметра для магистральных трубопроводов, включающем приварку технологических планок к листовому прокату, подгибку продольных кромок с технологическими планками одновременного с двух сторон, формовку контура трубной заготовки, сборку и сварку трубы, экспандирование и гидроиспытание трубы, достигается за счет применения двухэтапной формовки.The technical result in the inventive method for the production of welded straight-seam pipes of large diameter for main pipelines, including welding technological strips to sheet metal, bending longitudinal edges with technological strips simultaneously on both sides, forming the contour of the pipe billet, assembling and welding the pipe, expanding and testing the pipe , achieved through the use of two-stage molding.
Листовой прокат после приварки технологических планок и подгибки продольных кромок поступает на пресс формовки основного контура трубной заготовки способом многопереходной гибки формовочным инструментом по внутренней поверхности заготовки. Решение поставленных задач в рамках данного пресса осуществляется следующим образом:Sheet metal after welding technological strips and bending of longitudinal edges is fed to a press for molding the main contour of a pipe billet by multi-transition bending with a molding tool on the inner surface of the workpiece. The solution of the tasks in the framework of this press is as follows:
- формовка ведется с максимальным перекрытием прикромочного участка первым деформационным шагом формовки;- molding is carried out with maximum overlap of the marginal portion by the first deformation step of molding;
- с целью исключения дефекта «крыша» формовка прикромочной зоны ведется с кривизной* (* параметр, характеризующий величину, обратную радиусу. Например, кривизна готовой трубы - это Хтруб.=1/Rтруб.) Xприкром., на 1-5% превышающей кривизну готовой трубы, т.е. 1,01⋅Xтруб<Xприкром.<1,05⋅Хтруб;- in order to eliminate the “roof” defect, the formation of the edge zone is carried out with curvature * (* parameter characterizing the reciprocal of the radius. For example, the curvature of the finished pipe is X pipes. = 1 / R pipes .) X adj. 1-5% higher than the curvature of the finished pipe, i.e. 1.01⋅X pipes <X adj. <1.05⋅X pipes ;
- с целью компенсации избыточной горизонтальной овализации, формируемой в прикромочной зоне заготовки, формовка боковой части профиля ведется с кривизной Хбок., на 1-3% меньшей кривизны готовой трубы, т.е. 0,97⋅Xтруб<Xбок.<0,99⋅Xтруб,- in order to compensate for the excess horizontal ovization formed in the marginal zone of the workpiece, the side of the profile is molded with a curvature of X side. 1-3% less curvature of the finished pipe, i.e. 0.97⋅X pipes <X side. <0.99⋅X pipes ,
- с целью исключения излома заготовки (повышенной кривизны) в центральной части и «зажатия» инструмента деформации заготовкой формовка центральной части заготовки ведется с кривизной Xцентр., т.е. так, чтобы выполнялись неравенства. Xбок.<Xцентр.<Xприкром и Xцентр.≈Xтруб..- in order to avoid kink of the workpiece (increased curvature) in the central part and “clamping” of the deformation tool by the workpiece, the central part of the workpiece is molded with the X center curvature . , i.e. so that inequalities hold. X side. <X center. <X food and X center. ≈X pipes. .
На фиг. 1 представлен профиль трубной заготовки с распределением кривизны по зонам: 1 - прикромочная зона 1,01⋅Xтруб<Xприкром.<1,05⋅Xтруб; 2 - боковая зона 0,97⋅Xтруб<Xбок.<0,99⋅Xтруб; 3 - центральная зона Xцентр.≈Xтруб.; 4 - кромка.In FIG. 1 shows the profile of the pipe billet with the distribution of curvature between the zones: 1 - edge zone 1.01⋅X pipes <X edge. <1.05⋅X pipes ; 2 - lateral zone of 0.97⋅X pipes <X side. <0.99⋅X pipes ; 3 - central zone X center. ≈X pipes. ; 4 - edge.
По результатам промышленного производства определено, что формовка прикромочной зоны с превышением кривизны готовой трубы менее, чем на 1%, на ряде сортамента труб не обеспечивает исключение дефекта «крыша», а превышение кривизны этого участка по сравнению с кривизной готовой трубы более, чем на 5%, может привести к переформовке профиля и появлению дефекта типа «яблоко».According to the results of industrial production, it was found that molding a near-edge zone with a less than 1% excess in the curvature of the finished pipe does not eliminate the “roof” defect in a number of pipe assortments, and that the curvature of this section is more than 5 times higher than the finished pipe curvature %, can lead to reshaping of the profile and the appearance of a defect like "apple".
Опытным путем установлено, что формовка бокового профиля с кривизной, меньшей кривизны готовой трубы менее, чем на 1%, не позволяет в достаточной мере компенсировать горизонтальную овализацию заготовки, возникающую при втором этапе формовке и сварке; увеличение же разницы между кривизной бокового участка заготовки и значением кривизны готовой трубы более, чем на 3%, ведет к появлению вертикальной овализации, которая может усугубляться при сварке, и затруднениям при экспандировании.It was experimentally established that molding a side profile with a curvature less than the curvature of the finished pipe by less than 1% does not adequately compensate for the horizontal ovalization of the workpiece that occurs during the second stage of molding and welding; an increase in the difference between the curvature of the side section of the workpiece and the curvature of the finished pipe by more than 3% leads to the appearance of vertical ovalization, which can be aggravated during welding, and difficulties in expansion.
После формовки основного контура трубная заготовка поступает на второй пресс, где осуществляется окончательное формирование профиля трубной заготовки посредством гибки по наружной поверхности. Решение поставленных задач в рамках второго пресса осуществляется следующим образом:After molding the main contour, the pipe billet is fed to a second press, where the profile of the pipe billet is finally formed by bending along the outer surface. The solution of tasks in the framework of the second press is as follows:
- с целью сохранения горизонтальной овализации деформирование заготовки осуществляется в прикромочных областях, как минимум, за два шага;- in order to maintain horizontal ovalization, deformation of the workpiece is carried out in the marginal areas, at least in two steps;
- позиционирование трубной заготовки относительно вертикальной плоскости действия инструмента деформации обеспечивается вращением вокруг своей оси по и против часовой стрелки на углы, индивидуальные для каждого шага деформирования, зависящие от геометрических параметров заготовок, полученных на 1-м этапе формовки, значения которых, согласно изобретению, с учетом механических свойств металла трубы (предела текучести, от), требуемой степени закрытия зазора между кромками заготовки, диаметра готовой трубы, определяются по формулам:- positioning of the tubular workpiece relative to the vertical plane of action of the deformation tool is provided by rotating around its axis clockwise and counterclockwise at angles that are individual for each step of deformation, depending on the geometric parameters of the workpieces obtained at the 1st molding stage, the values of which, according to the invention, with taking into account the mechanical properties of the pipe metal (yield strength, from), the required degree of closure of the gap between the edges of the workpiece, the diameter of the finished pipe, are determined by the formulas:
где α1,2 - угол действия инструмента деформации для левой и правой сторон, отсчитываемый от вертикальной оси;where α 1,2 is the angle of action of the deformation tool for the left and right sides, measured from the vertical axis;
D - номинальный наружный диаметр трубы, мм;D is the nominal outer diameter of the pipe, mm;
HOV - горизонтальная овальность заготовки, алгебраическое значение, для расчета выбирается максимальное по модулю (по длине заготовки) значение овальности, мм;HOV - horizontal ovality of the workpiece, algebraic value, the maximum modulus (along the length of the workpiece) of the ovality value, mm;
ΔН - разница высот левой и правой кромок; знак «минус» берется для более высокой кромки, знак «плюс» - для более низкой, мм; ΔH полагается равным 0, если заготовка после ПШФ получается «перекошенной», т.е. на одном конце, например, левая кромка выше правой, на другом конце - наоборот;ΔН is the difference in the heights of the left and right edges; the minus sign is taken for a higher edge, the plus sign for a lower edge, mm; ΔH is assumed to be equal to 0 if the workpiece after PSF is “skewed”, i.e. at one end, for example, the left edge is higher than the right, at the other end - vice versa;
σт - предел текучести материала трубы, МПа;σ t - yield strength of the pipe material, MPa;
Е - модуль Юнга стали, 2,1⋅105 МПа;E - Young's modulus of steel, 2.1 210 5 MPa;
G - требуемая величина раскрытия заготовки после второго этапа формовки, мм;G is the required value of the opening of the workpiece after the second stage of molding, mm;
H0V=DH-DV,H0V = D H -D V ,
где DV - вертикальный и DH - горизонтальный диаметры трубной заготовки после формовки основного контура, мм;where D V - vertical and D H - horizontal diameters of the tube stock after forming the main contour, mm;
αmin - минимально возможное значение угла поворота заготовки относительно своей оси исходя из величины имеющегося раскрытия заготовки и предупреждения возникновения отклонений от теоретической окружности в зоне сварного шва;α min - the minimum possible value of the angle of rotation of the workpiece relative to its axis based on the size of the available disclosure of the workpiece and the prevention of deviations from the theoretical circle in the weld zone;
- деформирование каждой стороны трубной заготовки с целью сокращения ширины зазора между ее кромками от 1,5 до 3 раз путем нажатия на каждую из ее сторон пуансоном, вертикальный ход которого вниз, различный для противоположных концов трубной заготовки, согласно изобретению, определяется по формулам:- deformation of each side of the tubular billet in order to reduce the width of the gap between its edges from 1.5 to 3 times by pressing on each of its sides with a punch whose vertical stroke down, different for the opposite ends of the tubular billet, according to the invention, is determined by the formulas:
где δ1 - величина вертикального хода пуансона для конца заготовки с меньшей величиной раскрытия, мм;where δ 1 - the magnitude of the vertical stroke of the punch for the end of the workpiece with a smaller value of the opening, mm;
δ2 - то же для противоположного конца заготовки;δ 2 - the same for the opposite end of the workpiece;
S - номинальная толщина стенки трубы, мм; при этом точка контакта пуансона с внешней поверхностью заготовки определяется выражением:S is the nominal wall thickness of the pipe, mm; the contact point of the punch with the outer surface of the workpiece is determined by the expression:
где L1,2 - расстояние от кромки до точки контакта с инструментом деформации по внешнему контуру каждой из сторон заготовки, мм.where L 1,2 is the distance from the edge to the point of contact with the deformation tool along the external contour of each side of the workpiece, mm
Предлагаемые зависимости получены эмпирическим путем при освоении производства труб широкого сортамента из марок сталей различных классов прочности при использовании двухэтапного процесса формовки. Кроме того, проводилось моделирование второго этапа процесса формовки в конечно-элементном пакете ANSYS, позволившем выявить алгебраические законы влияния входных факторов процесса (например, предела текучести) на угол воздействия инструмента деформации и величину его хода при условии сохранения горизонтальной овальности на требуемом уровне (порядка 10 мм). Таким образом, предлагаемые зависимости в количественном виде отражают общие закономерности формоизменения трубной заготовки при деформировании по описываемой схеме.The proposed dependences were obtained empirically during the development of the production of pipes of a wide assortment of steel grades of various strength classes using a two-stage molding process. In addition, the second stage of the molding process was simulated in the ANSYS finite element package, which made it possible to identify the algebraic laws of the influence of input process factors (for example, yield strength) on the angle of impact of the deformation tool and its stroke size provided that the horizontal ovality is maintained at the required level (about 10 mm). Thus, the proposed dependencies in quantitative form reflect the general laws of the shape of the tube billet during deformation according to the described scheme.
Формулы действительны для следующих диапазонов аргументов, соответствующих процессу производства прямошовных магистральных труб большого диаметра по технологии JCOE:The formulas are valid for the following ranges of arguments corresponding to the production process of longitudinally-welded large-diameter main pipes using JCOE technology:
σт=300÷700, МПа;σ t = 300 ÷ 700, MPa;
ΔH=0÷30, мм;ΔH = 0 ÷ 30, mm;
H0V=-5÷+15, мм.H0V = -5 ÷ + 15, mm.
Для достижения целей изобретения позиционирование заготовки во втором прессе должно осуществляться с погрешностью, не превышающей по углу 5° (по координате приложения нагрузки 60 мм при максимальном диаметре трубы). Отклонение реализуемых на прессе и предложенных значений величин хода инструмента деформации должно быть не более 7 мм, по разности величины хода инструмента на противоположных концах заготовки - не более 0,1 мм.To achieve the objectives of the invention, the positioning of the workpiece in the second press should be carried out with an error not exceeding an angle of 5 ° (along the coordinate of application of a load of 60 mm with a maximum pipe diameter). The deviation of the values of the deformation tool stroke realized on the press and the proposed values should be no more than 7 mm, and the difference in the tool stroke at the opposite ends of the workpiece should not be more than 0.1 mm.
Применение данного способа позволяет значительно повысить качество сварных прямошовных труб большого диаметра для магистральных трубопроводов за счет получения точных геометрических параметров трубной заготовки, обеспечения заданной величины овализации трубной заготовки по всей ее длине, снижения величины смещения продольных кромок и зазора между продольными кромками.The application of this method can significantly improve the quality of large-diameter longitudinal welded pipes for main pipelines by obtaining the exact geometric parameters of the pipe billet, providing a given value for the ovalization of the pipe billet along its entire length, reducing the displacement of the longitudinal edges and the gap between the longitudinal edges.
Промышленное применение изобретения показано на примере производства труб исполнения SAWL485FD по стандарту DNV-OS-F101 размером 1153 по внутреннему диаметру и толщиной стенки 34,60 мм, поставляемых по проекту "Nord Stream 2".Industrial application of the invention is shown by the example of production of SAWL485FD pipes according to the DNV-OS-F101 standard with a size of 1153 in inner diameter and wall thickness of 34.60 mm, supplied by the Nord Stream 2 project.
После фрезерования и подгибки продольных кромок трубная заготовка передается на пресс формовки основного контура. Формовка основного контура осуществляется за 19 переходов (шагов), распределение величины кривизны по контуру трубной заготовки представлено в табл. 1 и на фиг. 2.After milling and bending of the longitudinal edges, the tube billet is transferred to the molding press of the main contour. The formation of the main contour is carried out in 19 transitions (steps), the distribution of the magnitude of the curvature along the contour of the pipe billet is presented in table. 1 and in FIG. 2.
Контрольные измерения геометрии трубной заготовки приведены в табл. 2.Control measurements of the geometry of the tube stock are given in table. 2.
После формовки основного контура трубная заготовка передается на второй стан, где осуществляется окончательная доработка контура до требуемой геометрии, обеспечивающей стабильный процесс сборки трубной заготовки.After molding the main contour, the pipe billet is transferred to the second mill, where the final refinement of the circuit to the required geometry is carried out, which ensures a stable assembly process of the pipe billet.
Исходные данные для расчета параметров формовки на втором этапе, согласно изобретению, т.е. величин α1,2 - углов действия инструмента деформации на каждой из сторон заготовки, L1,2 - координат точки приложения инструмента деформации к каждой из сторон заготовки и величин δ1,2 - значений хода инструмента на каждом из концов заготовки, - сведены в табл. 3.The initial data for calculating the molding parameters in the second stage, according to the invention, i.e. α 1,2 values - angles of action of the deformation tool on each side of the workpiece, L 1,2 - coordinates of the point of application of the deformation tool to each side of the workpiece and δ 1,2 - values of the tool stroke at each end of the workpiece, are summarized in tab. 3.
Для получения симметричной относительно вертикальной плоскости трубной заготовки с заданной величиной раскрытия кромок и при этом удовлетворительной величиной горизонтальной овальности процесс формовки на втором прессе проведен за два шага по режимам, параметры которых рассчитаны по предлагаемым формулам (табл. 4.).In order to obtain a tube billet symmetric with respect to the vertical plane with a given value of opening of the edges and at the same time a satisfactory horizontal ovality value, the molding process on the second press was carried out in two steps according to the modes, the parameters of which were calculated according to the proposed formulas (table 4.).
В результате проведения второго этапа формовки были получены геометрические параметры заготовки, перечисленные в табл. 5.As a result of the second stage of molding, the geometric parameters of the workpiece were obtained, which are listed in table. 5.
Таким образом, в результате второго этапа формовки раскрытие заготовки уменьшилось со 180 до 115 мм, минимизировано смещение продольных кромок заготовки, при этом удалось не увеличить значение горизонтальной овальности, сохранив ее на уровне 5-10 мм, полученной при формовке основного контура заготовки.Thus, as a result of the second stage of molding, the opening of the workpiece decreased from 180 to 115 mm, the displacement of the longitudinal edges of the workpiece was minimized, while it was possible to not increase the horizontal ovality value, keeping it at the level of 5-10 mm obtained when molding the main contour of the workpiece.
Трубы, произведенные по заявленному изобретению, полностью соответствовали требованиям спецификаций на поставку продукции, что указывает на достижение технического результата.Pipes manufactured according to the claimed invention fully met the requirements of the specifications for the supply of products, which indicates the achievement of a technical result.
Claims (20)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017137202A RU2660464C1 (en) | 2017-10-23 | 2017-10-23 | Method for production of welded longitudinal pipes of large diameter for main pipelines |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017137202A RU2660464C1 (en) | 2017-10-23 | 2017-10-23 | Method for production of welded longitudinal pipes of large diameter for main pipelines |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2660464C1 true RU2660464C1 (en) | 2018-07-06 |
Family
ID=62815615
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2017137202A RU2660464C1 (en) | 2017-10-23 | 2017-10-23 | Method for production of welded longitudinal pipes of large diameter for main pipelines |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2660464C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2702666C1 (en) * | 2018-07-25 | 2019-10-09 | Маргарит Арменовна Товмасян | Method of large-diameter pipes step molding |
| RU2792989C1 (en) * | 2022-12-14 | 2023-03-28 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for the production of longitudinally welded pipes of large diameter from low alloy steel |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2119837C1 (en) * | 1997-05-15 | 1998-10-10 | Открытое акционерное общество Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | Method of making electrically welded limit-length tubes |
| EP1890829A2 (en) * | 2005-06-13 | 2008-02-27 | Shape Corporation | Roll-former apparatus with rapid-adjust sweep box |
| RU2339475C2 (en) * | 2006-12-27 | 2008-11-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский государственный институт стали и сплавов" (технологический университет) | Method of pipe blank manufacture in pipe electric welding line |
| RU2505370C1 (en) * | 2011-05-31 | 2014-01-27 | Смс Меер Гмбх | Method and device for manufacturing of pipes with butt weld made from metal sheets |
-
2017
- 2017-10-23 RU RU2017137202A patent/RU2660464C1/en active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2119837C1 (en) * | 1997-05-15 | 1998-10-10 | Открытое акционерное общество Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | Method of making electrically welded limit-length tubes |
| EP1890829A2 (en) * | 2005-06-13 | 2008-02-27 | Shape Corporation | Roll-former apparatus with rapid-adjust sweep box |
| RU2339475C2 (en) * | 2006-12-27 | 2008-11-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский государственный институт стали и сплавов" (технологический университет) | Method of pipe blank manufacture in pipe electric welding line |
| RU2505370C1 (en) * | 2011-05-31 | 2014-01-27 | Смс Меер Гмбх | Method and device for manufacturing of pipes with butt weld made from metal sheets |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2702666C1 (en) * | 2018-07-25 | 2019-10-09 | Маргарит Арменовна Товмасян | Method of large-diameter pipes step molding |
| RU2792989C1 (en) * | 2022-12-14 | 2023-03-28 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for the production of longitudinally welded pipes of large diameter from low alloy steel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101945091B1 (en) | Bending-press forming punch | |
| JP6721108B2 (en) | Method for manufacturing press die and steel pipe | |
| JP6070967B2 (en) | Manufacturing method of welded steel pipe | |
| WO2022009575A1 (en) | Steel pipe roundness prediction model generation method, steel pipe roundness prediction method, steel pipe roundness control method, steel pipe manufacturing method, and steel pipe roundness prediction device | |
| WO2022009576A1 (en) | Steel pipe roundness prediction method, steel pipe roundness control method, steel pipe production method, method for generating steel pipe roundness prediction model, and steel pipe roundness prediction device | |
| JP6958776B1 (en) | Steel pipe roundness prediction model generation method, steel pipe roundness prediction method, steel pipe roundness control method, steel pipe manufacturing method, and steel pipe roundness prediction device | |
| RU2449848C1 (en) | Method of rotary drawing of thin-wall shells with bulges | |
| RU2660464C1 (en) | Method for production of welded longitudinal pipes of large diameter for main pipelines | |
| RU2729480C1 (en) | Expanded adjustment of moulding press of jco type | |
| RU2638476C1 (en) | Method for manufacturing welded straight-seam pipes of titanium alloys | |
| EP4151330A1 (en) | Steel pipe roundness prediction method, steel pipe roundness control method, steel pipe production method, method for generating steel pipe roundness prediction model, and steel pipe roundness prediction device | |
| RU2571298C2 (en) | Method of producing large-diameter longitudinal welded pipes | |
| RU2486981C1 (en) | Production of large-diameter welded tubes | |
| WO2022215459A1 (en) | Roundness prediction method for steel pipe, roundness control method, manufacturing method, method for generating roundness prediction model, and roundness prediction device | |
| CN100393433C (en) | Cold rolling method of metal pipe | |
| CN117015446A (en) | Method for manufacturing steel pipe, method for predicting roundness of steel pipe, control method, prediction model generation method, and prediction device | |
| RU2702666C1 (en) | Method of large-diameter pipes step molding | |
| JP7528888B2 (en) | METHOD FOR PREDICTING CIRCULARITY OF STEEL PIPE, METHOD FOR CONTROLLING CIRCULARITY OF STEEL PIPE, METHOD FOR MANUFACTURING STEEL PIPE, METHOD FOR CREATING CIRCULARITY PREDICTION MODEL OF STEEL PIPE, AND APPARATUS FOR PREDICTING CIRCULARITY OF STEEL PIPE | |
| RU2772340C1 (en) | Method for forming a pipe billet | |
| Kolikov et al. | Quality Improvement for Large Diameter Welded Pipes Using a Modeling Method for the Shape Change Processes of Sheet Billet | |
| RU2799579C1 (en) | Steel pipe ovality prediction method, steel pipe ovality control method, steel pipe manufacturing method, steel pipe ovality prediction model generation, and steel pipe ovality prediction device | |
| RU2758399C1 (en) | Method for straightening ends of seamless pipes | |
| CN111954579A (en) | Manufacturing method of molded product | |
| JP7168047B1 (en) | Steel pipe roundness prediction model generation method, steel pipe roundness prediction method, steel pipe roundness control method, steel pipe manufacturing method, and steel pipe roundness prediction device | |
| RU2756090C1 (en) | Method for producing large-diameter longitudinal welded pipes |