RU2653954C2 - Method of manufacturing thick-sheet rolled stock for manufacturing of electrically welded gas-and-oil pipes of large diameter category x42-x56, resistant against hydrogen-induced cracking in h2s-containing media - Google Patents
Method of manufacturing thick-sheet rolled stock for manufacturing of electrically welded gas-and-oil pipes of large diameter category x42-x56, resistant against hydrogen-induced cracking in h2s-containing media Download PDFInfo
- Publication number
- RU2653954C2 RU2653954C2 RU2016103459A RU2016103459A RU2653954C2 RU 2653954 C2 RU2653954 C2 RU 2653954C2 RU 2016103459 A RU2016103459 A RU 2016103459A RU 2016103459 A RU2016103459 A RU 2016103459A RU 2653954 C2 RU2653954 C2 RU 2653954C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- manufacturing
- slabs
- slab
- cooled
- Prior art date
Links
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 13
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 title claims description 13
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 title claims description 13
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 13
- 238000005336 cracking Methods 0.000 title claims description 10
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 22
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 22
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 5
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 17
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 15
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 15
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 12
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 12
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 12
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims description 10
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 9
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 9
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 8
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 7
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 7
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 6
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000003921 oil Substances 0.000 claims description 5
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 5
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 5
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 4
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims description 4
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 3
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 2
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 claims description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 5
- 230000006378 damage Effects 0.000 abstract description 4
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 3
- 239000002253 acid Substances 0.000 abstract 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 9
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 102220479482 Puromycin-sensitive aminopeptidase-like protein_C21D_mutation Human genes 0.000 description 2
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 2
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, конкретнее к производству толстолистовой низколегированной стали для изготовления электросварных труб большого диаметра классов прочности Х42-Х56 с повышенным сопротивлением сероводородному растрескиванию в среде углеводородов, содержащих примеси H2S.The invention relates to metallurgy, and more particularly to the production of low-alloy steel plate for the manufacture of large-diameter electric-welded pipes of strength classes X42-X56 with increased resistance to hydrogen sulfide cracking in an environment of hydrocarbons containing H 2 S impurities.
В связи с постоянным увеличением объемов добычи природного газа и нефти из месторождений с высоким содержанием примесей сероводорода и повышением требований к надежности трубопроводов для их обустройства, значительно возрастает потребность в листовом прокате для изготовления газонефтепроводных труб большого диаметра с высоким сопротивлением растрескиванию в H2Sсодержащих средах.Due to the constant increase in the production of natural gas and oil from fields with a high content of hydrogen sulphide impurities and an increase in the requirements for the reliability of pipelines for their arrangement, the demand for sheet metal for the manufacture of large diameter gas and oil pipes with high resistance to cracking in H 2 S containing media increases significantly.
Развитие технологии производства высокопрочных толстолистовых трубных сталей такого назначения, не уступающей зарубежным аналогам в отношении водородной и сероводородной стойкости, является важной технической задачей для отечественной металлургии.The development of the technology for the production of high-strength plate steel for this purpose, not inferior to foreign analogues in terms of hydrogen and hydrogen sulfide resistance, is an important technical task for domestic metallurgy.
Известен способ производства проката из низколегированной стали, включающий нагрев слябов до температуры 1220-1280°C, многопроходную черновую прокатку до промежуточной толщины, чистовую прокатку с температурой конца прокатки не выше 820-880°C и ускоренное охлаждение водой до температуры 580-660°C [Патент РФ №2262537, МПК C21D 8/02, С22С 38/46, 2005 г.] При этом низколегированная сталь имеет следующий состав, мас. %:A known method of producing rolled steel from low alloy steel, including heating slabs to a temperature of 1220-1280 ° C, multi-pass rough rolling to an intermediate thickness, finish rolling with a temperature of the end of rolling no higher than 820-880 ° C and accelerated cooling with water to a temperature of 580-660 ° C [RF patent No. 2262537, IPC C21D 8/02, C22C 38/46, 2005] In this case, low alloy steel has the following composition, wt. %:
Наиболее близким аналогом по совокупности признаков и достигаемым результатам к предлагаемому изобретению является способ производства проката из низколегированной стали следующего химического состава, мас. %:The closest analogue in terms of features and results to the proposed invention is a method for the production of rolled steel from low alloy steel of the following chemical composition, wt. %:
при соотношении 0,03≤[С]×[Mn]≤0,12, где [С]×[Mn] - произведение содержания в стали углерода и марганца. При этом сумма элементов Mo, Ni, Cu и Cr не превышает 1,0%.with a ratio of 0.03≤ [C] × [Mn] ≤0.12, where [C] × [Mn] is the product of the content of carbon and manganese in steel. Moreover, the sum of the elements Mo, Ni, Cu and Cr does not exceed 1.0%.
Способ включает нагрев до температуры 1100-1300°C, предварительную прокатку с общей степенью деформацией 50-70% в направлении, перпендикулярном оси сляба, а затем в области температур 900-750°C в направлении, продольном оси сляба, с суммарной деформацией 65-80%, после чего прокат ускоренно охлаждают в области температур (Ar3±30°C)-(600-400°C), причем вначале до температур 600-500°C со скоростью 15-30 град./с, а затем со скоростью 10-15°C/с; после чего с температуры 400°C до комнатной температуры охлаждают замедленно со скоростью 0,05-0,15°C /с [Патент РФ №2471003, МПК C21D 8/02, С22С 38/14, 2012 г. - прототип].The method includes heating to a temperature of 1100-1300 ° C, preliminary rolling with a total degree of deformation of 50-70% in the direction perpendicular to the axis of the slab, and then in the temperature range 900-750 ° C in the direction longitudinal to the axis of the slab, with a total deformation of 65- 80%, after which the rolled products are rapidly cooled in the temperature range (Ar 3 ± 30 ° C) - (600-400 ° C), and first to temperatures of 600-500 ° C with a speed of 15-30 degrees / s, and then with speed of 10-15 ° C / s; then from 400 ° C to room temperature it is cooled slowly at a rate of 0.05-0.15 ° C / s [RF Patent No. 2471003, IPC C21D 8/02, C22C 38/14, 2012 - prototype].
Основным недостатком известных способов производства листового проката является в первом случае недостаточно высокое сопротивление водородному и сероводородному растрескиванию под напряжением, оцениваемое согласно NACE ТМ-0284 и NACE ТМ-00177, а также невысокая стойкость к хрупкому разрушению при температурах ниже -60°C при комплексе прочностных характеристик, соответствующих категории прочности Х56.The main disadvantage of the known methods for the production of sheet metal is, in the first case, insufficiently high resistance to hydrogen and hydrogen sulfide cracking under stress, evaluated according to NACE TM-0284 and NACE TM-00177, as well as low resistance to brittle fracture at temperatures below -60 ° C with a set of strength characteristics corresponding to strength category X56.
Согласно предлагаемому изобретению листовой прокат для изготовления хладостойких газонефтепроводных труб классов прочности Х42-Х56, предназначенных для транспортировки сероводородсодержащих углеводородов, должен отвечать следующему комплексу свойств (табл. 1):According to the invention, sheet metal for the manufacture of cold-resistant gas and oil pipes of strength classes X42-X56, designed for the transportation of hydrogen sulfide-containing hydrocarbons, must meet the following set of properties (table. 1):
Техническим результатом данного изобретения является получение листового проката для газонефтепроводных труб категории прочности Х42-Х56 с повышенными показателями сопротивления водородному и сероводородному растрескиванию под напряжением, а также низкотемпературной вязкостью с температурой вязкохрупкого перехода (Т50) менее -80°C и величиной ударной вязкости (KCV-80) более 250 Дж/см2.The technical result of this invention is to obtain sheet products for gas and oil pipes of strength category X42-X56 with increased resistance to stress hydrogen and hydrogen sulfide cracking, as well as low temperature viscosity with a temperature of viscous-brittle transition (T 50 ) less than -80 ° C and impact strength (KCV -80 ) more than 250 J / cm 2 .
Указанный технический результат достигается тем, что в способе производства толстолистового проката из хладостойкой низколегированной трубной стали, включающей выплавку стали, непрерывную разливку на заготовки, нагрев слябов, предварительную и окончательную прокатку с ускоренным охлаждением. Согласно изобретению прокат производят из стали следующего химического состава, мас. %:The specified technical result is achieved by the fact that in the method for the production of plate products from cold-resistant low-alloy pipe steel, including steel smelting, continuous casting into billets, heating slabs, preliminary and final rolling with accelerated cooling. According to the invention, the hire is made from steel of the following chemical composition, wt. %:
при соотношении Ca/S=1,0÷2,0, где Са, S - концентрации соответствующих элементов в стали.with the ratio Ca / S = 1.0 ÷ 2.0, where Ca, S are the concentrations of the corresponding elements in the steel.
При этом величина углеродного эквивалента, рассчитываемого по формуле Сэкв=С+Mn/6+(Cr+(Nb+Ti)/15+(Cu+Ni)/15 не более 0,38; параметр стойкости против растрескивания Pcm, рассчитываемый по формуле Pcm=С+(Mn+Cr+Cu)/20+Si/30+Ni/15, не более 0,21, а сумма элементов Nb+Ti не более 0,06%; Cr+Ni+Cu не более 0,6%.In this case, the carbon equivalent value calculated by the formula Сequ = С + Mn / 6 + (Cr + (Nb + Ti) / 15 + (Cu + Ni) / 15 is not more than 0.38; the cracking resistance parameter P cm calculated by the formula P cm = C + (Mn + Cr + Cu) / 20 + Si / 30 + Ni / 15, not more than 0.21, and the sum of the elements Nb + Ti not more than 0.06%; Cr + Ni + Cu not more 0.6%.
Внепечная обработка жидкой стали производится с использованием средств вакуумирования с целью достижения содержания водорода в стали не более 2 ppm.Out-of-furnace treatment of liquid steel is performed using evacuation means in order to achieve a hydrogen content of no more than 2 ppm.
Нагрев слябов производится до температур 1150-1250°C. Предварительная деформация осуществляется при температурах 1000-1150°C с величиной суммарного обжатия 50-70% в 3 стадии по следующей схеме:Slabs are heated to temperatures of 1150-1250 ° C. Preliminary deformation is carried out at temperatures of 1000-1150 ° C with a total reduction of 50-70% in 3 stages according to the following scheme:
- с суммарным обжатием 10-25% в продольном направлении относительно оси сляба;- with a total compression of 10-25% in the longitudinal direction relative to the axis of the slab;
- с суммарным обжатием 20-35% в поперечном направлении относительно оси сляба;- with a total compression of 20-35% in the transverse direction relative to the axis of the slab;
- с суммарным обжатием 40-70% и величиной частного обжатия не менее 15% в продольном направлении относительно оси сляба.- with a total compression of 40-70% and a private compression of at least 15% in the longitudinal direction relative to the axis of the slab.
Окончательную деформацию с суммарным обжатием 60-80% проводят в интервале температур от 950°C до TAr3+30÷50°C, затем ускоренно охлаждают до температур 400-550°C со скоростью 15-35°C/с, далее листы толщиной до 20 мм охлаждают на спокойном воздухе со скоростью 0,05-0,15°C/с и 0,0015-0,0035°C/с в стопе в случае листов большей толщины.The final deformation with a total compression of 60-80% is carried out in the temperature range from 950 ° C to TA r3 + 30 ÷ 50 ° C, then it is rapidly cooled to temperatures of 400-550 ° C at a speed of 15-35 ° C / s, then the sheets are thick up to 20 mm are cooled in calm air at a rate of 0.05-0.15 ° C / s and 0.0015-0.0035 ° C / s in the foot in the case of sheets of greater thickness.
Заявленные пределы содержания углерода и аустенитообразующих элементов, таких как марганец, никель, хром и медь, в сочетании с карбонитридообразующими элементами титаном, молибденом и ниобием обеспечивают в готовом листовом прокате, произведенном по предлагаемым режимам прокатки и последеформационного охлаждения, комплекс свойств, характеризующихся сочетанием требуемого комплекса прочностных характеристик, пластичности и высокого уровня хладостойкости материала, а также высокого сопротивления водородному разрушению и сульфидному растрескиванию под напряжением. Добавки в сталь раскисляющих элементов кремния и алюминия в указанных пределах позволяют обеспечить необходимую чистоту стали по неметаллическим включениям. Ограничение в химическом составе стали такого элемента, как водород, позволяет увеличить стойкость материала к разрушениям в сероводородсодержащих средах.The declared limits of the content of carbon and austenite-forming elements, such as manganese, nickel, chromium and copper, in combination with carbonitride-forming elements titanium, molybdenum and niobium provide in the finished sheet metal produced by the proposed rolling and post-deformation cooling modes, a set of properties characterized by a combination of the required complex strength characteristics, ductility and a high level of cold resistance of the material, as well as high resistance to hydrogen destruction and sulfide stress cracking. Additions of deoxidizing elements of silicon and aluminum to steel within the indicated limits make it possible to ensure the necessary purity of steel by non-metallic inclusions. The limitation in the chemical composition of the steel of such an element as hydrogen makes it possible to increase the resistance of the material to destruction in hydrogen sulfide-containing media.
Модифицирующая добавка кальция в сочетании с низкими содержаниями марганца и серы способствует повышению стойкости к разрушению, инициированному водородом, за счет снижения содержания сульфидных неметаллических включений и изменения их морфологии из строчечного в глобулярный тип.A calcium modifying additive, combined with low manganese and sulfur contents, increases the resistance to destruction initiated by hydrogen by reducing the content of sulfide non-metallic inclusions and changing their morphology from stroichnoe to globular type.
Заявленные режимы термомеханической обработки и ускоренного охлаждения в температурной области бейнитного превращения способствуют формированию как на стадии подготовки аустенитного зерна к фазовому превращению, так и на стадии формирования целевой микроструктуры в процессе охлаждения однородной бесполосчатой феррито-бейнитной структуры с высокими показателями прочности, хладостойкости и сопротивлением водородному (CLR≤3, CTR→0) и сероводородному растрескиванию (σпор.≤0,8σт).The declared regimes of thermomechanical processing and accelerated cooling in the temperature region of bainitic transformation contribute to the formation of both the stage of preparation of austenitic grain for phase transformation and the stage of formation of the target microstructure during cooling of a homogeneous stripless ferrite-bainitic structure with high strength, cold resistance and hydrogen resistance ( CLR≤3, CTR → 0) and hydrogen sulfide cracking (σ por. ≤0.8σ t ).
Пример осуществления способаAn example of the method
Выплавка стали произведена в кислородном конвертере. После выпуска проведена обработка металла в ковше на участке внепечной обработки стали, включающей раскисление, легирование, дегазацию, рафинировку и модифицирование кальцием. Разливка жидкой стали проведена на МНЛЗ. В результате получена сталь следующих химических составов:Steel is smelted in an oxygen converter. After the release, the metal was processed in the ladle at the out-of-furnace steel processing section, including deoxidation, alloying, degassing, refining, and calcium modification. Liquid steel was cast at the continuous casting machine. As a result, steel of the following chemical compositions was obtained:
Прокатка слябов размером 250÷300÷2590 мм на листы толщиной 14,3 мм, 15,0 мм, 15,9 мм и 22,0 мм произведена на одноклетьевом реверсивном стане «5000». Нагрев слябов под прокатку произведен до температуры 1170±10°C. Предварительная деформация осуществлена с суммарным обжатием 10-25% в продольном направлении относительно оси сляба за 1 проход; с суммарным обжатием 20-35% в поперечном направлении относительно оси сляба за 2-4 прохода; с суммарным обжатием 40-70% и величиной частного обжатия не менее 15% в продольном направлении относительно оси сляба за 3 прохода. Кратность подката составляла 5,7 для листов 14,3 мм, 15,7 и 15,9 мм, 6,2 для 15,0 мм, 5,3 для 22,0 мм. Окончательная деформация с суммарным обжатием 60-80% проведена за 9-11 проходов в интервале температур от 950°C до 800°C. После завершения прокатки произведено ускоренное охлаждение проката толщиной менее 20,0 мм от температуры 800°C до 500-550°C со скоростью 30-35°C/с и 25-30°C/с для листов толщиной 22,0 мм. Далее листы толщиной до 20 мм охлаждены на спокойном воздухе со скоростью 0,01°C/с и 0,0026°C/с в стопе в случае толщины 22,0 мм.Slabs of size 250 ÷ 300 ÷ 2590 mm were rolled into sheets with a thickness of 14.3 mm, 15.0 mm, 15.9 mm and 22.0 mm on a single-shaft reversible mill "5000". The slabs for rolling were heated to a temperature of 1170 ± 10 ° C. Preliminary deformation is carried out with a total compression of 10-25% in the longitudinal direction relative to the axis of the slab in 1 pass; with a total compression of 20-35% in the transverse direction relative to the axis of the slab for 2-4 passes; with a total compression of 40-70% and a private compression of at least 15% in the longitudinal direction relative to the axis of the slab in 3 passes. The multiplicity of the tackle was 5.7 for sheets of 14.3 mm, 15.7 and 15.9 mm, 6.2 for 15.0 mm, 5.3 for 22.0 mm. The final deformation with a total compression of 60-80% was carried out for 9-11 passes in the temperature range from 950 ° C to 800 ° C. After rolling, accelerated cooling of rolled products with a thickness of less than 20.0 mm from a temperature of 800 ° C to 500-550 ° C with a speed of 30-35 ° C / s and 25-30 ° C / s for sheets with a thickness of 22.0 mm was performed. Further, sheets with a thickness of up to 20 mm are cooled in still air at a rate of 0.01 ° C / s and 0.0026 ° C / s in the foot in the case of a thickness of 22.0 mm.
Технологические параметры прокатки и комплекс достигнутых свойств представлены в таблицах 2 и 3.The technological parameters of rolling and the set of achieved properties are presented in tables 2 and 3.
Таким образом, предложенный способ позволяет получить прокат категорий прочности Х42-Х56 при высоком уровне хладостойкости, низкотемпературной вязкости с высоким сопротивлением водородному и сероводородному растрескиванию без ухудшения свариваемости.Thus, the proposed method allows to obtain rolled strength categories X42-X56 with a high level of cold resistance, low temperature viscosity with high resistance to hydrogen and hydrogen sulfide cracking without compromising weldability.
Claims (6)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016103459A RU2653954C2 (en) | 2016-02-02 | 2016-02-02 | Method of manufacturing thick-sheet rolled stock for manufacturing of electrically welded gas-and-oil pipes of large diameter category x42-x56, resistant against hydrogen-induced cracking in h2s-containing media |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016103459A RU2653954C2 (en) | 2016-02-02 | 2016-02-02 | Method of manufacturing thick-sheet rolled stock for manufacturing of electrically welded gas-and-oil pipes of large diameter category x42-x56, resistant against hydrogen-induced cracking in h2s-containing media |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2016103459A RU2016103459A (en) | 2017-08-07 |
| RU2653954C2 true RU2653954C2 (en) | 2018-05-15 |
Family
ID=59632130
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2016103459A RU2653954C2 (en) | 2016-02-02 | 2016-02-02 | Method of manufacturing thick-sheet rolled stock for manufacturing of electrically welded gas-and-oil pipes of large diameter category x42-x56, resistant against hydrogen-induced cracking in h2s-containing media |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2653954C2 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2697301C1 (en) * | 2018-12-03 | 2019-08-13 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for production of tubular rolled products of increased corrosion resistance at a reversing mill |
| RU2709077C1 (en) * | 2018-12-20 | 2019-12-13 | Акционерное общество "Выксунский металлургический завод" | Method of producing rolled metal for making pipes of strength category k48-k56, resistant to hydrogen sulphide cracking and general corrosion, and pipe made from it |
| RU2709071C1 (en) * | 2019-09-30 | 2019-12-13 | Акционерное общество "Выксунский металлургический завод" (АО "ВМЗ") | Method for production of thick-rolled steel with increased deformation capacity (versions) |
| RU2788419C1 (en) * | 2019-07-31 | 2023-01-19 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | High-strength steel sheet for hydrogen sulfide-resistant main pipe, the method for its manufacture and high-strength steel pipe obtained using high-strength steel sheet for hydrogen sulfide-resistant main pipe |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2345149C2 (en) * | 2006-09-28 | 2009-01-27 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") | Cold-resistant rolled plate manufacturing method (versions) |
| EP2236631A1 (en) * | 2007-12-06 | 2010-10-06 | Nippon Steel Corporation | Process for producing thick high-strength steel plate excellent in brittle fracture arrestability and toughness of zone affected by heat in large-heat-input welding and thick high-strength steel plate excellent in brittle fracture arrestability and toughness of zone affected by heat in large-heat-input welding |
| RU2434951C1 (en) * | 2010-03-29 | 2011-11-27 | Открытое акционерное общество "Уральская Сталь" (ОАО "Уральская сталь") | Procedure for manufacture of flat |
| RU2466193C1 (en) * | 2011-05-18 | 2012-11-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Северсталь-Проект" (ООО "Северсталь-Проект") | Manufacturing method of thick low-alloy rolled plates |
| EP2594657A1 (en) * | 2010-11-22 | 2013-05-22 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Electron beam welded joint, steel material for use in electron beam welded joint, and manufacturing method thereof |
| RU2569619C1 (en) * | 2014-05-22 | 2015-11-27 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of production of low alloyed cold-resistant welded rolled plates with increased corrosion resistant |
-
2016
- 2016-02-02 RU RU2016103459A patent/RU2653954C2/en active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2345149C2 (en) * | 2006-09-28 | 2009-01-27 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") | Cold-resistant rolled plate manufacturing method (versions) |
| EP2236631A1 (en) * | 2007-12-06 | 2010-10-06 | Nippon Steel Corporation | Process for producing thick high-strength steel plate excellent in brittle fracture arrestability and toughness of zone affected by heat in large-heat-input welding and thick high-strength steel plate excellent in brittle fracture arrestability and toughness of zone affected by heat in large-heat-input welding |
| RU2434951C1 (en) * | 2010-03-29 | 2011-11-27 | Открытое акционерное общество "Уральская Сталь" (ОАО "Уральская сталь") | Procedure for manufacture of flat |
| EP2594657A1 (en) * | 2010-11-22 | 2013-05-22 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Electron beam welded joint, steel material for use in electron beam welded joint, and manufacturing method thereof |
| RU2466193C1 (en) * | 2011-05-18 | 2012-11-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Северсталь-Проект" (ООО "Северсталь-Проект") | Manufacturing method of thick low-alloy rolled plates |
| RU2569619C1 (en) * | 2014-05-22 | 2015-11-27 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of production of low alloyed cold-resistant welded rolled plates with increased corrosion resistant |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2697301C1 (en) * | 2018-12-03 | 2019-08-13 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for production of tubular rolled products of increased corrosion resistance at a reversing mill |
| RU2709077C1 (en) * | 2018-12-20 | 2019-12-13 | Акционерное общество "Выксунский металлургический завод" | Method of producing rolled metal for making pipes of strength category k48-k56, resistant to hydrogen sulphide cracking and general corrosion, and pipe made from it |
| RU2788419C1 (en) * | 2019-07-31 | 2023-01-19 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | High-strength steel sheet for hydrogen sulfide-resistant main pipe, the method for its manufacture and high-strength steel pipe obtained using high-strength steel sheet for hydrogen sulfide-resistant main pipe |
| RU2709071C1 (en) * | 2019-09-30 | 2019-12-13 | Акционерное общество "Выксунский металлургический завод" (АО "ВМЗ") | Method for production of thick-rolled steel with increased deformation capacity (versions) |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2016103459A (en) | 2017-08-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9790579B2 (en) | High tensile strength steel plate having excellent weld heat-affected zone low-temperature toughness and method for producing same | |
| JP5846311B2 (en) | Thick high-strength steel excellent in welding heat affected zone CTOD characteristics and method for producing the same | |
| JP6048626B1 (en) | Thick, high toughness, high strength steel plate and method for producing the same | |
| JP5267048B2 (en) | Manufacturing method of thick steel plate with excellent weldability and ductility in the thickness direction | |
| RU2593567C2 (en) | High-strength steel strip with high impact strength and yield point of 700 mpa and its production method | |
| JP5439973B2 (en) | High-strength thick steel plate having excellent productivity and weldability and excellent drop weight characteristics after PWHT, and method for producing the same | |
| WO2013044640A1 (en) | Steel plate with low yield ratio high toughness and manufacturing method thereof | |
| CN110573642A (en) | High Mn steel and method for producing same | |
| JP5659758B2 (en) | TMCP-Temper type high-strength steel sheet with excellent drop weight characteristics after PWHT that combines excellent productivity and weldability | |
| CN111051553B (en) | High Mn steel and method for producing same | |
| CN110050082A (en) | High Mn steel plate and its manufacturing method | |
| WO2020062564A1 (en) | Ultrahigh-steel q960e slab and manufacturing method | |
| JP6954475B2 (en) | High Mn steel and its manufacturing method | |
| US20210164067A1 (en) | High-mn steel and method for manufacturing same | |
| JP6245352B2 (en) | High-tensile steel plate and manufacturing method thereof | |
| RU2653954C2 (en) | Method of manufacturing thick-sheet rolled stock for manufacturing of electrically welded gas-and-oil pipes of large diameter category x42-x56, resistant against hydrogen-induced cracking in h2s-containing media | |
| CN111788325B (en) | High Mn steel and method for producing same | |
| JP7272438B2 (en) | Steel material, manufacturing method thereof, and tank | |
| CN112513307A (en) | High Mn steel and method for producing same | |
| KR20140056760A (en) | Steel for pressure vessel and method of manufacturing the same | |
| WO2019168172A1 (en) | HIGH Mn STEEL AND METHOD FOR PRODUCING SAME | |
| JPWO2019050010A1 (en) | Steel sheet and manufacturing method thereof | |
| RU2709077C1 (en) | Method of producing rolled metal for making pipes of strength category k48-k56, resistant to hydrogen sulphide cracking and general corrosion, and pipe made from it | |
| KR20140042101A (en) | Shape steel and method of manufacturing the same | |
| JP5151510B2 (en) | Manufacturing method of high strength steel with excellent low temperature toughness and crack propagation stop properties |